JP2008093860A - 発泡射出成形品の品質予測システム、プログラム、及び方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】発泡性樹脂を金型内のキャビティに射出して充填したのち、該キャビティの一部を拡大させて発泡させることにて得られる発泡射出成形品の表面品質を予測する品質予測システムにおいて、キャビティへの樹脂充填完了時の樹脂圧力、樹脂温度、並びに樹脂へのガス溶解度と、キャビティの一部を拡大させるときの膨張量との、各物理量を少なくとも変数として含む、成形品の表面品質の評価基準値を算出する回帰式を設定する。そして、成形品の表面上の或第一点と或第二点との間について発泡射出成形シミュレーションにより得られた前記各物理量を前記回帰式に代入して、評価基準値を算出し、該評価基準値に基づいて、成形品の表面品質の良否を判定する。
【選択図】図5
Description
例えば、発泡射出成形法の一手法であるUSM法は、発泡剤又は気体を含む原料樹脂を金型内のキャビティに射出して充填したのち、該キャビティの一部を拡大させて発泡させる方法である。
このようなCAE解析手法は、先ず、計算機援用設計(CAD)システムにより作成された最終的な樹脂成形品に対応する成形品モデルデータに対して、ゲート、ランナ等の付帯条件を付加してCAE解析用の有限要素からなる成形品有限要素モデルデータを作成し、次いで、作成した成形品有限要素モデルデータにより射出成形における金型内の溶湯の流れや凝固状態をシミュレーションするCAE解析を行い、所望の成形品形状が得られる金型形状及び成形条件(射出成形機に設定するための温度や圧力等のプロファイル等)を決定するものである。
つまり、射出成形とは異なり、発泡射出成形による成形品には、発泡に起因する表面の凹凸が生じて、品質が損なわれることがある。また、射出成形とは異なり、発泡射出成形では成形工程において発泡による樹脂の体積の急激な増大があるが、金型の形状の制約を受けて、この体積の増大の程度が部位により異なるために、これが成形品の表面品質を損ねる原因となることがある。
図1は本発明の実施例に係る発泡射出成形の流れ図、図2は発泡射出成形機の構造を説明する図、図3はコアバック時の金型の様子を示す図である。
図4は本発明の実施例に係る品質予測システムのブロック図、図5は品質予測処理の流れ図、図6はキャビティ内の湯流れの様子を示す図、図7はA−A’断面における樹脂充填完了時の各物理量の一例を示す図、図8はA−A’における評価基準値の一例を示す図、図9はA−A’における判定基準値の一例を示す図、図10は判定基準値の算出方法の別形態を説明する図、図11は判定基準値の出力方法の一例を説明する図である。
先ず、金型20を型締めして(S1)、金型20の内部にキャビティ19が形成される。次に、炭酸ガス等の発泡剤を添加した原料樹脂である発泡性樹脂がシリンダ11からノズルやランナ16を通じてキャビティ19に射出される(S2)。発泡性樹脂がキャビティ19に充填されたのち、図3に示すように、金型20のスライドコア17が所定量だけキャビティ19から後退する方向に動かされる(S3)。これにより、キャビティ19の一部が拡大され、発泡性樹脂に含まれるガスが発泡して膨張し、該発泡性樹脂の体積(成形品の厚み)が増大する。
続いて、所定時間の冷却(S4)ののち、金型20が離型されて成形品が該金型20から取り出される(S5)。
図4は、発泡射出成形における品質予測システム30の構成を示す概念図である。
この品質予測システム30は、各々電子計算機(コンピュータ)で構成されるCAD装置32、CAE解析装置34、品質予測装置36等で成る。
CAD装置32には、製品に基づいて、ソリッドモデルやシェルモデル等の成形品モデルを設計(作成)する機能や、該成形品モデルに基づいて該成形品の有限要素モデルデータであるメッシュデータを作成する機能が備えられる。
なお、CAD装置32として、市販されている一般的なCAD専用装置や、電子計算機である汎用コンピュータにCADプログラムをインストールしたものを採用することができる。
前記CAE解析装置34は、電子計算機である汎用コンピュータに発泡射出成形CAE解析プログラムをインストールしたものであって、前記発泡射出成形CAE解析プログラムやデータベースが格納された記憶部が備えられる。前記CAE解析装置34のデータベースには、金型の付帯条件データや、成形条件データや性能データ等が格納される。
なお、CAE解析装置34として、発泡射出成形シミュレーションを行う専用装置を採用することもできる。
本実施例においては、このCAE解析装置34による発泡射出成形シミュレーションを通じて、発泡性樹脂の流動パターンや、キャビティ19に発泡性樹脂が充填されたとき(以下、「樹脂充填完了時」と記載する)の発泡性樹脂の圧力(樹脂圧力P)、発泡性樹脂の温度(樹脂温度T)、及び、発泡性樹脂を発泡させる気体の樹脂への溶解度(ガス溶解度C)等を、得ることができる。
前記品質予測装置36のデータベースには、樹脂充填完了時の樹脂圧力P、樹脂温度T、並びに樹脂へのガス溶解度Cと、キャビティの一部を拡大させるときの膨張量(コアバック量L)との、各物理量を少なくとも変数として含む、成形品の表面品質の評価基準値Rを算出する回帰式が、予め設定され記憶される。さらに、前記品質予測装置36のデータベースには、判定基準値Qに基づいて、成形品の表面品質の良否を判定するために用いる閾値qが、予め設定され記憶される。
前記「評価基準値R」及び「判定基準値Q」については後述する。
また、前記判定手段とは、前記評価基準値Rに基づいて、成形品の表面品質の良否を判定する手段であり、詳細には、前記評価基準値Rの微分値の絶対値である判定基準値Qを計算し、当該判定基準値Qが閾値qを超える場合に、成形品の表面品質の不良を判定するものである。
このとき、発泡性樹脂がキャビティ19に充填されたのち、金型20のスライドコア17がキャビティ19から後退する方向に移動する際の移動量、すなわち、発泡性樹脂の膨張量(コアバック量L)も併せて算出される。なお、コアバック量Lは、同一の金型であっても、金型の形状に起因して各部位により異なるものとなる。
前記成形品モデルデータは、本実施例においては三次元のメッシュデータとするが、シェルデータ等とすることもできる。この成形品モデルデータは、CAE解析装置34へ伝達される。
なお、付帯条件は、予めCAE解析装置34に設定したものを読み出したり、新たに設計して設定したりすることができる。
この場合、付帯条件付き成形品モデルデータが自動的に三次元の有限要素に分解されて、CAE解析用の有限要素から成る解析モデルデータが作成される。
なお、もれなく成形品の表面形状の品質を評価できるように、評価対象となる第一点A−第二点A’は、位置を変えて品質予測処理が繰り返される。
但し、第一点A−第二A’を結ぶ直線は、発泡性樹脂が流動する方向と略直交する方向(すなわち、図6に示す等速度線と略平行方向)であってもかまわない。
「評価基準値R」とは、成形品の表面品質の評価基準値であって、密度に関する値である。発泡射出成形品の表面品質は、成形品の密度に相関すると考えられている。
そこで、発泡射出成形品の品質評価のために、樹脂充填完了時の樹脂圧力P、樹脂温度T、並びに樹脂へのガス溶解度Cと、キャビティ19の一部を拡大させるときの膨張量(コアバック量L)との、各物理量を少なくとも変数として含む回帰式(下記[式1])を用いて、評価基準値Rを算出するのである。なお、評価基準値Rを算出する回帰式は、密度に関する回帰式であり、予め前記品質予測装置36に設定されている。
R=f(P,T,C,L)
(評価基準値R、樹脂圧力P、樹脂温度T、ガス溶解度C、コアバック量L)
そこで、発泡射出成形品の品質の良否を判定するために、品質予測装置36では、前記評価基準値Rの微分値(微分値の絶対値)である判定基準値Q(下記[数1])が算出される(S29)。
一方、品質予測装置36によるステップ30の処理にて、品質不良と判定された場合には(S30のYES)、金型の付帯条件や成形条件が変更され(S31)、再度、ステップS23からの処理が繰り返される。
なお、金型の付帯条件や成形条件として、ゲート位置、製品板厚、射出速度、ガス圧力、金型温度、樹脂温度等の何れか一つ若しくは複数の組み合わせを変化させたものが、変更後の金型の付帯条件や成形条件として付与される。なお、これらの金型の付帯条件や成形条件は、作業者が任意に設定することもできるし、品質予測装置36にてプログラムに則って所定数量ずつ、各項目を変化させるように制御することもできる。
このようにして、成形品の表面の品質予測を行おうとする範囲に存在する全ての点における勾配が演算され、この演算結果に基づいて、品質不良の判定が行われる。なお、例えば、図11に示すような勾配の大きさを色別に表示したカラーマップのように、一目で表面の凹凸不具合を視認できる形態に演算結果が表示出力される構成ともできる。
20 金型
19 キャビティ
30 品質予測システム
32 CAD装置
34 CAE解析装置
36 品質予測装置
Claims (10)
- 発泡性樹脂を金型内のキャビティに射出して充填したのち、該キャビティの一部を拡大させて発泡させることにて得られる発泡射出成形品の表面品質を予測する品質予測システムにおいて、
キャビティへの樹脂充填完了時の樹脂圧力、樹脂温度、並びに樹脂へのガス溶解度と、キャビティの一部を拡大させるときの樹脂の膨張量との、各物理量を少なくとも変数として含む成形品の表面品質の評価基準値を算出する回帰式が設定され、成形品の表面上の或第一点と或第二点との間について発泡射出成形シミュレーションにより得られた前記各物理量を前記回帰式に代入して、評価基準値を算出する評価基準値算出手段と、
前記評価基準値に基づいて、成形品の表面品質の良否を判定する判定手段とを、
備えることを特徴とする、発泡射出成形品の品質予測システム。 - 発泡性樹脂を金型内のキャビティに射出して充填したのち、該キャビティの一部を拡大させて発泡させることにて得られる発泡射出成形品の表面品質を予測する品質予測システムにおいて、
成形品有限要素モデルデータを作成するCAD手段と、
前記成形品有限要素モデルデータに基づいて発泡射出成形シミュレーションを行うCAE解析手段と、
キャビティへの樹脂充填完了時の樹脂圧力、樹脂温度、並びに樹脂へのガス溶解度と、キャビティの一部を拡大させるときの樹脂の膨張量との、各物理量を少なくとも変数として含む成形品の表面品質の評価基準値を算出する回帰式が設定され、成形品の表面上の或第一点と或第二点との間について前記シミュレーションにより得られた前記各物理量を前記回帰式に代入して、評価基準値を算出する評価基準値算出手段と、
前記評価基準値に基づいて、成形品の表面品質の良否を判定する判定手段とを、
備えることを特徴とする、発泡射出成形品の品質予測システム。 - 前記第二点は、前記第一点よりも発泡性樹脂の流動方向の上流側又は下流側に位置することを特徴とする、
請求項1又は請求項2に記載の発泡射出成形品の品質予測システム。 - 前記判定手段は、
前記評価基準値の微分値を計算し、当該微分値が予め設定された閾値を超える場合に、発泡射出成形品の表面品質の不良を判定することを特徴とする、
請求項1〜請求項3の何れか一項に記載の発泡射出成形品の品質予測システム。 - 発泡性樹脂を金型内のキャビティに射出して充填したのち、該キャビティの一部を拡大させて発泡させることにて得られる発泡射出成形品の表面品質を予測するために、
キャビティへの樹脂充填完了時の樹脂圧力、樹脂温度、並びに樹脂へのガス溶解度と、キャビティの一部を拡大させるときの膨張量との、各物理量を少なくとも変数として含む、成形品の表面品質の評価基準値を算出する回帰式が予め設定されたコンピュータに、
成形品の表面上の或第一点と或第二点との間について発泡射出成形シミュレーションにより得られた前記各物理量を取得し、取得した各物理量を前記回帰式に代入して、評価基準値を算出する評価基準値算出処理と、
前記評価基準値に基づいて、成形品の表面品質の良否を判定する判定処理とを
実行させることを特徴とする、発泡射出成形品の品質予測プログラム。 - 前記判定処理において、
前記評価基準値の微分値を計算し、当該微分値が予め設定された閾値を超える場合に、発泡射出成形品の表面品質の不良を判定することを特徴とする、
請求項5に記載の発泡射出成形品の品質予測プログラム。 - 評価基準値算出手段と、判定手段とを備えて、発泡性樹脂を金型内のキャビティに射出して充填したのち、該キャビティの一部を拡大させて発泡させることにて得られる発泡射出成形品の表面品質を予測する品質予測システムにおいて、
前記評価基準値算出手段にて、キャビティへの樹脂充填完了時の樹脂圧力、樹脂温度、並びに樹脂へのガス溶解度と、キャビティの一部を拡大させるときの膨張量との、各物理量を少なくとも変数として含む、成形品の表面品質の評価基準値を算出する回帰式を設定するステップと、
前記評価基準値算出手段にて、成形品の表面上の或第一点と或第二点との間について発泡射出成形シミュレーションにより得られた前記各物理量を前記回帰式に代入して、評価基準値を算出するステップと、
前記判定手段にて、前記評価基準値に基づいて、成形品の表面品質の良否を判定するステップとを、
備えることを特徴とする、発泡射出成形品の品質予測方法。 - CAD手段と、CAE解析手段と、評価基準値算出手段と、判定手段とを備えて、発泡性樹脂を金型内のキャビティに射出して充填したのち、該キャビティの一部を拡大させて発泡させることにて得られる発泡射出成形品の表面品質を予測する品質予測システムにおいて、
前記CAD手段にて、成形品有限要素モデルデータを作成するステップと、
前記CAE解析手段にて、前記成形品有限要素モデルデータに基づいて発泡射出成形シミュレーションを行うステップと、
前記評価基準値算出手段にて、キャビティへの樹脂充填完了時の樹脂圧力、樹脂温度、並びに樹脂へのガス溶解度と、キャビティの一部を拡大させるときの膨張量との、各物理量を少なくとも変数として含む、成形品の表面品質の評価基準値を算出する回帰式を設定するステップと、
前記評価基準値算出手段にて、成形品の表面上の或第一点と或第二点との間について前記シミュレーションにより得られた前記各物理量を前記回帰式に代入して、評価基準値を算出するステップと、
前記判定手段にて、前記評価基準値に基づいて、成形品の表面品質の良否を判定するステップとを、
備えることを特徴とする、発泡射出成形品の品質予測方法。 - 前記第二点は、前記第一点よりも原料樹脂の流動方向の上流側又は下流側に位置することを特徴とする、
請求項7又は請求項8に記載の発泡射出成形品の品質予測方法。 - 前記判定手段は、
前記評価基準値の微分値を計算し、当該微分値が予め設定された閾値を超える場合に、発泡射出成形品の表面品質の不良を判定することを特徴とする、
請求項7〜請求項9の何れか一項に記載の発泡射出成形品の品質予測方法。
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008143111A (ja) * | 2006-12-12 | 2008-06-26 | Toyota Motor Corp | ガス溶解度予測方法並びに発泡性樹脂の流動解析方法及びプログラム |
CN102470656A (zh) * | 2009-08-21 | 2012-05-23 | 帝人株式会社 | 嵌件成型品 |
WO2012133849A1 (ja) | 2011-03-30 | 2012-10-04 | 三菱化学株式会社 | ポリカーボネート樹脂の製造方法 |
KR101263410B1 (ko) | 2012-02-29 | 2013-05-10 | 동국대학교 산학협력단 | 제품의 품질 추론 방법 및 시스템 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10138308A (ja) * | 1996-11-08 | 1998-05-26 | Honda Motor Co Ltd | 樹脂成形品の品質予測方法 |
JPH11138583A (ja) * | 1997-11-14 | 1999-05-25 | Mitsuboshi Belting Ltd | 表皮一体射出成形品の成形方法 |
JP2006168360A (ja) * | 2004-12-11 | 2006-06-29 | Bayer Materialscience Ag | 連続発泡プロセスでフォームを製造する方法および装置 |
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Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10138308A (ja) * | 1996-11-08 | 1998-05-26 | Honda Motor Co Ltd | 樹脂成形品の品質予測方法 |
JPH11138583A (ja) * | 1997-11-14 | 1999-05-25 | Mitsuboshi Belting Ltd | 表皮一体射出成形品の成形方法 |
JP2006168360A (ja) * | 2004-12-11 | 2006-06-29 | Bayer Materialscience Ag | 連続発泡プロセスでフォームを製造する方法および装置 |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008143111A (ja) * | 2006-12-12 | 2008-06-26 | Toyota Motor Corp | ガス溶解度予測方法並びに発泡性樹脂の流動解析方法及びプログラム |
CN102470656A (zh) * | 2009-08-21 | 2012-05-23 | 帝人株式会社 | 嵌件成型品 |
WO2012133849A1 (ja) | 2011-03-30 | 2012-10-04 | 三菱化学株式会社 | ポリカーボネート樹脂の製造方法 |
WO2012133850A1 (ja) | 2011-03-30 | 2012-10-04 | 三菱化学株式会社 | ポリカーボネート樹脂の製造方法 |
KR101263410B1 (ko) | 2012-02-29 | 2013-05-10 | 동국대학교 산학협력단 | 제품의 품질 추론 방법 및 시스템 |
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