JP2008082260A - 密閉型圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】冷媒の漏れによる損失と、ピストンおよび小端部の摺動損失を低減し、高効率化を図る。
【解決手段】ピストンピン１４０はピストン１１８の開口部１６１側から中空部１３１へ挿入され、ピストン１１８に固定されているので、ピストンピン１４０の径に依らず冷媒をシールする距離を長く設定できるので、冷媒の漏れを低減し、冷媒の漏れによる損失およびピストン１１８と小端部１５１の摺動損失を低減できるので、高い効率を備えた圧縮機を提供することができる。
【選択図】図３

Description

本発明は、冷凍冷蔵庫等の冷凍サイクルに用いられる密閉型圧縮機に関するものである。

近年、地球環境保護の観点から高効率な密閉型圧縮機の開発が進められている。従来の密閉型圧縮機としては、ピストンピンとコンロッド小端部の潤滑に改良を加えたものがある（例えば、特許文献１参照）。

図７は従来技術の密閉型圧縮機の断面図である。図８は従来技術の密閉型圧縮機の要部縦断面図である。

図７、図８において、密閉容器１は底部にオイル２を貯溜すると共に固定子３と回転子４とからなる電動要素５およびこれによって駆動される圧縮機構６が備えられており、冷媒ガス７で満たされている。

また、圧縮機構６は、回転子４に圧入固定されている主軸部８と主軸部８に対して偏心して形成された偏心部９とを有するクランク１０と、クランク１０内部に形成された給油縦孔１１と、偏心部９に形成された給油横孔１２と、圧縮室１３を備えたシリンダブロック１４と、圧縮室１３内に往復摺動自在に挿入されたピストン１６と、ピストン１６と偏心部９とを連結するコンロッド１７を備えている。

ピストン１６は反圧縮室１３側に中空部１８を形成するとともに、中空部１８を貫通するピン孔１９が設けられている。

コンロッド１７は偏心部９と遊嵌された大端部２０と、小端部２１と、大端部２０と小端部２１を接続する連結棒２２を備え、連結棒２２の内部には揺動給油孔２３が形成されている。略円筒形のピストンピン２４はピン孔１９および小端部２１に貫入され、コンロッド１７をピストン１６に揺動可能に連結する。

以上のように構成された圧縮機について、以下その動作を説明する。

密閉容器１に収容された固定子３と回転子４からなる電動要素５の回転子４の回転に伴って主軸部８と偏心部９を有するクランク１０は回転駆動され、偏心部９の回転運動がコンロッド１７を介してピストン１６に伝わることで、ピストン１６はシリンダブロック１４の圧縮室１３内を往復運動する。それにより、冷媒ガス７は冷却システム（図示せず）から圧縮室１３内へ吸入、圧縮された後、再び冷却システムへと吐出される。

また、クランク１０はオイル２にその下端部を浸漬しており、クランク１０の回転に伴って給油縦孔１１からオイル２を吸い上げて圧縮機構６の各部へと供給する。クランク１０の偏心部９には給油縦孔１１と連通する給油横孔１２が形成されており、給油横孔１２から排出されたオイル２はコンロッド１７の大端部２０とクランク１０の偏心部９の潤滑を行うとともにコンロッド１７の連結棒２２の内部に形成した揺動給油孔２３を通ってコンロッド１７の小端部２１へと供給され小端部２１とピストンピン２４の潤滑を行う。
特開平１０−２８１０６８号公報

しかしながら、上記従来の構成では、気筒容積の大きさや冷媒ガス７の種類により、圧縮荷重が大きくなる場合や、オイル２の粘度が低いものを用いた場合には、コンロッド１７の小端部２１とピストンピン２４の摺動状態が金属接触を伴う境界潤滑になり、損失が増加する可能性があった。

また、摺動状態の改善のためにピストンピン２４の径を大きくすると、ピストン１６のピン孔１９の径が相対的に大きくなり、その結果として、ピストン１６と圧縮室１３の隙間における冷媒をシールする距離が短くなり冷媒の漏れによる損失が増加してしまう可能性があるという課題を有していた。

本発明は、上記従来の課題を解決するもので、コンロッド１７の小端部２１とピストンピン２４の摺動状態を改善し、高い効率を備えた密閉型圧縮機を提供することを目的とする。

上記従来の課題を解決するために本発明の密閉型圧縮機は、ピストンピンはピストンの開口部側から中空部へ挿入されピストンに固定されたもので、ピストンとシリンダの隙間における冷媒をシールする距離はピストンピンの径に依らず設定でき、また冷媒の漏れを低減した上で、ピストンの全長を短く設定できるとともに、小端部とピストンピンの摺動状態を改善するという作用を有する。

本発明の密閉型圧縮機は、冷媒の漏れによる損失と、ピストンおよび小端部とピストンピンの摺動損失を低減することで、高い効率を備えた圧縮機を提供することができる。

請求項１に記載の発明は、主軸部および偏心部を有するクランクシャフトと、圧縮室を形成するシリンダと、前記圧縮室内で往復運動し反圧縮室側に中空部を形成したピストンと、略円筒形のピストンピンと、前記偏心部と前記ピストンピンを連結する連結手段とを有する圧縮機構を備え、前記ピストンピンは前記ピストンの開口部側から前記中空部へ挿入され前記ピストンに固定されたもので、ピストンとシリンダの隙間における冷媒をシールする距離はピストンピンの径に依らず設定でき、また冷媒の漏れを低減した上で、ピストンの全長を短く設定できるため、冷媒の漏れによる損失およびピストンの摺動損失を低減できるとともに、小端部とピストンピンの摺動状態を改善し、損失を低減できるので、高い効率を備えた圧縮機を提供することができる。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、ピストンピンは、前記ピストンピンに嵌入される固定ピンでピストンに固定されたもので、請求項１に記載の発明の効果に加えて、冷媒や圧縮比等に応じて固定ピンの径や本数を設定して、容易に対応できるため、生産性を良くすることができる。

請求項３に記載の発明は、請求項２に記載の発明において、更に、固定ピンは、ピストンピンを貫通したもので、請求項２に記載の発明の効果に加えて、少ない部品数で容易にピストンピンを固定できるため、生産性を良くすることができる。

請求項４に記載の発明は、請求項１から３のいずれか一項に記載の発明において、更に、中空部にトップ側に向って狭くなるテーパーを形成し、ピストンピンの端部に前記テーパーに対応する傾斜面を形成したもので、請求項１から３のいずれか一項に記載の発明の効果に加えて、中空部のテーパーを型で形成し、傾斜面を鍛造で加工でき、ピストンピンの回転を固定できるため、生産性を良くすることができる。更に、テーパーと傾斜面の接触部で圧縮荷重を分散して受けることができるので信頼性を良くすることができる。

請求項５に記載の発明は、請求項１から３のいずれか一項に記載の発明において、更に、中空部の開口部から挿入方向に挿入溝を形成し、ピストンピンは前記挿入溝に挿入されたもので、請求項１から３のいずれか一項に記載の発明の効果に加えて、ピストンピンを挿入する際に挿入溝の縁がピストンピンをガイドして、組立が容易になるため、生産性を良くすることができる。

請求項６に記載の発明は、請求項１から３のいずれか一項に記載の発明において、更にピストンピンの端部に凹凸部を形成するとともに、前記凹凸部に対応した凸凹部をピストンの中空部に形成したもので、請求項１から３のいずれか一項に記載の発明の効果に加えて、更に中空部に凸凹部を型で形成し、凹凸部を鍛造加工でき、ピストンピンの回転を固定できるため、生産性を良くすることができる。

請求項７に記載の発明は、請求項１から６のいずれか一項に記載の発明において、更に、粘度グレードがＶＧ１０からＶＧ５の潤滑油を用いたもので、請求項１から６のいずれか一項に記載の発明の効果に加えて、低粘度の潤滑油を使用して摺動損失を低減したものにおいて、小端部とピストンピンの高い信頼性を維持した圧縮機を実現できる。

以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。

（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の縦断面図、図２は、同実施の形態の密閉型圧縮機の要部拡大断面図、図３は、同実施の形態の密閉型圧縮機のピストン周りの分解斜視図である。

図１から図３において、密閉容器１０１内には潤滑油１０２を貯溜するとともに、電動要素１０３と電動要素１０３によって駆動される圧縮機構１０４を収容している。

尚、本圧縮機に使用される冷媒は、オゾン破壊係数がゼロのＲ１３４ａやＲ６００ａに代表される温暖化係数の低い自然冷媒である炭化水素系冷媒等であり、それぞれ相溶性の有る潤滑油と組み合わせてある。潤滑油１０２の粘度グレードは、ＶＧ１０からＶＧ５のものを用いており、低粘度である。

圧縮機構１０４を構成するクランクシャフト１１１は偏心部１１２と主軸部１１３を有する。ブロック１１４にはクランクシャフト１１１の主軸部１１３を軸支する軸受１１５が一体に形成されており、また圧縮室１１６を形成するシリンダ１１７を備えている。ピストン１１８はシリンダ１１７に約１０μｍの隙間をもって往復摺動自在に挿入され、偏心部１１２との間を連結手段１１９によって連結されている。

ピストン１１８は、鉄系の焼結材で形成され、反圧縮室側１３０に形成した中空部１３１と、往復動方向に垂直の方向に設けたピン孔１３２を有する。中空部１３１の上側にはトップ側１３３に向って狭くなるテーパー１３４を、下側にはピストン１１８の往復動方向と略平行な面１３５を焼結金型で形成している。なお、本実施の形態におけるピストン１１８の全長は１８ｍｍとしている。

略円筒形のピストンピン１４０には、軸心に嵌入孔１４１が穿設され、上側の端部１４２にはテーパー１３４に対応する傾斜面１４３を形成している。ピストンピン１４０の外径は約１１ｍｍとしており、鍛造加工により形成され、外周の摺動部を窒化処理または浸炭加工がなされた上で鏡面仕上げされている。

嵌入孔１４１に嵌入される略円筒形の固定ピン１４４は鍛造加工により形成されている。ここで、固定ピン１４４の外径は約７ｍｍとしている。

連結手段１１９は、偏心部１１２に嵌合される大端部１５０と、ピストンピン１４０と嵌合される小端部１５１と、大端部１５０と小端部１５１を接続する連結部１５２を有している。

ピストンピン１４０は連結手段１１９の小端部１５１に挿入され、ピストン１１８の開口部１６１側から中空部１３１へ挿入される。そして固定ピン１４４がピン孔１３２を介してピストンピン１４０の嵌入孔１４１に嵌入されることでピストンピン１４０はピストン１１８に固定される。

この際、固定ピン１４４は図２におけるピストン１１８の下側からピン孔１３２を介してピストンピン１４０の嵌入孔１４１に嵌入される。そして固定ピン１４４が嵌入孔１４１及び少なくとも一方のピン孔１３２に圧入されることで、ピストンピン１４０の傾斜面１４３はテーパー１３４側に押し付けられ、テーパー１３４と密接した状態で固定されるので、ピストンピン１４０は軸芯を中心とした回転方向に対してより確実に拘束される。

以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。

電動要素１０３がクランクシャフト１１１を回転させ、偏心部１１２の回転運動が連結手段１１９を介してピストン１１８に伝えられることで、ピストン１１８は圧縮室１１６内を往復運動する。それにより、冷媒ガスは冷却システム（図示せず）から圧縮室１１６内へ吸入・圧縮された後、再び冷却システムへと吐出される。

この際、ピストン１１８の外周とシリンダ１１７の内周の隙間から圧縮された冷媒が密閉容器１０１内に微小に漏れ、これが損失となる。冷媒の漏れ量はピストン１１８の外周とシリンダ１１７の内周の隙間と、ピストン１１８の往復運動方向のシール距離（図２中のＡ）との影響が大きい。

ここで本発明に対して、従来の構成であるピストンピン１４０がピストン１１８に設けたピン孔１３２に嵌入されることを当てはめると、ピストン１１８の全長（図２中のＢ）が１８ｍｍであるのに対して、ピストンピン１４０の外径約１１ｍｍと同じ径のピン孔１３２が必要になり、そして生産性を考えた場合、反圧縮室側１３０の摺動部の長さ（図２中のＣ）は最低でも約２ｍｍは必要であり、またピン孔１３２周りの面取りが直径で約１ｍｍ程度であることから、冷媒をシールする距離（図２中のＡ）は最大でも約４ｍｍとなる。そして更に、気筒容積違いで部品の共用化を図るため、ピストンピン１４０の中心軸のトップ側１３３からの距離に設計自由度をもたせるため、ピストン１１８の全長を２０ｍｍ〜２３ｍｍ程度に設定せざるをえない。

一方、本実施の形態では、固定ピン１４４の外径は約７ｍｍとしているので、冷媒をシールする距離（図２中のＡ）は、約８ｍｍと約２倍近くまで大きく設定することができる。従ってピストン１１８の外周とシリンダ１１７の内周の隙間から密閉容器１０１内に漏れる冷媒の量を少なくすることができ、高い効率を備えた圧縮機を提供することができる。

さらに本実施の形態によれば、固定ピン１４４の径に依らずピストンピン１４０の外径を任意に設定できるため、小端部１５１とピストンピン１４０との摺動面積を大きく取ることで、ピストン１１８にかかる圧縮荷重に対して面圧を低下させることができる。その結果、小端部１５１とピストンピン１４０の摺動状態を改善し、損失を低減できるので、高い効率を備えた信頼性の高い圧縮機を提供することができる。

また、固定ピン１４４を固定するにあたっては、ピストン１１８およびピストンピン１４０を固定ピン１４４によって貫通し圧入しているだけなので、部品点数が少なくまた組立性もよいため、良好な生産性が得られる。

また、ピストンピン１４０は固定ピン１４４を嵌入してピストン１１８に固定しているので、冷媒の種類や使用圧力条件が異なる圧縮機に対して、ピストン１１８を兼用し、ピストンピン１４０や固定ピン１４４の径を変更することで容易に適切な面圧を得ることができ、さらに生産性が良い。

また、ピストン１１８は焼結材で形成されており、中空部１３１のテーパー１３４を金型による成型によって容易に形成することができる。そしてピストンピン１４０の傾斜面１４３は鍛造加工で所定の形状に形成することができるので、極めて生産性が良い。

また、テーパー１３４と傾斜面１４３の接触部で圧縮荷重を分散して受けることができるので信頼性を良くすることができる。

また、低粘度の潤滑油１０２を使用して、摺動損失を低減した場合では、主軸部１１３や大端部１５０などの他の摺動部の損失は低下するが、小端部１５１は、摺動状態が悪くなるが、逆に小端部１５１の径を大きく設定していることで、小端部１５１とピストンピン１４０の面圧が低くなり、摺動状態を改善でき、摺動損失を低減することができるため、低粘度の潤滑油１０２を用いたものにおいて高い効率と信頼性を備えた圧縮機を実現できる。

なお、本実施の形態において、固定ピン１４４は、一本で、ピストンピン１４０を貫通し圧入される構成としたが、複数の固定ピン１４４でピストンピン１４０を貫通せずにピストンピン１４０に嵌入、固定することができる。この場合、冷媒や使用圧力条件が異なる複数の仕様においても、固定ピン１４４の本数を増減することで、ピストン１１８の冷媒をシールする距離を長く設定ことができ、さらにピストンピン１４０の回転を容易に固定することができる。

なお、使用される冷媒は、Ｒ１３４ａやＲ６００ａ等を例示して説明したが、冷媒は圧縮荷重の大きくなるＲ４０４ａ、Ｒ２９０、二酸化炭素としても、同様の作用、効果が得られることはいうまでもない。

（実施の形態２）
図４は、本発明の実施の形態２における密閉型圧縮機の縦断面図、図５は、同実施の形態の密閉型圧縮機の要部拡大断面図、図６は、同実施の形態の密閉型圧縮機のピストン周りの分解斜視図である。

図４から図６において、密閉容器２０１内には潤滑油２０２を貯溜するとともに、電動要素２０３と電動要素２０３によって駆動される圧縮機構２０４を収容している。

尚、本圧縮機に使用される冷媒は、オゾン破壊係数がゼロのＲ１３４ａやＲ６００ａに代表される温暖化係数の低い自然冷媒である炭化水素系冷媒等であり、それぞれ相溶性の有る潤滑油と組み合わせてある。潤滑油２０２の粘度グレードは、ＶＧ１０からＶＧ５のものを用いており、低粘度である。

圧縮機構２０４を構成するクランクシャフト２１１は偏心部２１２と主軸部２１３を有する。ブロック２１４にはクランクシャフト２１１の主軸部２１３を軸支する軸受２１５が一体に形成されており、また圧縮室２１６を形成するシリンダ２１７を備えている。ピストン２１８はシリンダ２１７に約１０μｍの隙間をもって往復摺動自在に挿入され、偏心部２１２との間を連結手段２１９によって連結されている。

ピストン２１８は、鉄系の焼結材で形成され、反圧縮室側２３０に形成した中空部２３１と、往復動方向に垂直の方向に設けたピン孔２３２を有する。中空部２３１の開口部２３３から挿入方向に挿入溝２３４と、台形形状に形成された凸凹部２３５を焼結金型で形成している。本実施の形態におけるピストン２１８の全長は１８ｍｍとしている。

略円筒形のピストンピン２４０には、軸心に嵌入孔２４１が穿設され、端部２４２に凸凹部２３５の形状に対応した凹凸部２４３を形成している。ピストンピン２４０の外径は約１１ｍｍとしており、鍛造加工により形成され、外周の摺動部を窒化処理または浸炭加工がなされた上で鏡面仕上げされている。

嵌入孔２４１に嵌入される略円筒形の固定ピン２４４は鍛造加工により形成されている。ここで、固定ピン２４４の外径は約７ｍｍとしている。

連結手段２１９は、偏心部２１２に嵌合される大端部２５０と、ピストンピン２４０と嵌合される小端部２５１と、大端部２５０と小端部２５１を接続する連結部２５２を有している。

ピストンピン２４０は連結手段２１９の小端部２５１に挿入され、ピストン２１８の開口部２３３側から中空部２３１へ、挿入溝２３４に沿うように挿入され、ピストンピン２４０の凹凸部２４３は、ピストン２１８の凸凹部２３５に係合される。

そして固定ピン２４４がピン孔２３２を介してピストンピン２４０の嵌入孔２４１に嵌入されることでピストンピン２４０はピストン２１８に固定される。この際、固定ピン２４４は少なくとも一方のピン孔１３２に圧入されている。

ピストンピン２４０の凹凸部２４３は、ピストン２１８の凸凹部２３５に係合された状態でピストンピン２４０はピストン２１８に固定されるため、ピストンピン２４０は軸芯を中心とした回転方向に対してより確実に拘束される。

以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。

電動要素２０３がクランクシャフト２１１を回転させ、偏心部２１２の回転運動が連結手段２１９を介してピストン２１８に伝えられることで、ピストン２１８は圧縮室２１６内を往復運動する。それにより、冷媒ガスは冷却システム（図示せず）から圧縮室２１６内へ吸入・圧縮された後、再び冷却システムへと吐出される。

この際、ピストン２１８の外周とシリンダ２１７の内周の隙間から圧縮された冷媒が密閉容器２０１内に微小に漏れ、これが損失となる。冷媒の漏れ量はピストン２１８の外周とシリンダ２１７の内周の隙間と、ピストン２１８の往復運動方向のシール距離（図５中のＥ）との影響が大きい。

一方、ここで本発明に対して、従来の構成であるピストンピン２４０がピストン２１８に設けたピン孔２３２に嵌入されることを当てはめると、ピストン２１８の全長（図５中のＦ）が１８ｍｍであるのに対して、ピストンピン２４０の外径約１１ｍｍと同じ径のピン孔２３２が必要になり、そして生産性を考えた場合、反圧縮室側２３０の摺動部の長さ（図５中のＧ）は最低でも約２ｍｍは必要であり、またピン孔２３２周りの面取りが直径で約１ｍｍ程度であることから、冷媒をシールする距離（図５中のＥ）は最大でも約４ｍｍとなる。そして更に、気筒容積違いで部品の共用化を図るため、ピストンピン２４０の中心軸の圧縮室２１６側からの距離に設計自由度をもたせるため、ピストン２１８の全長を２０ｍｍ〜２３ｍｍ程度に設定せざるをえない。

一方、本実施の形態では、固定ピン２４４の外径は約７ｍｍとしているので、冷媒をシールする距離（図５中のＥ）は、約８ｍｍと約２倍に大きく設定することができる。従ってピストン２１８の外周とシリンダ２１７の内周の隙間から密閉容器２０１内に漏れる冷媒の量を少なくすることができ、高い効率を備えた圧縮機を提供することができる。

さらに本実施の形態によれば、固定ピン２４４の径に依らずピストンピン２４０の外径を任意に設定できるため、小端部２５１とピストンピン２４０との摺動面積を大きく取ることで、ピストン２１８にかかる圧縮荷重に対して面圧を低下させることができる。その結果、小端部２５１とピストンピン２４０の摺動状態を改善し、損失を低減できるので、高い効率を備えた信頼性の高い圧縮機を提供することができる。

また、固定ピン２４４を固定するにあたっては、ピストン２１８およびピストンピン２４０を固定ピン２４４によって貫通し圧入しているだけなので、部品点数が少なくまた組立性もよいため、良好な生産性が得られる。

また、ピストンピン２４０は固定ピン２４４を嵌入してピストン２１８に固定しているので、冷媒の種類や使用圧力条件が異なる圧縮機に対して、ピストン２１８を兼用し、ピストンピン２４０や固定ピン２４４の径を変更することで容易に適切な面圧を得ることができ、さらに生産性が良い。

ピストン２１８は焼結材で形成されており、中空部２３１の挿入溝２３４と凸凹部２３５を金型による成型によって容易に形成することができる。そしてピストンピン２４０の凹凸部２４３は鍛造加工で所定の形状に形成することができるので、極めて生産性が良い。

さらに、ピストンピン２４０を中空部２３１に挿入する際に、挿入溝２３４の縁によってピストンピン２４０がガイドされピストンピン２４０を所定の位置に配置することができるため、組立が容易で生産性が良い。

また、低粘度の潤滑油２０２を使用して、摺動損失を低減した場合では、主軸部２１３や大端部２５０などの他の摺動部の損失は低下するが、小端部２５１は、摺動状態が悪くなるが、逆に小端部２５１の径を大きく設定していることで、小端部２５１とピストンピン２４０の面圧が低くなり、摺動状態を改善でき、摺動損失を低減することができるため、低粘度の潤滑油２０２を用いたものにおいて高い効率と信頼性を備えた圧縮機を実現できる。

なお、使用される冷媒は、Ｒ１３４ａやＲ６００ａ等を例示して説明したが、冷媒は圧縮荷重の大きくなるＲ４０４ａ、Ｒ２９０、二酸化炭素としても、同様の作用、効果が得られることはいうまでもない。

以上のように、本発明にかかる密閉型圧縮機は、小端部とピストンピンの摺動状態を改善することでき、効率を良くすることができるため、エアーコンディショナーや自動販売機等の密閉型圧縮機の用途にも展開できる。

本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の縦断面図 同実施の形態の密閉型圧縮機の要部拡大断面図 同実施の形態の密閉型圧縮機のピストン周りの分解斜視図 本発明の実施の形態２における密閉型圧縮機の縦断面図 同実施の形態の密閉型圧縮機の要部拡大断面図 同実施の形態の密閉型圧縮機のピストン周りの分解斜視図 従来の密閉型圧縮機の縦断面図 従来の密閉型圧縮機の要部拡大断面図

符号の説明

１０２，２０２ 潤滑油
１０４，２０４ 圧縮機構
１１１，２１１ クランクシャフト
１１２，２１２ 偏心部
１１３，２１３ 主軸部
１１６，２１６ 圧縮室
１１７，２１７ シリンダ
１１８，２１８ ピストン
１１９，２１９ 連結手段
１３０，２３０ 反圧縮室側
１３１，２３１ 中空部
１３３ トップ側
１３４ テーパー
１４０，２４０ ピストンピン
１４２，２４２ 端部
１４３ 傾斜面
１４４，２４４ 固定ピン
１６１，２３３ 開口部
２３４ 挿入溝
２３５ 凸凹部
２４３ 凹凸部

Claims (7)

1. 主軸部および偏心部を有するクランクシャフトと、圧縮室を形成するシリンダと、前記圧縮室内で往復運動し反圧縮室側に中空部を形成したピストンと、略円筒形のピストンピンと、前記偏心部と前記ピストンピンを連結する連結手段とを有する圧縮機構を備え、前記ピストンピンは前記ピストンの開口部側から前記中空部へ挿入され前記ピストンに固定された密閉型圧縮機。
2. ピストンピンは、前記ピストンピンに嵌入される固定ピンでピストンに固定された請求項１に記載の密閉型圧縮機。
3. 固定ピンは、ピストンピンを貫通した請求項２に記載の密閉型圧縮機。
4. 中空部にトップ側に向って狭くなるテーパーを形成し、ピストンピンの端部に前記テーパーに対応する傾斜面を形成した請求項１から３のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
5. 中空部の開口部から挿入方向に挿入溝を形成し、ピストンピンは前記挿入溝に挿入された請求項１から３のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
6. ピストンピンの端部に凹凸部を形成するとともに、前記凹凸部に対応した凸凹部をピストンの中空部に形成した請求項１から３のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
7. 粘度グレードがＶＧ１０からＶＧ５の潤滑油を用いた請求項１から６のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。

Images