JP2007300609A - 増幅器熱管理のための方法とシステム - Google Patents

Abstract

【課題】従来のオーディオ増幅器は、増幅器温度が過度に高くなった場合、自動的に停止する。これを防止するため、ディスクジョッキーは、いくつかの電力増幅器を有し得、一つの増幅器が過度に熱くなった場合、新しい増幅器に切り替え得る。しかしこれは、追加の資本コストを発生させ、より広い保管スペースと運搬の負担を増加させる。
【解決手段】増幅器システムの増幅器システム温度Ｔ（ｎ）を調整する方法で、増幅器システムは、聴者の音量レベル設定Ｖ（ｎ）を入力するための音量制御ユニットと、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）を測定するための温度検知ユニット（１）と、調整可能な利得を有する電力増幅器ユニットと、該音量制御ユニット、該温度検知ユニットと該電力増幅器ユニットとに接続されたコントローラとを備える。
【選択図】図１

Description

本発明は、増幅器を動作させる方法およびその方法を実行するためのシステムに関する。

従来のオーディオ増幅器は、増幅器温度が過度に高くなった場合、自動的に停止する。娯楽用に用いられるとき、このことは、オーディオ演奏を中断させる。これを防止するため、ディスクジョッキーは、いくつかの電力増幅器を有し得、それで一つの増幅器が過度に熱くなった場合、新しい増幅器に切り替え得る。しかしながら、このことは、追加の資本コストを発生させ、より広い保管スペースを必要とし、運搬の負担を増加させる。

特許文献１は、システム内の熱を消散させるためのラウドスピーカシステムにおける音響空気移動の使用を示す。特許文献２は、所望の状態一覧表を使用するコンピュータの熱管理のための方法を示す。しかしながら、これらの方法は、増幅器システムの熱管理の包括的な方法が欠如している。
米国特許第５，５３３，１３２号明細書 米国特許第６，３３６，０８０号明細書

本発明はたとえば以下の手段を提供する。
（項目１）
増幅器システムの増幅器システム温度Ｔ（ｎ）を調整する方法であって、該増幅器システムは、聴者の音量レベル設定Ｖ（ｎ）を入力するための音量制御ユニットと、該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）を測定するための温度検知ユニット（１）と、調整可能な利得を有する電力増幅器ユニットと、該音量制御ユニット、該温度検知ユニットと該電力増幅器ユニットとに接続されたコントローラとを備え、該方法は、
該音量レベル設定Ｖ（ｎ）を該音量制御ユニットから該コントローラに送信するステップと、
該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）を該温度検知ユニットから該コントローラに送信するステップと、
該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より高いかどうかを評価するステップと、
該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が該利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より低い場合、電力増幅器ユニットの該利得Ｇ（ｎ）を、該音量設定Ｖ（ｎ）によって決定された目標利得レベルに調整するステップ、または
該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が該利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より高い場合、電力増幅器ユニットの該利得Ｇ（ｎ）を、０と該音量設定Ｖ（ｎ）によって決定された利得レベルとの間の目標利得レベルに調整するステップと
を包含する、方法。
（項目２）
上記増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、ファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より高いかどうかを評価するステップと、
該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、該ファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より高い場合に、ファンを起動するステップと、
該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、該ファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より低い場合に、ファンを停止するステップと、
をさらに包含する、項目１に記載の方法。
（項目３）
上記増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が上記利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より高い場合、上記電力増幅器ユニットの上記目標利得Ｇ（ｎ）を計算するために該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）の履歴値を使用するステップを
さらに包含する、項目１または２に記載の方法。
（項目４)
上記電力増幅器ユニットの上記目標利得Ｇ（ｎ）を計算するために上記増幅器システム温度Ｔ（ｎ）の変化率を使用するステップを
さらに包含する、項目１、２、または３に記載の方法。
（項目５）
上記増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が時間間隔読み取りにおいて評価され、上記方法は、該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）の上記変化率を計算するために、該２つの最も直近の増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）を使用するステップを
さらに包含する、項目４に記載の方法。
（項目６）
上記増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）の上記変化率を計算するために、上記２つを越える最も直近の増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）を使用するステップをさらに包含する、項目４に記載の方法。
（項目７）
上記電力増幅器ユニットの上記目標利得Ｇ（ｎ）を計算するために、該電力増幅器の該利得Ｇ（ｎ）の履歴値を使用するステップを
さらに包含する、項目１ないし６のいずれかに記載の方法。
（項目８）
上記増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）の値を一定の間隔で読み取るステップを
さらに包含する、項目４ないし７のいずれかに記載の方法。
（項目９）
上記電力増幅器ユニット（６）の上記目標利得Ｇ（ｎ）を、以下の数式により計算するステップであって、

ここで、
Ｇ（ｎ）の値は、デシベル単位であり、
ｃ_ｄは、一定値からなり、
ｋ_ｎは、係数であり、
ａ、ｎは、整数値からなり、
２≦ａで、

である、ステップを
さらに包含する、項目８に記載の方法。
（項目１０）
上記電力増幅器ユニットの上記目標利得Ｇ（ｎ）を、以下の数式により計算するステップであって、

ここで、
Ｇ_１（ｎ）の値は、デシベル単位であり、
ｃ_ｄは、一定値からなり、
ｋ_ｎは、係数であり、
ａ、ｎは、整数値からなり、
２≦ａで、

Ｇ_２（ｎ）＝Ｇ_２（ｎ−１）＋ｃ_ｉ［Ｔ_ｍ−Ｔ（ｎ）］
ここで、
Ｇ_２（ｎ）の値は、デシベル単位であり、
ｃ_ｉは、一定値からなり、
Ｔ_ｍは、該増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）の温度制御上限であり、
Ｇ（ｎ）＝Ｇ_１（ｎ）＋Ｇ_２（ｎ）
である、ステップを
さらに包含する、項目８に記載の方法。
（項目１１）
−Ｇ_１（ｎ）＜Ｇ_２（ｎ）のとき、Ｇ_１（ｎ）およびＧ_２（ｎ）の値を０デシベルに設定するステップをさらに包含する、項目１０に記載の方法。
（項目１２）
増幅器ユニットと温度センサと音量制御ユニットとを備える増幅器システムを動作する方法であって、該方法は、
所望の音量レベルＶ（ｎ）で該増幅器システムを動作させるステップと、
該増幅器システムの温度Ｔ（ｎ）をポーリングするステップと、
該増幅器システムＴ（ｎ）の温度が利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より高いかどうかを検証するステップと、
該増幅器システムの温度Ｔ（ｎ）が該利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より高いとき、該増幅器システムの音量Ｖ（ｎ）を０と該所望の音量レベルとの間のレベルに調整するステップと
を包含する、方法。
（項目１３）
上記増幅器システムの温度Ｔ（ｎ）が、ファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より高いかどうかを検証するステップと、
該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、該ファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より高い場合に、ファンを起動するステップと、
該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、該ファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より低い場合に、該ファンを停止するステップと
をさらに包含する、請求項１２に記載の方法。
（項目１４）
上記増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）が上記利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より高いとき、上記増幅器ユニットの上記音量設定Ｖ（ｎ）を選ぶために該増幅器システムの温度読取値Ｔ（ｎ）の履歴温度読取値を使用するステップ
をさらに包含する、項目１２または１３に記載の方法。
（項目１５）
上記増幅器システムの上記音量設定Ｖ（ｎ）を選ぶために該増幅器システムの温度Ｔ（ｎ）の上記変化率を使用するステップ
をさらに包含する、項目１４に記載の方法。
（項目１６）
該増幅器システムの温度読取値Ｔ（ｎ）の上記変化率を計算するために、該増幅器システムの２つの最も直近の温度読取値Ｔ（ｎ）を使用するステップ
をさらに包含する、項目１５に記載の方法。
（項目１７）
該増幅器システムの温度Ｔ（ｎ）の上記変化率を計算するために、該増幅器システムの２つを越える最も直近の温度読取値Ｔ（ｎ）を使用するステップ
をさらに包含する、項目１６に記載の方法。
（項目１８）
上記増幅器システムの上記音量設定Ｖ（ｎ）を計算するために、該増幅器システムＶ（ｎ）の該履歴音量設定を使用するステップ
をさらに包含する、項目１４ないし１７のいずれかに記載の方法。
（項目１９）
上記増幅器システムの温度Ｔ（ｎ）を一定の間隔で測定するステップ
をさらに包含する、項目１５ないし１８のいずれかに記載の方法。
（項目２０）
上記増幅器システムユニットの設定の上記音量設定を、以下の数式により計算するステップであって、

ここで、
Ｇ（ｎ）の値は、デシベル単位であり、
ｃ_ｄは、一定値からなり、
ｋ_ｎは、係数であり、
ａ、ｎは、整数値からなり、
２≦ａで、

である、ステップと、
該増幅器システムの該音量設定Ｖ（ｎ）を、該計算されたＧ（ｎ）を掛けた該所望の音量設定に設定するステップと
をさらに包含する、項目１９に記載の方法。
（項目２１）
上記増幅器システムユニットの設定の音量設定を、以下の数式により計算するステップであって、

ここで、
Ｇ_１（ｎ）の値は、デシベル単位であり、
ｃ_ｄは、一定値からなり、
ｋ_ｎは、係数であり、
ａ、ｎは、整数値からなり、
２≦ａで、

Ｇ_２（ｎ）＝Ｇ_２（ｎ−１）＋ｃ_ｉ［Ｔ_ｍ−Ｔ（ｎ）］
ここで、
Ｇ_２（ｎ）の値は、デシベル単位であり、
ｃ_ｉは、一定値からなり、
Ｔ_ｍは、該増幅器システム温度読み取りＴ（ｎ）の温度制御の上限であり、
Ｇ（ｎ）＝Ｇ_１（ｎ）＋Ｇ_２（ｎ）
である、ステップと、
該増幅器システムの音量設定Ｖ（ｎ）を、該計算されたＧ（ｎ）を掛けた該所望の音量設定に設定するステップと
をさらに包含する、項目１９に記載の方法。
（項目２２）
−Ｇ_１（ｎ）＜Ｇ_２（ｎ）のとき、Ｇ_１（ｎ）およびＧ_２（ｎ）の値を０デシベルに設定するステップを
さらに包含する、項目２１に記載の方法。
（項目２３）
熱的に調整された増幅器システムであって、
調整可能な利得を有する電力増幅器と、
増幅器システム温度Ｔ（ｎ）を検知し、該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）を表すシステム温度信号を生成する温度検知ユニットと、
該システム温度信号を受信するために温度検知ユニットに接続されたコントローラであって、該コントローラは、該電力増幅器ユニットの目標利得Ｇ（ｎ）を少なくとも該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）から計算し、該増幅器の利得Ｇ（ｎ）を該目標利得Ｇ（ｎ）に調整するコントローラと
を備える、増幅器システム。
（項目２４）
聴者の音量レベル設定を表す音量設定信号を生成する音量制御ユニットをさらに備え、該コントローラは、少なくとも上記増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）と該聴者の音量レベル設定とから上記電力増幅器ユニットの目標利得Ｇ（ｎ）を計算する、項目２３に記載の増幅器システム。
（項目２５）
上記コントローラは、ディジタル信号プロセッシングユニットを含む、項目２３または２４に記載の増幅器システム。
（項目２６）
ファンをさらに備え、該ファンは、上記増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）がファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}を０を含むある一定量だけ越えた場合に動作し、該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が該ファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}から０を含むある一定量だけ下がった場合に停止する、項目２３、２４、または２５に記載の増幅器システム。
（項目２７）
上記コントローラは、並列接続され、利得調整信号を生成するためのシステム温度信号が供給されるＤＩユニットおよびＩユニットを備える、項目２３、２４、２５または２６に記載の増幅器システム。

（概要）
本発明の目的は、増幅器システムを動作する改良された方法およびその方法を実行するシステムを提供することである。本発明の目的は、印加された増幅器電力レベルの制御のための増幅器システムの温度のフィードバックを提供することによって達成される。本発明は、過剰温度の場合でも、所望より低いレベルではあるが、なおも信号を送出し得る増幅器システムを提供する。ディスクジョッキーによって使用される場合、彼は増幅器システム温度が適切なレベルになるまで、より低いパワーレベルを必要とする曲を選ぶことによって対応し得る。システムのオーディオソースまたは熱特性について知っている必要はない。それにもかかわらず、特に増幅器の熱特性に影響を与える要因が不明である場合において、安定した熱状態が維持される。

熱的に調整された増幅器システムは、増幅器ユニットと温度検知ユニットとコントローラとを備える。増幅器ユニットは、コントローラによって調整される調整可能な利得を有する電力増幅器を備える。コントローラは、データプロセッサと、通信手段によって、コントローラと温度検知ユニットとの間、およびコントローラと電力増幅器ユニットとの間に接続された通信ポートを備え、通信ポートを備えている。

（摘要）
熱的に調整された増幅器システム（８）は、増幅器ユニット（１０）と温度検知ユニット（１）とコントローラ（２）と通信手段とを備える。増幅器ユニット（１０）は、調整可能な利得機能を有する電力増幅器ユニット（６）を備える。コントローラ（２）は、温度検知ユニット（１）からの温度読取値を受信する入力ポートと増幅器ユニット（６）の利得Ｇ（ｎ）を計算するデータプロセッサと増幅器Ｇ（ｎ）の計算された利得を電力増幅器ユニット（６）へ送信する出力ポートとを含む。通信手段は、温度検知ユニット（１）とコントローラ（２）との間、コントローラ（２）と電力増幅器ユニット（６）との間の通信チャネルを提供する。

本発明は、以下の図面および記述を参照して、より良く理解され得る。図におけるコンポーネントは、必ずしも一定の縮尺とは限らないで、その代わり、本発明の原理を図示す
るために強調されている。さらに図において、同じ参照番号は、全ての異なる図にわたって対応する部分を示す。

（詳細な説明）
本発明は、本発明の例を図示する図を参照してさらに詳細に記述される。

上記に概説されるように、本発明は、印加される増幅器電力レベルの制御のために増幅器システムの温度のフィードバックを提供する。ここで、熱的調整された増幅器システムは、増幅器ユニット、温度検知ユニット、コントローラおよび通信手段を備える。増幅器ユニットは、コントローラによって調整される調整可能な利得を有する電力増幅器を備える。コントローラは、データプロセッサと、通信手段によって、コントローラと温度検知ユニットとの間およびコントローラと電力増幅器ユニットとの間に接続された通信ポートとを備える。

たとえば、温度検知ユニットは、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）を固定した間隔でサンプリングし、サンプリングされた増幅器システム温度Ｔ（ｎ）読取値をコントローラに送信する。コントローラのデータプロセッサは、電力増幅器ユニットの利得Ｇ（ｎ）を決定し、電力増幅器ユニットの利得Ｇ（ｎ）を、コントローラと電力増幅器との間にある通信ポートを介して電力増幅器の利得Ｇ（ｎ）に設定する。

さらに、熱的に調整された増幅器システムは、ファンを備え、該ファンは、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）がファントリガ温度を越える場合に作動し、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）がファントリガ温度より低い場合に、停止する。

たとえば、増幅器システム温度を調整する方法は、ユーザーから音量レベル設定Ｖ（ｎ）を受け取るステップを備える。次に増幅器システム温度Ｔ（ｎ）値は、温度検知ユニットによって、一定の間隔で読み取られる。これに続き、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）は、利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}に対してチェックされる。増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より低い場合、電力増幅器ユニットの利得Ｇ（ｎ）は、音量設定Ｖ（ｎ）によって決定された利得レベルに調整される。増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より高い場合、電力増幅器ユニットの利得Ｇ（ｎ）は、０と音量設定Ｖ（ｎ）によって決定された利得レベルとの間の利得レベルに調整される。

さらに、追加冷却のためのファンの動作は、必要に応じて、提供され得る。この場合、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、ファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より高いかどうかが検証される。増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、ファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より高いとき、ファンは起動される。増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、ファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より低いとき、ファンは止められる。

オプションのさらなるステップにおいて、増幅器のシステム温度Ｔ（ｎ）の履歴の（たとえば、保存された）値は、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より高いとき、電力増幅器ユニットの利得Ｇ（ｎ）を選ぶために使用し得る。

さらに、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）の変化率は、電力増幅器ユニットの利得Ｇ（ｎ）を設定するために使用され得る。増幅器システム温度Ｔ（ｎ）の急速な変化は電力増幅器ユニットの利得Ｇ（ｎ）における大きな変化を示唆する。

特に、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）の変化率を計算するために、２つの直近の増幅器システム温度Ｔ（ｎ）読取値が使用され得る。２つの直近の増幅器システム温度Ｔ（ｎ）読取値を使用することは、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）の変化率の簡易計算を提供する。

本方法はまた、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）の変化率を計算するために、２つを超える直近の増幅器システム温度Ｔ（ｎ）読取値を使用することを含み得る。より多数の温度データポイントを使用することは、偽の増幅器システム温度データポイントが、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）の計算された変化に対する突然の変更を引き起こすのを防止するのに役立つ。

本方法はまた、電力増幅器ユニットの利得Ｇ（ｎ）を計算するために、電力増幅器ユニットの履歴利得Ｇ（ｎ）を使用することを含み得る。履歴利得Ｇ（ｎ）を使用することは、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）の履歴データの他に、またはその代案として、利得Ｇ（ｎ）の評価のための情報の別のソースを提供する。

タイムディスクリート動作システムにおいて、一定の間隔で増幅器システム温度Ｔ（ｎ）の値を読み取ることは、電力増幅器の利得Ｇ（ｎ）の選択を容易にし得る。

電力増幅器ユニットの利得Ｇ（ｎ）は、以下の数式によってデシベル単位で計算し得る。

ここで、
ｃ_ｄは、一定値からなり、
ｋ_ｎは、係数であり、
ａ、ｎは、整数値からなり、
２≦ａで、

である。

１≦ｘ≦ａに対する

という限定は、より早い増幅器システム温度Ｔ（ｎ）に対してより大きい重みを与え、より直近の温度Ｔ（ｎ）読取値がＧ（ｎ）に対して突然の変化を引き起こすことを防止する。

という条件は、式（１）の項

を、Ｔ（ｎ）の変化率がないとき、０にさせる。従って、式（１）の電力増幅器の利得Ｇ（ｎ）は、温度Ｔ（ｎ）が一定であるとき、一定のままである。

増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}を超えたとき、Ｇ（ｎ）の調整が開始する。Ｇ（ｎ）の調整が開始すると、Ｔ（ｎ）は増加し、このことが、式（１）の項

をプラス値にし、式（１）の利得変数Ｇ（ｎ）をマイナス値にさせる。従って、利得変数Ｇ（ｎ）は減少傾向において開始する。

デシベル単位でのマイナス数は、０と１との間の値を有する。電力増幅器ユニットの利得Ｇ（ｎ）は、計算された利得Ｇ（ｎ）に調整されたとき、電力増幅器の出力は、減少される。この減少は、今度は、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が上昇するのを防ぐ。

電力増幅器の利得Ｇ（ｎ）はまた、以下の数式によって計算され、この場合、利得Ｇ（ｎ）はデシベル単位である。

ここで、ｃ_ｄは、一定値からなり、ｋ_ｎは、係数であり、ａ、ｎは、整数値からなり、２≦ａで、

で、Ｇ_２（ｎ）＝Ｇ_２（ｎ−１）＋ｃ_ｉ［Ｔ_ｍ−Ｔ（ｎ）］ （３）
である。

ここで、ｃ_ｉは、一定値からなり、Ｔ_ｍは、増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）の温度制御の上限である。

Ｇ（ｎ）＝Ｇ_１（ｎ）＋Ｇ_２（ｎ） （４）
式（１）および式（２）は、同様である。式（１）に対する先のコメントから、変数Ｇ_１（ｎ）は減少率の状態で開始することがわかる。

増幅器システム温度Ｔ（ｎ）読取値が、温度制御上限Ｔ_ｍより低いとき、式（３）は、増加する利得変数Ｇ_２（ｎ）を示す。Ｇ（ｎ）の利得の調整が開始するとき、Ｔ（ｎ）は、利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}を超える。さらに、Ｔ（ｎ）はＴ_ｍより低い値を有する。このことを考慮すると、式（３）は、利得変数Ｇ_２（ｎ）がプラスの値で開始し、増加傾向にあることを示す。利得変数Ｇ_２（ｎ）は、利得コンポーネントとして見ることができ、その利益コンポーネントは、Ｇ（ｎ）を増加させ、Ｇ（ｎ）を所望の音量レベルを生成するレベルに復元する。

本発明による方法は、−Ｇ_１（ｎ）＜Ｇ_２（ｎ）のとき、変数Ｇ_１（ｎ）およびＧ_２（ｎ）の値を０デシベルに設定するステップをさらに含み得る。電力増幅器の利得調整が開始すると、利得変数Ｇ_１（ｎ）はマイナス値を有し、Ｇ_２（ｎ）はプラス値を有する。このステップは、電力増幅器ユニットの計算された利得Ｇ（ｎ）をマイナス値または０値を有することに制限する。電力増幅器ユニットの計算された利得Ｇ（ｎ）はデシベル単位であり、従って０と１との間の絶対値を有する。コントローラが電力増幅器ユニットの利得を計算された利得Ｇ（ｎ）に調整するとき、電力増幅器ユニットの出力は減少される。

図１は、本発明による熱的に調整されたオーディオ増幅器システム８の概略ブロック図を示す。上記システムにおいて増幅器熱管理ユニット９が提供され、これは熱温度ポーリングシステムユニット１と増幅器利得調整ユニット２とを備える。温度ポーリングユニット１の出力は、増幅器熱管理ユニット９に供給され、増幅器熱管理ユニット９は、信号を増幅器ユニット１０内の電力増幅器ユニット６へ供給する。増幅器ユニット１０はさらに、音量制御ユニット３およびオーディオプレ増幅器ユニット５を備える。オーディオプレ増幅器ユニット５は、音声制御ユニット３からの信号、およびオーディオ信号ソース４からの信号を受信し、電力増幅器ユニット６へ信号を出力する。電力増幅器ユニット６は、今度は、ラウドスピーカーユニット７を駆動する。

本例において、温度ポーリングユニット１は、少なくとも一つの温度センサ（不開示）を備え、オーディオ増幅器システム８の温度を一定の時間間隔でポーリングするが、また、たとえば、連続的に温度を測定し得る。ポーリングされた温度読取値は、電力増幅器ユニット６の調整利得を計算する増幅器利得調整ユニット２に供給される。音量制御ユニット３は、ユーザーからの音量レベル設定を受信する。音量レベル設定は、オーディオプレ増幅器ユニット５へ供給され、そのオーディオプレ増幅器ユニット５は、オーディオ信号をオーディオ信号ソース４から受信し、音量レベル設定に対応する係数によってオーディオ音声信号を増幅する。増幅されたオーディオ信号は、電力増幅器ユニット６に供給され、その出力電力は、従って、音声レベル設定と、増幅器利得調整ユニット２によって計算された調整利得とに対応すると共に音声レベル設定に対応する。電力増幅器が調整されないとき、電力増幅器ユニット６の利得は、１に設定され得る。

図２は、本発明による、増幅器熱管理ユニット９の動作を概説するフローチャート２３を示す。フローチャート２３は、一定の時間間隔での増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）のポーリングで開始する（ステップ１０）。ポーリングされた増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）は、次に、調整開始温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}に対して比較される（ステップ１１）。Ｔ（ｎ）がＴ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より大きい場合は、次に、増幅器利得調整が実行される（ステップ１２）。Ｔ（ｎ）がＴ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より大きくない場合は、処理手順は、再び、ステップ１０で開始する。さらに、ステップ１０もまた、ステップ１２が実行された場合、ステップ１２に続く。

本例において、増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）は、１℃分解能で、２０秒ごとにポーリングされる。増幅器利得調整ユニット１２は、増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）が、７０℃に設定されている調整開始温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}を超えたとき、起動される。調整は、たとえば、二つの異なる方法で行われ得る。一つの方法は、調整開始温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}を超えたとき、一定値だけまたは一定値に、利得を減少させることである。もう一つの方法は、第１の一定値だけまたは第１の第一定値に、利得を減少させることであり、温度がなおも、調整開始温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}を超えるとき、利得は、第２の値などだけまたはその値に減少される。

図３は、本発明による代替の動作を概説するフローチャート２４を示す。フローチャート２４は、図２に示されるステップと類似のステップを有し、図２と図３との相違は、ステップ１０における増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）のポーリングの後に、ファンコントロールを含むことである。フローチャ−ト２４は、ステップ１０において、増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）のポーリングで再び開始する。その後のファンコントロールステップ（ステップ１３）において、増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）が、あるファンコントロール温度を超えたとき、ファンは起動される。ファンコントロール温度は、調整開始温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より高いか低い。このステップに続いて、増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）は、図２に関して開示されるように、決定ステップ１１において、調整開始温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}に対して比較される。

図４は、図２および図３において概説されるように、増幅器熱管理（ステップ１２を参照されたい）のために使用される増幅器利得調整ユニットの動作を記述するフローチャ−ト１２を示す。フローチャート１２は、ステップ１４の電力増幅器のＤＩ利得Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）（Ｄ＝微分、Ｉ＝積分）の計算で開始する。Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）は下記の数式で計算される。計算されたＤ_ｇａｉｎ（ｎ）はデシベル単位である。

Ｄ（ｎ）＝０．４Ｔ（ｎ）-０．０５Ｔ（ｎ−１）−０．１Ｔ（ｎ−２）−０．２５Ｔ（ｎ−３） （５）
ここで、Ｔ（ｎ）はポーリングされた増幅器システム温度であり、ｎは整数で、ポーリングされた増幅器システム温度の順番数を示し、０より大きい値を有する。

Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）＝Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ−１）−Ｃ_ｄＤ（ｎ） （６）
ここで、ｃｉは定数ｃ_ｄで、たとえば、０．８５の値を有し得る。

増幅器のＩ利得Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）の計算は、下記の数式で次のステップ１５において実行される。計算されたＩ_ｇａｉｎ（ｎ）はデシベル単位である。

Ｉ（ｎ）＝Ｉ（ｎ−１）＋［Ｔ_ｍａｘ−Ｔ（ｎ）］ （７）
ここで、Ｔ_ｍａｘは調整最大温度であり、たとえば、８１℃の値を有し得る。

Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）＝ｃ_ｉＩ（ｎ） （８）
ここで、ｃｉは定数であり、たとえば、０．０５の値を有し得る。

ステップ１５の後に、Ｄ利得Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）のマイナス値は、決定ステップ１６において、Ｉ利得Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）の値に対して比較される。Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）のマイナス値がＩｇａｉｎ（ｎ）の値よりも小さい場合、ステップ１７において、Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）とＩ_ｇａｉｎ（ｎ）と変数Ｉ（ｎ）の値は、０デシベルに設定される。この後、増幅器の調整利得Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）はステップ１８において決定される。Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）は、Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）とＩ_ｇａｉｎ（ｎ）との合計である。

Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）のマイナス値がＩ_ｇａｉｎ（ｎ）以上である場合、次のステップは、ステップ１８におけるＲ_ｇａｉｎ（ｎ）の計算である。次のステップ１９は、電力増幅器の利得をＲ_ｇａｉｎ（ｎ）の値へ設定することである。

式（１）を参照すると、変数Ｄ（ｎ）の計算は、増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）の変化率の測定である。Ｔ（ｎ）の変化率が大きければ大きいほど、変数Ｄ（ｎ）の値は大きくなる。

変数Ｄ（ｎ）の値は、現在のシステム読取値Ｔ（ｎ）およびそれ以前の３つの重みづけされた増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ−１）、Ｔ（ｎ−２）およびＴ（ｎ−３）から引き出される。より早いシステム読取値がより遅い増幅器システム温度読取値より大きな重み付けがなされる。これは、ＤＩ利得Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）に対する急激な変化を発生させることを避けるためである。

式（６）に示されるＤＩ利得Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）は、以前のＤＩ利得Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ−１）と定数ｃ_ｄのマイナス値と変数Ｄ（ｎ）の積との総和からなる。増幅器温度読取値Ｔ（ｎ）の変化率がプラスのとき、生成された変数Ｄ（ｎ）は、プラス数であり、Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）の値は減少する。逆に、変化率Ｔ（ｎ）がマイナスのとき、引き出された変数Ｄ（ｎ）値は、マイナス数であり、Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）の値は、増加する。Ｔ（ｎ）読取値が時間変化しない場合、得られた変数Ｄ（ｎ）の値は、０であり、Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）の値は不変のままである。

図２および図３は、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が調整開始温度Ｔｒｅｇ＿ｏｎより低い値を有するとき、増幅器利得調整ユニット１２は動作していないことを示す。Ｔ（ｎ）の値が増加し、Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}を超えると、増幅器利得調整ユニット１２は動作を開始する。従って、増幅器調整ユニット１２が動作を開始するとき、Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）は、変数Ｄ（ｎ）がプラス値を有するのでマイナス値で開始し、一方、それ以前のＤ_ｇａｉｎ（ｎ−１）は０値を有する。さらに、Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）の値は、Ｔ（ｎ）は増加する傾向にあるので、最初は減少傾向にある。

式（７）における変数Ｉ（ｎ）の値は、変数Ｉ（ｎ−１）の以前の値と［Ｔ_ｍａｘ−Ｔ（ｎ）］の値との合計である。定数Ｔ_ｍａｘは、調整最大温度であり、８１℃の値を有する。式（８）において、Ｉ利得Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）の値は、定数ｃ_ｉと変数Ｉ（ｎ）の積からなる。定数の値ｃ_ｉは、０．０５。

増幅器調整ユニットが動作を開始する初期フェーズにおいて、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）の値は、調整開始温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}を超え、Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}値と調整最大温度Ｔ_ｍａｘ値との間の値を有する。従って、Ｉ利得Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）は、［Ｔ_ｍａｘ−Ｔ（ｎ）］の値はプラス数であり、Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ−１）は０値を有するので、プラス数で開始する。さらに、Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）は、［Ｔ_ｍａｘ−Ｔ（ｎ）］の値はプラスであるので、増加傾向において開始する。

増幅器システム温度Ｔ（ｎ）の値が、調整最大温度Ｔ_ｍａｘに到達した場合、［Ｔ_ｍａｘ−Ｔ（ｎ）］は、０値に達する。Ｔ（ｎ）がＴ_ｍａｘのままである場合、Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）の値もまた不変のままである。

ＤＩ利得Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）の値は、０．８５の値を有する定数ｃ_ｄに依存する。Ｉ利得Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）の値は、０．０５の値を有する定数ｃ_ｉに依存する。定数ｃ_ｄの値に対する定数ｃ_ｉの小さい値は、Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）の絶対値より大きいＤ_ｇａｉｎ（ｎ）の絶対値を保持する傾向がある。

さらに、ＤＩ利得Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）のマイナス値の値は、ステップ１６においてＩ利得Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）と比較される。Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）のマイナス値がＩｇａｉｎ（ｎ）の値より小さい場合、Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）の値とＩ_ｇａｉｎ（ｎ）の値と変数Ｉ（ｎ）の値は、ステップ１７において０デシベルに設定される。従って、決定ステップ１６は、処理フローがステップ１８に達するとき、Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）のマイナス値を、Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）の値以上になるように保持する。

調整利得Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）はステップ１８において計算され、ＤＩ利得Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）とＩ_ｇａｉｎ（ｎ）との合計である。従って、ステップ１６は、Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）の値が、０かまたは０より小さいかのいずれかであることを確実にする。ステップ１９において、電力増幅器の利得は、Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）の値に設定される。デシベル単位の０または０より小さい数は、１または１より小さい値を有する。

従って、増幅器調整ユニットは、増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）の値が調整開始温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}値を超えたとき、動作を開始する。上昇する増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）は電力増幅器ユニットのためにより低い利得を生成する。このように、増幅器システムの熱調整が達成される。

図５は、図３の増幅器熱管理ユニットのファンコントロールユニットの動作を概説するフローチャート１３を示す。ファンコントロールユニットは、図３に示されるフローチャート２４の一部である。フローチャート１３は、ステップ２０において、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）をファン開始温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}との比較で開始する。Ｔ（ｎ）がＴ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より大きい場合、ステップ２２においてファンはオンに切り換えられ、フローチャートは終了する。Ｔ（ｎ）がＴ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より大きくない場合、ステップ２１において、ファンはオフに切り換えられ、その後フローチャートは終了する。Ｔ（ｎ）がＴ_{ｆａｎ＿ｏｎ}を超えているとき、ファンは動作している。

図６は、図１の増幅器システムの電力増幅器ユニット６の出力値の表を示す。最初の２０００秒の間、増幅器は２５ワットの電力を生成するようにされる。次に増幅器は、次の１０００秒のために８ワットを出力する。その後、増幅器は４０００秒のために０．８ワットを出力する。この後、増幅器は、２０００秒のために２４ワットを出力する。最後に、増幅器は１０００秒の間、１６ワットを生成する。

増幅器出力値の表は、本発明を例示するための以下の図において使用される。これらの電力出力値は、調整されない状態の増幅器に対するものである。増幅器が調整された状態のとき、表に記載される電力出力値に、増幅器利得調整ユニットによって決定される利得係数を掛ける。

図７は、従来の調整されない増幅器システムの温度グラフ２５を示す。調整されない増幅器システムは、図６に示される電力出力値を生成する。増幅器システム温度Ｔ（ｎ）は、約５０℃の初期温度から開始し、２０００秒後約１２８℃のピーク温度まで上昇する。次に、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）は、３０００秒時点で約１０４℃に減少し、そして、９０００秒時点で約１２０℃に上昇する前に７０００秒時点でさらに約６２℃に落ちる。最後に、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）は１００００秒時点で約１１４℃に下がる。

調整されない増幅器システムの動作中に、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）読取値は約１２８℃の高い値から約６２℃の低い値との間で変動する。増幅器システムは、１ワット当たり０．９℃の熱抵抗Ｒ_ｔｈおよび１℃当たり８５５ジュールの熱容量Ｃ_ｔｈを有する。

図８、９、１０、１１のグラフは、本発明による調整された増幅器システム８の異なるパラメータを表す。調整された増幅器システム８は、図７の温度線３８を生成する調整されない増幅器システムと同じ特徴を有する。調整された増幅器システム８は、１ワット当たり０．９℃の熱抵抗Ｒ_ｔｈおよび１℃当たり８５５ジュールの熱容量Ｃ_ｔｈを有する。調整された増幅器システム８の熱管理ユニット９は、７０℃の調整開始温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}および８１℃の調整最大温度Ｔ_ｍａｘを有する。増幅器システム温度Ｔ（ｎ）がＴ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より高いとき、調整された増幅器システム８は、図６に示される電力出力値を生成する。調整された増幅器システム８は、温度Ｔ（ｎ）がＴ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より低いとき、図６に示される電力出力値に調整利得係数を掛けた電力出力値を生成する。増幅器利得調整ユニット２は、調整利得係数を決定する。

図８は、図１の調整された増幅器システム８の温度グラフ２６を示す。増幅器システム温度Ｔ（ｎ）線３９は、０秒時点において約５０℃の温度読取値で開始する。次にＴ（ｎ）は、３００秒時点で約７０℃に上昇し、８４０秒時点で約８１℃まで上昇し続ける。この時点以降、温度Ｔ（ｎ）読取値は、約２０００秒時点までほぼフラットのままである。次に、温度Ｔ（ｎ）読取値は、２３００秒時点で約７７℃に減少し始める。この時点以後、温度Ｔ（ｎ）読取値は、３０００秒時点で約８０℃に増加する。３０００秒時点以降、温度Ｔ（ｎ）読取値は、７０００秒時点で約６０℃に減少する。

増幅器システム温度Ｔ（ｎ）読取値は、７０００秒時点において増加開始し、８０００秒時点で約８１℃に増加する。この時点以降、温度Ｔ（ｎ）読取値は、９０００秒時点まで、ほぼ一定のままである。９０００秒時点以後、温度Ｔ（ｎ）読取値は、９１００秒時点で約１℃だけわずかに減少し、次に１００００秒時点で約１℃上昇する。

増幅器利得調整ユニット２は、本発明に従って、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）読取値を
約８１℃の最大読取値に保持する。比較のため、同様な環境下での図７における調整されない増幅器システムの温度グラフは、約１２８℃の高温を有する。調整された増幅器の図８の線３９に従った増幅器システム温度Ｔ（ｎ）読取値は、８１℃の温度上限を超えるオーバーシュートを示していない。Ｔ（ｎ）が７０℃の調整開始温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より低いとき、増幅器調整は行われない。Ｔ（ｎ）がＴ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}を超えるとき、増幅器利得調整ユニット２は、動作を開始し、電力増幅器ユニット６の出力は、本発明に従って調整される。

図９は、図１の調整された増幅器システム８のＤＩ利得およびＩ利得グラフ２７を示す。Ｉ利得Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）グラフ線４２および４２’は、プラス値を有し、一方、ＤＩ利得Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）グラフ線４０および４０’は、マイナス値を含む。

ＤＩ利得Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）線４２は、３００秒時点において約０デシベル（ｄＢ）の値から開始し、８４０秒時点で約−１１．９ｄＢ値に落ちる。次にＤ_ｇａｉｎ（ｎ）線４２は、２０００秒時点まで、−１１．９ｄＢ近辺でほぼフラットのままである。２０００秒時点において、Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）線４２は、約−１１．９ｄＢの値から２３００秒時点で約―８．７ｄＢの値へ増加開始し、３０００秒時点で約−１２．０ｄＢに落ちる。次にＤ_ｇａｉｎ（ｎ）線４２は、３１００秒時点で約０ｄＢの値に急速に上昇する。

７１００秒時点において、Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）線４２’は、約０ｄＢの値から開始し、８０００秒時点で約−１１．０ｄＢの値に減少する。線４２’は、８０００秒から９０００秒時点まで、−１１．０ｄＢ近辺でほぼフラットのままである。９０００秒時点からＤ_ｇａｉｎ（ｎ）線４２’は、９１００秒時点で約−９．９ｄＢの値に上昇開始する。次に、Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）線４２’は、９１００秒時点での約−９．９ｄＢの値から１００００秒時点での約−１１．０ｄＢの値に減少する。

Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）グラフ線４２および４２’は、Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）の図４の記述に一致して動く。Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）線４２および４２’は、２０００秒時点から２３００秒時点まで、および９０００秒時点から９１００秒時点までの間、プラススロープを示す。Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）がプラススロープを有するとき、図８の対応する増幅器システム温度Ｔ（ｎ）線３９はマイナススロープを有する。

線４２および４２’は、８４０秒時点から２０００秒時点まで、および８０００秒時点から９０００秒時点までほぼ一定である。Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）がフラットのとき、図８に示されるように、対応する増幅器システム温度Ｔ（ｎ）線３９はまた、一定の読取値を示す。

３００秒時点から８４０秒時点までおよび２３００秒時点から３０００秒時点まで、線４２はマイナススロープを示す。７１００秒時点から８０００秒時点までおよび９１００秒時点から１００００秒時点まで、線４２’はマイナススロープを示す。ＤＩ利得Ｄ_ｇａｉｎ（ｎ）線４２および４２’がマイナススロープを示すとき、図８の対応する増幅器システム温度Ｔ（ｎ）は、プラスの増幅器システム温度スロープを示す。

Ｉ利得Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）線４０は、約３００秒時点において０ｄＢの値で開始し、次に８４０秒時点で約４．４ｄＢの値に上昇する。この時点以降、Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）線４０は、２０００秒時点までフラットのままである。２０００秒時点において、Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）線４０は、上昇開始し、３０００秒時点において約１０ｄＢに到達する。Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）線４０は、約０．１ｄＢだけわずかに上昇し、次に３１００秒時点で０ｄＢに急速に降下する。

Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）線４０’は、７１００秒時点で約０ｄＢの値で開始し、８０００秒時点で約５．５ｄＢに上昇する。線４０’は、８０００秒時点から９０００秒時点まで、約５．５ｄＢで一定である。９０００秒時点において、線４０’は、約５．５ｄＢの値から１００００秒時点における約７．３ｄＢの値まで上昇を開始する。

Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）グラフ線４０および４０’の動きは、Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）の図４の記述に一致する。増幅器システム温度Ｔ（ｎ）は、約３００秒時点および７１００秒時点近辺において７０℃を超える。Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）グラフ線４０および４０’は、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が７０℃を超える時点において開始する。

Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）の線４０は、３００秒時点から８４０秒時点までおよび２０００秒時点から３０００秒時点まで、上昇する。Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）線４０’は、７１００秒時点から８０００秒時点までおよび９０００秒時点から１００００秒時点まで、上昇する。増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、８１℃の調整最大温度Ｔ_ｍａｘより低いとき、線４０および４０’は増加する。

８４０秒時点から２０００秒時点までおよび８０００秒時点から９０００秒時点まで、Ｉ_ｇａｉｎ（ｎ）線４０および４０’は、ほぼフラットである。増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、８１℃の調整開始温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}と同じ値を有するとき、線４０および４０’は、ほぼ一定である。

図１０は、図１の調整された増幅器システム８の調整利得グラフ２８を示す。増幅器システムの調整利得Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）線４４は、約３００秒時点で０ｄＢで開始し、８４０秒時点で−７．５ｄＢに降下し、その後２０００秒時点まで−７．５ｄＢ近辺にとどまる。２０００秒時点からＲ_ｇａｉｎ（ｎ）線４４は、３０００秒時点でおおよそ−２．０ｄＢに上昇を開始する。３０００秒時点において、Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）線４４は、約３１００秒時点で０ｄＢに急速に上昇する。

Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）線４４’は、７１００秒時点において０ｄＢの値で開始し、８０００秒時点で約−５．５ｄＢの値に減少する。その後、Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）線４４’は、９０００秒時点まで−５．５ｄＢ近辺のままである。９０００秒時点から、線４４’は、９４００秒時点において約−３．５ｄＢに上昇する。その後、Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）線４４’は、９５００秒時点において、約−４．０ｄＢに降下する。次に、Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）線４４’は、１００００秒時点で約−３．７ｄＢに上昇する。

線４４および４４’は、本発明に従った電力増幅器ユニット６の利得調整を介した増幅器システム８の熱的調整を示す。増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、３００秒時点および７１００秒時点において７０℃の調整開始温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}を超えるとき、調整利得Ｒ_ｇａｉｎは起動される。増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が増加する３００秒時点および７１００秒時点において、Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）の値は、減少を開始する。同様に、Ｔ（ｎ）の値が２０００秒時点および９０００秒時点において減少するとき、Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）の値もまた増加する。

図１１は、図１の調整された増幅器システム８の調整利得応答のＡ部分の拡大図を示す。拡大図の時間フレームは、７６０秒時点から２０４０秒時点までである。線４４は、７６０秒時点において約−６．９ｄＢの値から開始し、７７０秒時点において約−７．２６ｄＢの値に降下する。Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）線４４は、次に、７７０秒時点における約−７．２６の値から１０００秒時点における約−７．０３ｄＢの値に上昇する。１０００秒時点から１３００秒時点まで、Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）線４４は、約−７．０３ｄＢと約−７．６５ｄＢとの間で変動する。そして１３００秒時点から２０００秒時点まで、Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）線４４は、約−７．０ｄＢと約−７．６５ｄＢとの間で変動する。

図１２から図１５のグラフは、本発明による、さらに調整された増幅器システムの異なるパラメータを描く。さらに調整された増幅器システムと調整された増幅器システムとの間の区別は、さらに調整された増幅器システムにおけるファンコントロールユニットである。ファンコントロールユニットは、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が６８℃のファン開始温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}を超えると起動される。さらなる増幅器システムの熱抵抗は、ファンが起動されるとき１ワット当たり０．４℃であり、ファンが回転を停止するとき１ワット当たり０．９℃である。

図１２は、ファンコントロールを有する本発明によるさらに調整された増幅器システムの温度グラフ３０を示す。温度グラフ３０の線４５は、０秒時点において約５０℃の温度読取値で開始し、２０００秒時点で約８１℃に増加する。線４５は、２０００秒時点における８１℃近辺から３０００秒時点において約７０℃に降下する。線４５は、３０００秒時点における約７０℃から３１３０時点の６４℃近辺に減少し、その後７０００秒時点における６２℃の近辺にさらに徐々に減少する。

７０００秒時点における約６２℃において、温度グラフは９０００秒時点における約７９℃に上昇する。次に、線４５は、９０００秒時点の約７９℃から１００００時点の７３℃近辺に降下する。

線４５の最高温度読取値は約８１℃で、この温度は、本発明による８１℃の最大コントロール温度限界Ｔ_ｍａｘ近辺である。調整された増幅器システムの図８の温度グラフ２６に関して、温度グラフ３０は、０秒時点から２０００秒までおよび７０００秒時点から９０００秒時点まで、よりゆっくりとした上昇率を有する。これは、ファンが起動されたときのさらなる増幅器ユニットのより低い熱抵抗による。ファンは、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が６８℃のファン開始温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}を超えると起動される。Ｔ（ｎ）がＴ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より低いときファンは動作しないので、線４５は、３１３０秒時点から７０００秒時点までゆっくり下降する。

図１３は、さらに調整された増幅器システムのＩ利得およびＤＩ利得グラフ３１を示す。Ｉ利得グラフは、線４６および４６’からなり、それらの線はプラス値を有する。ＤＩ利得グラフは線４８および４８’を含み、それらはマイナス値を有する。グラフ３１のＩ利得線４６は、約２６０秒時点における０デシベル（ｄＢ）の値で開始し、２０５０秒時点において約１０．４ｄＢに上昇し、その後急速に０ｄＢに降下する。

Ｉ利得線４６’は、７１００秒時点の開始時に０ｄＢの値を有し、７８７０秒時点で０ｄＢの値で終了する。線４６’は、約４．０ｄＢの高い値と０ｄＢとの間で振動する。ＤＩ利得線４８は、２６０秒時点における約０ｄＢの値で開始し、−１１．６ｄＢに減少し、その後２０５０秒時点で約０ｄＢに急速に上昇する。ＤＩ利得の線４８’は、７１１０秒時点において約０ｄＢの値で開始し、約０ｄＢと約−４．１ｄＢとの間で揺れる。グラフ線４８’は、７８７０秒時点で約０ｄＢで停止する。

本発明に従って、Ｉ利得線はプラスの値を有し、ＤＩ利得線はマイナス値を有する。増幅器システム温度が７０℃の調整開始温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}を超えたとき、利得グラフは開始する。Ｉ利得線およびＤＩ利得線は、図９の同じ利得グラフ２７と比較してより早い時点で終了する。これは、ファンが動作しているとき、さらなる増幅器システム温度Ｔ（ｎ）の温度線４５のより速い下降率による。

図１４は、さらに調整された増幅器システムの調整利得グラフ３２を示す。グラフ３２の調整利得Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）線５０は、約３００秒時点で０ｄＢの値で開始し、約２０５０秒時点で０ｄＢの値で停止する。線５０は、０ｄＢと約−２．４ｄＢの低い値との間で変動する。

グラフ３２の調整利得Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）線５０’は、７０００秒時点で０ｄＢの値から開始し、約７８７０秒時点で０ｄＢの値で停止する。線５０’は、０ｄＢと約−０．６ｄＢとの間で変動する。調整利得Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）線５０および５０’は、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が７０℃の調整開始温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}を超えたとき、および本発明により、マイナスｄＢ値を有するとき、開始する。線５０および５０’は、調整された増幅器システムのグラフ２８の調整利得Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）線４４および４４’と比較して、より小さい値を有する。これは、ファンが動作しているとき、さらなる増幅器システムのより低い熱抵抗による。

図１５は、さらに調整された増幅器システムのファンステータスグラフ３３を示す。ファンは、約３１０秒時点から約３０４０秒時点までおよび約７０６０から約１００００秒時点までの間、オンに切り換えられる。ファンは、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が６８℃のファン開始温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}を超えると動作する。増幅器システム温度Ｔ（ｎ）がファン開始温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より下に下降すると、ファンはオフに切り換えられる。

図１６、図１７、図１８、および図１９は、異なる条件の下での本発明の動作を示す。上記図は、本発明による、さらに調整された増幅器システムによって生成される温度グラフであり、該増幅器システムは各々の熱グラフに対して異なる熱消散機能を備える。さらに調整された増幅器システムは、図６の表に示され、増幅器調整利得Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）を掛けた電力出力値を有する電力を生成する。増幅器調整利得Ｒ_ｇａｉｎ（ｎ）は、増幅器調整ユニット２によって決定される。

図１６は、大質量ヒートシンクを備えるさらに調整された増幅器システムの温度グラフ３４を示す。上記調整された増幅器システムと図８の温度グラフ３９を生成する調整された増幅器システムとの区別はそれらの熱容量にある。さらに調整された増幅器システムは、１℃当たり１６００ジュールの熱容量を有し、一方調整された増幅器システムは、１℃当たり８５５ジュールの熱容量を有する。

グラフ３４の温度線５４は、約５０℃の初期温度を有し、１２５０秒時点で約８３℃に上昇し、その後２０００秒時点で約２℃だけ降下する。次に２０００秒時点で、線５４は約８１℃から２５００秒時点の約７８℃へ降下し、その後３０００秒時点で約８０℃に上昇する。次にグラフ線５４は、７０００秒時点での約６３℃に降下する。

その後、グラフ線５４は、７０００秒時点で約６３℃から８０００秒時点での約８２℃に上昇し、その後９０００秒時点で約１℃だけ降下する。その後、線５４は、９０００秒時点での約８１℃から９１００秒時点での約８０℃に降下する。この後、グラフ線５４は、９１００秒時間から１００００秒時点までの間、約８０℃のままである。

本発明に従って、大質量のヒートシンクを有するさらなる増幅器システムの温度グラフ線５４は、８１℃のほぼ最大温度限度Ｔ_ｍａｘ付近の最大温度を有する。調整された増幅器のシステムの図８の温度グラフ線３９に比較して、温度グラフ線５４は、より遅い上昇とより遅い下降時間を有する。これは、更なる増幅器システムの大熱容量による。

図１７は、良好な熱ヒートシンクを備えるさらに調整された増幅器システムの温度グラフ３５を示す。良好な熱ヒートシンクを備えるさらに調整された増幅器システムと図８の温度グラフ線３９を生成する増幅器システム８との区別は、熱抵抗Ｒ_ｔｈにある。良好な熱ヒートシンクを備えるさらに調整された増幅器システムは、良好な熱ヒートシンクによる１ワット当たり０．４℃の熱抵抗Ｒ_ｔｈを有し、一方、調整された増幅器システムは、１ワット当たり０．９℃のＲ_ｔｈを有する。

温度グラフ３５の線５５は、約５０℃の温度で開始し、２０００秒時点で約８１℃に上昇する。次に、線５５は、３０００秒時点で約７０℃に減少する。３０００秒時点後、線５５は、７０００秒時点で、さらに約７０℃から約５１℃に減少する。７０００秒時点から、線５５は、約５１℃からの９０００秒時点の約７９℃に上昇する。次に線５５は、１００００秒時点で約７２℃に降下する。

温度線５５の最大温度は、本発明に従って、８１℃の調整最大温度Ｔ_ｍａｘ付近である。線５５は、２０００秒時点で約８１℃の温度ピークを有し、９０００秒時点で約７９℃の温度ピークを有する。調整された増幅器システムの温度線３９に関し、温度線５５は、２０００秒時点から７０００秒時点までおよび９０００秒時点から１００００秒時点までの間、急速な熱消散率を示す。このことは、良好なヒートシンクを有する調整された増幅器システムから予想されることである。

図１８は、ファンコントロールユニットを備えるさらに調整された増幅器システムの温度グラフ３６を示す。ファンコントロールユニットを備えるさらに調整された増幅器システムは、図８の温度グラフ線３９を生成する調整された増幅器システムの熱パラメータと同様な熱パラメータを有する。二つの増幅器システム間の主な区別は、前者の増幅器システムは、ファンが動作していないとき１ワット当たり０．９℃の熱抵抗Ｒ_ｔｈを有し、ファンが動作しているとき１ワット当たり０．５℃の熱抵抗Ｒ_ｔｈを有することである。ファンは、増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が６８℃のファン開始温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}を超えると動作する。

温度グラフ３６は、０秒時点で約５０℃で開始し、２０００秒時点で約８１℃に上昇する線５６を備える。次に線５６は、２０００秒時点における約８１℃から３０００秒時点の約７６℃に降下する。次に線５６は、３４２０秒時点で、約６４℃へさらに減少する。３４２０秒時点以後、線５６は、よりゆっくりした率で７０００秒時点での約６２℃に減少する。

次に線５６は、７０００秒時点での約６２℃から９０００秒時点での約８１℃に増加する。９０００秒時点以後、線５６は、９２００秒時点で約８１℃から約１℃だけ降下する。次にグラフ線５６は、１００００秒時点まで約８０℃のままである。ファンコントロールユニットを備える、さらに調整された増幅器システムは、本発明に従って、温度ピークを、２０００秒時点および９０００秒時点での約８１℃に調整する。線５６は、３０００秒時点から３４２０秒時点までの温度減少率よりゆっくりした３４２０秒時点から７０００秒時点までの温度減少率を表示する。これは、３４２０秒時点から７０００秒時点までの間にファンがオフに切り換えられるとき増幅器システムの熱抵抗はより高いからである。線５６は、２０００秒時点から３０００秒時点までの期間において、図８の温度線３９の同じ期間と比較して急速な温度減少率を示す。これは、ファンが動作しているとき、さらなる増幅器システムのより低い熱抵抗による。さらなる増幅器システムの増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が６８℃より高いとき、ファンは動作する。

図１９は、不良な熱ヒートシンクを備えるさらに調整された増幅器システムの温度グラフ３７を示す。不良な熱ヒートシンクであるために、上記増幅器システムは、１ワット当たり１．２℃の高い熱抵抗Ｒ_ｔｈを有する。上記増幅器のすべてのその他の特徴は、図８の温度グラフ線３９を生成する調整された増幅器システムと同様である。

温度グラフ３７の線５７は、０時点で約５０℃の開始点を有し、８５０秒時点で約８３℃に上昇し、その後２０００秒時点で約１℃だけわずかに降下する。次に温度は、約８２℃からさらに、２５００秒時点で約７８℃に降下し、３０００秒時点で、約８０℃へ上昇する。次に線５７は、７０００秒時点で約６８℃に減少する。

７０００秒時点において、温度は約６８℃から増加して７３５０秒時点で約８３℃に達し、その後９０００秒時点で、約１℃だけ降下する。９０００秒時点での８２℃の領域の温度から、温度グラフ線５７は、９０５０秒時点で約８０℃に約２℃だけ減少し、１００００秒時点までこの８０℃近辺のままである。

０秒時点と２０００秒時点との間および７０００秒時点と９０００秒時点との間に約８３℃の温度ピークがある。これは、本発明がさらに調整された増幅器システムの最大温度を約８１℃のＴ_ｍａｘに保持するためである。線５７は、７０００秒時点において約６８℃の温度を有する。この温度読取値は、図８の線３９の同じ時点より約８℃高く、さらに調整された増幅器システムの不良の熱シンクによるものである。

本発明の例は、この明細書において上記に詳細に記述されているが、これは、本発明を例示する目的であって、本発明を必ずしも制限するものとして考えるべきではないことを強調することが望ましく、本発明の請求項を実施しながら、多くの改変および変形が当業者によって行われ得ることが理解される。

図１は、本発明に従った、熱的に調整されたオーディオ増幅器システムの概略ブロック線図を示す。 図２は、本発明に従った、増幅器熱管理ユニットの動作を概説したフローチャートを示す。 図３は、本発明に従った、さらなる増幅器熱管理ユニットの動作を概説するフローチャートを示す。 図４は、図２および図３の増幅器熱管理ユニットにおいて使用される増幅器利得調整ユニットの動作を概説するフローチャートを示す。 図５は、図３の増幅器熱管理ユニットのファンコントロールユニットの動作を概説するフローチャートを示す。 図６は、図１に示す増幅器ユニットの電力出力値の表を示す。 図７は、従来の調整されない増幅器システムの温度グラフを示す。 図８は、図１の調整された増幅器システムの温度グラフを示す。 図９は、図１の調整された増幅器システムのＤＩ利得およびＩ利得グラフを示す。 図１０は、図１の調整された増幅器システムの調整利得グラフを示す。 図１１は、図１の調整された増幅器システムの調整利得応答のＡ部分の拡大図を示す。 図１２は、ファンコントロールを有する、本発明に従ったさらなる調整された増幅器システムの温度グラフを示す。 図１３は、さらなる調整された増幅器システムのＩ利得およびＤＩ利得グラフを示す。 図１４は、さらなる調整された増幅器システムの調整制御グラフを示す。 図１５は、さらなる調整された増幅器システムのファンステータスグラフを示す。 図１６は、大質量ヒートシンクを備えるなおもさらなる調整された増幅器システムの温度グラフを示す。 図１７は、良好な熱ヒートシンクを備えるなおもさらなる調整された増幅器システムの温度グラフを示す。 図１８は、ファンコントロールを備えるなおもさらなる調整された増幅器システムの温度グラフを示す。 図１９は、不良な熱ヒートシンクを備えるなおもさらなる調整された増幅器システムの温度グラフを示す。

符号の説明

１ 温度ポーリングユニット
２ 増幅器利得調整ユニット
３ 音量制御ユニット
４ オーディオ信号ソース
５ オーディオプレ増幅器ユニット
６ 電力増幅器ユニット
７ ラウドスピーカーユニット
８ 熱的に調整されたオーディオ増幅器システム
９ 増幅器利得調整ユニット
１０ 増幅器ユニット

Claims (27)

1. 増幅器システムの増幅器システム温度Ｔ（ｎ）を調整する方法であって、該増幅器システムは、聴者の音量レベル設定Ｖ（ｎ）を入力するための音量制御ユニットと、該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）を測定するための温度検知ユニット（１）と、調整可能な利得を有する電力増幅器ユニットと、該音量制御ユニット、該温度検知ユニットと該電力増幅器ユニットとに接続されたコントローラとを備え、該方法は、
   該音量レベル設定Ｖ（ｎ）を該音量制御ユニットから該コントローラに送信するステップと、
   該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）を該温度検知ユニットから該コントローラに送信するステップと、
   該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より高いかどうかを評価するステップと、
   該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が該利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より低い場合、電力増幅器ユニットの該利得Ｇ（ｎ）を、該音量設定Ｖ（ｎ）によって決定された目標利得レベルに調整するステップ、または
   該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が該利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より高い場合、電力増幅器ユニットの該利得Ｇ（ｎ）を、０と該音量設定Ｖ（ｎ）によって決定された利得レベルとの間の目標利得レベルに調整するステップと
   を包含する、方法。
2. 前記増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、ファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より高いかどうかを評価するステップと、
   該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、該ファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より高い場合に、ファンを起動するステップと、
   該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、該ファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より低い場合に、ファンを停止するステップと、
   をさらに包含する、請求項１に記載の方法。
3. 前記増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が前記利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より高い場合、前記電力増幅器ユニットの前記目標利得Ｇ（ｎ）を計算するために該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）の履歴値を使用するステップ
   をさらに包含する、請求項１または２に記載の方法。
4. 前記電力増幅器ユニットの前記目標利得Ｇ（ｎ）を計算するために前記増幅器システム温度Ｔ（ｎ）の変化率を使用するステップ
   をさらに包含する、請求項１、２、または３に記載の方法。
5. 前記増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が時間間隔読み取りにおいて評価され、前記方法は、該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）の前記変化率を計算するために、該２つの最も直近の増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）を使用するステップを
   さらに包含する、請求項４に記載の方法。
6. 前記増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）の前記変化率を計算するために、前記２つを越える最も直近の増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）を使用するステップをさらに包含する、請求項４に記載の方法。
7. 前記電力増幅器ユニットの前記目標利得Ｇ（ｎ）を計算するために、該電力増幅器の該利得Ｇ（ｎ）の履歴値を使用するステップを
   さらに包含する、請求項１ないし６のいずれかに記載の方法。
8. 前記増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）の値を一定の間隔で読み取るステップを
   さらに包含する、請求項４ないし７のいずれかに記載の方法。
9. 前記電力増幅器ユニット（６）の前記目標利得Ｇ（ｎ）を、以下の数式により計算するステップであって、
   

   

   ここで、
   Ｇ（ｎ）の値は、デシベル単位であり、
   ｃ_ｄは、一定値からなり、
   ｋ_ｎは、係数であり、
   ａ、ｎは、整数値からなり、
   ２≦ａで、
   

   

   である、ステップを
   さらに包含する、請求項８に記載の方法。
10. 前記電力増幅器ユニットの前記目標利得Ｇ（ｎ）を、以下の数式により計算するステップであって、
    

    

    ここで、
    Ｇ_１（ｎ）の値は、デシベル単位であり、
    ｃ_ｄは、一定値からなり、
    ｋ_ｎは、係数であり、
    ａ、ｎは、整数値からなり、
    ２≦ａで、
    

    

    Ｇ_２（ｎ）＝Ｇ_２（ｎ−１）＋ｃ_ｉ［Ｔ_ｍ−Ｔ（ｎ）］
    ここで、
    Ｇ_２（ｎ）の値は、デシベル単位であり、
    ｃ_ｉは、一定値からなり、
    Ｔ_ｍは、該増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）の温度制御上限であり、
    Ｇ（ｎ）＝Ｇ_１（ｎ）＋Ｇ_２（ｎ）
    である、ステップを
    さらに包含する、請求項８に記載の方法。
11. −Ｇ_１（ｎ）＜Ｇ_２（ｎ）のとき、Ｇ_１（ｎ）およびＧ_２（ｎ）の値を０デシベルに設定するステップをさらに包含する、請求項１０に記載の方法。
12. 増幅器ユニットと温度センサと音量制御ユニットとを備える増幅器システムを動作する方法であって、該方法は、
    所望の音量レベルＶ（ｎ）で該増幅器システムを動作させるステップと、
    該増幅器システムの温度Ｔ（ｎ）をポーリングするステップと、
    該増幅器システムＴ（ｎ）の温度が利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より高いかどうかを検証するステップと、
    該増幅器システムの温度Ｔ（ｎ）が該利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より高いとき、該増幅器システムの音量Ｖ（ｎ）を０と該所望の音量レベルとの間のレベルに調整するステップと
    を包含する、方法。
13. 前記増幅器システムの温度Ｔ（ｎ）が、ファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より高いかどうかを検証するステップと、
    該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、該ファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より高い場合に、ファンを起動するステップと、
    該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が、該ファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}より低い場合に、該ファンを停止するステップと
    をさらに包含する、請求項１２に記載の方法。
14. 前記増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）が前記利得調整温度Ｔ_{ｒｅｇ＿ｏｎ}より高いとき、前記増幅器ユニットの前記音量設定Ｖ（ｎ）を選ぶために該増幅器システムの温度読取値Ｔ（ｎ）の履歴温度読取値を使用するステップ
    をさらに包含する、請求項１２または１３に記載の方法。
15. 前記増幅器システムの前記音量設定Ｖ（ｎ）を選ぶために該増幅器システムの温度Ｔ（ｎ）の前記変化率を使用するステップ
    をさらに包含する、請求項１４に記載の方法。
16. 該増幅器システムの温度読取値Ｔ（ｎ）の前記変化率を計算するために、該増幅器システムの２つの最も直近の温度読取値Ｔ（ｎ）を使用するステップ
    をさらに包含する、請求項１５に記載の方法。
17. 該増幅器システムの温度Ｔ（ｎ）の前記変化率を計算するために、該増幅器システムの２つを越える最も直近の温度読取値Ｔ（ｎ）を使用するステップ
    をさらに包含する、請求項１６に記載の方法。
18. 前記増幅器システムの前記音量設定Ｖ（ｎ）を計算するために、該増幅器システムＶ（ｎ）の該履歴音量設定を使用するステップ
    をさらに包含する、請求項１４ないし１７のいずれかに記載の方法。
19. 前記増幅器システムの温度Ｔ（ｎ）を一定の間隔で測定するステップ
    をさらに包含する、請求項１５ないし１８のいずれかに記載の方法。
20. 前記増幅器システムユニットの設定の前記音量設定を、以下の数式により計算するステップであって、
    

    

    ここで、
    Ｇ（ｎ）の値は、デシベル単位であり、
    ｃ_ｄは、一定値からなり、
    ｋ_ｎは、係数であり、
    ａ、ｎは、整数値からなり、
    ２≦ａで、
    

    

    である、ステップと、
    該増幅器システムの該音量設定Ｖ（ｎ）を、該計算されたＧ（ｎ）を掛けた該所望の音量設定に設定するステップと
    をさらに包含する、請求項１９に記載の方法。
21. 前記増幅器システムユニットの設定の音量設定を、以下の数式により計算するステップであって、
    

    

    ここで、
    Ｇ_１（ｎ）の値は、デシベル単位であり、
    ｃ_ｄは、一定値からなり、
    ｋ_ｎは、係数であり、
    ａ、ｎは、整数値からなり、
    ２≦ａで、
    

    

    Ｇ_２（ｎ）＝Ｇ_２（ｎ−１）＋ｃ_ｉ［Ｔ_ｍ−Ｔ（ｎ）］
    ここで、
    Ｇ_２（ｎ）の値は、デシベル単位であり、
    ｃ_ｉは、一定値からなり、
    Ｔ_ｍは、該増幅器システム温度読み取りＴ（ｎ）の温度制御の上限であり、
    Ｇ（ｎ）＝Ｇ_１（ｎ）＋Ｇ_２（ｎ）
    である、ステップと、
    該増幅器システムの音量設定Ｖ（ｎ）を、該計算されたＧ（ｎ）を掛けた該所望の音量設定に設定するステップと
    をさらに包含する、請求項１９に記載の方法。
22. −Ｇ_１（ｎ）＜Ｇ_２（ｎ）のとき、Ｇ_１（ｎ）およびＧ_２（ｎ）の値を０デシベルに設定するステップを
    さらに包含する、請求項２１に記載の方法。
23. 熱的に調整された増幅器システムであって、
    調整可能な利得を有する電力増幅器と、
    増幅器システム温度Ｔ（ｎ）を検知し、該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）を表すシステム温度信号を生成する温度検知ユニットと、
    該システム温度信号を受信するために温度検知ユニットに接続されたコントローラであって、該コントローラは、該電力増幅器ユニットの目標利得Ｇ（ｎ）を少なくとも該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）から計算し、該増幅器の利得Ｇ（ｎ）を該目標利得Ｇ（ｎ）に調整するコントローラと
    を備える、増幅器システム。
24. 聴者の音量レベル設定を表す音量設定信号を生成する音量制御ユニットをさらに備え、該コントローラは、少なくとも前記増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）と該聴者の音量レベル設定とから前記電力増幅器ユニットの目標利得Ｇ（ｎ）を計算する、請求項２３に記載の増幅器システム。
25. 前記コントローラは、ディジタル信号プロセッシングユニットを含む、請求項２３または２４に記載の増幅器システム。
26. ファンをさらに備え、該ファンは、前記増幅器システム温度読取値Ｔ（ｎ）がファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}を０を含むある一定量だけ越えた場合に動作し、該増幅器システム温度Ｔ（ｎ）が該ファントリガ温度Ｔ_{ｆａｎ＿ｏｎ}から０を含むある一定量だけ下がった場合に停止する、請求項２３、２４、または２５に記載の増幅器システム。
27. 前記コントローラは、並列接続され、利得調整信号を生成するためのシステム温度信号が供給されるＤＩユニットおよびＩユニットを備える、請求項２３、２４、２５または２６に記載の増幅器システム。

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