JP2007254819A - アルミキルド鋼の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】アルミナクラスターによって生じる溶鋼のノズル詰まりや溶鋼の品質低下を確実に防止できるアルミキルド鋼の製造方法を提供する。
【解決手段】溶鋼を取鍋，タンディッシュ経由で鋳型に注入して連続鋳造し，アルミキルド鋼を製造する際に，溶鋼にＡｌを添加して脱酸した後，ＲＥＭを下記（１）式に示す範囲内の添加量で添加する。
０．０２５×（Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ）＜Ｗ＜０．０５×（Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ）・・・（１）
[但し，Ｗ：ＲＥＭの添加量（質量ｐｐｍ），Ｔ．[Ｏ]：ＲＥＭ添加前に溶鋼が含有する総酸素量（質量ｐｐｍ），ΔＯ：ＲＥＭ添加後からタンディッシュ到達までの間に予測される溶鋼の酸素増加量（質量ｐｐｍ）]
【選択図】図１

Description

本発明は，例えば機械構造用の圧延，鍛造素材や自動車用鋼板等に用いられるアルミキルド鋼の製造方法に関する。

一般に，機械構造用の圧延，鍛造素材や自動車用鋼板等に用いられるアルミキルド鋼を製造する場合には，まず，高炉から出銑された溶銑を転炉で脱炭して出鋼する。次いで，出鋼した溶鋼中に脱酸元素としてのＡｌを添加し，添加したＡｌを溶鋼中の酸素と反応させて脱酸する。そして，脱酸後に連続鋳造を行い，連続鋳造鋳片を製造する。このように，Ａｌで十分に脱酸してから鋳造することにより，溶鋼が鋳造される際にガスを発生せずに静かに凝固するため，アルミキルド鋼は，内部に気泡や欠陥を含まない高品質な鋼として製造される。

しかしながら，上述したようにアルミキルド鋼を製造する際に脱酸元素であるＡｌが酸素と反応して生じるアルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）は，互いに凝集して巨大なアルミナクラスターを形成する。このアルミナクラスターは，溶鋼を取鍋からタンディッシュに注入するノズル（いわゆる鍋ノズル），溶鋼をタンディッシュから鋳型に注入するノズル（いわゆる浸漬ノズル）等のノズルを詰まらせ，生産効率を低下させてしまう。また，このアルミナクラスターを完全に除去するのは難しく，製造されたアルミキルド鋼には相当量のアルミナクラスターが残存するため，製品の品質が低下してしまう。

上述したアルミナクラスターに起因する問題を解決するために，特許文献１には，脱酸した溶鋼中に適当な量のＲＥＭ（ランタノイド元素及びＳｃ，ＹをまとめてＲＥＭと呼ぶ）を添加し，アルミナクラスターのアルミナ粒子間にバインダとして存在するＦｅＯ及びＦｅＯ・Ａｌ_２Ｏ_３の低融点酸化物を還元することによって，溶鋼中のアルミナ粒子の凝集合体を抑制する技術が開示されている。

上記特許文献１では，溶鋼が含有する総酸素量Ｔ．[Ｏ]に対するＲＥＭの添加量を重量比率でＲＥＭ／（Ｔ．[Ｏ]）が０．０５〜０．５の範囲内になるように設定することによりアルミナ粒子の凝集合体を効果的に抑制している。重量比の上限（０．５）は，ＲＥＭ酸化物を主体とする別の粗大なクラスターが生成されてしまう閾値である。これに対して重量比の下限（０．０５）は，アルミナ粒子の凝集合体を抑制する効果が得られなくなる閾値である。なお，上述した総酸素量Ｔ．[Ｏ]は，溶鋼中に溶存する酸素と，例えばアルミナ，ＲＥＭ酸化物等の介在物が含有する酸素とを合計した量として規定されている。

特開２００４−５２０７７号公報

上記特許文献１では，ＲＥＭの添加量の範囲を算出する際に用いる総酸素量Ｔ．[Ｏ]の値として，ＲＥＭを添加する際に溶鋼中に含まれる総酸素量の値を用いている。具体的には，ＲＥＭを添加してから１分が経過するまでの溶鋼をサンプルとして，その中に含まれる総酸素量を実測して得られた値を用いている。

しかしながら，実際には，溶鋼中に含まれる総酸素量は，溶鋼にＲＥＭ（ＲＥＭ合金）を添加してから，溶鋼がタンディッシュに到達し，鋳造されるまでの間で変化をしている。例えば，取鍋中を浮遊するスラグはＦｅＯやＭｎＯ等の酸化物を含有するため，溶鋼が取鍋を通過する間にこれら酸化物に含まれる酸素が溶鋼とスラグの界面を通して溶鋼中に侵入し，溶鋼中に含まれる総酸素量の値が増大する。

また，溶鋼は，タンディッシュ内の溶鋼を保温するために添加される保温剤によっても，溶鋼中に含まれる総酸素量の値が増大する。これは，保温剤に含まれる例えばＳｉＯ_２等の酸化物が酸素源になっている。さらに，タンディッシュ中の溶鋼は，空気と接触し酸化されることによって総酸素量が増大する。

上述したように実際には溶鋼中に含まれる総酸素量が変化するにも関わらず，上記特許文献１では変化を考慮しておらず誤差を含む総酸素量の値に基づいてＲＥＭの添加量Ｘの値（の範囲）を求めているので，添加したＲＥＭによって適切な効果を得られない恐れがある。即ち，ＲＥＭを添加しても溶鋼中のアルミナ粒子の凝集合体したアルミナクラスターの生成が抑制されず，ノズル詰まりや溶鋼の品質低下等の問題が発生してしまう可能性が高い。

本発明は上記課題に鑑みてなされたものであり，アルミナクラスターによって生じる溶鋼のノズル詰まりや溶鋼の品質低下を確実に防止できるアルミキルド鋼の製造方法を提供することをその目的とする。

上記課題を解決するために，本発明によれば，溶鋼を取鍋，タンディッシュ経由で鋳型に注入して連続鋳造し，アルミキルド鋼を製造する方法であって，
溶鋼にＡｌを添加して脱酸した後，ＲＥＭを下記（１）式に示す範囲内の添加量で添加することを特徴とする，アルミキルド鋼の製造方法が提供される。
０．０２５×（Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ）＜Ｗ＜０．０５×（Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ）・・・（１）
[但し，Ｗ：ＲＥＭの添加量（質量ｐｐｍ），Ｔ．[Ｏ]：ＲＥＭ添加前に溶鋼が含有する総酸素量（質量ｐｐｍ），ΔＯ：ＲＥＭ添加後からタンディッシュ到達までの間に予測される溶鋼の酸素増加量（質量ｐｐｍ）]

上記アルミキルド鋼の製造方法において，前記ＲＥＭの添加は，溶鋼を真空脱ガス装置で二次精錬する際に行うようにしてもよい。

上記アルミキルド鋼の製造方法において，前記ＲＥＭの添加は，少なくともＦｅ及びＲＥＭを含むＲＥＭ合金を溶鋼に添加することによって行うようにしてもよい。

上記アルミキルド鋼の製造方法において，取鍋中のスラグに含まれる酸化物の濃度に基づいて，ＲＥＭ添加後からタンディッシュ到達までの間に予測される溶鋼の酸素増加量（ΔＯ）を決定するようにしてもよい。

本発明によれば，溶鋼に添加するＲＥＭの適切な添加量の値を算出する際に，溶鋼中に含まれる総酸素量の変化を考慮することによって，誤差が少なく従来よりも正確な値を算出することができ，ＲＥＭの添加によって，アルミナクラスターに起因するノズル詰まりや品質低下を確実に防止することが可能である。

以下，図面を参照しながら，本発明の好適な実施形態について説明をする。

本発明では，溶鋼を取鍋，タンディッシュ経由で鋳型に注入して連続鋳造して行うアルミキルド鋼の製造において，溶鋼にＡｌを添加して脱酸した後に，ＲＥＭ（ランタノイド元素（Ｌａ，Ｃｅ，Ｐｒ，・・・等）とＳｃ，Ｙを加えた元素をまとめて「ＲＥＭ」と呼ぶ）を下記（１）式に示す範囲内の添加量Ｗ（質量ｐｐｍ）で添加することによって，溶鋼中のアルミナ粒子の凝集合体を抑制し，アルミナ粒子が凝集により形成されるアルミナクラスターの量を低減することができる。
０．０２５×（Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ）＜Ｗ＜０．０５×（Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ）・・・（１）

上式（１）において，Ｔ．[Ｏ]は，Ａｌで脱酸してからＲＥＭを添加する直前に溶鋼が含有する総酸素量（質量ｐｐｍ）である。このＴ．[Ｏ]は，溶鋼中に溶解している溶存酸素（フリー酸素とも呼ぶ）と，溶鋼中に酸化物の形態で存在している酸素とを合計した量である。

上式（１）において，ΔＯは，ＲＥＭを添加してからタンディッシュに到達するまでの間に予測される溶鋼の酸素増加量（質量ｐｐｍ）である。実際には，溶鋼の総酸素量は，主として以下の３つの酸素源によって増大する。

まず第１の酸素源は，取鍋中を浮遊するスラグに含まれるＦｅＯ，ＭｎＯ等の酸化物である。Ａｌで脱酸された溶鋼が取鍋を通過する間にこれら酸化物に含まれる酸素が溶鋼とスラグの界面を通して溶鋼中に侵入し，溶鋼中の総酸素量を増大させる。第２の酸素源は，タンディッシュ内の溶鋼の温度を保温するように，溶鋼に添加される保温剤に含まれるＳｉＯ_２等の酸化物である。この酸化物の含有する酸素がタンディッシュ内の溶鋼に侵入し，溶鋼中の総酸素量を増大させる。第３の酸素源は，タンディッシュ内の溶鋼が接触する空気に含まれる酸素である。溶鋼が，タンディッシュ内で空気により酸化され，溶鋼中の総酸素量を増大させる。

次に，上式（１）において，ＲＥＭの添加量Ｗの下限の値を算出するのに用いられる係数０．０２５と，ＲＥＭの添加量Ｗの上限の値を算出するのに用いられる係数０．０５とについて説明する。これら係数の値は，以下で図１を用いて説明するように，アルミキルド鋼を製造した際の測定データを複数集め，実際のＲＥＭの添加量Ｗ，ＲＥＭ添加前における実際の溶鋼中の総酸化量Ｔ．[Ｏ]（質量ｐｐｍ）及びＲＥＭ添加後からタンディッシュ到達するまでの間に増加する酸素増加量ΔＯ（質量ｐｐｍ）を解析し，ノズル詰まりが発生しない最適な添加量Ｗの範囲を具体的に求めることによって得られた値である。

図１は，アルミキルド鋼を製造した際に溶鋼に添加したＲＥＭの添加量Ｗ（質量ｐｐｍ）及びタンディッシュ内の溶鋼が含有する総酸素量Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ（質量ｐｐｍ）と，ノズル詰まり発生の有無との相関を示すプロット図である。なお，ＲＥＭの添加は，１０％ＲＥＭ合金（ＲＥＭとしてのＣｅと，Ｆｅを含有）を，二次精錬を行うように取鍋に設けた真空脱ガス装置の真空槽内において，脱酸用のＡｌを添加した２分後に溶鋼に添加することによって行った。Ｔ．[Ｏ]（質量ｐｐｍ）の値は，ＲＥＭを添加する前の溶鋼を抽出し，解析することによって求めた。ΔＯ（質量ｐｐｍ）の値は，下記式（２）に示すように，ＲＥＭの添加直後に溶鋼が含むＡｌの量Ａｌ_ＲＨ（質量％）と，タンディッシュに到達した溶鋼が含むＡｌの量Ａｌ_ＴＤ（質量％）との差から，酸化してＡｌ_２Ｏ_３になって減少したＡｌの量｛Ａｌ_ＲＨ−Ａｌ_ＴＤ｝を求め，このＡｌの量｛Ａｌ_ＲＨ−Ａｌ_ＴＤ｝から酸化反応で消費した酸素量の実績値を換算することにより求めた。
ΔＯ＝（４８／５４）×｛Ａｌ_ＲＨ−Ａｌ_ＴＤ｝×１００００・・・（２）

図１では，ＲＥＭの添加量Ｗ（質量ｐｐｍ）を縦軸とし，溶鋼の総酸素量Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ（質量ｐｐｍ）を横軸とした座標上に，アルミキルド鋼を製造した際の各測定データをプロットした。各測定データのノズル詰まり結果は，プロットする記号を，ノズル詰まりがなかった場合には白抜き円，溶鋼を取鍋からタンディッシュに注入するノズル（いわゆる鍋ノズル）が詰まった場合には塗りつぶした四角，タンディッシュから鋳型に注入するノズル（いわゆる浸漬ノズル）が詰まった場合には塗りつぶした三角と，結果に応じて場合分けすることによって示した。鍋ノズル詰まりは，鍋ノズル内の付着物のためにその有効断面積が減少してしまった結果，溶鋼鍋羽口の下部にあって溶鋼鍋からタンディッシュへの溶鋼注入制御用の鍋ノズル上部に取り付けているスライディングノズル（以下ＳＮと称す）の開口率が１００％（全開）となっても，タンディッシュへの溶鋼供給量が連続鋳造のスループットに追従できない状態である。また，同様にして浸漬ノズル詰まりは浸漬ノズル内の付着物のためにその有効断面積が減少してしまった結果，浸漬ノズル上部に取り付けている鋳型への溶鋼注入制御用のスライディングノズル（以下ＳＮと称す）の開口率を注入初期の付着物が着いていない理想状態の値よりも大きくせざるを得ず，その開口率の増加が予め決め得られた基準値以上（ここでは開口率が１．１倍以上）では鋳造速度確保のため浸漬ノズルの付着物除去（浸漬ノズル上方から棒つつきを行い除去）を行わなければならない状態である。

図１に示すように，ノズル詰まりが発生していないのは，傾きＷ／（Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ）が０．０２５を上回り，且つ０．０５を下回る範囲にある場合であり，式で表現すると，
０．０２５＜Ｗ／（Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ）＜０．０５・・・（３）
となる。従って，この式（３）を変形することによって，ＲＥＭの添加量の最適な範囲を示す式（１）が導出される。ＲＥＭの添加量Ｗが０．０２５×（Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ）以下である場合には，アルミナ粒子の凝集を制御するにはＲＥＭの添加量が不十分であり，浸漬ノズルに詰まりが発生する。また，ＲＥＭの添加量Ｗが０．０５以上である場合には，添加したＲＥＭの酸化物を主体とする粗大なクラスターが生成され，タンディッシュの前の取鍋の段階で鍋ノズルに詰まりが発生してしまう。

以上のようにして得られた，ＲＥＭの添加量の最適な範囲を示す式（１）を用いると，ＲＥＭ添加後からタンディッシュ到達までの間に予測される溶鋼の酸素増加量ΔＯを算出することによって，アルミキルド鋼を製造する際に添加するＲＥＭの最適な添加量を求めることが可能である。

ここで，ＲＥＭ添加後からタンディッシュ到達までの間に予測される溶鋼の酸素増加量ΔＯを算出する方法の一例を説明する。既述したように，ＲＥＭを添加してからタンディッシュに到達するまでの間に増加する溶鋼の酸素増加量ΔＯは，主として取鍋内のスラグに含まれる酸化物，タンディッシュ保温剤に含まれる酸化物及びタンディッシュ内の空気の３つに起因する。

しかしながら，タンディッシュ保温剤に含まれる酸化物よって増加する溶鋼の酸素増加量ΔＯ_ＴＤ１ついては，同一のタンディッシュ保温剤を用いている限り，製造する鋼の種類に関わらず概ね一定の値になる。また，タンディッシュ内の空気によって増加する溶鋼の酸素増加量ΔＯ_ＴＤ２についても，一般的に，タンディッシュ内での空気は遮断されていたり，不活性ガスに置換されていたりして，酸素濃度が低く抑えられているので，製造する鋼の種類に関わらず概ね一定の値になる。

一方，取鍋内のスラグに含まれる酸化物によって増加する溶鋼の酸素増加量ΔＯ_ＳＬは，スラグに含まれる酸化物の組成と，二次精錬終了後に取鍋からタンディッシュに溶鋼が注入されるまでの時間（以下，キリングタイムと呼ぶ）とに依存する。特に，スラグに含まれる酸化物の中でもＦｅＯ及びＭｎＯの濃度が，増加する溶鋼の酸素増加量ΔＯ_ＳＬに大きく影響する。さらに，ＦｅＯ及びＭｎＯの濃度は，転炉でのＣ濃度に強く依存するため，製造する鋼の種類によって変化する。

しかしながら，同一の鋼種に関しては，スラグに含まれるＦｅＯ及びＭｎＯの濃度と，キリングタイムが概ね一定であるので，同一の鋼種では，増加する溶鋼の酸素増加量ΔＯ_ＳＬが概ね一定の値になる。従って，各鋼種の値から，スラグに含まれるＦｅＯ及びＭｎＯの濃度と，キリングタイムとの２つを変数として，増加する溶鋼の酸素増加量ΔＯ（＝ΔＯ_ＳＬ＋ΔＯ_ＴＤ１＋ΔＯ_ＴＤ２）の回帰式を求めることが可能である。この場合,回帰式には，タンディッシュ保温剤に起因する溶鋼の酸素増加量ΔＯ_ＴＤ１と，タンディッシュ内の空気に起因する溶鋼の酸素増加量ΔＯ_ＴＤ２とが定数項として含まれる。ΔＯの実績値から回帰式を求める際には，図１の場合と同様に，減少したＡｌの量から換算した値をΔＯの実績値として用いてもよい。

なお，上述のように回帰式を求める際には，取鍋，タンディッシュの幾何学的形状（取鍋スラグと溶鋼の界面積及び取鍋内の溶鋼量，タンディッシュ保温剤と溶鋼の表面積）及びタンディッシュでの雰囲気中の酸素濃度等の諸条件によって回帰式が変わってしまうため，これらの条件を一定にして回帰式を求める必要がある。

本発明を，実施例と比較例を用いて説明する。

表１に示す成分で構成されるアルミキルド鋼Ａ,Ｂを以下の手順で製造した。転炉から取鍋に出鋼した，表１に示す成分で構成される鋼種Ａ，Ｂの溶鋼に，Ａｌを添加し，脱酸を行った。Ａｌを添加してから２分後に，取鍋から二次精錬を行うためのＲＨ真空脱ガス装置の真空槽内に吸上げられた溶鋼に，ＲＥＭ濃度が１０％又は３０％であるＲＥＭ合金を添加した。その後，真空槽から取鍋に戻された溶鋼を，取鍋からタンディッシュ経由で連続鋳造の鋳型に進行させ，アルミキルド鋼の製造を行い，鍋ノズル又は浸漬ノズルにノズル詰まりが発生したかどうかを確認した。連続鋳造する際の鋳造速度は，１．３〜１．５ｍｐｍ，鋳造サイズは，厚さ２８０（ｍｍ）×幅１７００〜１９００（ｍｍ）とした。また，浸漬ノズル内に吹込む不活性ガス（Ａｒ）の量は，１〜３（Ｎｌ／ｔｏｎ）である。鋳型内では，介在物の除去を容易化するために電磁ブレーキ及び電磁撹拌を適用した。なお，実施例では溶鋼鍋の溶鋼量は３７０ｔｏｎであり，連々鋳数は８とした。

表２には，上述の手順でアルミキルド鋼を製造した際の測定データを示す。各測定データは，添加したＲＥＭの添加量（質量ｐｐｍ），ＲＥＭ添加前の溶鋼の総酸素量Ｔ．[Ｏ]（質量ｐｐｍ），ＲＥＭ添加後からタンディッシュ到達までの間に増加した溶鋼の酸素増加量ΔＯ（質量ｐｐｍ），並びにノズル詰まりの発生結果の有無等の測定結果を示している。

ＲＥＭ添加前の溶鋼の総酸素量Ｔ．[Ｏ]（質量ｐｐｍ）は，ＲＥＭを添加する前の溶鋼のサンプルを抽出し，解析することによって求めた。ＲＥＭ添加後からタンディッシュ到達までの間に増加した溶鋼の酸素増加量ΔＯ（質量ｐｐｍ）は，ＲＥＭ添加直後の溶鋼が含むＡｌの量と，タンディッシュに到達した溶鋼が含むＡｌの量との差から，酸化してＡｌ_２Ｏ_３になって減少したＡｌの量を求め，このＡｌの量から既述した式（２）を用いて酸化反応で消費した酸素量の実績値を換算することにより求めた。

ノズル詰まりは，溶鋼を取鍋からタンディッシュに注入する鍋ノズルと，タンディッシュから鋳型に注入する浸漬ノズルとの場合を個別に記載した。なお，表２に示す浸漬ノズルのＳＮ開度指標は，詰まりが生じていない理想的なＳＮの開口面積（１とする）に対する実際のＳＮの開口面積の比であり，この値が大きければ大きいほど浸漬ノズルがより詰まっていることを示す間接的な指標である。ここではこのＳＮ開度指標が１．１を超えると浸漬ノズルが詰まりだしたと判定し，浸漬ノズル上方から棒つつきを行って内部付着物除去を行い，そのチャージ（何番目の溶鋼鍋を注入時か）を明記した。また，鍋ノズル詰まりは，溶鋼鍋からタンディッシュへの溶鋼注入の際に鍋ノズル上部に取付けているＳＮの開口率を１００％（全開）としてもタンディッシュへの溶鋼供給速度が連続鋳造のスループットに追従できない状態になった場合とした。キャスト中に鍋ノズル詰まりが発生した場合に，鍋ノズル詰まり有としている。

その他，測定の際の各条件は以下の通りである。
取鍋内のスラグのＦｅＯ及びＭｎＯの合計濃度：１０〜１５ｍａｓｓ％
キリングタイム：１５〜３０分

表２に示すように，本発明のアルミキルド鋼の製造方法によって製造し，ＲＥＭの添加量が０．０２５×（Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ）〜０．０５×（Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ）の範囲に収まっている場合の測定データ１〜５では，キャスト末期（８鍋目）でもノズル詰まりが発生していない。これに対して，本発明のアルミキルド鋼の製造方法で規定するＲＥＭの添加量の範囲を逸脱する測定データ６，７では，ノズル詰まりが発生してしまっている。なお，測定データ６の場合には，ＲＥＭの添加量が０．０５×（Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ）の値以上になっているため，鍋ノズルにノズル詰まりが発生しており，測定データ７の場合には，ＲＥＭの添加量が０．０２５×（Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ）の値以下になっているため，浸漬ノズルにノズル詰まりが発生している。

本発明は，溶鋼を取鍋，タンディッシュ経由で鋳型に注入して連続鋳造することによってアルミキルド鋼を製造する場合に有用である。

アルミキルド鋼を製造した際に溶鋼に添加したＲＥＭの添加量Ｗ及びタンディッシュ内の溶鋼が含有する総酸素量（Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ）と，ノズル詰まり発生の有無との相関を示すプロット図である。

Claims (4)

1. 溶鋼を取鍋，タンディッシュ経由で鋳型に注入して連続鋳造し，アルミキルド鋼を製造する方法であって，
   溶鋼にＡｌを添加して脱酸した後，ＲＥＭを下記（１）式に示す範囲内の添加量で添加することを特徴とする，アルミキルド鋼の製造方法。
   ０．０２５×（Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ）＜Ｗ＜０．０５×（Ｔ．[Ｏ]＋ΔＯ）・・・（１）
   
   [但し，Ｗ：ＲＥＭの添加量（質量ｐｐｍ），Ｔ．[Ｏ]：ＲＥＭ添加前に溶鋼が含有する総酸素量（質量ｐｐｍ），ΔＯ：ＲＥＭ添加後からタンディッシュ到達までの間に予測される溶鋼の酸素増加量（質量ｐｐｍ）]
2. 前記ＲＥＭの添加は，溶鋼を真空脱ガス装置で二次精錬する際に行うことを特徴とする，請求項１に記載のアルミキルド鋼の製造方法。
3. 前記ＲＥＭの添加は，少なくともＦｅ及びＲＥＭを含むＲＥＭ合金を溶鋼に添加することによって行うことを特徴とする，請求項１又は２に記載のアルミキルド鋼の製造方法。
4. 取鍋中のスラグに含まれる酸化物の濃度に基づいて，ＲＥＭ添加後からタンディッシュ到達までの間に予測される溶鋼の酸素増加量（ΔＯ）を決定することを特徴とする，請求項１〜３のいずれかに記載のアルミキルド鋼の製造方法。

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