JP2007225112A - 減衰力可変式バルブ及びこれを利用したショックアブソーバ - Google Patents

Abstract

【課題】高速での減衰力特性が低く維持されるようにした減衰力可変式バルブ及びこれを利用したショックアブソーバを提供すること。
【解決手段】オリフィスにより減衰力を可変する減衰力可変式バルブにおいて、前記高圧部位の圧力、初期予荷重及び前記パイロットチャンバーの圧力によって開閉制御され、開放された場合に、前記高圧部位から低圧部位への作動流体の流動を許容するメインバルブと、前記高圧部位に接続される第１の固定オリフィスと、前記第１の固定オリフィスと低圧部位とを連通する第１の可変オリフィスの開放により供給された作動流体を低圧部位に排出するバイパス流路と、前記第１の固定オリフィスと前記パイロットチャンバーとを連通する第２の可変オリフィスの開放により供給された作動流体が前記パイロットチャンバーの圧力を制御するように、前記低圧部位に排出される作動流体を制御する第２の固定オリフィスと、を含む。
【選択図】図７

Description

本発明は、減衰力可変式バルブ及びこれを利用したショックアブソーバに関し、より詳しくは、パイロット流路の入口にオリフィスを設け、ショックアブソーバがソフトモードで作動する時、高速減衰力を有することができるようにした減衰力可変式バルブ及びこれを利用したショックアブソーバに関する。

一般的に、自動車のショックアブソーバは、自動車などの移動手段に設けられ、走行時に路面と接触する車輪から伝達される振動や衝撃を吸収、緩衝する。

このようなショックアブソーバは、通常の走行時、減衰力を低くして、路面の凹凸による振動を吸収し、乗り心地を向上させ、旋回、加速、制動及び高速走行時などにおいて減衰力を高めて、車体の姿勢変化を抑制し、操縦安定性を向上させることができる。

一方、最近のショックアブソーバは、一側に減衰力特性を適宜調整することができる減衰力可変式バルブが備えられ、乗り心地や操縦安定性の向上のために路面及び走行状態などによって減衰力特性を適宜調整することができる減衰力可変式ショックアブソーバに発展した。

通常、従来の減衰力可変式ショックアブソーバは、ソレノイド駆動方式で減衰力可変を制御するものが主流をなし、その減衰力制御方式によって、大きく、リバース型（reverse type）と、ノーマル型（normal type）とに区分される。

前述した減衰力可変式ショックアブソーバは、ソレノイド電流にしたがってリバウンド減衰力とコンプレッション減衰力を同時に増加させたり、同時に減衰させるように構成される。例えば、従来の減衰力可変式ショックアブソーバは、所定のソレノイド電流の印加によりリバウンド及びコンプレッション側の減衰力をソフトモード（soft mode）で制御し、それより高いソレノイド電流の印加によりリバウンド及びコンプレッション側の減衰力をハードモード（hard mode）で制御する。上記のような減衰力制御は、ソレノイド駆動によって移動するスプールが減衰力可変式バルブの背後に形成されたパイロットチャンバーの背圧形成及び調節を制御することにより行われる。

図１は、従来技術に係るショックアブソーバの減衰力可変式バルブを示す断面図であり、図２は、従来技術に係る減衰力可変式バルブの流路を簡略に示す図である。従来の減衰力可変式バルブ１０は、図１及び図２に示したように、アクチュエータ１５の前部に流体が流れる複数の流路が形成されたスプールロッド２０が設けられ、前記スプールロッド２０には、前記アクチュエータ１５により起動し、各々の流路を開閉するスプール２５が設けられる。

また、前記スプールロッド２０には、固定オリフィスＫｃの役目をする第１のリングディスク３２が設けられ、前記第１のリングディスク３２の前側には、流体の流動を許容する連通ポート３４ａを含む後部リテーナ３４が設けられる。

また、前記後部リテーナ３４の上部には、メインバルブＫｍの役目をする第２のリングディスク３６が設けられる。前記第２のリングディスク３６は、前記後部リテーナ３４の前部に形成されるパイロットチャンバー４５を高圧部位Ｐｈと区切る。そして、前記後部リテーナ３４の前部には、流体の流動を許容する連通ポート３８ａを含む前部リテーナ３８が設けられる。

そして、前記スプールロッド２０には、ナット２７が結合され、前記後部リテーナ３４と前部リテーナ３８とを結束する。一方、前記スプールロッド２０の一端部には、プラグが設けられ、前記プラグとスプール２５との間には、バネ２３が介在され、前記スプール２５を前記アクチュエータ１５に密着させる。

前記スプール２５は、（図示せず）中空部及び複数の垂直方向の段差が付けられた外径部を有し、前記スプール２５の外径部により前部スプールスリット２５ａ及び後部スプールスリット２５ｂが形成される。

以下、図２を参照して、前述したように構成された従来技術に係る減衰力可変式バルブの作動を説明する。

前述したように、減衰力可変式バルブ１０は、メインバルブＫｍを含む第１の流路Ｑｍと、第１の可変オリフィスＫｒを含む第２の流路Ｑｒと、第２の可変オリフィスＫｖ及び固定オリフィスＫｃを含む第３の流路Ｑｃとで構成される。

前記減衰力可変式バルブ１０では、高圧部位Ｐｈから低圧部位Ｐｌに流体が移動し、前記スプール２５の移動によりオイルの流動が制御される。このように、前記スプール２５が移動することにより、第２の可変オリフィスＫｖの面積が増加するほど、第１の可変オリフィスＫｒの面積が減少し、第２の可変オリフィスＫｖの面積が減少するほど、第１の可変オリフィスＫｒの面積が増加する特性を有する。

前記第１の流路Ｑｍは、ソフト／ハードモードの中・高速区間でバルブ特性を決定し、リリーフバルブの形態でバネ予荷重を有し、バルブの背面には、パイロットチャンバー４５が形成され、その圧力によって開弁圧力を決定することにより、減衰力可変が可能である。

そして、メインバルブＫｍは、パイロットチャンバー４５の圧力Ｐｃによって異なる圧力で開弁され、パイロットチャンバー４５の圧力Ｐｃは、前記第３の流路Ｑｃの上流に設けられた第２の可変オリフィスＫｖ及び下流に設けられた固定オリフィスＫｃの作用により形成される。したがって、第２の可変オリフィスＫｖの面積を制御することにより、パイロットチャンバー４５の圧力が増加し、減衰力特性がハードモードに転換される。

この時、前記第１の可変オリフィスＫｒの断面積が増加するほど、第２の可変オリフィスＫｖの断面積が減少し、第１の可変オリフィスＫｒの断面積が減少するほど、第２の可変オリフィスＫｖの断面積が増加する。

また、前記第２の流路Ｑｒは、ソフトモード時の低速減衰力の特性を決定し、第１の可変オリフィスＫｒによりその面積が変換され、減衰力を決定する。

そして、前記第３の流路Ｑｃは、パイロットチャンバー４５の圧力を形成するために、入口側に第２の可変オリフィスＫｖが設けられ、出口側に固定オリフィスＫｃが設けられる。

このような構造で形成される減衰力特性がソフトモードである場合には、前記第１の可変オリフィスＫｒの面積を増加させて低速減衰力を低くし、同時に第２の可変オリフィスＫｖの流路を塞いでパイロットチャンバー４５の圧力を低くすることにより、メインバルブＫｍが低い圧力で開弁されるようになる。

一方、減衰力特性がハードモードである場合には、反対に第１の可変オリフィスＫｒを閉弁し、第２の可変オリフィスＫｖを開弁することにより、メインバルブＫｍの開弁圧力を増加させて、前記ショックアブソーバの減衰力が増加されるようにする。
しかし、従来技術に係る減衰力可変式バルブ１０及びこれを利用したショックアブソーバは、ソフトモードである場合の高速条件で高圧部位Ｐｈの圧力が上昇すれば、第２の可変オリフィスＫｖを形成するスプール２５とスプールロッド２０との間に形成された間隙を介してパイロットチャンバー４５に流体が流入され、このため、パイロットチャンバー４５の圧力が増加し、減衰力特性が増加するという問題がある。
特開２００４−２６３７５２号公報

本発明は、前述したような従来技術の問題点を解決するためになされたものであり、第２の流路及び第３の流路に供給される流体の量が一次的に制限されるようにして、第１及び第２の可変オリフィスの入口側の圧力を高圧部位の圧力と比較して相対的に小さく維持することができ、これにより、ソフトモードである場合の高速条件で第２の可変オリフィス側への漏洩量が制限されるので、高速での減衰力特性が低く維持されるようにした減衰力可変式バルブ及びこれを利用したショックアブソーバを提供することにある。

上記目的を達成するために、本発明に係る減衰力可変バルブは、シリンダーの引張チャンバーに接続される高圧部位及びリザーバーチャンバーに接続される低圧部位が形成され、スプールにより流路の開閉が制御されるオリフィスによりパイロットチャンバーの圧力を調節して減衰力を可変する減衰力可変式バルブにおいて、前記高圧部位と前記低圧部位との間に設けられ、前記高圧部位の圧力、初期予荷重及び前記パイロットチャンバーの圧力によって開閉制御され、開放された場合に、前記高圧部位から低圧部位への作動流体の流動を許容するメインバルブと、前記高圧部位に接続される第１の固定オリフィスと、前記第１の固定オリフィスと低圧部位とを連通する第１の可変オリフィスの開放により供給された作動流体を低圧部位に排出するバイパス流路と、前記第１の固定オリフィスと前記パイロットチャンバーとを連通する第２の可変オリフィスの開放により供給された作動流体が前記パイロットチャンバーの圧力を制御するように、前記低圧部位に排出される作動流体を制御する第２の固定オリフィスと、を含む。

また、前記第１の可変オリフィス及び前記第２の可変オリフィスは、１つのアクチュエータにより作動されるスプールにより開閉され、各々のオリフィスが連動して可変となるように制御されることが好ましい。また、前記第１の可変オリフィス及び前記第２の可変オリフィスの開放された断面積は、互いに反比例するように形成されることができる。また、前記メインバルブは、一体型のディスク形状のメンブレインで形成されることができる。

また、上記目的を達成するために、本発明に係るショックアブソーバは、前述した減衰力可変式バルブの高圧部位及び低圧部位がシリンダーの引張チャンバー及びリザーバーチャンバーに各々接続される。

本発明に係る減衰力可変式バルブ及びこれを利用したショックアブソーバは、第２の流路及び第３の流路に供給される流体の量が一次的に制限されるようにして、第１及び第２の可変オリフィスの入口側の圧力を高圧部位の圧力と比較して相対的に小さく維持することができ、これにより、ソフトモードである場合の高速条件で第２の可変オリフィス側への作動流体の移動を制限することができ、高速での減衰力特性を低く維持することができるという長所がある。

以下、図面を参照して、本発明の実施例を詳細に説明する。

図３は、本発明に係る減衰力可変式バルブを有するショックアブソーバの構造を示す断面図である。

本発明に係るショックアブソーバ５０は、図３に示したように、所定の長さと直径をもって形成されたシリンダー５２の下端部が車軸に接続され、前記シリンダー５２の内側には、ピストンロッド５４が直線移動自在に設けられる。

ここで、前記シリンダー５２には、ガスまたはオイルなどの作動流体が満たされ、その外側には、ベースシェル５６が配置される。一方、前記シリンダー５２及びベースシェル５６の上端及び下端には、各々ロッドガイド５７及びボディーバルブ５８が設けられる。また、前記ピストンロッド５４の下端には、前記シリンダー５２内の空間を引張チャンバー（ロッド側チャンバー）６０と圧縮チャンバー（ピストン側チャンバー）６２とに区切るピストンバルブ５５がシリンダ５２に対し往復動可能となるように結合される。そして、前記ベースシェル５６の上部及び下部には、各々上部キャップ５９ａ及びベースキャップ５９ｂが設けられる。

前記シリンダー５２とベースシェル５６との間には、前記ピストンロッド５４の上下運動によるシリンダー５２の内部の体積変化を補償するリザーバーチャンバー６４を形成し、前記リザーバーチャンバー６４は、前記ボディーバルブ５８により圧縮チャンバーとの流体流動が制御される。

一方、前記ショックアブソーバ５０は、前記ベースシェル５６の一側に減衰力を可変するための減衰力可変式バルブ７０が設けられる。また、前記ショックアブソーバ５０は、前記シリンダー５２とベースシェル５６との間に、シリンダー５２の引張チャンバー６０に連結される中間チューブ（intermediate tube）６８が設けられる。また、前記減衰力可変式バルブ７０は、前記中間チューブ６８を介してシリンダー５２の引張チャンバー６０に接続される高圧部位Ｐｈ及びリザーバーチャンバー６４に接続される低圧部位Ｐｌが形成される。

図４乃至図６は、本発明に係る減衰力可変式バルブの作動状態図である。以下、これらの図を参照して本発明に係る減衰力可変式バルブの構造を説明する。

前述した減衰力可変式バルブ７０は、アクチュエータ７５の加圧ロッド７６と同一軸線上に配置された状態で、前記加圧ロッド７６と連動して直線運動するスプール８５を含む。また、前記スプール８５は、スプールロッド８０に沿って移動するものであって、前記スプール８５及び前記スプールロッド８０により内部に複数の流路を形成する。

また、前記スプール８５は、一端が加圧ロッド７６に当接していて、他端が圧縮バネ８３により弾性的に支持される。したがって、前記スプール８５は、前記加圧ロッド７６の加圧により前進し、圧縮バネ８３の復元力により後退する。

また、前記スプールロッド８０は、中央に前記スプール８５を挿入させるための中空部が形成され、半径方向に前記スプールロッド８０の中空部とスプールロッド８０の外部とを連通する複数の連通ポート８１ａ、８１ｂ、８１ｃが形成される。また、前記スプール８５は、複数の段付き外径部を有し、それらのうち前部には、前記スプールロッド８０の中空部に接続される前部スプールスリット８５ａが形成され、後部には、後部スプールスリット８５ｂが形成される。また、前記スプール８５は、前記スプールロッド８０との相互作用により内部の流路を連通し、これにより、前記前部スプールスリット８５ａまたは後部スプールスリット８５ｂが前記連通ポート８１ａ、８１ｂ、８１ｃに接続される。

ここで、前記スプール８５は、１つのアクチュエータ７５により制御されることができる。また、前記スプール８５は、前記アクチュエータ７５により作動され、前記スプール８５及び前記スプールロッド８０の選択された連通ポートにより形成される、第１の可変オリフィスＫｖｒと第２の可変オリフィスＫｃｒを連動して可変されるように制御する。

また、前記スプールロッド８０には、第１のリングディスク８２が嵌着され、その上部に後部リテーナ８４が結合され、前記第１のリングディスク８２を固定する。また、前記後部リテーナ８４には、後部に前記第１のリングディスク８２により制御される流入チャンバー９２が形成され、前部にパイロットチャンバー９５が形成され、前記流入チャンバー９２とパイロットチャンバー９５との間の流体の流動を許容する連通ポート８４ａが形成される。

前記第１のリングディスク８２には、円周部分に複数のスリット８２ａが形成され、前記スリット８２ａを介して前記パイロットチャンバー９５の流体が固定的に排出される第２の固定オリフィスＫｃが形成される。ここで、前記第１のリングディスク８２は、ディスク形状のメンブレイン（membrane）で形成されることができる。

前記第２の固定オリフィスＫｃは、前記パイロットチャンバー９５とを連通する第２の可変オリフィスＫｃｒの開放により、前記第１の固定オリフィスＫｒ に接続される。前記第２の固定オリフィスＫｃは、前記第２の可変オリフィスＫｃｒを介して供給された作動流体が前記パイロットチャンバー９５の圧力を制御するように前記低圧部位Ｐｌに排出される作動流体を制御する。

そして、前記後部リテーナ８４の前側には、前記スプールロッド８０に挿入され、メインバルブＫｍの機能をする第２のリングディスク８６が配置され、前記第２のリングディスク８６は、前記パイロットチャンバー９５と高圧部位Ｐｈとを区切る。

前記第２のリングディスク８６は、前記高圧部位Ｐｈの圧力、初期予荷重及び前記パイロットチャンバー９５の圧力によって開閉が制御される。前記第２のリングディスク８６は、開放される場合、前記高圧部位Ｐｈから低圧部位Ｐｌへの作動流体の流動を許容する。

また、前記第２のリングディスク８６の内周には、複数のスリット８６ａが形成され、高圧部位Ｐｈから流入した流体が排出される第１の固定オリフィスＫｒを形成する。

また、前記スプールロッド８０には、流体の流動を許容する連通ポート８８ａが形成された前部リテーナ８８が結合され、前記第２のリングディスク８６を固定する。前記前部リテーナ８８には、中空のスプールロッド８０の内部を低圧部位Ｐｌに連通するバイパス流路８９が形成される。

前記バイパス流路８９は、前記第１の可変オリフィスＫｖｒの開放により、前記第１の固定オリフィスＫｒに接続される。

一方、前記第２のリングディスク８６の第１の固定オリフィスＫｒに流入した流体は、前記スプールロッド８０の連通ポート８１ａ、８１ｂ、８１ｃ及びアクチュエータ７５により作動されるスプール８５により可変的に形成される第１の可変オリフィスＫｖｒまたは第２の可変オリフィスＫｃｒに流入される。この時、前記第１の可変オリフィスＫｖｒの断面積が増加するほど、前記第２の可変オリフィスＫｃｒの断面積が減少し、前記第１の可変オリフィスＫｖｒの断面積が減少するほど、前記第２の可変オリフィスＫｃｒの断面積が増加する。

そして、前記スプールロッド８０には、ナット８７が結合され、前記後部リテーナ８４と前部リテーナ８８とを結束する。

したがって、図４のように、前記スプール８５が後退すれば、前記リングディスク８６の内周に形成されたスリット８６ａにより形成される第１の固定オリフィスＫｒと、前記連通ポート８１ｂ及び前記スプール８５の前部外径部前端により形成される第１の可変オリフィスＫｖｒとが接続される。この時、高圧部位Ｐｈから流入した流体は、前記第１の固定オリフィスＫｒ及び前記第１の可変オリフィスＫｖｒを介して前記バイパス流路８９に排出された後、最終的に低圧部位Ｐｌに排出される。

一方、図５のように、前記スプール８５が前進すれば、前記連通ポート８１ｂ及び前記前部スプールスリット８５ａにより形成された第１の可変オリフィスＫｖｒの開放された断面積が減少するようになる。

そして、前記スプール８５が完全に前進すれば、前記リングディスク８６の内周に形成されたスリット８６ａにより形成される第１の固定オリフィスＫｒと、前記連通ポート８１ｂ及び前記スプール８５の前部外径部後端により形成される第２の可変オリフィスＫｃｒとが接続される。この時、高圧部位Ｐｈから流入した流体は、前記第１の固定オリフィスＫｒ及び前記第２の可変オリフィスＫｃｒを介して前記スプールロッド８０の後部スプールスリット８５ｂに供給される。そして、前記後部スプールスリット８５ｂを介して流入した流体の一部は、前記パイロットチャンバー９５に流入され、メインバルブＫｍである第１のリングディスク８２の圧力を増加させる。

また、前記後部スプールスリット８５ｂを介して流入した流体の残りは、前記第１のリングディスク８２の外周側に形成されたスリット８２ａが形成する第２の固定オリフィスＫｃを介して低圧部位Ｐｌに排出される。

一方、前記高圧部位Ｐｈに流入される流体の圧力が前記パイロットチャンバー９５の圧力より高い場合、図６のように、メインバルブＫｍを形成する前記第２のリングディスク８６が開放される。したがって、前記高圧部位Ｐｈから流入した流体が前記メインバルブＫｍを介して低圧部位Ｐｌに直接排出され、この過程で高い減衰力が発生する。

図７は、本発明に係る減衰力可変式バルブ７０の流路を簡略に示す図である。以下、同図を参照して本発明に係る減衰力可変式バルブ７０の作動を説明する。

本発明に係る減衰力可変式バルブ７０は、図７に示したように、３つの流路が形成され、各々の流路を通過する流体により異なる減衰力特性を有する。この時、前記減衰力可変式バルブ７０に形成される３つの流路は、メインバルブＫｍを含む第１の流路Ｑｍと、第１の固定オリフィスＫｒ及び第１の可変オリフィスＫｖｒを含む第２の流路Ｑｒと、第１の固定オリフィスＫｒと第２の可変オリフィスＫｃｒ及び第２の固定オリフィスＫｃを含む第３の流路Ｑｖとで構成される。

前記第１の流路Ｑｍは、メインバルブＫｍにより開閉され、前記メインバルブＫｍは、前記高圧部位Ｐｈの作用圧力とバネ８３などにより形成される初期予荷重（バネ８３と加圧ロッド７６の相互作用により、スプール８５の移動が制御され、これによりスプール８５が移動するようになり、スプール８５の流路を通じて排出される流量によってメーンバルブ(ｋｍ)の初期に荷重が制御できる）及びパイロットチャンバー９５の圧力によって開閉が制御される。

また、前記高圧部位Ｐｈから流入した流体が第１の固定オリフィスＫｒを介して供給され、前記スプール８５の前進または後退によって形成される第２の流路Ｑｒまたは第３の流路Ｑｖに供給される。

前記第２の流路Ｑｒは、前記高圧部位Ｐｈに接続された第１の固定オリフィスＫｒと、前記第１の固定オリフィスと低圧部位Ｐｌとを連通する第１の可変オリフィスＫｖｒとをさらに含み、前記第１の固定オリフィスＫｒを介して供給された流体が、第１の可変オリフィスＫｖｒに流入した後、バイパス流路８９を介して低圧部位Ｐｌに排出される。

さらに、前記第３の流路Ｑｖは、前記第１の固定オリフィスＫｒとパイロットチャンバー９５とを連通する第２の可変オリフィスＫｃｒと、前記パイロットチャンバー９５と低圧部位Ｐｌとを連通する第２の固定オリフィスＫｃとが形成される。また、前記第３の流路Ｑｖは、前記第１の固定オリフィスＫｒ、前記第２の可変オリフィスＫｃｒ及び第２の固定オリフィスＫｃの開放により、低圧部位Ｐｌに接続され、前記第３の流路Ｑｖに供給される流体の一部は、パイロットチャンバー９５に供給され、前記メインバルブＫｍの開閉を制御する。この時、前記第２の可変オリフィスＫｃｒを介して供給される流体が多い場合、前記パイロットチャンバー９５に供給される流体量が増加すれば、前記メインバルブＫｍの圧力を増加させて、第１の流路Ｑｍを通過する流体量を減少させる。一方、第２の可変オリフィスＫｃｒを介して供給される流体が少ない場合、前記パイロットチャンバー９５に供給される流体量が減少すれば、前記メインバルブＫｍの圧力が減少し、第１の流路Ｑｍを通過する流体量が増加するようになる。

したがって、第１の可変オリフィスＫｖｒ及び第２の可変オリフィスＫｃｒの入口に第１の固定オリフィスＫｒを設け、第２の流路Ｑｒ及び第３の流路Ｑｃに供給される流体の量を一次的に制御する。

このような構造で形成される減衰力特性がソフトモードである場合には、前記第１の可変オリフィスＫｖｒの面積を増加させて低速減衰力を低くし、同時に第２の可変オリフィスＫｃｒの流路を塞いでパイロットチャンバー４５の圧力を低くして、メインバルブＫｍが低い圧力で開弁されるようになる。

一方、減衰力特性がハードモードである場合には、反対に第１の可変オリフィスＫｖｒを閉弁し、第２の可変オリフィスＫｃｒを開弁することにより、メインバルブＫｍの開弁圧力を増加させて、減衰力を増加させる。

一方、このような構造では、ソフトモード条件で第１の可変オリフィスＫｖｒの面積を第１の固定オリフィスＫｒの面積より大きく設定する場合、第１の可変オリフィスＫｖｒ及び第２の可変オリフィスＫｃｒの入口側の圧力を高圧部位Ｐｈの圧力に比較して相対的に小さく維持することができる。これにより、ソフトモードの高速条件で、減衰力特性を低く維持することができる。

以上、図面を参照して本発明に係る減衰力可変式バルブ及びこれを利用したショックアブソーバを説明したが、本発明は、上述した実施例及び添付された図面に限定されるものではなく、本発明が属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、本発明の技術的思想を逸脱しない範囲内で、様々な置換、変形及び変更が可能である。

従来技術に係るショックアブソーバの減衰力可変式バルブを示す断面図である。 従来技術に係る減衰力可変式バルブの流路を簡略に示す図である。 本発明に係る減衰力可変式バルブを有するショックアブソーバの構造を示す断面図である。 本発明に係る減衰力可変式バルブの作動状態図である。 本発明に係る減衰力可変式バルブの作動状態図である。 本発明に係る減衰力可変式バルブの作動状態図である。 図７は、本発明に係る減衰力可変式バルブの流路を簡略に示す図である。

符号の説明

５０ ショックアブソーバ
５２ シリンダー
５４ ピストンロッド
５５ ピストンバルブ
５６ ベースシェル
５７ ロッドガイド
５８ ボディーバルブ
５９ａ 上部キャップ
５９ｂ ベースキャップ
６０ 引張チャンバー
６２ 圧縮チャンバー
６４ リザーバーチャンバー
６８ 中間チューブ
７０ 減衰力可変式バルブ
７５ アクチュエータ
７６ 加圧ロッド
８０ スプールロッド
８２ 第１のリングディスク
８３ バネ
８４ 後部リテーナ
８５ スプール
８６ 第２のリングディスク
８７ ナット
８８ 前部リテーナ
８９ バイパス流路
９２ 流入チャンバー
９５ パイロットチャンバー

Claims (5)

1. シリンダーの引張チャンバーに接続される高圧部位及びリザーバーチャンバーに接続される低圧部位が形成され、スプールにより流路の開閉が制御されるオリフィスによりパイロットチャンバーの圧力を調節して減衰力を可変する減衰力可変式バルブにおいて、
   前記高圧部位と前記低圧部位との間に設けられ、前記高圧部位の圧力、初期予荷重及び前記パイロットチャンバーの圧力によって開閉制御され、開放された場合に、前記高圧部位から低圧部位への作動流体の流動を許容するメインバルブと、
   前記高圧部位に接続される第１の固定オリフィスと、
   前記第１の固定オリフィスと低圧部位とを連通する第１の可変オリフィスの開放により供給された作動流体を低圧部位に排出するバイパス流路と、
   前記第１の固定オリフィスと前記パイロットチャンバーとを連通する第２の可変オリフィスの開放により供給された作動流体が前記パイロットチャンバーの圧力を制御するように、前記低圧部位に排出される作動流体を制御する第２の固定オリフィスと、
   を含むことを特徴とする減衰力可変式バルブ。
2. 前記第１の可変オリフィス及び前記第２の可変オリフィスは、１つのアクチュエータにより作動されるスプールにより開閉され、各々のオリフィスが連動して可変となるように制御されることを特徴とする請求項１に記載の減衰力可変式バルブ。
3. 前記第１の可変オリフィス及び前記第２の可変オリフィスの開放された断面積は、互いに反比例するように形成されることを特徴とする請求項１又は２に記載の減衰力可変式バルブ。
4. 前記メインバルブは、一体型のディスク形状のメンブレインで形成されることを特徴とする請求項１又は２に記載の減衰力可変式バルブ。
5. 請求項１又は２に記載の減衰力可変式バルブの高圧部位及び低圧部位が、シリンダーの引張チャンバー及びリザーバーチャンバーに各々接続されることを特徴とするショックアブソーバ。