JP2007172861A - ナトリウム−硫黄電池用陽極容器 - Google Patents
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Abstract
【課題】長期高温負荷を受けても高耐力を保持することが可能なナトリウム−硫黄電池用陽極容器を提供する。
【解決手段】ナトリウム−硫黄電池用陽極容器に用いられるアルミニウム管の合金組成において、マンガンを１．０〜１．５質量％、銅を０．３〜０．７質量％、及び珪素を０．３〜０．６質量％含有し、残部がアルミニウム及び不純物から構成され、不純物としての鉄が０．７質量％以下、亜鉛が０．２５質量％以下、及び、その他元素については個々０．０５質量％以下であり、且つその他の元素の合計が０．１５質量％以下に抑制されアルミニウム管の合金組織が、繊維状の組織であるナトリウム−硫黄電池用陽極容器。
【選択図】なし
【解決手段】ナトリウム−硫黄電池用陽極容器に用いられるアルミニウム管の合金組成において、マンガンを１．０〜１．５質量％、銅を０．３〜０．７質量％、及び珪素を０．３〜０．６質量％含有し、残部がアルミニウム及び不純物から構成され、不純物としての鉄が０．７質量％以下、亜鉛が０．２５質量％以下、及び、その他元素については個々０．０５質量％以下であり、且つその他の元素の合計が０．１５質量％以下に抑制されアルミニウム管の合金組織が、繊維状の組織であるナトリウム−硫黄電池用陽極容器。
【選択図】なし
Description
本発明は、ナトリウム−硫黄電池用陽極容器に関する。さらに詳しくは、ナトリウム−硫黄電池において、硫黄、多硫化ナトリウムを収容し、長期高温負荷を受けても高耐力を保持することが可能なナトリウム−硫黄電池用陽極容器に関する。
ナトリウム−硫黄電池は、一方に陰極活物質である溶融金属ナトリウム、他方には陽極活物質である溶融硫黄を配し、両者をナトリウムイオンに対して、選択的な透過性を有するβ−アルミナ固体電解質で隔離し、３００〜３５０℃で作動させる高温二次電池である。
このようなナトリウム−硫黄電池の構成は、例えば、図１に示すように、陽極活物質である硫黄を含浸したカーボンフェルト等の陽極用導電材６を収容する円筒状のナトリウム−硫黄電池用陽極容器３、このナトリウム−硫黄電池用陽極容器３の内部に配設され、ナトリウムイオンを選択的に透過させる機能を有する有底円筒状の固体電解質管（β−アルミナ管）５、及び固体電解質管５の内部に配設され、ナトリウム７及びアルゴン８を貯留するナトリウム収納容器１０とからなっている。
固体電解質管５は、ナトリウム−硫黄電池用陽極容器３の上端部と、例えば、α−アルミナ製の絶縁体リング１を介して接合される。また、絶縁体リング１の上面には、陰極金具１１が熱圧接合されている。ナトリウム収納容器１０と固体電解質管５の間に隔壁管９を介在させてもよい。
以上の構成を有するナトリウム−硫黄電池４において、放電時には溶融ナトリウムが電子を放出してナトリウムイオンとなり、これが固体電解質管５内を透過して陽極側に移動し、陽極用導電材６中の硫黄及び外部回路を通ってきた電子と反応して多硫化ナトリウムを生成し、２Ｖ程度の電圧を発生させる。一方、充電時には、放電とは逆にナトリウム及び硫黄の生成反応が起こる。なお、かかるナトリウム−硫黄電池４において、ナトリウム−硫黄電池用陽極容器３の材質には、軽量且つ安価であるということからアルミニム合金が用いられており、その中でも特に、耐力が高く加工性及び耐食性が良好であるということからアルミニウム−マンガン（Ａｌ−Ｍｎ）合金が用いられている。このようなアルミニウム合金を熱間で押出した素管を冷間で引抜いて所定の精度の径、肉厚寸法とするとともに加工硬化による強度（耐力）調整を行い、製造される。さらに、強度（耐力）調整及び歪除去のための焼鈍を経る場合もある。
従来、このナトリウム−硫黄電池用陽極容器３の材料としては、例えば、日本工業規格Ａ３００３アルミニウム合金が用いられている。このＡ３００３アルミニウム合金は、マンガン（Ｍｎ）１．０〜１．５質量％を含み、不純物として、珪素（Ｓｉ）が０．６質量％以下、鉄（Ｆｅ）が０．７質量％以下、銅（Ｃｕ）が０．０５〜０．２０質量％、亜鉛（Ｚｎ）０．１０質量％以下、その他の元素が個々０．０５質量％以下で、その他の合計が０．１５質量％以下となっており、加工性や耐食性に優れたアルミニウム−マンガン（Ａｌ−Ｍｎ）合金である。
また、ナトリウム−硫黄電池用陽極容器３としては、上述したように熱間押出加工後に冷間引抜きを施して製作するアルミニウム管が用いられており、このアルミニウム管の合金組成において、マンガン：０．５〜１．５質量％を含有し、残部がアルミニウム及び不純物からなり、不純物としての鉄が０．４質量％以下、Ｓｉが０．４質量％以下、Ｍｇが０．５質量％以下、Ｃｕが０．５質量％以下、他元素がそれぞれ０．２質量％以下に抑制されてなり、且つ合金組織において、Ｍｎ固溶量が０．３質量％以上で、長径１μｍ以上の金属間化合物が１×１０４個／ｍｍ２未満であり、冷間引抜前の合金組織が再結晶した粒状組織であり、引抜きリダクションが５〜３０％であるものが提案されている（特許文献１参照）。
特許第３２６２７４０号公報
しかしながら、上述したようなＡ３００３アルミニウム合金を用いて製造された従来のナトリウム−硫黄電池用陽極容器は、ナトリウム−硫黄電池の作動温度である３００〜３５０℃で長期間使用した場合に、時間経過とともに耐力が大きく低下してしまうという問題があった。特に、この従来のナトリウム−硫黄電池用陽極容器においては、ナトリウム−硫黄電池の陽極容器として必要な耐力及び寸法精度を満足するために冷間引抜加工を施すことが必須とされているが、一般的に冷間引抜加工を施した場合には、時間経過に伴う耐力低下の問題が顕著となる。
また、特許文献１に示すアルミニウム管を用いたナトリウム−硫黄電池用陽極容器は、時間経過に伴う耐力低下が改善されたものであるが、要求耐力を満足するには冷間引抜き加工は必須になる。
本発明は、上述した従来の課題に鑑みてなされたものであり、ナトリウム−硫黄電池の使用温度である３００〜３５０℃程度の長期高温負荷を受けても高耐力を保持することが可能なナトリウム−硫黄電池用陽極容器を提供する。
即ち、本発明によれば、以下のナトリウム−硫黄電池用容器が提供される。
［１］ 少なくとも熱間押出加工を施して製作するアルミニウム管を備えたナトリウム−硫黄電池用陽極容器であって、前記アルミニウム管の合金組成において、マンガンを１．０〜１．５質量％、銅を０．３〜０．７質量％、及び、珪素を０．３〜０．６質量％含有し、残部がアルミニウム及び不純物から構成され、前記不純物としての鉄が０．７質量％以下、亜鉛が０．２５質量％以下、及び、その他元素については個々０．０５質量％以下であり、且つ前記その他の元素の合計が０．１５質量％以下に抑制され、前記アルミニウム管の合金組織が、繊維状の組織であるナトリウム−硫黄電池用陽極容器。
［２］ 前記アルミニウム管の繊維状の組織が、造管圧延方向に結晶粒が偏平になり、その繊維状の偏平粒が径方向５００μｍ幅当たり１０本以上存在する前記［１］に記載のナトリウム−硫黄電池用陽極容器。
［３］ 前記アルミニウム管が、温度４８０〜５２０℃、押出速度１０〜１５ｍ／分の条件にて前記熱間押出加工を施したものである前記［１］又は［２］に記載のナトリウム−硫黄電池用陽極容器。
［４］ 前記アルミニウム管が、前記熱間押出加工を施した後に、冷間引抜加工前の前記アルミニウム管の断面積に対する、冷間引抜加工により前記断面積の縮小した部分の大きさの割合（リダクション）が２０〜３０％となるように、冷間引抜加工を施したものである前記［１］〜［３］いずれかに記載のナトリウム−硫黄電池用陽極容器。
［５］ 前記アルミニウム管が、温度５００〜６００℃で１〜５時間の均質化処理を施したアルミニウム合金のビレットに前記熱間押出加工を施したものである前記［１］〜［４］のいずれかに記載のナトリウム−硫黄電池用陽極容器。
本発明のナトリウム−硫黄電池用容器は、アルミニウム管を構成するアルミニウム合金が、マンガンを１．０〜１．５質量％、銅を０．３〜０．７質量％及び珪素を０．３〜０．６質量％含有するアルミニウム−マンガン（Ａｌ−Ｍｎ）合金であるとともに、残部の不純物が所定の量に抑制され、且つその合金組織が繊維状であり、ナトリウム−硫黄電池の使用温度である３００〜３５０℃程度の長期高温負荷を受けても高耐力を保持することができ、その結果、特許第３２６２７４０号公報とは別の手段により、同様な長期耐久性に優れたナトリウム−硫黄電池用陽極容器が達成される。
以下、本発明のナトリウム−硫黄電池用陽極容器の実施の形態を詳細に説明するが、本発明は、これに限定されて解釈されるものではなく、本発明の範囲を逸脱しない限りにおいて、当業者の知識に基づいて、種々の変更、修正、改良を加え得るものである。
本実施の形態のナトリウム−硫黄電池用陽極容器は、図１に示すようなナトリウム−硫黄電池４において、陽極活物質である硫黄を含浸したカーボンフェルト等の陽極用導電材６を収容する円筒状のナトリウム−硫黄電池用陽極容器３である。
本実施の形態のナトリウム−硫黄電池用陽極容器は、少なくとも熱間押出加工を施して製作するアルミニウム管を備えたナトリウム−硫黄電池用陽極容器であって、アルミニウム管の合金組成において、マンガンを１．０〜１．５質量％、銅を０．３〜０．７質量％、及び珪素を０．３〜０．６質量％含有し、残部がアルミニウム及び不純物から構成され、この不純物としての鉄が０．７質量％以下、亜鉛が０．２５質量％以下、及び、その他元素については個々０．０５質量％以下であり、且つその他の元素の合計が０．１５質量％以下に抑制され、このアルミニウム管の合金組織が、繊維状の組織であるナトリウム−硫黄電池用陽極容器である。
このように、本実施の形態のナトリウム−硫黄電池用陽極容器は、アルミニウム管を構成するアルミニウム合金が、マンガンを１．０〜１．５質量％、銅を０．３〜０．７質量％、及び珪素を０．３〜０．６質量％含有するアルミニウム−マンガン（Ａｌ−Ｍｎ）合金であり、その合金組織が緻密な繊維状組織を呈することにより、ナトリウム−硫黄電池の使用温度（３００〜３５０℃）での焼鈍による軟化速度を抑制し、ナトリウム−硫黄電池用陽極容器の耐久性向上に寄与することができる。特に、本実施の形態のナトリウム−硫黄電池用陽極容器は長期高温負荷を受けても高耐力を保持するものであることから、３００〜３５０℃という高温で作動するナトリウム−硫黄電池用陽極容器として好適に用いることができる。
従来のナトリウム−硫黄電池用陽極容器に用いられるアルミニウム管においては、銅（Ｃｕ）、珪素（Ｓｉ）は不純物として含まれる以外は積極的に合金組成に含まれることはほとんどなく、アルミニウム（Ａｌ）以外の必須の成分としてはマンガン（Ｍｎ）のみが含有されたアルミニウム−マンガン（Ａｌ−Ｍｎ）合金が用いられていた。
本実施の形態のナトリウム−硫黄電池用陽極容器を構成するアルミニウム管の合金組成における各元素の添加意義及び含有量の限定理由は、次の通りである。
マンガン（Ｍｎ）は、純アルミニウムの加工性、耐食性を低下させることなく強度を増加させることができる元素であり、アルミニウム中に固溶することにより再結晶温度を高め、ひいては高温長期負荷時の耐力を高く維持することに寄与する元素である。
このため、マンガン（Ｍｎ）が１．０質量％未満であると、上記した耐力を高く維持する効果が得られない。一方、マンガン（Ｍｎ）が１．５質量％を超えると、固溶されないマンガン（Ｍｎ）の量が増加して粗大な金属間化合物（Ａｌ６Ｍｎ）が成形され、再結晶粒を成長させて高温負荷により耐力を低下させる。したがって、本実施の形態のナトリウム−硫黄電池用陽極容器においては、アルミニウム管の合金組成は、マンガン（Ｍｎ）が１．０〜１．５質量％であることが好ましく、１．０〜１．３質量％であることがさらに好ましい。
また、銅（Ｃｕ）、珪素（Ｓｉ）は、固溶体強化によって耐力（強度）向上に寄与する元素であるが、その含有量が多くなると加工性や耐食性が低下することから、従来のナトリウム−硫黄電池用陽極容器においては、不純物以外にアルミニウム管の合金組成として積極的に含まれることはなかった。
本実施の形態のナトリウム−硫黄電池用陽極容器においては、マンガン（Ｍｎ）含有量を１．０〜１．５質量％、銅（Ｃｕ）の含有量を０．３〜０．７質量％、珪素の含有量を０．３〜０．６質量％とし、不純物の含有量を上述した量に抑制するとともに、このアルミニウム管の合金組織を繊維状の組織とすることにより、著しい耐力向上を実現することができるとともに、銅（Ｃｕ）を多く含有する際の問題点であった加工性や耐食性の低下を抑制することができる。
なお、銅（Ｃｕ）の含有量が０．３質量％未満であると耐力向上の効果が十分に得られない。また、銅（Ｃｕ）の含有量が０．７質量％を超えると加工性や耐食性が低下してしまう。なお、本実施の形態のナトリウム−硫黄電池用陽極容器におけるアルミニウム管の合金組成においては、銅（Ｃｕ）が０．３５〜０．７質量％であることが好ましく、０．４〜０．６質量％であることがさらに好ましい。珪素（Ｓｉ）についても含有量が０．３質量％未満であると耐力向上の効果が十分に得られない。珪素（Ｓｉ）の含有量が０．６質量％を超えると加工性や耐食性が低下してしまう。なお、本実施の形態のナトリウム−硫黄電池用陽極容器においては、アルミニウム管の合金組成においては、珪素（Ｓｉ）が０．３５〜０．６質量％であることが好ましく、０．４〜０．６質量％であることがさらに好ましい。
また、マンガン（Ｍｎ）、銅（Ｃｕ）、珪素（Ｓｉ）、及び主成分としてのアルミニウム（Ａｌ）以外の不純物としては、鉄（Ｆｅ）が０．７質量％以下、亜鉛（Ｚｎ）が０．２５質量％以下、他元素が０．０５質量％以下に抑制されている。
合金中に不純物として鉄（Ｆｅ）が存在すると、Ｆｅ−Ｓｉ、Ｆｅ−Ｍｎ等の金属間化合物が晶出し、再結晶し易くなり、高温強度（耐力）を低下させる原因となる。このため、鉄（Ｆｅ）の含有量は、０．７質量％以下であり、０．２質量％以下であることが好ましい。
また、不純物として亜鉛（Ｚｎ）が、０．２５質量％を超えて含まれていると、熱負荷に伴い粗大な結晶粒成長を引き起こす原因となり得る。
また、本実施の形態のナトリウム−硫黄電池用陽極容器に用いられるナトリウム管の合金組成においては、これまでに説明した元素以外の、不純物としてのその他の元素は個々０．０５質量％以下に抑制されている。このように構成することによって、粗大粒子の晶出を抑制することができるとともに、この不純物による合金の特性への影響を無視することができる程度に小さくすることができる。また、その他の元素を複数含む場合には、その他の元素は、合計で０．１５質量％以下である。
また、本実施の形態のナトリウム−硫黄電池用陽極容器は、上述したように合金組織が繊維状の組織である。なお、この繊維状の組織は、造管圧延方向に結晶粒が偏平になり、その繊維状の偏平粒が径方向５００μｍ幅当たり１０本以上存在するように構成されたものである。本実施の形態のナトリウム−硫黄電池用陽極容器は、このような繊維状の組織と、上記の合金組成との相乗効果により、長期高温負荷を受けても高耐力を保持することができる。このような繊維状の組織は、例えば、アルミニウム管の合金組成を、光学顕微鏡にて５０倍程度で観察することによって確認することができる。
このような繊維状の合金組織は、上述した合金組成のアルミニウム合金のビレットに熱間押出加工を施してアルミニウム管を形成するに際し、温度４８０〜５２０℃、押出速度１０〜１５ｍ／分の条件で熱間押出加工を施すことにより実現することができる。
このような銅（Ｃｕ）、珪素（Ｓｉ）を指定量含有して繊維状の合金組織にすることにより、日本工業規格Ａ３００３アルミニウム合金を用いた従来のナトリウム−硫黄電池用陽極容器と比較して耐力（強度）特性に優れ、特許第３２６２７４０号公報に記載されたアルミニウム管と同等又はそれ以上の耐力（強度）特性に優れたものとなる。
また、日本工業規格Ａ３００３アルミニウム合金及び特許第３２６２７４０号公報に記載されたアルミニウム管を用いた従来のナトリウム−硫黄電池用陽極容器においては、熱間押出加工後の状態での耐力は低く、陽極容器として必要とされる耐力特性を満足するためには、冷間引抜加工をさらに施すことが必要であった。本実施の形態のナトリウム−硫黄電池用陽極容器においては、熱間押出加工後の状態でも高い耐力を実現することが可能であり、冷間引抜加工を施す工程を行わずに、熱間押出加工後のアルミニウム管をそのまま用いる可能性を有する。勿論、ナトリウム−硫黄電池用陽極容器に要求される寸法精度を満足することが前提となる。
アルミニウム管に冷間引抜加工を施す場合には、熱間押出加工を施した後のアルミニウム管に、下記式（１）にて求められる、冷間引抜加工前のアルミニウム管の断面積に対する、冷間引抜加工によりアルミニウム管の断面積の縮小した部分の大きさの割合（以下、リダクション）が２０〜３０％となるように、冷間引抜加工を施したものであることが好ましい。
リダクション（％）＝（１−Ａ１／Ａ０）×１００ ・・・（１）
（但し、Ａ０は冷間引抜加工前のアルミニウム管の断面積であり、Ａ１は冷間引抜加工後のアルミニウム管の断面積である）
リダクション（％）＝（１−Ａ１／Ａ０）×１００ ・・・（１）
（但し、Ａ０は冷間引抜加工前のアルミニウム管の断面積であり、Ａ１は冷間引抜加工後のアルミニウム管の断面積である）
冷間引抜加工におけるリダクションが２０％未満であると、耐力、寸法精度の向上が十分得られない。また、リダクションが３０％を超えると、冷間引抜加工によって硬化が起こり耐力は向上するが、高温保持による耐力の低下率が高くなるため、高温で長時間使用時における耐力が不足することになる。
また、本実施の形態のナトリウム−硫黄電池用陽極容器においては、アルミニウム管が、温度５００〜６００℃で１〜５時間の均質化処理を施したアルミニウム合金のビレットに熱間押出加工を施したものであることが好ましい。この均質化処理は、ビレットを構成するアルミニウム合金中の晶出物を、このビレット全体に拡散させるための処理である。均質化処理の時間が１時間未満であると、ビレット全体が均一な温度となる前に均質化処理が終了してしまい十分な均質化処理の効果が得られないことがある。また、均質化処理の時間が５時間を超えると、水素ガスの拡散によってポロシティの面積率と数が急激に増加することがある。また、均質化処理の温度が５００℃未満であると、マンガン（Ｍｎ）、銅（Ｃｕ）、珪素（Ｓｉ）等の元素が固溶せず、再結晶を抑止する効果を十分に得ることができないことがある。また、均質化処理の温度が６００℃を超えると、第２相析出物が成長してしまい再結晶を抑止する効果が低下する。
以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。
（実施例１）
まず、マンガンを１．２質量％、銅が０．５質量％、及び珪素を０．５質量％含有し、残部がアルミニウム及び不純物から構成され、不純物としての鉄が０．２質量％、亜鉛が０質量％、他元素が個々０．０１質量％以下（他元素の合計０．１５質量％以下）に抑制されたアルミニウム合金のビレットを鋳造した。
まず、マンガンを１．２質量％、銅が０．５質量％、及び珪素を０．５質量％含有し、残部がアルミニウム及び不純物から構成され、不純物としての鉄が０．２質量％、亜鉛が０質量％、他元素が個々０．０１質量％以下（他元素の合計０．１５質量％以下）に抑制されたアルミニウム合金のビレットを鋳造した。
次に、このアルミニウム合金のビレットを、５００℃に加熱した状態で、押出速度１２ｍ／分の一定条件で熱間押出加工を施して、外径１００ｍｍ、厚さ２．１ｍｍ、断面の合金組織が繊維状のアルミニウム管を形成した。熱間押出加工を施して得られたそのままの状態のアルミニウム管と、３５０℃で３時間熱処理したアルミニウム管と、５００℃で３時間熱処理したアルミニウム管とを用いてナトリウム−硫黄電池用陽極容器をそれぞれ製造した。それぞれのナトリウム−硫黄電池用陽極容器の０．２％耐力値を求めた。この０．２％耐力値は、上記アルミニウム管から引張試験片を採取し、その試験片を万能試験機で引張して永久歪み０．２％が得られる荷重値を求め、その値を試験片断面積で除して求めた。測定結果を表１に示す。
（実施例２）
実施例１において鋳造したアルミニウム合金のビレットと同様のものに、実施例１と同様の条件にて熱間押出加工を施し、さらに、リダクションが２４％となるように冷間引抜加工を施して、外径８８．２ｍｍ、厚さ１．８ｍｍのアルミニウム管を形成した。冷間引抜加工して得られたそのままの状態のアルミニウム管と、３５０℃で３時間熱処理したアルミニウム管と、５００℃で３時間熱処理したアルミニウム管とを用いてナトリウム−硫黄電池用陽極容器をそれぞれ製造した。それぞれのナトリウム−硫黄電池用陽極容器の０．２％耐力値を、実施例１と同様の方法にて測定した。測定結果を表１に示す。
実施例１において鋳造したアルミニウム合金のビレットと同様のものに、実施例１と同様の条件にて熱間押出加工を施し、さらに、リダクションが２４％となるように冷間引抜加工を施して、外径８８．２ｍｍ、厚さ１．８ｍｍのアルミニウム管を形成した。冷間引抜加工して得られたそのままの状態のアルミニウム管と、３５０℃で３時間熱処理したアルミニウム管と、５００℃で３時間熱処理したアルミニウム管とを用いてナトリウム−硫黄電池用陽極容器をそれぞれ製造した。それぞれのナトリウム−硫黄電池用陽極容器の０．２％耐力値を、実施例１と同様の方法にて測定した。測定結果を表１に示す。
（比較例１）
マンガンを１．２質量％含有し、残部がアルミニウム及び不純物から構成され、不純物としての銅が０．１質量％、鉄が０．５質量％、珪素が０．１質量％、亜鉛が０質量％、他元素が０．０１質量％以下（他元素の合計０．１５質量％以下）に抑制されたアルミニウム合金のビレットを鋳造した。
マンガンを１．２質量％含有し、残部がアルミニウム及び不純物から構成され、不純物としての銅が０．１質量％、鉄が０．５質量％、珪素が０．１質量％、亜鉛が０質量％、他元素が０．０１質量％以下（他元素の合計０．１５質量％以下）に抑制されたアルミニウム合金のビレットを鋳造した。
次に、このアルミニウム合金のビレットを、５００℃に加熱した状態で、押出速度２０ｍ／分の一定条件で熱間押出加工を施して、外径１００ｍｍ、厚さ２．１ｍｍの断面の合金組織が粒状のアルミニウム管を形成した。熱間押出加工を施して得られたそのままの状態のアルミニウム管と、３５０℃で３時間熱処理したアルミニウム管と、５００℃で３時間熱処理したアルミニウム管とを用いてナトリウム−硫黄電池用陽極容器をそれぞれ製造した。それぞれのナトリウム−硫黄電池用陽極容器の０．２％耐力値を、実施例１と同様の方法にて測定した。測定結果を表１に示す。
（比較例２）
比較例１において鋳造したアルミニウム合金のビレットと同様のものに、比較例１と同様の条件にて熱間押出加工を施し、さらに、リダクションが２４％となるように冷間引抜加工を施して、外径８８．２ｍｍ、厚さ１．８ｍｍのアルミニウム管を形成した。冷間引抜加工して得られたそのままの状態のアルミニウム管と、３５０℃で３時間熱処理したアルミニウム管と、５００℃で３時間熱処理したアルミニウム管とを用いてナトリウム−硫黄電池用陽極容器をそれぞれ製造した。それぞれのナトリウム−硫黄電池用陽極容器の０．２％耐力値を、実施例１と同様の方法にて測定した。測定結果を表１に示す。
比較例１において鋳造したアルミニウム合金のビレットと同様のものに、比較例１と同様の条件にて熱間押出加工を施し、さらに、リダクションが２４％となるように冷間引抜加工を施して、外径８８．２ｍｍ、厚さ１．８ｍｍのアルミニウム管を形成した。冷間引抜加工して得られたそのままの状態のアルミニウム管と、３５０℃で３時間熱処理したアルミニウム管と、５００℃で３時間熱処理したアルミニウム管とを用いてナトリウム−硫黄電池用陽極容器をそれぞれ製造した。それぞれのナトリウム−硫黄電池用陽極容器の０．２％耐力値を、実施例１と同様の方法にて測定した。測定結果を表１に示す。
実施例１及び２のナトリウム−硫黄電池用陽極容器は、３５０℃及び５００℃で３時間という長期高温負荷を受けても高耐力を保持することができ、３００〜３５０℃で作動するナトリウム−硫黄電池用陽極容器として好適に用いることができるものであった。
本発明のナトリウム−硫黄電池用陽極容器は、ナトリウム−硫黄電池において、硫黄、多硫化ナトリウムを収容するための陽極容器として用いることができる。本発明のナトリウム−硫黄電池用陽極容器は、長期高温負荷を受けても高耐力を保持することが可能な陽極容器である。
１：絶縁体リング、３：ナトリウム−硫黄電池用陽極容器、４：ナトリウム−硫黄電池、５：固体電解質管、６：陽極用導電材、７：ナトリウム、８：アルゴンガス、９：隔壁管、１０：ナトリウム収納容器、１１：陰極金具。
Claims (5)
- 少なくとも熱間押出加工を施して製作するアルミニウム管を備えたナトリウム−硫黄電池用陽極容器であって、
前記アルミニウム管の合金組成において、マンガンを１．０〜１．５質量％、銅を０．３〜０．７質量％、及び、珪素を０．３〜０．６質量％含有し、残部がアルミニウム及び不純物から構成され、前記不純物としての鉄が０．７質量％以下、亜鉛が０．２５質量％以下、及び、その他元素については個々０．０５質量％以下であり、且つ前記その他の元素の合計が０．１５質量％以下に抑制され、
前記アルミニウム管の合金組織が、繊維状の組織であるナトリウム−硫黄電池用陽極容器。 - 前記アルミニウム管の繊維状の組織が、造管圧延方向に結晶粒が偏平になり、その繊維状の偏平粒が径方向５００μｍ幅当たり１０本以上存在する請求項１に記載のナトリウム−硫黄電池用陽極容器。
- 前記アルミニウム管が、温度４８０〜５２０℃、押出速度１０〜１５ｍ／分の条件にて前記熱間押出加工を施したものである請求項１又は２に記載のナトリウム−硫黄電池用陽極容器。
- 前記アルミニウム管が、前記熱間押出加工を施した後に、冷間引抜加工前の前記アルミニウム管の断面積に対する冷間引抜加工により前記断面積の縮小した部分の大きさの割合（リダクション）が２０〜３０％となるように、冷間引抜加工を施したものである請求項１〜３のいずれかに記載のナトリウム−硫黄電池用陽極容器。
- 前記アルミニウム管が、温度５００〜６００℃で１〜５時間の均質化処理を施したアルミニウム合金のビレットに前記熱間押出加工を施したものである請求項１〜４のいずれかに記載のナトリウム−硫黄電池用陽極容器。
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