JP2007113802A - 蒸発器 - Google Patents

Abstract

【課題】水飛び現象を抑えつつ剛性の低下を抑えた蒸発器を提供することを目的とする。
【解決手段】蒸発器１０は、空気流れ方向に複数個並んだチューブ５ａ、５ｂの外方に空気流れ方向に延設されたフィン４を備え、このフィン４は、複数個並んだチューブ５ａ、５ｂのうち少なくとも１個のチューブ５ａにおける実質上冷媒が流れる部位の外方において、細隙１８ａ、１９ａを形成するためにチューブ５ａからのフィン４の突出寸法よりも小さい寸法で形成された連結部１８、１９を有するとともに、複数個並んだチューブ５ａ、５ｂはフィン４を介して一体的に結合されている構成とする。
【選択図】図２

Description

本発明は、冷凍サイクル装置に使用される蒸発器に関する。

近年の冷凍サイクル装置における蒸発器はより小型で、かつ一定の熱交換性能を有するものが要望されている。そこで、蒸発器を小型化するためには、伝熱性能を高めるフィンの伝熱面積を一定量確保するとともに、そのフィンピッチを小さくして蒸発器全体をできるだけ小さくすることが必要となってくる（例えば、特許文献１参照）。
特開２０００−１７９９８８号公報

一方、蒸発器の外表面には、凝縮した水が付着するので、小型化のためにフィンピッチを小さくすると、隣り合うフィン間で表面張力の影響により凝縮水が水膜状に形成されることになり、蒸発器外表面の保水量が増加してしまう。そして、保水量が増加すると、蒸発器の外部を流れる空調風とともに、凝縮水が風下側に流れ、ついには下流側、例えば室内側に飛び散るという水飛び現象が起こってしまうという問題があった。

また、この水飛び現象を抑える手段として、特許文献１の第２図および第９図に記載の蒸発器のような構成を採用することができる。しかしながら、このような構成においても、排水溝や間隙部を設けた部位における強度が低下して、蒸発器全体の剛性が低下することとなり、冷媒の流動による振動が引き起こす騒音が発生してしまうという問題があった。

本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、水飛び現象を抑えつつ剛性の低下を抑えた蒸発器を提供することを目的とする。

本発明は上記目的を達成するため、以下の技術的手段を採用する。請求項１に記載の蒸発器の発明は、内部に冷媒が流れ、外部を冷媒と熱交換する空気が流れ、空気流れ方向に沿って並んで配置された複数の冷媒流路と、空気流れ方向に沿って広がる熱交換面を有し、複数の冷媒流路に隣接して配置されたフィン（４、２２、２６）とを備え、フィン（４、２２、２６）は、少なくとも１つの冷媒流路における実質上冷媒が流れる部位に隣接して設けられた開口部（１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂ、２４，２５、２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ）と、空気流れ方向に沿って延在するとともに、複数の冷媒流路を構成する複数の流路部材（５ａ、５ｂ）に接合されて、これらの流路部材（５ａ、５ｂ）を連結するブリッジ部（４ｂ、２２ｂ、２６ｃ）と、を有することを特徴とする。

この請求項１に記載の発明によれば、冷媒流路の実質上冷媒が流れる部位に隣接して開口部を設けることにより、排水性を高め、凝縮水が風下側へ流れて水飛び現象が起こるのを低減することができる。また、複数の冷媒流路を構成する流路部材を連結するブリッジ部を設けることにより、複数個の流路部材を一体化して蒸発器の剛性を高めることができ、冷媒の流動による振動を低減して騒音の発生を抑制することができる。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の蒸発器において、フィン（４、２６）は、複数のフィン部分（４ａ、４ｂ、４ｃ、２６ａ、２６ｂ、２６ｃ）を有し、開口部（１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂ、２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ）は、空気流れ方向に沿って互いに離れて配置された２つのフィン部分（４ａ、４ｂ、４ｃ、２６ａ、２６ｂ、２６ｃ）の間に、流路部材（５ａ、５ｂ）からのフィン（４、２６）の突出寸法よりも小さい寸法の連結部（１８、１９、２７、２８）を設けて形成された細隙（１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂ、２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ）であり、ブリッジ部は、ひとつのフィン部分（４ａ、４ｂ、４ｃ、２６ａ、２６ｂ、２６ｃ）であることを特徴とする。

この請求項２に記載の発明によれば、開口部を空気流れ方向に沿って互いに離れて配置された２つのフィン部分の間に、流路部材からのフィンの突出寸法よりも小さい寸法の連結部を設けて形成された細隙としたことにより、伝熱面積の減少を小さくして排水性を確保したフィンが得られる。

請求項３に記載の発明は、請求項１に記載の蒸発器において、フィン（２２）は、複数のフィン部分（２２ａ、２２ｂ、２２ｃ）を有し、開口部（２４，２５）は、空気流れ方向に沿って互いに離れて配置された２つのフィン部分（２２ａ、２２ｂ、２２ｃ）の間に形成された間隙部（２４，２５）であり、ブリッジ部は、ひとつのフィン部分（２２ｂ）であることを特徴とする。

この請求項３に記載の発明によれば、開口部を空気流れ方向に沿って互いに離れて配置された２つのフィン部分の間に形成された間隙部としたことにより、排水性を高めたフィンが得られる。

請求項４に記載の発明は、請求項１から３のいずれかに記載の蒸発器において、フィン（４、２２、２６）は波状のコルゲートフィンであって、開口部（１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂ、２４，２５、２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ）はコルゲートフィンの波状頂部から延びていることを特徴とする。この請求項４に記載の発明によれば、排水性と伝熱性の両方を高めたフィンが得られる。

請求項５に記載の発明は、請求項１から４からのいずれかに記載の蒸発器において、ブリッジ部（４ｂ、２２ｂ、２６ｃ）には、開口部（１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂ、２４，２５、２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ）がないことを特徴とする。この請求項５に記載の発明によれば、ブリッジ部の強度を高め、複数個の流路部材を一体化する蒸発器の剛性をさらに高めることができる。

請求項６に記載の発明は、請求項１から５のいずれかに記載の蒸発器において、開口部（１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂ、２４，２５）をすべての冷媒流路の実質上冷媒が流れる部位に隣接して設けたことを特徴とする。この請求項６に記載の発明によれば、空気流れ方向の風上側および風下側の冷媒流路のいずれにも排水構造が設けられることになるので、さらに水飛び現象の抑制効果を高めることができる。

請求項７に記載の発明は、請求項１から６のいずれかに記載の蒸発器において、開口部（２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ）を任意の冷媒流路の実質上冷媒が流れる部位に隣接して複数個設けたことを特徴とする。この請求項７に記載の発明によれば、空気流れ方向の風上側および風下側の冷媒流路のいずれかに排水構造が複数個所設けられることになるので、さらに水飛び現象の抑制効果を高めることができる。

請求項８に記載の発明は、請求項１から５のいずれかに記載の蒸発器において、流路部材（５ａ、５ｂ）の空気流れ方向の最上流側端部から開口部（１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂ、２４，２５、２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ）を設けた位置までの距離Ｘを、空気流れ方向に複数個並んだ冷媒流路の全長Ｄで除した値Ｘ／Ｄが０．２５〜０．３５の範囲、および０．６５〜０．７５の範囲の少なくとも一方となるように、開口部（１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂ、２４，２５、２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ）を形成したことを特徴とする。

この請求項８に記載の発明によれば、蒸発器のコア部の空気流れ方向における凝縮水発生量の分布に対応した最適な排水効果が得られ、風下側への水飛び現象の抑制をさらに高めることができる。

請求項９に記載の発明は、請求項１から８のいずれかに記載の蒸発器において、前記複数個並んだ冷媒流路と連通し、その冷媒流入側端部または冷媒流出側端部に配置されるタンク（２ａ）を備え、前記流路部材（５ａ、５ｂ）のそれぞれを前記タンク（２ａ）に接続する構成としたことを特徴とする。

この請求項９に記載の発明によれば、流路部材と別体の部品であるタンクに複数の流路部材をそれぞれ接続して構成される剛性の低い蒸発器について、請求項１から８のいずれかに記載の構成を適用することにより、フィンと流路部材との一体化構造によって蒸発器のコア部の剛性を大きく向上させることができる。

請求項１０に記載の発明は、請求項１から９のいずれかに記載の蒸発器において、複数個並んだ冷媒流路をそれぞれ独立して形成された流路部材（５ａ、５ｂ）で構成したことを特徴とする。

この請求項１０に記載の発明によれば、別体の部品である複数個並んだ流路部材で構成される剛性の低い蒸発器のコア部について、請求項１から９のいずれかに記載の構成を適用することにより、フィンを介して流路部材を一体化する構造によって蒸発器のコア部の剛性を大きく向上させることができる。

請求項１１に記載の発明は、請求項１０に記載の蒸発器において、流路部材（５ａ、５ｂ）を押し出し成形によって形成したことを特徴とする。この請求項１１に記載の発明によれば、請求項１０と同様の作用効果が得られる。

なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態の具体的手段との対応関係を示した一例である。

（第１実施形態）
本実施形態の蒸発器は、室内空調に用いられる冷凍サイクル装置、車両用空調装置に用いられる冷凍サイクル装置、あるいは庫内温度を低温に維持するために低温環境下で使用される冷凍車や冷凍機に使用されて、空気を冷却するとともに、凝縮水が付着する熱交換器である。

以下に、本実施形態に係る蒸発器について図１〜図６を用いて説明する。図１は、本実施形態における蒸発器の全体構成を示した斜視図であり、図２は、蒸発器のコア部の一部を示した斜視図である。

図１に示すように、蒸発器１０は配置され、内部に空気が流れ、外部に冷媒が流れる。冷凍サイクル装置の上流側に設けられた図示しない膨張弁によって減圧された冷媒は、冷媒入口部１に流入する。冷媒は、図に示す矢印の向きに蒸発器１０の冷媒流路を構成する流路部材内を流れる。冷媒は蒸発器１０内を流れる間に、空気と熱交換することによって蒸発したガスとなって下流側の冷媒出口部１１から流出する。この冷媒の流れは、空気流れ方向に並んだ２つの冷媒流路内において互いに逆向きの冷媒の流れを形成する２パスタイプのＵターン方式である。この蒸発器１０は、図に示す空気流れ方向のコア部厚さ寸法をＤとしている。

蒸発器１０は、コア部における流路部材の長さ方向を高さとしている。蒸発器１０は、空気流れ方向と直交し、かつ流路部材の長さ方向と直交する長手方向（幅方向）長さ寸法をＷとしている。蒸発器１０は、厚さ方向に関して、往路と、復路とを有する。往路は、冷媒入口部１から冷媒が下向きに流れる流路部材の群からなるパスと、冷媒が上向きに流れる流路部材の群からなるパスとを有する。往路は、これら２つのパスによってＵターン状の冷媒流れを提供する。復路は、冷媒入口部１とは反対側から、冷媒が下向きに流れる流路部材の群からなるパスと、冷媒が上向きに流れる流路部材の群からなるパスとを有する。復路は、これら２つのパスによってＵターン状の冷媒流れを提供する。この実施形態では、１パス当たりのコア部１３の幅寸法をＷ／２としている。蒸発器１０は、全体として扁平形状の直方体として構成されている。

蒸発器１０は、コア部１３および上下のヘッダタンク２ａ、２ｂから構成され、これらの構成部品は、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなり、嵌合、かしめ、治具による固定により組み立てられ、各部材に形成されたろう材により、各部材がろう付け接合されて一体的に構成されている。

コア部１３は、内部に冷媒が流通する流路部材としてのチューブ５と、それぞれ波形に形成され、チューブ５を挟むように設けられた複数のフィン４、６とを有する。このチューブ５とフィン４、６は、コア部１３の長手方向の長さ（寸法Ｗ）に渡って交互に積層されている。そして、コア部１３の長手方向の両端部には、最外方のフィンのさらに外方に断面コの字状に開口する強度部材としてのサイドプレート３が設けられている。

また、チューブ５は、空気流れ方向に上流側から下流側に向けて複数個配列され、例えば、図２に示すようにチューブ５ａ、チューブ５ｂの順に配列されている。ここで、空気流れ方向の上流側に配置されているチューブ５ａは、内部の冷媒がヘッダタンク２ｂからヘッダタンク２ａに向かって冷媒流れ方向Ｂに流れる戻りチューブ群に相当する。下流側に配置されているチューブ５ｂは、内部の冷媒がヘッダタンク２ａからヘッダタンク２ｂに向かって冷媒流れ方向Ａに流れる行きチューブ群に相当する。

チューブ５は、空気流れ方向に沿って広がる両側面を有する扁平管である。チューブ５は、重力方向の上下方向に、あるいは重力方向に対して傾斜して配置される。複数のチューブ５は、空気流れ方向に沿って、多層のチューブ列を構成するように配列されている。複数のチューブ５は、各層においては、空気流れ方向と直交する方向に沿って、互いに所定間隔を空けて一列に配列されてチューブ列を構成している。空気流れ方向に沿って、複数のチューブ列が積層されている。この実施形態では、空気上流側のチューブ列のひとつのチューブ５ａ、２０ａと、空気流れ下流側のチューブ列のひとつのチューブ５ｂ、２０ｂとが、空気流れ方向に沿って一列に並べられている。

フィン４、６は、複数のチューブ５、２０の間に配置され、チューブ５、２０に接合されている。フィン４、６は、チューブ５、２０と熱伝達可能に接合されている。フィン４、６は、波状に加工された板材であって、コルゲートフィンとも呼ばれる。フィン４、６は、頂部と平面部とを交互に有する。頂部は、チューブ５、２０に接合されている。平面部が提供する面は、チューブ５、２０から伸び出して広がるとともに、空気流れ方向に沿って延在している。よって、フィン４、６のチューブ５、２０からの突出量は、チューブ５、２０間の間隔に相当する。

ヘッダタンク２ａ、２ｂは、コア部１３の上下方向両端に設けられ、チューブ５の積層方向のコア部の長手方向長さＷに渡って延設されている。このヘッダタンク２ａ、２ｂは、それぞれタンクプレート９、チューブプレート７、エンドプレート８、および空気流れ方向のタンク内を仕切る仕切りプレートから構成されている。

タンクプレート９は板材をプレス加工して略Ｗ字形に形成したものを上下方向両端部に２個配置したものである。チューブプレート７は、板材をプレス加工して略コの字状に形成するとともに、複数個積層されるチューブ５の端部に対応する位置にチューブ挿入口を挿入されるチューブ５の個数分備えている。チューブ５の端部がチューブ挿入口に接合されることによりヘッダタンク２ａ、２ｂ内部とチューブ５の内部が互いに連通することになる。このように、チューブ５の冷媒流入側端部または冷媒流出側端部に配置されるヘッダタンク２ａ、２ｂを備え、空気流れ方向に複数個並んだチューブ５のすべてをヘッダタンク２ａ、２ｂに接続して互いに連通させる構成としている。

上側のヘッダタンク２ａにおいてチューブ５の積層方向の一方端には、冷媒入口部１と冷媒出口部１１とを形成する接続部材１２が設けられている。接続部材１２は、その上部に冷媒出口部１１と備え、下部に冷媒入口部１を備えている。冷媒出口部１１は図示しない圧縮機の吸入側と接続され、冷媒入口部１は膨張弁と接続されている。 本実施形態の蒸発器１０を構成するコア部１３は、図２に示すように、内部を流れる冷媒と熱交換する空気の流れ方向に冷媒流路を複数個並ぶように配置され、それぞれ独立して形成された流路部材としてのチューブ５ａおよび５ｂと、チューブ５ａおよび５ｂの外側に空気の流れ方向に延設されたフィン４と、チューブ５ａおよび５ｂをフィン４とで挟むように配置されたフィン６とから構成されている。

フィン４および６は、複数個並んだチューブ５ａおよび５ｂのうち少なくとも１個のチューブ内部における実質上冷媒が流れる部位の外方において、チューブからのフィンの突出寸法よりも小さい寸法で形成されたチューブ積層方向の高さを有する連結部１８または１９を有する。さらに、チューブ５ａとチューブ５ｂはフィン４および６を介してろう付け接合により一体的に結合されている。

フィン４は図１の上側のチューブプレート７から下側のチューブプレート７に至るまで配置されている。フィン４のそれぞれには、コア部１３の短手方向長さ（寸法Ｄ）方向に隣り合うチューブの内部に実質上冷媒が流れる部位の外方において、連結部１８および１９が形成されている。この連結部１８および１９のチューブ寄りには、チューブに隣接するスリット状の細隙１８ａ、１８ｂおよび１９ａ、１９ｂが開口部として形成されている。言い換えれば、隣り合う冷媒流路を構成するチューブ５ａとチューブ５ｂとが所定の間隔を設けて空気流れ方向に配列される場合にその間隔の外方における部位や、チューブ５ａとチューブ５ｂとが空気流れ方向に接触して配列される場合に接触する部分の外方における部位は、実質上冷媒が流れない部位の外方であるため、これらの部位には連結部１８および１９を設けないということである。

細隙１８ａおよび１８ｂは、チューブ５ａのフィン配置側の外方に連結部１８とともに設けられ、フィン４をフィン部分４ａとフィン部分４ｂとに部分的に分断している。一方、細隙１８ａと細隙１８ｂとの間に形成される連結部１８はフィン部分４ａとフィン部分４ｂとを連結している。同様に、細隙１９ａおよび１９ｂは、チューブ５ｂのフィン配置側の外方に連結部１９とともに設けられ、フィン４をフィン部分４ｂとフィン部分４ｃとに部分的に分断している。一方、細隙１９ａと細隙１９ｂとの間に形成される連結部１９はフィン部分４ｂとフィン部分４ｃとを連結している。

細隙１８ａおよび１９ａは、空気流れ方向に配列された流路部材としてのチューブ５ａおよび５ｂ寄りにチューブと隣接して配置され、細隙１８ｂおよび１９ｂは、図４に示すように、空気流れ方向に配列された流路部材としてのチューブ２０ａおよび２０ｂ寄りにチューブと隣接して配置されている。チューブ２０ａおよび２０ｂは、フィン４を介してろう付け接合により一体的に固定されて、チューブ２０を構成する。細隙１８ｂ、１９ａ、１４ａ、１６ａはコルゲートフィンの波状頂部から延びているように形成されている。

フィン部分４ｂは、隣り合う流路部材であるチューブに接合して空気流れ方向に配列された複数個のチューブ、すなわちチューブ５ａと５ｂ、およびチューブ２０ａと２０ｂ、を一体的に固定している。このようにフィン部分４ｂは、チューブ５ａと５ｂを連結するブリッジ部として機能し、これらのチューブ間の剛性が高められることでコア部１３の剛性が高められることになる。

また、フィン部分４ａ、４ｂおよび４ｃには、それぞれルーバーフィン１７が複数個設けられている。

フィン６もまた、図１の上側のチューブプレート７から下側のチューブプレート７に至るまで配置されている。フィン６のそれぞれは、隣り合う流路部材であるチューブに接合して空気流れ方向に配列された複数個のチューブを一体的に固定し、コア部１３の剛性を高める働きを有している。フィン６のそれぞれには、空気流れ方向に隣り合うチューブの内部に実質上冷媒が流れる部位の外方において、連結部１４および１６が形成されている。この連結部１４および１６のチューブ寄りにはチューブと隣接して細隙１４ａ、１４ｂおよび１６ａ、１６ｂが形成されている。言い換えれば、隣り合う冷媒流路を構成するチューブ５ａとチューブ５ｂとが所定の間隔を設けて空気流れ方向に配列される場合にその間隔の外方における部位や、チューブ５ａとチューブ５ｂとが空気流れ方向に接触して配列される場合に接触する部分の外方における部位は、実質上冷媒が流れない部位の外方であるため、これらの部位には連結部１４および１６を設けないということである。

細隙１４ａおよび１４ｂは、チューブ５ａのフィン配置側の外方に連結部１４とともに設けられ、フィン６をフィン部分６ａとフィン部分６ｂとに部分的に分断している。一方、細隙１４ａと細隙１４ｂとの間に形成される連結部１４はフィン部分６ａとフィン部分６ｂとを連結している。同様に、細隙１６ａおよび１６ｂは、チューブ５ｂのフィン配置側の外方に連結部１６とともに設けられ、フィン６をフィン部分６ｂとフィン部分６ｃとに部分的に分断している。一方、細隙１６ａと細隙１９６との間に形成される連結部１６はフィン部分６ｂとフィン部分６ｃとを連結している。フィン部分６ｂは、隣り合う流路部材であるチューブに接合して空気流れ方向に配列された複数個のチューブ、すなわちチューブ５ａと５ｂを一体的に固定している。このようにフィン部分６ｂによって、チューブ間の剛性が高められることでコア部１３の剛性が高められることになる。また、フィン部分６ａ、６ｂおよび６ｃには、それぞれルーバーフィン１５が複数個設けられている。

このチューブ５は、扁平形状であり、その扁平形状を形成する２つの主面は、コア部１３の長手方向に向き合って配置され、それぞれの主面は、チューブ５の内部を流れる冷媒の蒸発潜熱により冷却される空気の流れ方向とほぼ平行に配置されている。また、チューブ５は、排水性を配慮してその扁平形状の主面を重力方向の上下方向にほぼ一致させて配置されている。チューブ５の内部構成は、その断面長径方向において、一方側から流路、仕切り部の順に交互に配置する構成としてもよく、この流路と仕切り部を交互に配置する構成は、チューブ５の断面の長径方向全体にわたって備えられている。また、チューブ５は押し出し成形によって形成するようにしてもよい。

次に、本実施形態の蒸発器における連結部の最適位置について図３および図４を用いて説明する。図３は、本実施形態の蒸発器の空気流れ方向における発生凝縮量を示したグラフであり、図４は、図３のグラフに対応する蒸発器のコア部の構成を示した模式的断面図である。

図３は、蒸発器の最外端部から空気流れ方向に移動する距離Ｘを、空気流れ方向の蒸発器の全長Ｄで除した値Ｘ／Ｄを横軸とし、縦軸を蒸発器の空気流れ方向の全体に発生する凝縮量（ｇ／ｓ）として、この関係を表したグラフである。図３に示すように、凝縮水の大半は、空気流れ方向の上流側で発生する。そのため、蒸発器の表面の保水量も、上流側が多く、この領域に排水構造を設けることが必要となる。

そして、図３に示した発生凝縮量の分布から判断すると、チューブ５ａ、５ｂの空気流れ方向の最上流側端部から細隙１８ａおよび１８ｂを設けた位置までの距離Ｘ１を空気流れ方向に複数個並んだ冷媒流路の全長Ｄで除した値Ｘ１／Ｄが０．２５〜０．３５の範囲となるように細隙１８ａおよび１８ｂを配置する排水構成とすることが望ましい。このＸ１／Ｄの値を採用した場合には、蒸発器の全長Ｄにおいて発生する全凝縮量の約５０％が、室内側に飛び散ることなく、フィンおよびチューブの外部に送風される空気とともに、細隙１８ａおよび１８ｂに流れ込み重力によって鉛直下向きに流れて排水されることになる。つまり、図３のグラフに示す凝縮量の曲線と横軸のＸ１から上方への一点鎖線とで囲まれた範囲の凝縮量を排水することができることになる。

また、フィン４の空気流れ方向の最上流側端部から細隙１９ａおよび１９ｂを設けた位置までの距離Ｘ２を冷媒流路の全長Ｄで除した値Ｘ２／Ｄが０．６５〜０．７５の範囲となるように細隙１９ａおよび１９ｂを配置する排水構成とすることが望ましい。このＸ２／Ｄの値を採用した場合には、蒸発器の全長Ｄにおいて発生する全凝縮量の約９５％が、室内側に飛び散ることなく、フィンおよびチューブの外部に送風される空気とともに、細隙１９ａおよび１９ｂに流れ込み重力によって鉛直下向きに流れて排水されることになる。つまり、図３のグラフに示す凝縮量の曲線と横軸のＸ２から上方への一点鎖線とで囲まれた範囲の凝縮量を排水することができることになる。

そして、これらの両方の条件を備えた細隙１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂをフィン４に採用した場合には、まず空気の流れとともに、細隙１８ａおよび１８ｂによって約５０％の凝縮量が排水されるので、下流側に位置する細隙１９ａおよび１９ｂに流れ込む上流側の凝縮水が減少するため、細隙１９ａおよび１９ｂによって位置Ｘ１から位置Ｘ２の間の凝縮水を速やかに排水することができ、さらに排水効果が向上することなる。なお、このときの細隙１８ａ、１８ｂおよび１９ａ、１９ｂの空気流れ方向の幅は、０．５〜１．０ｍｍ程度とすることができる。

次に、本発明の蒸発器と従来の蒸発器について、水飛び限界風速と騒音レベルを検証した実験結果を図５および図６を用いて説明する。図５は、本実施形態の蒸発器および従来の蒸発器における水飛び限界風速を示したグラフであり、図６は、本実施形態の蒸発器および従来の蒸発器における周波数帯域別の騒音値を示したグラフである。また、図５および図６に示す「従来１」とは、特開２０００−１７９９８８号公報の図９と同様の構成を有し、隣り合う冷媒流路が空気流れ方向に接触して配列される場合の接触部の外方における部位に細隙が設けられたフィンを有するコア部を備えた蒸発器である。また、「従来２」とは、特開２０００−１７９９８８号公報の図１０と同様の構成を有し、細隙が形成されていないフィンを有するコア部を備えた蒸発器である。

蒸発器の周囲を流れる空気の送風量をＬｏからＨｉに大きくすると、蒸発器の空気流れ方向の上流側に保水されていた凝縮水が下流側に移動する。このときに、フィンに形成された細隙によって、凝縮水に表面張力が働き、凝縮水が下流側に流れることを妨げることになり、水飛び現象を抑制できることになる。図５に示すように、「従来１」の蒸発器における水飛び限界風速は、「従来２」の蒸発器における水飛び限界風速に比較して、＋０．７ｍ／ｓ程度改善している。

これに対して、本発明のコア部１３を備えた蒸発器は、複数個並んだチューブのうち少なくとも１個のチューブにおける実質上冷媒が流れる部位の外方において細隙および連結部を備え、複数個並んだチューブはフィンを介して一体的に結合されていることにより、「従来１」の蒸発器と同等の水飛び限界風速を有するとともに、蒸発器全体の剛性が向上している。この蒸発器全体の剛性の向上により、本発明のコア部１３を備えた蒸発器は、図６に示すように各周波数帯域において、騒音ピーク値が「従来１」の蒸発器に対して−４〜−７ｄＢ程度低減することになる。

さらに、図４に示すように細隙および連結部を空気流れ方向に複数個配置する蒸発器の構成とした場合には、「従来１」の蒸発器に対して、さらに水飛び限界風速を＋０．１ｍ／ｓ程度改善することができる。

このような構成の蒸発器１０の作用について説明する。冷凍サイクル装置の作動により、膨張弁で減圧された冷媒は、冷媒入口部１に流入し、図１に示す矢印のように、空気流れ方向の下流側に位置する上側のヘッダタンク２ａ内に流入する。そして、空気流れ方向の下流側に位置するチューブ５ｂ内を通って下方向に流れ、空気流れ方向の下流側に位置する下側のヘッダタンク２ｂ内に流入する。

さらに冷媒は、ヘッダタンク２ｂ内で向きを変えて折り返し空気流れ方向の下流側に位置するチューブ５内を通って上方向に流れ、空気流れ方向の下流側に位置する上側のヘッダタンク２ａ内に流入する。ここまでが往路を通る冷媒の流れである。そして、冷媒は空気流れ方向の上流側に位置する上側のヘッダタンク２ａ内に移動し、空気流れ方向の上流側に位置するチューブ５内を通って下方向に流れ空気流れ方向の上流側に位置する下側のヘッダタンク２ｂ内に流入する。

さらに冷媒は、ヘッダタンク２ｂ内で向きを変えて折り返して空気流れ方向の上流側に位置するチューブ５ａ内を通って上方向に流れ空気流れ方向の上流側に位置する上側のヘッダタンク２ａ内に流入する。以上が復路を通る冷媒の流れである。そして、冷媒は流体出口部１１から外部へ流出する。この間に減圧された冷媒はコア部１３において、外部空気と熱交換して蒸発されて圧縮機の吸入側に流出されることになる。

このように本実施形態の蒸発器は、内部に冷媒が流れ、外部を冷媒と熱交換する空気が流れ、空気流れ方向に沿って並んで配置された複数のチューブ５ａ、５ｂと、空気流れ方向に沿って広がる熱交換面を有し、複数のチューブ５ａ、５ｂに隣接して配置されたフィン４とを備え、フィン４は、少なくとも１つのチューブにおける実質上冷媒が流れる部位に隣接して設けられた細隙１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂと、空気流れ方向に沿って延在するとともに、複数のチューブ５ａ、５ｂに接合されて、これらのチューブ５ａ、５ｂを連結するフィン部分４ｂと、を有する構成とする。この構成を採用した場合には、凝縮水が風下側へ流れて水飛び現象が起こるのを低減することができる。また、複数個のチューブ５ａ、５ｂが一体的に固定されてコア部１３の剛性が向上するので、冷媒の流動による振動を低減して騒音の発生を抑制することができる。特に、本実施形態の蒸発器は、車両用空調装置に使用される蒸発器においては冷媒の流動による振動に他に、車両の駆動やエンジンの駆動による振動が加わるため、より有用である。

また、フィン４は、複数のフィン部分４ａ、４ｂ、４ｃを有し、空気流れ方向に沿って互いに離れて配置された２つのフィン部分の間に、チューブ５ａ、５ｂからのフィン４の突出寸法よりも小さい寸法の連結部１８、１９を設けて形成された細隙１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂを有し、チューブ５ａと５ｂはひとつのフィン部分４ｂで一体的に固定される構成とする。この構成を採用した場合には、排水構成として細隙１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂを形成したことにより、伝熱面積の減少を小さくして排水性を確保したフィン４が得られる。

また、細隙１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂはコルゲートフィンの波状頂部から延びている構成とする。この構成を採用した場合には、排水性と伝熱性の両方を高めたフィンが得られる。

また、フィン部分４ｂには、細隙１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂがない構成とする。この構成を採用した場合には、フィン部分４ｂのブリッジ部としての強度を高め、複数個のチューブを一体化する蒸発器の剛性をさらに高めることができる。

また、フィン４は、空気流れ方向に複数個並んだすべてのチューブ５ａ、５ｂについて実質上冷媒が流れる部位に隣接した細隙１８ａ、１９ａを有する構成とする。この構成を採用した場合には、空気流れ方向の風上側および風下側のチューブのいずれにも排水構造が設けられることになるので、さらに水飛び現象の抑制効果を高めることができる。

また、チューブ５の空気流れ方向の最上流側端部から細隙１８ａ、１９ａを設けた位置までの距離Ｘを、空気流れ方向に複数個並んだチューブの全長Ｄで除した値Ｘ／Ｄが０．２５〜０．３５の範囲、および０．６５〜０．７５の範囲の少なくとも一方となるように、細隙１８ａ、１９ａを配置した構成とする。この構成を採用した場合には、図３に示す蒸発器の空気流れ方向における凝縮水発生量の分布に対応した効率的な排水が行え、風下側への水飛び現象の抑制をさらに高めることができる。

また、空気流れ方向に複数個並んだチューブ５ａおよび５ｂをタンク２ａに接続して組み立てる構成とし、さらにフィン４は、複数個並んだチューブ５ａ、５ｂのうち少なくとも１個のチューブにおける実質上冷媒が流れる部位の外方において、チューブからのフィン４の突出寸法よりも小さい寸法で形成された連結部１８、１９を有し、複数個並んだチューブ５ａ、５ｂはフィン部分４ｂを介して一体的に結合されている構成とする。この構成を採用した場合には、チューブと別体の部品であるタンク２ａに複数のチューブ５をそれぞれ接続して構成される剛性の低い蒸発器の剛性を大きく向上させることができる。

また、複数個並んだ冷媒流路をそれぞれ独立して形成されたチューブ５ａ、５ｂで構成とし、さらにフィン４は、複数個並んだチューブ５ａ、５ｂのうち少なくとも１個のチューブにおける実質上冷媒が流れる部位の外方において、チューブからのフィン４の突出寸法よりも小さい寸法で形成された連結部１８、１９を有し、複数個並んだチューブ５ａ、５ｂはフィン部分４ｂを介して一体的に結合されている構成とする。この構成を採用した場合には、フィンを介してチューブを一体化する構造によって、別体の部品である複数個並んだチューブで構成される剛性の低い蒸発器の剛性を大きく向上させることができる。

また、チューブ５ａ、５ｂを押し出し成形によって形成し、さらにフィン４は、複数個並んだチューブ５ａ、５ｂのうち少なくとも１個のチューブにおける実質上冷媒が流れる部位の外方において、チューブからのフィン４の突出寸法よりも小さい寸法で形成された連結部１８、１９を有し、複数個並んだチューブ５ａ、５ｂはフィン部分４ｂを介して一体的に結合されている構成とする。この構成を採用した場合には、フィンを介してチューブを一体化する構造によって、別体の部品である複数個並んだチューブで構成される剛性の低い蒸発器の剛性を大きく向上させることができる。

（第２実施形態）
本実施形態の蒸発器は、第１実施形態に示した細隙の代わりに、フィン２２を外観上分割する間隙部２４および２５を開口部として設けた構成とする。図７は、本実施形態における蒸発器のコア部を示したものであり、このコア部は、図１に示すコア部１３と置き換えられて、全体として第１実施形態と同様の蒸発器１０を構成する。

本実施形態のコア部は、図７に示すように、空気の流れ方向に複数個並ぶように配置されたチューブ５ａおよび５ｂの外側に空気の流れ方向に延設されたフィン２２を備えている。チューブ５ａとチューブ５ｂはフィン２２を介してろう付け接合により一体的に固定されている。さらに、チューブ２０ａおよび２０ｂは、フィン２２を介してろう付け接合により一体的に固定され、その剛性が高められてコア部を構成している。

フィン２２のそれぞれには、空気流れ方向に隣り合うチューブの内部に実質上冷媒が流れる部位の外方において、間隙部２４、２５が形成されている。間隙部２４および２５は、チューブ５およびチューブ２０のフィン配置側の外方に設けられている。間隙部２４は、フィン２２をフィン部分２２ａとフィン部分２２ｂとに外観上分割し、間隙部２５は、フィン２２をフィン部分２２ｂとフィン部分２２ｃとに外観上分割している。間隙部２４、２５はフィンの波状頂部から延びているように形成されている。

フィン部分２２ｂは、隣り合う流路部材であるチューブに接合して空気流れ方向に配列された複数個のチューブ、すなわちチューブ５ａと５ｂ、およびチューブ２０ａと２０ｂ、を一体的に固定している。このようにフィン部分２２ｂは、チューブ５ａと５ｂを連結するブリッジ部として機能し、これらのチューブ間の剛性が高められることで一つの塊となってコア部１３の剛性が高められることになる。また、フィン部分２２ａ、２２ｂおよび２２ｃには、それぞれルーバーフィンが複数個設けられている。また、間隙部２４、２５の位置においても、第１実施形態に記載した最適位置を適用することにより同様の作用効果を奏する。

なお、フィン２２は、空気流れ方向に配列する任意のチューブにおける実質上冷媒が流れる部位の外方において、複数個の間隙部２４、２５を備える構成としてもよい。例えば、フィン２２は、チューブ５ａおよびチューブ２０ａの実質上冷媒が流れる部位の外方において、間隙部２４、２５を備える構成としてもよい。

このように本実施形態の蒸発器は、空気流れ方向に複数個並んだチューブ５ａ、５ｂの外方に空気流れ方向に延設されたフィン２２を備え、このフィン２２は、複数個並んだチューブ５ａ、５ｂのうち少なくとも１個のチューブ５ａにおける実質上冷媒が流れる部位の外方にチューブに隣接して、間隙部２４を有するとともに、複数個並んだチューブ５ａ、５ｂはフィン部分２２ｂを介して一体的に結合されている構成とする。この構成を採用した場合には、凝縮水が風下側へ流れて水飛び現象が起こるのを低減することができる。また、複数個のチューブ５ａ、５ｂを一体化することによりコア部の剛性が向上するので、冷媒の流動による振動を低減して騒音の発生を抑制することができる。

また、間隙部２４、２５はコルゲートフィンの波状頂部から延びている構成とする。この構成を採用した場合には、排水性と伝熱性の両方を高めたフィンが得られる。

また、フィン部分２２ｂには、間隙部２４、２５がない構成とする。この構成を採用した場合には、フィン部分２２ｂのブリッジ部としての強度を高め、複数個のチューブを一体化する蒸発器の剛性をさらに高めることができる。

また、フィン２２は、空気流れ方向に複数個並んだすべての冷媒流路としてのチューブ５ａ、５ｂについて実質上冷媒が流れる部位の外方にチューブに隣接して間隙部２４、間隙部２５を有する構成とする。この構成を採用した場合には、空気流れ方向の風上側および風下側のチューブのいずれにも排水構造が設けられることになるので、さらに水飛び現象の抑制効果を高めることができる。

また、チューブ５の空気流れ方向の最上流側端部から間隙部２４、２５を設けた位置までの距離Ｘを、空気流れ方向に複数個並んだチューブの全長Ｄで除した値Ｘ／Ｄが０．２５〜０．３５の範囲、および０．６５〜０．７５の範囲の少なくとも一方となるように、間隙部２４、２５を配置した構成とする。この構成を採用した場合には、図３に示す蒸発器の空気流れ方向における凝縮水発生量の分布に対応した効率的な排水が行え、風下側への水飛び現象の抑制をさらに高めることができる。

（第３実施形態）
本実施形態の蒸発器は、第１実施形態に示した細隙を、空気流れ方向の上流側に位置するチューブ５ａにおける実質上冷媒が流れる部位の外方において、複数個（例えば、２個）設けた構成とする。図８は、本実施形態における蒸発器のコア部を示したものであり、このコア部は、図１に示すコア部１３と置き換えられて、全体として第１実施形態と同様の蒸発器１０を構成する。

本実施形態のコア部は、図８に示すように、空気の流れ方向に複数個並ぶように配置されたチューブ５ａおよび５ｂの外側に空気の流れ方向に延設されたフィン２６を備え、チューブ５ａとチューブ５ｂはフィン２６を介してろう付け接合により一体的に固定されている。さらに、チューブ２０ａおよび２０ｂは、フィン２６を介してろう付け接合により一体的に固定され、これらは一つの塊となってその剛性が高められてコア部を構成している。

フィン２６には、空気流れ方向に隣り合うチューブの上流側に位置するチューブの実質上冷媒が流れる部位の外方において、連結部２７および２８の両方が形成されている。

開口部としての細隙２７ａおよび２７ｂは、チューブ５ａおよびチューブ２０ａのフィン配置側の外方に連結部２７とともに設けられ、フィン２６をフィン部分２６ａとフィン部分２６ｂとに部分的に分断している。一方、細隙２７ａと細隙２７ｂとの間に形成される連結部２７はフィン部分２６ａとフィン部分２６ｂとを連結している。同様に、開口部としての細隙２８ａおよび２８ｂは、チューブ５ａおよびチューブ２０ａのフィン配置側の外方に連結部２８とともに設けられ、フィン２６をフィン部分２６ｂとフィン部分２６ｃとに部分的に分断している。

一方、細隙２８ａと細隙２８ｂとの間に形成される連結部２８はフィン部分２６ｂとフィン部分２６ｃとを連結している。細隙２７ａおよび２８ａは、空気流れ方向に配列された流路部材としてのチューブ５ａ寄りに配置されるとともに、空気流れ方向に配列された流路部材としてのチューブ２０ａ寄りに配置されている。フィン部分２６ｃは、隣り合う流路部材であるチューブに接合して空気流れ方向に配列された複数個のチューブ、すなわちチューブ５ａと５ｂ、およびチューブ２０ａと２０ｂ、を一体的に固定している。このようにフィン部分２６ｃは、チューブ５ａと５ｂを連結するブリッジ部として機能し、これらのチューブ間の剛性が高められることで一つの塊となってコア部１３の剛性が高められることになる。また、フィン部分２６ａ、２６ｂおよび２６ｃには、それぞれルーバーフィンが複数個設けられている。

このように本実施形態の蒸発器は、フィン２６は、空気流れ方向に配列する任意のチューブにおける実質上冷媒が流れる部位の外方において、チューブと隣接する開口部としての細隙を備える構成とする。この構成を採用した場合には、空気流れ方向の風上側および風下側の冷媒流路のいずれかに排水構造が複数個所設けられることになるので、水飛び現象の抑制効果を一層高めることができる。

（第４実施形態）
本実施形態の蒸発器は、第１実施形態に示した蒸発器に対して、空気流れ方向に複数個配列されるチューブを、その内部にフィンを備えたチューブ２９ａ、２９ｂ、および３０ａ、３０ｂで構成したことのみ異なり、その他の構成は同様である。図９は、本実施形態における蒸発器のコア部を示したものであり、このコア部は、図１に示すコア部１３と置き換えられて、全体として第１実施形態と同様の蒸発器１０を構成し、その作用効果についても同様である。

（その他の実施形態）
上記第１〜第４実施形態の蒸発器は、空気流れ方向に２個並んだ冷媒流路としてのチューブを独立して形成された別体の流路部材としている。これに代えて、図１０に示すように、空気流れ方向に配列されるチューブ３１ａとチューブ３１ｂが開孔３２ａおよび３２ｂを有する薄肉部３２を介して連結されて形成されるチューブ３１を流路部材として備える蒸発器の構成としてもよい。この構成においても、チューブと隣り合うフィンを介して空気流れ方向に複数個並んだチューブ３１ａと３１ｂをろう付け接合によりさらに強力に一体的に固定し、これらを一つの塊としてその剛性が高められたコア部を構成することができる。

上記第１〜第４実施形態の蒸発器は、空気流れ方向に２個並んだ冷媒流路としてのチューブについて適用されるにとどまらず、空気流れ方向に３個以上並んだチューブについても適用できるものである。

また、第１〜第４実施形態の蒸発器における細隙または間隙部は、一つのチューブの外方において、３個以上形成する構成としてもよい。

第１実施形態における蒸発器の全体構成を示した斜視図である。 第１実施形態における蒸発器のコア部の一部を示した斜視図である。 第１実施形態の蒸発器の空気流れ方向における発生凝縮量を示したグラフである。 図３のグラフに対応する蒸発器のコア部の構成を示した模式的断面図である。 第１実施形態の蒸発器および従来の蒸発器における水飛び限界風速を示したグラフである。 第１実施形態の蒸発器および従来の蒸発器における周波数帯域別の騒音値を示したグラフである。 第２実施形態の蒸発器のコア部の構成を示した模式的断面図である。 第３実施形態の蒸発器のコア部の構成を示した模式的断面図である。 第４実施形態の蒸発器のコア部の構成を示した模式的断面図である。 第１〜第４実施形態の蒸発器のコア部の構成を示した模式的断面図である。

符号の説明

２ａ、２ｂ ヘッダタンク（タンク）
４、２２、２６ フィン
４ａ、４ｃ フィン部分
４ｂ フィン部分（ブリッジ部）
５ａ、５ｂ チューブ（流路部材）
１３ コア部
１８、１９ 連結部
１８ａ、１８ｂ 細隙（開口部）
１９ａ、１９ｂ 細隙（開口部）
２２ａ、２２ｃ フィン部分
２２ｂ フィン部分（ブリッジ部）
２４、２５ 間隙部（開口部）
２６ａ、２６ｂ フィン部分
２６ｃ フィン部分（ブリッジ部）
２７、２８ 連結部
２７ａ、２７ｂ 細隙（開口部）
２８ａ、２８ｂ 細隙（開口部）

Claims (11)

1. 内部に冷媒が流れ、外部を冷媒と熱交換する空気が流れ、空気流れ方向に沿って並んで配置された複数の冷媒流路と、
   前記空気流れ方向に沿って広がる熱交換面を有し、前記複数の冷媒流路に隣接して配置されたフィン（４、２２、２６）とを備え、
   前記フィン（４、２２、２６）は、少なくとも１つの前記冷媒流路における実質上冷媒が流れる部位に隣接して設けられた開口部（１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂ、２４，２５、２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ）と、
   前記空気流れ方向に沿って延在するとともに、前記複数の冷媒流路を構成する複数の流路部材（５ａ、５ｂ）に接合されて、これらの前記流路部材（５ａ、５ｂ）を連結するブリッジ部（４ｂ、２２ｂ、２６ｃ）と、を有することを特徴とする蒸発器。
2. 前記フィン（４、２６）は、複数のフィン部分（４ａ、４ｂ、４ｃ、２６ａ、２６ｂ、２６ｃ）を有し、
   前記開口部（１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂ、２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ）は、前記空気流れ方向に沿って互いに離れて配置された２つの前記フィン部分（４ａ、４ｂ、４ｃ、２６ａ、２６ｂ、２６ｃ）の間に、前記流路部材（５ａ、５ｂ）からの前記フィン（４、２６）の突出寸法よりも小さい寸法の連結部（１８、１９、２７、２８）を設けて形成された細隙（１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂ、２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ）であり、
   前記ブリッジ部は、ひとつの前記フィン部分（４ａ、４ｂ、４ｃ、２６ａ、２６ｂ、２６ｃ）であることを特徴とする請求項１に記載の蒸発器。
3. 前記フィン（２２）は、複数のフィン部分（２２ａ、２２ｂ、２２ｃ）を有し、
   前記開口部（２４，２５）は、前記空気流れ方向に沿って互いに離れて配置された２つの前記フィン部分（２２ａ、２２ｂ、２２ｃ）の間に形成された間隙部（２４，２５）であり、
   前記ブリッジ部は、ひとつの前記フィン部分（２２ｂ）であることを特徴とする請求項１に記載の蒸発器。
4. 前記フィン（４、２２、２６）は波状のコルゲートフィンであって、
   前記開口部（１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂ、２４，２５、２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ）は前記コルゲートフィンの波状頂部から延びていることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の蒸発器。
5. 前記ブリッジ部（４ｂ、２２ｂ、２６ｃ）には、前記開口部（１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂ、２４，２５、２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ）がないことを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載の蒸発器。
6. 前記開口部（１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂ、２４，２５）をすべての前記冷媒流路の実質上冷媒が流れる部位に隣接して設けたことを特徴とする請求項１から５のいずれかに記載の蒸発器。
7. 前記開口部（２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ）を任意の前記冷媒流路の実質上冷媒が流れる部位に隣接して複数個設けたことを特徴とする請求項１から６のいずれかに記載の蒸発器。
8. 前記流路部材（５ａ、５ｂ）の前記空気流れ方向の最上流側端部から前記開口部（１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂ、２４，２５、２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ）を設けた位置までの距離Ｘを、前記空気流れ方向に複数個並んだ冷媒流路の全長Ｄで除した値Ｘ／Ｄが０．２５〜０．３５の範囲、および０．６５〜０．７５の範囲の少なくとも一方となるように、前記開口部（１８ａ、１８ｂ、１９ａ、１９ｂ、２４，２５、２７ａ、２７ｂ、２８ａ、２８ｂ）を形成したことを特徴とする請求項１から５のいずれかに記載の蒸発器。
9. 前記複数個並んだ冷媒流路と連通し、その冷媒流入側端部または冷媒流出側端部に配置されるタンク（２ａ）を備え、前記流路部材（５ａ、５ｂ）のそれぞれを前記タンク（２ａ）に接続する構成としたことを特徴とする請求項１から８のいずれかに記載の蒸発器。
10. 前記複数個並んだ冷媒流路をそれぞれ独立して形成された流路部材（５ａ、５ｂ）で構成したことを特徴とする請求項１から９のいずれかに記載の蒸発器。
11. 前記流路部材（５ａ、５ｂ）を押し出し成形によって形成したことを特徴とする請求項１０に記載の蒸発器。

Images