JP2007016669A - 圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】シリンダとピストンの摺動部の金属接触を抑制し、信頼性が高く、高効率な圧縮機を提供する。
【解決手段】偏芯軸部１２４と主軸部１２５を有するクランクシャフト１１６と、シリンダ１１７および主軸受１１８を有したシリンダブロック１１９と、シリンダ１１７に連通する消音空間１４４を形成した吸入マフラ１４０を備え、クランクシャフト１１６は偏芯軸部１２４から密閉容器１０１内にオイル１０２を飛散させるオイルポンプ１２６を備え、飛散したオイル１０２が直接降りかかる天面にオイル吸い込み穴１４３を穿設したもので、偏芯軸部１２４から飛散したオイル１０２は、吸入マフラ１４０に降りかかりオイル吸い込み穴１４３から吸い込まれ、シリンダ１１７内に給油されるので、摺動部の金属接触を抑制してシリンダ１１７とピストン１２０の摩耗を抑えることができる。
【選択図】図２

Description

本発明は、冷凍冷蔵庫等の冷凍サイクルに用いられる圧縮機に関するものである。

従来、この種の圧縮機としては、シリンダ内へオイルを供給する給油機構を備えたものがある（例えば、特許文献１参照）。

以下、図面を参照しながら上記従来技術の圧縮機について説明する。

図９は、特許文献１に記載された従来の圧縮機の縦断面図である。図１０は特許文献１に記載された従来の圧縮機の平面断面図である。図１１は特許文献１に記載された従来の圧縮機の正面断面図である。図１２は特許文献１に記載された従来の圧縮機の吸入マフラの要部断面図である。

図９、図１０、図１１および図１２において、密閉容器１内の底部にはオイル２を貯留するとともに、空間内に冷媒ガス３を充填している。

電動要素４は固定子５および回転子６から構成される。圧縮要素７は偏芯軸部８と主軸部９を有するクランクシャフト１０と、シリンダ１１および主軸受１２を有したシリンダブロック１３、ピストン１４、コンロッド１５から構成される。クランクシャフト１０は回転子６が嵌装されるとともに、少なくとも下端がオイル２に浸漬し、偏芯軸部８から密閉容器１内にオイル２を飛散させるオイルポンプ１６を備え、主軸受１２内で回転する。ピストン１４は、略円筒形のシリンダ１１に往復摺動自在に挿入され、偏芯軸部８との間をコンロッド１５によって連結されている。シリンダ１１の開口端面を封止するバルブプレート１７は、吸入バルブ（図示せず）の開閉によりシリンダ１１と連通する吸い込みポート１８を備えている。

連通流路１９を形成するシリンダヘッド２０は、バルブプレート１７を介してシリンダ１１の反対側に固定されている。

吸入マフラ２５は密閉容器１内に開口された冷媒ガス３の吸入通路である尾管２６と、消音空間２７とから構成され、連通流路１９の一端と結合されている。

オイル溜め２８は尾管２６の密閉容器１内開口部に凹設されている。

以上のように構成された圧縮機について、以下その動作を説明する。

電動要素４によってクランクシャフト１０の回転がコンロッド１５に伝わりピストン１４が往復運動することで外部冷却回路（図示せず）から流れてきた冷媒ガス３は、一旦密閉容器１内に開放されてから尾管２６を介して吸入マフラ２５内の消音空間２７に開放された後、連通流路１９、バルブプレート１７の吸い込みポート１８を介してシリンダ１１内に間欠的に吸入される。シリンダ１１内に吸入された冷媒ガス３は、ピストン１４で圧縮され、再び外部冷却回路（図示せず）へと吐出される。

電動要素４によってクランクシャフト１０が回転すると、密閉容器１内底部に貯留するオイル２は、オイルポンプ１６によりクランクシャフト１０内を押し上げられ、主軸部９、偏芯軸部８の摺動部を潤滑した後、一部のオイル２は偏芯軸部８から密閉容器１内に飛散し、さらに、その一部がオイル溜め２８に溜まる。

また、偏芯軸部８の回転により、コンロッド１５を介してピストン１４がシリンダ１１内を往復運動し、吸込、圧縮、吐出行程を順次繰り返す。ピストン１４の吸込行程では、密閉容器１内の空間内に充填する冷媒ガス３が尾管２６の先端から吸い込まれる。

その際にオイル溜め２８内のオイル２が冷媒ガス３とともに吸い込まれ、吸入マフラ２５、連通流路１９、バルブプレート１７の吸い込みポート１８を介してシリンダ１１内に給油され、ピストン１４とシリンダ１１の摺動部を潤滑する。
特開平６−２９４３８０号公報

しかしながら上記従来の構成は、オイル溜め２８内にオイル２がないと、オイル２が尾管２６からシリンダ１１内に給油されない。例えば、圧縮機の起動時に、偏芯軸部８から密閉容器１内に飛散したオイル２がオイル溜め２８内に溜まるまでの間は、オイル２がシリンダ１１内に給油されず、シリンダ１１とピストン１４の摺動部が金属接触を起こし摩耗が発生する可能性があった。

一方、オイル溜め２８内にオイル２が多量に入り込んだ時は、オイル２が尾管２６からシリンダ１１内に多量に給油され、ピストン１４はオイル２を多量に含んだ冷媒ガス３を圧縮する。このため、オイル圧縮となりピストン１４にかかる負荷が大きくなるため、圧縮機の入力が高くなるという課題を有していた。

本発明は、信頼性が高く、効率の高い圧縮機を提供することを目的とする。

上記従来の課題を解決するために、本発明の圧縮機は偏芯軸部と主軸部を有するクランクシャフトと、シリンダおよび主軸受を有したシリンダブロックと、シリンダ内で往復運動するピストンと、シリンダに連通する消音空間を形成した吸入マフラと、クランクシャフトは偏芯軸部から密閉容器内にオイルを飛散させるオイルポンプを備え、吸入マフラは飛散したオイルが直接降りかかる天面にオイル吸い込み穴を備えたもので、クランクシャフトの回転によりオイルポンプで押し上げられ、圧縮機の起動直後に偏芯軸部から飛散したオイルを、オイル吸い込み穴から吸入マフラ内に吸い込むことでシリンダ内へ給油されるので、シリンダとピストンの摺動部に油膜が形成され、摺動部の金属接触を抑制し、摺動部の摩耗や圧縮機の入力が高くなることを防ぐ。

本発明の圧縮機は摺動部の金属接触を抑制し、摺動部の摩耗や圧縮機の入力が高くなることを防ぐことができるので信頼性が高く、効率の高い圧縮機を提供できるという効果が得られる。

本発明の請求項１に記載の発明は、密閉容器内にオイルを貯溜するとともに冷媒ガスを圧縮する圧縮要素を収容し、前記圧縮要素は偏芯軸部と主軸部を有するクランクシャフトと、シリンダおよび主軸受を有したシリンダブロックと、前記シリンダ内で往復運動するピストンと、前記シリンダに連通する消音空間を形成した吸入マフラを備え、前記クランクシャフトは前記偏芯軸部から前記密閉容器内に前記オイルを飛散させるオイルポンプを備え、前記吸入マフラの飛散した前記オイルが直接降りかかる天面にオイル吸い込み穴を穿設したもので、前記クランクシャフトの回転により前記オイルポンプで押し上げられ、前記偏芯軸部から飛散したオイルは、前記吸入マフラに降りかかり、前記オイル吸い込み穴から前記吸入マフラ内に吸い込まれ、前記シリンダ内に給油されるので、前記クランクシャフトの略回転直後から、前記オイルが前記吸入マフラに降りかかり、前記吸い込み穴から前記吸入マフラ内に吸い込まれるので、起動直後から前記シリンダ内に給油でき、前記シリンダと前記ピストンの摺動部に油膜が形成され、摺動部の金属接触を抑制し、摺動部の摩耗や圧縮機の入力が高くなることを防ぐことができるので信頼性が高く、効率の高い圧縮機を提供することができる。

請求項２に記載の発明は、請求項１の発明の吸入マフラの天面を曲率０以上の凸形状としたもので、前記吸入マフラの前記天面に飛着したオイルは、前記天面が曲率０以上の凸形状であるために前記天面に溜まることなく、前記天面に表面張力で薄く広がり、オイル吸い込み穴の径に応じた一定量の前記オイルが前記オイル吸い込み穴から吸い込まれるので、前記オイルが前記シリンダ内に多量に入ることを抑制し、ピストンが前記オイルを多量に含んだ冷媒ガスを圧縮するのを防止する。これにより、オイル圧縮による前記ピストンにかかる負荷の増加を防ぎ、圧縮機の入力が高くなるのを防止できるので、請求項１に記載の発明の効果に加えてさらに、効率の高い圧縮機を提供することができる。

請求項３に記載の発明は、請求項１の発明の吸入マフラの天面をクランクシャフトの方向に傾斜した斜面にて形成したもので、前記天面に飛着したオイルは斜面を流れることで溜まることなく、天蓋２４２表面を流れながらオイル吸い込み穴の径に応じた一定量の前記オイルが前記オイル吸い込み穴から前記吸入マフラ内に吸い込まれるので、前記オイルがシリンダ内に多量に入ることを抑制し、ピストンが前記オイルを多量に含んだ冷媒ガスを圧縮するのを防止する。これにより、オイル圧縮による前記ピストンにかかる負荷の増加を防ぎ、圧縮機の入力が高くなるのを防止し、かつ、前記天面の斜面を前記オイルが流れることで、常に前記オイルが前記オイル吸い込み穴の周りに安定して供給でき、常に前記シリンダ内に安定して継続供給できるので、請求項１に記載の発明の効果に加えてさらに、安定した効率を実現できる。

請求項４に記載の発明は、請求項１、請求項２または請求項３の発明の吸入マフラをシリンダブロック上面に一体に凹設した吸入マフラ本体と、前記吸入マフラ本体の上部開口を封止することで天面を形成する天蓋としたもので、前記吸入マフラ本体を前記シリンダブロックと一体成形することで部品点数を削減できコスト低減できるので、請求項１、請求項２または請求項３に記載の発明の効果に加えてさらに、生産性の高い圧縮機を提供することができる。

請求項５に記載の発明は、請求項４の発明の天蓋を鉄板としたもので、前記天蓋をシリンダブロックに一体成形された吸入マフラ本体に圧入により固定でき、前記天蓋を前記吸入マフラ本体に固定する部品を削減でき、コスト低減できるので、請求項４に記載の発明の効果に加えてさらに、生産性の高い圧縮機を提供することができる。

請求項６に記載の発明は、請求項１の発明のオイル吸い込み穴を吸入マフラの音響特性上の節に開口したもので、冷媒ガスの脈動音として発生する前記吸入マフラの消音空間が持つ特定共鳴周波数の騒音が前記オイル吸い込み穴から密閉容器内に漏れるのを防止できるので、請求項１に記載の発明の効果に加えてさらに、騒音の低い圧縮機を提供することができる。

以下、本発明による圧縮機の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。

（実施の形態１）
図１は本発明の実施の形態１による圧縮機の縦断面図、図２は同実施の形態の形態による圧縮機の平面断面図、図３は同実施の形態の形態による吸入マフラの要部断面図、図４は図２のＡ−Ａ線上における吸入マフラの縦断面図である。

図１、図２、図３および図４において、密閉容器１０１内にはオイル１０２を貯溜するとともに、冷媒ガス１０３を充填している。

電動要素１１０は固定子１１１および回転子１１２から構成される。

圧縮要素１１３は電動要素１１０で駆動されるクランクシャフト１１６と、シリンダ１１７および主軸受１１８を有したシリンダブロック１１９、ピストン１２０、コンロッド１２１から構成され、レシプロ式の圧縮機構を形成している。

偏芯軸部１２４と主軸部１２５を有するクランクシャフト１１６は回転子１１２が嵌装されるとともに、少なくとも下端がオイル１０２に浸漬し、偏芯軸部１２４から密閉容器１０１内にオイル１０２を飛散させるオイルポンプ１２６を備え、主軸受１１８内で回転する。

ピストン１２０は、シリンダ１１７に往復摺動自在に挿入され、クランクシャフト１１６との間をコンロッド１２１によって連結されている。

シリンダ１１７の開口端面を封止するバルブプレート１２７は吸入バルブ（図示せず）の開閉によりシリンダ１１７と連通する吸い込みポート１２８を備えている。

連通流路１２９を形成するシリンダヘッド１３０は、バルブプレート１２７を介してシリンダ１１７の反対側に固定されている。

吸入マフラ１４０はシリンダブロック１１９上面に一体に凹設した吸入マフラ本体１４１と、吸入マフラ本体１４１の上部開口を封止する、吸入マフラ１４０の外側に向かって曲率０以上で凸形状に湾曲する天蓋１４２から形成される。

オイル１０２の吸入経路は、天蓋１４２に穿設されたオイル吸い込み穴１４３と、吸入マフラ本体１４１と天蓋１４２で形成される消音空間１４４と、消音空間１４４とシリンダ１１７とを連通する連通流路１２９および吸い込みポート１２８によって構成されている。尾管１４５は一端が密閉容器１０１内に開口され、他端が消音空間１４４に開口しており、冷媒ガス１０３の吸入通路を構成する。

オイル吸い込み穴１４３は天蓋１４２の略頂上に穿設され、密閉容器１０１内空間と吸入マフラ１４０内の消音空間１４４を連通する貫通穴からなり、ドリル加工等で形成可能な径と長さ（例えば、穴径０．５ｍｍ、流路長さ１ｍｍ）で形成されている。

天蓋１４２は吸入マフラ本体１４１に圧入可能な鉄系の板材からできている。

以上のように構成された圧縮機について、以下その動作を説明する。

電動要素１１０によってクランクシャフト１１６の回転がコンロッド１２１に伝わりピストン１２０が往復運動することで、外部冷却回路（図示せず）から流れてきた冷媒ガス１０３は一旦密閉容器１０１内に開放されてから尾管１４５を介して吸入マフラ１４０内の消音空間１４４に開放された後、連通流路１２９、バルブプレート１２７の吸い込みポート１２８を介してシリンダ１１７内に間欠的に吸入される。シリンダ１１７内に吸入された冷媒ガス１０３は、ピストン１２０で圧縮され、再び外部冷却回路（図示せず）へと吐出される。

また、電動要素１１０によってクランクシャフト１１６が回転されると、密閉容器１０１内底部に貯留するオイル１０２はオイルポンプ１２６によりクランクシャフト１１６内を押し上げられ、偏芯軸部１２４から密閉容器１０１内に飛散する。そのオイル１０２の一部は吸入マフラ１４０の天蓋１４２に継続的に降りかかり、天蓋１４２表面に油膜を形成する。

この油膜のオイル吸い込み穴１４３の近傍のオイル１０２をオイル吸い込み穴１４３から吸入マフラ１４０内に吸い込むことにより、吸入マフラ本体１４１、連通流路１２９、バルブプレート１２７の吸い込みポート１２８を介してシリンダ１１７内へ給油される。

ここでクランクシャフト１１６が回転し始めた直後からオイル１０２は偏芯軸部１２４から吸入マフラ１４０の天蓋１４２に継続的に降りかかるので、天蓋１４２の表面には直ちに付着したオイル１０２の油膜が形成される。

オイル吸い込み穴１４３からは起動直後からこの油膜からのオイル１０２を吸い込みシリンダ１１７内に給油されるので、シリンダ１１７とピストン１２０の摺動部には起動直後から油膜が形成され、摺動部の金属接触を抑制することでシリンダ１１７とピストン１２０の摩耗を抑えることができる。

ここで仮にオイル吸い込み穴１４３が常にオイル１０２で満たされていたとすると、オイル吸い込み穴１４３の流路抵抗を利用してシリンダ１１７への給油量を約０．５ｃｃ／ｍｉｎ程度に調整しようとすれば、例えば穴径を０．６ｍｍ、流路長さを１６０ｍｍ程度にする必要があり、キャピラリーチューブ等の専用部品を用いることとなるのでコストが上がり、また生産性も極めて悪くなる。

しかしながら本実施の形態においては、吸入マフラ１４０の天蓋１４２を曲率０以上の凸形状とすることで、天蓋１４２表面に飛着したオイル１０２は天蓋１４２表面に溜まることなく、天蓋１４２に表面張力で薄く広がり、油膜を形成することができる。

オイル吸い込み穴１４３は、この略一定の厚さに薄く広がった油膜から、穴の内周長に応じた一定量のオイル１０２を吸入マフラ１４０内の負圧によって吸い込むことができる。

また、天蓋１４２表面に飛着するオイル１０２量は、オイルポンプ１２６により押し上げられ偏芯軸部１２４から密閉容器１０１内全周に飛散したオイル１０２のうち、天蓋１４２に降りかかった分だけである。天蓋１４２には断続的に偏芯軸部１２４からオイル１０２が供給されるため、表面には安定的にほぼ一定の厚さの油膜が形成される。その結果、オイル吸い込み穴１４３を例えば穴径０．５ｍｍ、流路長さ１ｍｍといった大きさにすることで、約０．５ｃｃ／ｍｉｎの給油量を安定的に得ることができた。

その結果、オイル１０２がシリンダ１１７内に多量に入ることが無く、ピストン１２０がオイル１０２を多量に含んだ冷媒ガス１０３を圧縮することが無く、ピストン１２０にかかる不要な負荷の増加を防ぎ、圧縮機の入力が高くなるのを防止できる。

また、上記したオイル吸い込み穴１４３の寸法であれば最も一般的なドリル加工等で容易に加工できるので、極めて生産性に優れている。

さらに吸入マフラ本体１４１をシリンダブロック１１９と一体成形することで部品点数を削減できるので、コストを低減できる。

また、天蓋１４２はシリンダブロック１１９に一体成形された吸入マフラ本体１４１に圧入により固定でき、天蓋１４２を吸入マフラ本体１４１に固定する部品を削減できるので、コストを低減でき、また生産性を高めることができる。

よって、信頼性の高く、高効率で、生産性の高い圧縮機を提供できる。

なお、本実施の形態においては、吸入マフラ１４０をシリンダブロック１１９と一体に成形したものを例示したが、プラスチック等で別体に形成しても、本実施の形態同様の、信頼性の向上や高効率化の効果を得ることができる。

また、本実施の形態においては、天蓋１４２の材料を鉄板としたが、吸入マフラ１４０に圧入により固定できる材料であれば同様の生産性を得ることができる。

（実施の形態２）
図５は本発明の実施の形態２による圧縮機の縦断面図、図６は本発明の実施の形態２による圧縮機の平面断面図、図７は同実施の形態の形態による吸入マフラの要部断面図、図８は図６のＢ−Ｂ線上における吸入マフラの縦断面図である。

図５、図６、図７および図８において、密閉容器２０１内にはオイル２０２を貯溜するとともに、冷媒ガス２０３を充填している。

電動要素２１０は固定子２１１および回転子２１２から構成される。

圧縮要素２１３は電動要素２１０で駆動されるクランクシャフト２１６と、シリンダ２１７および主軸受２１８を有したシリンダブロック２１９、ピストン２２０、コンロッド２２１から構成され、レシプロ式の圧縮機構を形成している。

偏芯軸部２２４と主軸部２２５を有するクランクシャフト２１６は回転子２１２が嵌装されるとともに、少なくとも下端がオイル２０２に浸漬し、偏芯軸部１２４から密閉容器１０１内にオイル１０２を飛散させるオイルポンプ２２６を備え、主軸受２１８内で回転する。

ピストン２２０は、シリンダ２１７に往復摺動自在に挿入され、クランクシャフト２１６との間をコンロッド２２１によって連結されている。

シリンダ２１７の開口端面を封止するバルブプレート２２７は吸入バルブ（図示せず）の開閉によりシリンダ２１７と連通する吸い込みポート２２８を備えている。

連通流路２２９を形成するシリンダヘッド２３０は、バルブプレート２２７を介してシリンダ２１７の反対側に固定されている。

吸入マフラ２４０はシリンダブロック２１９上面に一体に凹設した吸入マフラ本体２４１と、吸入マフラ本体２４１の上部開口を封止する、クランクシャフト２１６の方向に傾斜した斜面を有する天蓋２４２から形成される。

オイル２０２の吸入経路は、天蓋２４２に穿設されたオイル吸い込み穴２４３と、吸入マフラ本体２４１と天蓋２４２で形成される消音空間２４４と、消音空間２４４とシリンダ２１７とを連通する連通流路２２９および吸い込みポート２２８によって構成されている。尾管２４５は一端が密閉容器２０１内に開口され、他端が消音空間２４４に開口しており、冷媒ガス２０３の吸入通路を構成する。

オイル吸い込み穴２４３は天蓋２４２で、吸入マフラ２４０形状の縦横高さなどの壁間距離によって決まる特定の共鳴周波数（例えば、Ｒ１３４ａで壁間距離約３ｃｍのとき約５０００Ｈｚ）の音響特性上の節に穿設され、密閉容器２０１内空間と吸入マフラ２４０内の消音空間２４４を連通する貫通穴からなり、ドリル加工等で形成可能な径と長さ（例えば、穴径０．５ｍｍ、流路長さ１ｍｍ）で形成されている。

天蓋２４２は吸入マフラ本体２４１に圧入可能な鉄系の板材からできている。

オイル吸い込み穴２４３はドリル加工等で形成可能な小径で、流路長さの短い、密閉容器２０１内空間と吸入マフラ２４０内の消音空間２４４を連通する、貫通穴（例えば、穴径０．５ｍｍ、流路長さ１ｍｍ）のオイル吸い込み流路である。

以上のように構成された圧縮機について、以下その動作を説明する。

電動要素２１０によってクランクシャフト２１６の回転がコンロッド２２１に伝わりピストン２２０が往復運動することで、外部冷却回路（図示せず）から流れてきた冷媒ガス２０３は一旦密閉容器２０１内に開放されてから尾管２４５を介して吸入マフラ２４０内の消音空間２４４に開放された後、連通流路２２９、バルブプレート２２７の吸い込みポート２２８を介してシリンダ２１７内に間欠的に吸入される。シリンダ２１７内に吸入された冷媒ガス２０３は、ピストン２２０で圧縮され、再び外部冷却回路（図示せず）へと吐出される。

また、電動要素２１０によってクランクシャフト２１６が回転されると、密閉容器２０１内底部に貯留するオイル２０２はオイルポンプ２２６によりクランクシャフト２１６内を押し上げられ、偏芯軸部２２４から密閉容器２０１内に飛散する。そのオイル２０２の一部は吸入マフラ２４０の天蓋２４２表面に継続的に降りかかり、天蓋２４２表面に油膜を形成する。

この油膜のオイル吸い込み穴２４３の近傍のオイル１０２をオイル吸い込み穴２４３から吸入マフラ２４０内に吸い込むことにより、吸入マフラ本体２４１、連通流路２２９、バルブプレート２２７の吸い込みポート２２８を介してシリンダ２１７内へ給油される。

ここでクランクシャフト２１６が回転し始めた直後からオイル２０２は偏芯軸部２２４から吸入マフラ２４０の天蓋２４２に継続的に降りかかり、天蓋２４２表面を流れるので、天蓋２４２の表面には直ちに付着したオイル２０２の油膜が形成される。

オイル吸い込み穴２４３からは起動直後からこの油膜からのオイル２０２を吸い込みシリンダ２１７内に給油されるので、シリンダ２１７とピストン２２０の摺動部には起動直後から油膜が形成され、摺動部の金属接触を抑制することでシリンダ２１７とピストン２２０の摩耗を抑えることができる。

ここで仮にオイル吸い込み穴２４３が常にオイル２０２で満たされていたとすると、オイル吸い込み穴１４３の流路抵抗を利用してシリンダ２１７への給油量を約０．５ｃｃ／ｍｉｎ程度に調整しようとすれば、例えば穴径を０．６ｍｍ、流路長さを１６０ｍｍ程度にする必要があり、キャピラリーチューブ等の専用部品を用いることとなるのでコストが上がり、また生産性も極めて悪くなる。

しかしながら本実施の形態においては、吸入マフラ１４０の天蓋２４２に斜面を設けることで、天蓋２４２表面に飛着したオイル２０２は天蓋２４２表面に溜まることなく流れ、天蓋２４２に表面張力で薄く広がり、油膜を形成することができる。

オイル吸い込み穴２４３は、この略一定の厚さに薄く広がった油膜から、穴の内周長に応じた一定量のオイル２０２を吸入マフラ２４０内の負圧によって吸い込むことができる。

また、天蓋２４２表面に飛着するオイル２０２量は、オイルポンプ２２６により押し上げられ偏芯軸部２２４から密閉容器２０１内全周に飛散したオイル２０２のうち、天蓋２４２に降りかかった分だけである。天蓋２４２には断続的に偏芯軸部２２４からオイル２０２が供給されるため、表面には安定的にほぼ一定の厚さの油膜が形成される。その結果、オイル吸い込み穴２４３を例えば穴径０．５ｍｍ、流路長さ１ｍｍといった大きさにすることで、約０．５ｃｃ／ｍｉｎの給油量を安定的に得ることができた。

その結果、オイル２０２がシリンダ２１７内に多量に入ることが無く、ピストン２２０がオイル２０２を多量に含んだ冷媒ガス２０３を圧縮することが無く、ピストン２２０にかかる不要な負荷の増加を防ぎ、圧縮機の入力が高くなるのを防止できる。

また、上記したオイル吸い込み穴２４３の寸法であれば最も一般的なドリル加工等で容易に加工できるので、極めて生産性に優れている。

一方、吸入マフラ２４０は形状の縦横高さなどの長さによって決まる特定の共鳴周波数を持つ。例えば、この共鳴周波数は吸入マフラ２４０の横方向の壁間距離が約３ｃｍで、冷媒ガス２０３がＲ１３４ａの場合、約５０００Ｈｚの音となる。この音は吸入マフラ２４０内横方向の壁間の略中央位置に音響特性上の大きな音レベルとなる腹を持ち、略壁面位置に小さな音レベルとなる節を持つ。

この音響特性に対して、吸入マフラ２４０のオイル吸い込み穴２４３の開口部を吸入マフラ２４０の壁面近くに設けることで、この特定の共鳴周波数に起因する騒音がオイル吸い込み穴２４３から密閉容器２０１内に漏れるのを防止できるので、騒音を低減することができる。

さらに吸入マフラ本体２４１をシリンダブロック２１９と一体成形することで部品点数を削減できるので、コスト低減できる。

また、天蓋２４２はシリンダブロック２１９に一体成形された吸入マフラ本体２４１に圧入により固定でき、天蓋２４２を吸入マフラ本体２４１に固定する部品を削減できるので、コストを低減でき、また生産性を高めることができる。

よって、信頼性の高く、高効率で、生産性の高い圧縮機を提供できる。

なお、本実施の形態においては、吸入マフラ２４０をシリンダブロック２１９と一体に成形したものを例示したが、プラスチック等で別体に形成しても、本実施の形態同様の、信頼性の向上や高効率化の効果を得ることができる。

また、本実施の形態においては、天蓋２４２の材料を鉄板としたが、吸入マフラ２４０に圧入により固定できる材料であれば同様の生産性を得ることができる。

以上のように、本発明にかかる圧縮機は信頼性が高く、高効率で安価な圧縮機が可能となるため、家庭用冷蔵庫を初めとして、除湿機やショーケース、自販機等、冷凍サイクルを用いたあらゆる用途にも適用できる。

本発明の実施の形態１による圧縮機の縦断面図 本発明の実施の形態１による圧縮機の平面断面図 本発明の実施の形態１による吸入マフラの要部断面図 図２のＡ−Ａ線上における吸入マフラの縦断面図 本発明の実施の形態２による圧縮機の縦断面図 本発明の実施の形態２による圧縮機の平面断面図 本発明の実施の形態２による吸入マフラの要部断面図 図６のＢ−Ｂ線上における吸入マフラの縦断面図 従来の圧縮機の縦断面図 従来の圧縮機の平面断面図 従来の圧縮機の正面断面図 従来の圧縮機の吸入マフラの要部断面図

符号の説明

１０１，２０１ 密閉容器
１０２，２０２ オイル
１０３，２０３ 冷媒ガス
１１３，２１３ 圧縮要素
１１６，２１６ クランクシャフト
１１７，２１７ シリンダ
１１８，２１８ 主軸受
１１９，２１９ シリンダブロック
１２０，２２０ ピストン
１２４，２２４ 偏芯軸部
１２５，２２５ 主軸部
１２６，２２６ オイルポンプ
１４０，２４０ 吸入マフラ
１４１，２４１ 吸入マフラ本体
１４２，２４２ 天蓋
１４３，２４３ オイル吸い込み穴
１４４，２４４ 消音空間

Claims (6)

1. 密閉容器内にオイルを貯溜するとともに冷媒ガスを圧縮する圧縮要素を収容し、前記圧縮要素は偏芯軸部と主軸部を有するクランクシャフトと、シリンダおよび主軸受を有したシリンダブロックと、前記シリンダ内で往復運動するピストンと、前記シリンダに連通する消音空間を形成した吸入マフラを備え、前記クランクシャフトは前記偏芯軸部から前記密閉容器内に前記オイルを飛散させるオイルポンプを備え、前記吸入マフラの飛散した前記オイルが直接降りかかる天面にオイル吸い込み穴を穿設した圧縮機。
2. 吸入マフラの天面は曲率０以上の凸形状からなる請求項１に記載の圧縮機。
3. 吸入マフラの天面はクランクシャフトの方向に傾斜した斜面にて形成した請求項１に記載の圧縮機。
4. 吸入マフラはシリンダブロック上面に一体に凹設した吸入マフラ本体と、前記吸入マフラ本体の上部開口を封止することで天面を形成する天蓋とを備えた請求項１、請求項２または請求項３に記載の圧縮機。
5. 天蓋は鉄板からなる請求項４に記載の圧縮機。
6. オイル吸い込み穴は吸入マフラの音響特性上の節に開口した請求項１に記載の圧縮機。

Images