JP2006274335A - 超高強度熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 本発明の超高強度熱延鋼板は、mass%で、C:0.10〜0.17%、Si:0.30%以下、Mn:1.00〜2.00%未満、P:0.020%以下、S:0.01%以下、N:0.005%以下、SolAl:0.01〜0.1%を含有し、残部はFe及び不可避的不純物からなるスラブを、直接または加熱後、Ar3点温度以上の仕上温度で熱間圧延を行い、該熱間圧延終了後2秒以内に、150℃/秒以上の冷却速度で450〜650℃まで一次冷却し、次いで、20℃/秒以上100℃/sec以下の冷却速度で300℃以下まで二次冷却し、次いで、300℃以下の巻取り温度で巻取ることにより製造される。
【選択図】なし
Description
[1]mass%で、C:0.10〜0.17%、Si:0.30%以下、Mn:1.00〜2.00%未満、P:0.020%以下、S:0.01%以下、N:0.005%以下、SolAl:0.01〜0.1%を含有し、残部はFe及び不可避的不純物からなるスラブを、直接または加熱後、Ar3点温度以上の仕上温度で熱間圧延を行い、該熱間圧延終了後2秒以内に、150℃/秒以上の冷却速度で450〜650℃まで一次冷却し、次いで、20℃/秒以上100℃/sec以下の冷却速度で300℃以下まで二次冷却し、次いで、300℃以下の巻取り温度で巻取ることを特徴とする超高強度熱延鋼板の製造方法。
[2]前記[1]のスラブとして、さらに、mass%で、B:0.0001〜0.0020%を含有することを特徴とする超高強度熱延鋼板の製造方法。
[3]前記[1]または[2]のスラブとして、さらに、mass%で、Cr:0.01〜0.5%、Mo:0.01〜0.3%の1種または2種を含有することを特徴とする超高強度熱延鋼板の製造方法。
[4]前記[1]〜[3]のいずれかのスラブとして、さらに、mass%で、Ti:0.001〜0.10%、Nb:0.001〜0.05%、V:0.001〜0.10%の1種または2種以上を含有することを特徴とする超高強度熱延鋼板の製造方法。
Cはマルテンサイト相を強化するために重要な元素であり、十分な強度を達成するためには0.10%以上添加する必要がある。一方、その添加量が0.17%を超えると、スポット溶接性が極めて劣化する。以上より、C量は0.10%以上0.17%以下とする。
Siは赤スケールにより表面性状を劣化させるばかりか、塗装性、溶接性も劣化させる。0.30%を超えるとSiの悪影響が顕著となるので、0.30%以下とする必要がある。さらに、表面性状が特に重視される用途の場合は、Si量は0.1%以下が望ましい。
Mnは熱延後、冷却中におけるフェライトの生成を抑制するため、本発明の目標とするマルテンサイト組織の形成に対して重要な役割を担う。1.00%未満ではその効果が十分でなく、フェライト、パーライト、ベイナイトなどが生成して、強度が低下する。一方、2.00%以上になると合金添加コストが高くなりすぎるばかりか、鋳造時の割れにより表面欠陥が発生したり、熱間圧延荷重が高くなりすぎる問題がある。以上より、Mn量は1.00%以上2.00%未満とする。さらに、強度を安定化するためには、Mn量は1.50%以上が望ましい。なお、上記の強度の安定化とは、製品コイルの全長、全幅に対し、位置による強度のばらつきを最小化することを指し、達成目標値は30MPa以内である。
Pは溶接部の靭性を劣化させるため、溶接部の接合強度を低下させる。0.020%を超えるとこの悪影響が顕著となるので、P量は0.020%以下とする。さらに、特に高い耐遅れ破壊特性が必要な用途においては、P量は0.010%以下とすることが望ましい。
Sは粗鋼中に含有される不純物であり、素材鋼板の成形性および溶接性を劣化させるので、可能な限り製鋼工程で除去、低減することが望ましい。しかしながら、Sを必要以上に低減すると精錬コストが上昇する。よって、S量は、実質的に無害となる0.01%以下とする。さらに、高い曲げ性、伸びフランジ性が必要な用途においてはS量は0.005%以下とすることが望ましい。
Nは粗鋼中に含有される不純物であり、素材鋼板の成形性を劣化させるので、可能な限り製鋼工程で除去、低減することが望ましい。しかしながら、Nを必要以上に低減すると精錬コストが上昇する。よって、N量は、実質的に無害となる0.005%以下とする。
Alは脱酸およびNをAlNとして析出させるために添加される。0.01%未満では脱酸・脱窒の効果が十分でない。一方、0.1%を超えるとAl添加の効果が飽和し不経済となる。以上より、SolAl量は0.01%以上0.1%以下とする。
Bは熱延後、冷却中におけるオーステナイト粒界からのフェライトの核生成を抑制するため、強度の安定化に有効であり、必要に応じて添加される。0.0001%未満ではその効果が十分でなく、0.0020%を超えるとその効果が飽和し、不経済となる。よって、添加する場合は0.0001%以上0.0020%以下とする。上記効果を安定して得るため、さらに望ましくは0.0005%以上とする。
Cr、Moは熱延後、冷却中におけるフェライト、パーライトなどの生成を抑制するため、マルテンサイト単相化による強度の安定化に有効であり、必要に応じて添加される。いずれも0.01%未満ではその効果が十分でない。一方、Cr量が0.5%、Mo量が0.3%をそれぞれ超えるとその効果が飽和し、不経済となるばかりか、鋳造時の表面割れにより表面欠陥の発生頻度が増加する。よって、添加する場合はCr量は0.01%以上0.5%以下、Mo量は0.01%以上0.3%以下とする。
Ti,Nb,Vは炭化物、窒化物を形成して強度を上昇させる効果があるので、必要に応じて添加される。いずれも0.001%未満ではその効果が十分でない。一方、Ti量が0.10%、Nb量が0.05%、V量が0.10%を超えるとその効果が飽和し、不経済となるばかりか、鋳造時の表面割れにより表面欠陥の発生頻度が増加する。よって、添加する場合はTi量は0.001%以上0.10%以下、Nb量は0.001%以上0.05%以下、V量は0.001%以上0.10%以下とする。
鋳造は連続鋳造でも鋳型鋳造でもよい。連続鋳造の場合は、加熱せずにそのまま熱間圧延してもよいし、炉などを用いて加熱後に熱間圧延してもよい。仕上温度がAr3未満では圧延中にフェライトが生成して強度が低下するとともに組織が不均一となり、成形性が劣化する。よって、熱間圧延は、Ar3点温度以上の仕上温度で圧延を完了することとする。また、仕上温度が870℃を超えると熱延後の冷却中に鋼板の平坦度が劣化する場合があるので、仕上温度は870℃以下が望ましい。
本発明の製造方法において、この二段冷却の冷却条件の限定は最も重要な要件である。すなわち、熱間圧延終了後2秒以内に150℃/秒以上の冷却速度で450〜650℃まで一次冷却することで、冷却中におけるフェライトまたはパーライトなどの生成を抑制し、高強度化を達成する。冷却開始時間が熱間圧延終了後2秒を超える、または冷却速度150℃/秒未満である、または一次冷却終了温度650℃を超えると、冷却中におけるフェライトまたはパーライトなどが生成し、強度が低下する。また一次冷却終了温度が450℃未満では鋼板平坦度が著しく劣化する。さらに、鋼板平坦度を向上させるためには一次冷却終了温度は500℃以上が望ましい。また、強度の安定化のためには、一次冷却開始時間は熱間圧延終了後1秒以内、一次冷却速度は200℃/sec以上が望ましい。
Claims (4)
- mass%で、C:0.10〜0.17%、Si:0.30%以下、Mn:1.00〜2.00%未満、P:0.020%以下、S:0.01%以下、N:0.005%以下、SolAl:0.01〜0.1%を含有し、残部はFe及び不可避的不純物からなるスラブを、直接または加熱後、Ar3点温度以上の仕上温度で熱間圧延を行い、
該熱間圧延終了後2秒以内に、150℃/秒以上の冷却速度で450〜650℃まで一次冷却し、次いで、20℃/秒以上100℃/sec以下の冷却速度で300℃以下まで二次冷却し、
次いで、300℃以下の巻取り温度で巻取ることを特徴とする超高強度熱延鋼板の製造方法。 - 前記スラブとして、さらに、mass%で、B:0.0001〜0.0020%を含有することを特徴とする請求項1記載の超高強度熱延鋼板の製造方法。
- 前記スラブとして、さらに、mass%で、Cr:0.01〜0.5%、Mo:0.01〜0.3%の1種または2種を含有することを特徴とする請求項1または2記載の超高強度熱延鋼板の製造方法。
- 前記スラブとして、さらに、mass%で、Ti:0.001〜0.10%、Nb:0.001〜0.05%、V:0.001〜0.10%の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の超高強度熱延鋼板の製造方法。
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