JP2006183805A

JP2006183805A - Ｖリブドベルト

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Publication number: JP2006183805A
Application number: JP2004379133A
Authority: JP
Inventors: Yorifumi Hineno; 順文日根野
Original assignee: Mitsuboshi Belting Ltd
Current assignee: Mitsuboshi Belting Ltd
Priority date: 2004-12-28
Filing date: 2004-12-28
Publication date: 2006-07-13
Anticipated expiration: 2024-12-28
Also published as: JP4856375B2

Abstract

【課題】優れた耐磨耗性、耐久性、並びに耐発音性を備えたＶリブドベルトを提供する。
【解決手段】Ｖリブドベルト１は、カバー帆布５からなる伸張部２と、コードよりなる心線３を埋設した接着部４と、その下側に弾性体層である圧縮部６からなっている。この圧縮部６は、ベルト長手方向に延びる断面略三角形である台形の複数のリブを有している。そして圧縮部６は、ゴム１００重量部に対して（イ）窒素吸着比表面積が７０ｍ^２／ｇ以上かつジブチルフタレート吸油量が１００ｃｍ^３／１００ｇ以上のカーボンブラックを２０〜６０重量部、（ロ）窒素吸着比表面積が７０ｍ^２／ｇ未満かつジブチルフタレート吸油量が１００ｃｍ^３／１００ｇ未満のカーボンブラックを１５〜５５重量部の割合で含有するゴム組成物で構成される。
【選択図】図１

Description

本発明は動力伝動ベルトに関し、詳しくは優れた静音性、耐摩耗性、耐久性を有するＶリブドベルトに関する。

ゴム工業分野、なかでも自動車用部品の高機能、高性能化が望まれている。自動車用部品に用いられるゴム製品のなかにＶリブドベルトがあり、例えば自動車のエアーコンプレッサーやオルタネータ等の補機駆動の動力伝動に広く利用されている。

近年、静粛化について厳しい要求があり、特に駆動装置においてはエンジン音以外の音は異音とされるため、ベルト発音対策が盛んに研究されている。駆動装置における異音としては、回転変動の大きな条件や高負荷条件において発生するスリップ音や、圧縮ゴムが粘着摩耗を起こし、その結果リブ間の溝底に付着した粘着ゴムにより発生する騒音が指摘されている。またプーリレイアウトのミスアライメントによりＶリブドベルトが偏倚走行し、この偏荷重に基づく異音の発生によって乗客に不快感を与える等の問題もあった。

これらの問題に対して、圧縮ゴムに綿、ナイロン、ビニロン、レーヨン、アラミド繊維などの短繊維群をベルト幅への配向性を保って埋設することにより、ベルトの摩擦伝動部の耐側圧性を高め、更に埋設した短繊維の一部をベルト側面より意図的に突出させることによって、リブ部の摩擦性能や発音の抑制効果を狙うことが一般になされている。また、上記ベルトの効果をさらに向上させるために、摩擦伝動部の両側壁面に突出させる短繊維としてアラミド繊維を用いることで、アラミド繊維特有の耐摩耗性によりベルト自体の耐久性の向上を意図した伝動ベルトも提案されている。（例えば特許文献１参照）
特開平１−１６４８３９号公報

しかし、短繊維を配合したＶリブドベルトは、経時的に短繊維が磨耗や脱落によって減少し、リブ表面の摩擦係数が高くなって発音しやすくなる。これを防ぐために、カーボンブラックなど補強材の配合量を減らしてリブゴム硬度を低くすることが考えられるが、耐摩耗性や耐粘着磨耗性が低下する不具合があった。一方で、短繊維を多量に配合するという対策も考えられるが、短繊維を多く含有させるとリブゴム硬度やモジュラスが高くなるため、ミスアライメントによるプーリとベルトの摩擦が強くなって異音が発生したり、スティックスリップの振動を緩和する効果が乏しくなって振動音が発生したりするなどの問題があった。

上記問題に鑑みて鋭意研究を重ねた結果、本発明を提案するものであり、その目的とするところは、優れた耐摩耗性、耐久性、静音性を兼ね備えたＶリブドベルトを提供することにある。

本発明は、伸張部とベルト周方向に延びるリブを形成した圧縮部を有し、ベルト長手方向に沿って心線を埋設したＶリブドベルトであって、圧縮部が、ゴム１００重量部に対して（イ）窒素吸着比表面積が７０ｍ^２／ｇ以上かつジブチルフタレート吸油量が１００ｃｍ^３／１００ｇ以上のカーボンブラックを２０〜６０重量部、（ロ）窒素吸着比表面積が７０ｍ^２／ｇ未満かつジブチルフタレート吸油量が１００ｃｍ^３／１００ｇ未満のカーボンブラックを１５〜５５重量部の割合で含有するゴム組成物で構成されることを特徴とするＶリブドベルトである。また本発明は、前記Ｖリブドベルトにあって、ゴムがエチレン・α−オレフィンゴムであるＶリブドベルトである。

本発明では、圧縮部を、特性の異なる２種のカーボンブラックを所定量含有するゴム組成物で構成することで、静音性、耐摩耗性、耐久性を向上させたＶリブドベルトとすることができる。
更にゴムとしてエチレン・α−オレフィンを選択することで、優れた耐オゾン性、耐熱性、耐寒性を有しているとともに比較的に安価で、脱ハロゲンという要求を満たすＶリブドベルトとすることができる。

図１に本発明に係るＶリブドベルトの断面斜視図を示す。Ｖリブドベルト１は、カバー帆布５からなる伸張部２と、コードよりなる心線３を埋設した接着部４、その下側に圧縮部６を配置した構成からなっている。該圧縮部６は、ベルト長手方向に延びる断面略三角形である台形の複数のリブを有している。

本発明では、圧縮部６を、ゴム１００重量部に対して（イ）Ｎ_２ＳＡが７０ｍ^２／ｇ以上かつＤＢＰ吸油量が１００ｃｍ^３／１００ｇ以上のカーボンブラックを２０〜６０重量部、（ロ）Ｎ_２ＳＡが７０ｍ^２／ｇ未満かつかつＤＢＰ吸油量が１００ｃｍ^３／１００ｇ未満のカーボンブラックを１５〜５５重量部を含有するゴム組成物で構成する。好ましくは、（イ）カーボンブラックはＮ_２ＳＡが７０〜１６０ｍ^２／ｇ以上かつＤＢＰ吸油量が１００〜１５０ｃｍ^３／１００ｇ以上であり、（ロ）カーボンブラックはＮ_２ＳＡが１０〜７０ｍ^２／ｇ未満かつかつＤＢＰ吸油量が３０〜１００ｃｍ^３／１００ｇ未満である。

（イ）カーボンブラックは、Ｎ_２ＳＡが７０ｍ^２／ｇ以上かつＤＢＰ吸油量が１００ｃｍ^３／１００ｇ以上であるため補強性が高く、また（ロ）Ｎ_２ＳＡが７０ｍ^２／ｇ未満かつＤＢＰ吸油量が１００ｃｍ^３／１００ｇ未満のカーボンブラックを含有させることで発音抑制効果が向上することを見出した。そして、この（イ）（ロ）を所定量、具体的には（イ）カーボンブラックを２０〜６０重量部、（ロ）カーボンブラックを１５〜５５重量部含有させることで、充分な耐摩耗性、耐久性を確保しつつ、耐発音性を兼ね備えたＶリブドベルトとすることが可能となる。

尚、（イ）カーボンブラックが２０重量部未満であれば、補強性が充分ではなく、耐摩耗性、耐久性に劣り、６０重量部を超えると、加工性が悪くなるといった不具合がある。また（ロ）カーボンブラックが１５重量部未満であれば、耐発音性の向上が顕著ではなく、５５重量部を超えると、加工性が悪くなると共に充分な発音低減効果を奏することができなくなる。

ここで、Ｎ_２ＳＡ（窒素吸着比表面積）は、カーボンブラックの比表面積であって、ＪＩＳＫ６２１７―２に従い測定される。またＤＢＰ吸油量（ジブチルフタレート吸油量）は、ストラクチャーの指標であって、ＪＩＳＫ６２１７―４に従い測定される。

尚、（ロ）Ｎ_２ＳＡが７０ｍ^２／ｇ未満かつＤＢＰ吸油量が１００ｃｍ^３／１００ｇ未満のカーボンブラックを含有させることで、発音が抑制されるその理由は明らかではないが、損失正接ｔａｎδを制御することにより耐発音性を向上させることができると推察される。ｔａｎδの大小は、ＤＢＰ吸油量とＮ_２ＳＡの値に影響されるが、ＤＢＰ吸油量のほうが影響力が強い。

圧縮部６を構成するゴム組成物のうち、ゴムは、天然ゴム、ブチルゴム、スチレン−ブタジエンゴム、クロロプレンゴム、エチレン−プロピレンゴム、アルキル化クロロスルフォン化ポリエチレン、水素化ニトリルゴム、水素化ニトリルゴムと不飽和カルボン酸金属塩との混合ポリマー、エチレン−α−オレフィンゴム等のゴム材の単独、またはこれらの混合物が使用される。なかでもエチレン・α−オレフィンゴムが、優れた耐オゾン性、耐熱性、耐寒性を有しているとともに比較的に安価で、脱ハロゲンという要求を満たすことから好ましく用いられる。

エチレン・α−オレフィンゴムとしては、エチレンとα−オレフィン（プロピレン、ブテン、ヘキセン、オクテンなど）の共重合体、あるいは、エチレンと上記α−オレフィンと非共役ジエンの共重合体であり、具体的にはエチレン−プロピレンゴム（ＥＰＭ）やエチレン−プロピレン−ジエン共重合体（ＥＰＤＭ）などのゴムをいう。上記ジエン成分としては、エチリデンノルボルネン、ジシクロペンタジエン、１，４−ヘキサジエン、シクロオクタジエン、メチレンノルボルネンなどの炭素原子数５〜１５の非共役ジエンが挙げられる。ＥＰＤＭは耐熱性や耐寒性に優れるという特性を有しており、耐熱・耐寒性能の高い動力伝動ベルトを得ることができる。このＥＰＤＭはヨウ素価が３〜４０のものが好ましく用いられる。ヨウ素価が３未満であると、ゴム組成物の加硫が十分でなく摩耗や粘着の問題が発生し、またヨウ素価が４０を超えると、ゴム組成物のスコーチが短くなって扱い難くなり、耐熱性が悪くなるものである。

上記ゴムの架橋には、硫黄や有機過酸化物が使用される。有機過酸化物としては具体的には、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、１．１−ｔ−ブチルペロキシ−３．３．５−トリメチルシクロヘキサン、２．５−ジ−メチル−２．５−ジ（ｔ−ブチルペロキシ）ヘキサン、２．５−ジ−メチル−２．５−ジ（ｔ−ブチルペロキシ）ヘキサン−３、ビス（ｔ−ブチルペロキシジ−イソプロピル）ベンゼン、２．５−ジ−メチル−２．５−ジ（ベンゾイルペロキシ）ヘキサン、ｔ−ブチルペロキシベンゾアート、ｔ−ブチルペロキシ−２−エチル−ヘキシルカーボネートが挙げられる。この有機過酸化物は、単独もしくは混合物として、ゴム１００重量部に対して１〜８重量部の範囲で好ましく使用される。

また加硫促進剤を配合しても良い。加硫促進剤としてはチアゾール系、チウラム系、スルフェンアミド系の加硫促進剤が例示でき、チアゾール系加硫促進剤としては、具体的に２−メルカプトベンゾチアゾール、２−メルカプトチアゾリン、ジベンドチアジル・ジスルフィド、２−メルカプトベンゾチアゾールの亜鉛塩等があり、チウラム系加硫促進剤としては、具体的にテトラメチルチウラム・モノスルフィド、テトラメチルチウラム・ジスルフィド、テトラエチルチウラム・ジスルフィド、Ｎ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−ジフェニルチウラム・ジスルフィド等があり、またスルフェンアミド系加硫促進剤としては、具体的にＮ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ’−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド等がある。また、他の加硫促進剤としては、ビスマレイミド、エチレンチオウレアなども使用できる。これら加硫促進剤は単独で使用してもよいし、２種以上の組み合わせで使用してもよい。

また、架橋助剤（ｃｏ−ａｇｅｎｔ）を配合することによって、架橋度を上げて粘着摩耗等の問題を防止することができる。架橋助剤として挙げられるものとしては、ＴＡＩＣ、ＴＡＣ、１，２ポリブタジエン、不飽和カルボン酸の金属塩、オキシム類、グアニジン、トリメチロールプロパントリメタクリレート、エチレングリコールジメタクリレート、Ｎ−Ｎ’−ｍ−フェニレンビスマレイミド、硫黄など通常、有機過酸化物架橋に用いるものであるが、なかでもＮ−Ｎ’−ｍ−フェニレンビスマレイミドが好ましい。その配合量はゴム成分１００重量部に対して、０．５〜１０重量部が望ましく、０．５重量部未満では添加による効果が顕著でなく、１０重量部を超えると引裂き力や接着力が低下するといった不具合がある。

そして、上記カーボンブラック以外に必要に応じて、シリカのような増強剤、固体潤滑剤、充填剤、可塑剤、安定剤、加工助剤、着色剤のような通常のゴム配合物に使用されるものを用いることができる。

また圧縮部６には、ナイロン６、ナイロン６６、ポリエステル、綿、アラミドなどからなる短繊維を混入して圧縮部６の耐側圧性を向上させるとともに、プーリと接する面になる圧縮部６の表面に該短繊維を突出させ、圧縮部の摩擦係数を低下させて、ベルト走行時の騒音を軽減させることができる。アラミド繊維は分子構造中に芳香環をもつ、例えば商品名コーネックス、ノーメックス、ケブラー、テクノーラ、トワロン等が例示できる。

前記短繊維は、繊維長さは１〜２０ｍｍで、その添加量はゴム１００重量部に対して５〜５０重量部であることが望ましい。尚、短繊維の添加量が５重量部未満の場合には、圧縮部６のゴムが粘着しやすくなって摩耗する欠点があり、また一方５０重量部を越えると、短繊維がゴム中に均一に分散し難い。

上記短繊維は圧縮部６のゴムとの接着を向上させるためにも、該短繊維をエポキシ化合物やイソシアネート化合物などを含有する処理液によって接着処理されることが好ましい。

接着部４は、圧縮部６と同様のゴム組成物を用いることもできるが、別のゴム組成物で構成してもよい。上述の如きゴム、配合剤を用いることができるが、接着性を考慮すると植物性軟質粒は混入しないほうが好ましい。

心線３は、ポリエステル繊維、ポリトリメチレンテレフタレート繊維、ポリブチレンテレフタレート繊維、ガラス繊維、アラミド繊維などを材料とする撚コードが使用できる。ガラス繊維の組成は、Ｅガラス、Ｓガラス（高強度ガラス）のいずれでもよく、フィラメントの太さ及びフィラメントの集束本数及びストランド本数に制限されない。

前記心線３は接着処理を施されることが望ましく、例えば（１）未処理コードをエポキシ化合物やイソシアネート化合物から選ばれた処理液を入れたタンクに含浸してプレディップした後、（２）１６０〜２００℃に温度設定した乾燥炉に３０〜６００秒間通して乾燥し、（３）続いてＲＦＬ液からなる接着液を入れたタンクに浸漬し、（４）２１０〜２６０℃に温度設定した延伸熱固定処理器に３０〜６００秒間通し−１〜３％延伸して延伸処理コードとする、ことができる。

この前処理液で使用するイソシアネート化合物としては、例えば４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、トリレン２，４−ジイソシアネート、ポリメチレンポリフェニルジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、ポリアリールポリイソシアネート（例えば商品名としてＰＡＰＩがある）等がある。このイソシアネート化合物はトルエン、メチルエチルケトン等の有機溶剤に混合して使用される。

また、上記イソシアネート化合物にフェノール類、第３級アルコール類、第２級アルコール類等のブロック化剤を反応させてポリイソシアネートのイソシアネート基をブロック化したブロック化ポリイソシアネートも使用可能である。

エポキシ化合物としては、例えばエチレングリコール、グリセリン、ペンタエリスリトール等の多価アルコールや、ポリエチレングリコール等のポリアルキレングリコールとエピクロルヒドリンのようなハロゲン含有エポキシ化合物との反応生成物や、レゾルシン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）ジメチルメタン、フェノール．ホルムアルデヒド樹脂、レゾルシン．ホルムアルデヒド樹脂等の多価フェノール類やハロゲン含有エポキシ化合物との反応生成物などである。上記エポキシ化合物はトルエン、メチルエチルケトン等の有機溶剤に混合して使用される。

ＲＦＬ処理液はレゾルシンとホルムアルデヒドの初期縮合物をゴムラテックスと混合したものであり、この場合レゾルシンとホルムアルデヒドのモル比は１：２〜２：１にすることが接着力を高める上で好適である。モル比が１／２未満では、レゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂の三次元化反応が進み過ぎてゲル化し、一方２／１を超えると、逆にレゾルシンとホルムアルデヒドの反応があまり進まないため、接着力が低下する。またゴムラテックスとしては、スチレン−ブタジエン−ビニルピリジン三元共重合体、水素化ニトリルゴム、クロロプレンゴム、ニトリルゴムなどがあげられる。

尚、レゾルシン−ホルムアルデヒドの初期縮合物と上記ゴムラテックスの固形分質量比は１：２〜１：８が好ましく、この範囲を維持すれば接着力を高める上で好適である。上記の比が１／２未満の場合には、レゾルシン−ホルムアルデヒドの樹脂分が多くなり、ＲＦＬ皮膜が固くなり動的な接着が悪くなり、他方１／８を超えると、レゾルシン−ホルムアルデヒドの樹脂分が少なくなるため、ＲＦＬ皮膜が柔らかくなり、接着力が低下する。

更に、上記ＲＦＬ液には加硫促進剤や加硫剤を添加してもよく、添加する加硫促進剤は、含硫黄加硫促進剤であり、具体的には２−メルカプトベンゾチアゾール（Ｍ）やその塩類（例えば、亜鉛塩、ナトリウム塩、シクロヘキシルアミン塩等）ジベンゾチアジルジスルフィド（ＤＭ）等のチアゾール類、Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド（ＣＺ）等のスルフェンアミド類、テトラメチルチウラムモノスルフィド（ＴＳ）、テトラメチルチウラムジスルフィド（ＴＴ）、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィド（ＴＲＡ）等のチウラム類、ジ−ｎ−ブチルジチオカルバミン酸ナトリウム（ＴＰ）、ジメチルジチオカルバミン酸亜鉛（ＰＺ）ジエチルジメチルジチオカルバミン酸亜鉛（ＥＺ）等のジチオカルバミン酸塩類等がある。

また、加硫剤としては、硫黄、金属酸化物（酸化亜鉛、酸化マグネシウム、酸化鉛）、過酸化物等があり、上記加硫促進剤と併用する。

上記心線３を用いたＶリブドベルト１は、Ｖリブドベルトを２％伸張させるのに必要な引張力が１００〜２５０Ｎ／リブ、更に好ましくは１３０〜２１０Ｎ／リブとすることが好ましく、このような引張力であると、たとえリブゴム磨耗等によりベルト伸びが発生した場合でも、急激な張力低下を引き起こすことなく、安定した張力が維持できる。２５０Ｎ／リブを超えるとベルト伸び時に急激な張力低下が見られ、１００Ｎ／リブ未満であると心線伸びによるベルト張力低下が大きくなる。

またベルトに１４７Ｎ／５本コードの初荷重をかけ、１００℃雰囲気下３０分放置した後に発生したベルト乾熱時収縮力が５０〜１５０Ｎ／５本コードである特性を付与すると、ベルト伸びが発生しても張力を自己調整可能であり、オートテンショナーを設置しなくともベルトスリップ率が小さくてベルト寿命が長いものを得ることができる。ベルト乾熱時収縮力が５０Ｎ未満の場合には、ベルト張力を調整する性能に乏しく、スリップ率が高くなる傾向がある。また、ベルト乾熱時収縮力が１５０Ｎを越える場合には、ベルト長さの経時収縮が大きくなる傾向がある上に、スリップ率が小さくなる効果は小さい。

カバー帆布５は、織物、編物、不織布などから選択される繊維基材である。構成する繊維素材としては、公知公用のものが使用できるが、例えば綿、麻等の天然繊維や、金属繊維、ガラス繊維等の無機繊維、そしてポリアミド、ポリエステル、ポリエチレン、ポリウレタン、ポリスチレン、ポリフロルエチレン、ポリアクリル、ポリビニルアルコール、全芳香族ポリエステル、アラミド等の有機繊維が挙げられる。織物の場合は、これらの糸を平織、綾織、朱子織等することにより製織される。

上記カバー帆布５は、公知技術に従ってＲＦＬ液に浸漬することが好ましい。またＲＦＬ液に浸漬後、未加硫ゴムをカバー帆布に擦り込むフリクションを行ったり、ゴムを溶剤に溶かしたソーキング液に浸漬処理することができる。尚、ＲＦＬ液には適宜カーボンブラック液を混合して処理反を黒染めしたり、公知の界面活性剤を０．１〜５．０質量％加えてもよい。

尚、Ｖリブドベルトは、図１のような構成に限定されず、例えば接着部を配置しないＶリブドベルトや、背面にカバー帆布を貼着せずゴムを露出させたＶリブドベルトなども本発明の技術範囲に属する。以下、これらの実施形態を図面をもとに説明する。

図２に示すＶリブドベルト２１は、背面が短繊維を含有するゴム組成物で形成された伸張部２５と、該伸張部２５の下層に圧縮部２６を配置した構成を有する。心線２３は、ベルト長手方向に沿って本体内に埋設されてなり、その一部が伸張部２５に接し、残部が圧縮部２６に接した状態となっている。そして、前記圧縮部２５にはベルト長手方向に伸びる断面略三角形の複数のリブが設けられており、該リブ表面には短繊維が植毛されている。ここで、伸張部２５に含有される短繊維はベルト幅方向に配向している。

図３に示すＶリブドベルト３１は、背面が短繊維を含有するゴム組成物で形成された伸張部３５と、該伸張部３５の下層に接着部３４が配設され、更にその下層に圧縮部３６を配置した構成を有する。心線３３は、ベルト長手方向に沿って本体内に埋設されてなり、その一部が伸張部３５に接し、残部が接着部３４に接した状態となっている。そして前記圧縮部３６はベルト長手方向に伸びる断面略三角形の複数のリブが設けられており、この圧縮部３６が該ゴム組成物で構成される。ここで、伸張部３５に含有される短繊維はベルト幅方向に配向しており、また圧縮部３６に含有される短繊維はリブ形状に沿った流動状態を呈し、表面近傍の短繊維はリブ形状に沿って配向している。

図２，３では、伸張部をカバー帆布で構成せず、短繊維を含有するゴム組成物で形成した構成を示したが、この際、背面駆動時の異音を抑制すべく、背表面に凹凸パターンを設けることができる。凹凸パターンとしては、編布パターン、織布パターン、スダレ織布パターンなどを挙げることができるが、最も好ましくは織物パターンである。短繊維としては、ポリエステル、アラミド、ナイロン、綿などを所望に応じて配合することができ、好ましくはベルト幅方向に配向させることが望ましい。また背面を研磨面とすることもできる。そして伸張部や圧縮部や接着部を構成するゴム組成物、心線などは上述と同様のものが使用できる。

尚、図２のように接着部を配置しない構成の場合、心線２３は伸張部２５と圧縮部２６の境界領域でベルト本体に埋設されることになる。この時、心線２３とベルト本体との接着性を考慮すると、圧縮部は短繊維を含有しないゴム組成物で構成することが望ましい。また図３では圧縮部６に含有される短繊維はリブ形状に沿った流動状態を呈しているが、短繊維が幅方向に配向した構成としてもかまわない。

次に、これらＶリブドベルトの製造方法を説明する。製造方法としては限定されるものではないが例えば以下のような方法がある。

第１の方法としては、まず、円筒状の成形ドラムの周面に伸張部を構成する部材と接着部を構成する接着ゴムシートとを巻き付けた後、この上にコードからなる心線を螺旋状にスピニングし、更に圧縮部を構成する圧縮ゴムシートを順次巻き付けて未加硫スリーブを形成した後、加硫して加硫スリーブを得る。次に、加硫スリーブを駆動ロールと従動ロールに掛架され所定の張力下で走行させ、更に回転させた研削ホイールを走行中の該加硫スリーブに当接するように移動してスリーブの圧縮部表面に３〜１００個の複数の溝状部を一度に研磨して摩擦伝動面を形成する。このようにして得られたスリーブを駆動ロールと従動ロールから取り外し、該スリーブを他の駆動ロールと従動ロールに掛架して走行させ、カッターによって所定に幅に切断して個々のＶリブドベルトに仕上げる。

第２の方法としては、周面にリブ刻印を設けた円筒状の成形ドラムに、圧縮部を構成する圧縮ゴムシート、接着部を構成する接着ゴムシートを巻き付けた後、心線をスピニングし、伸張部を構成する部材を巻き付けて未加硫スリーブを配置する。その後、該未加硫スリーブを成形ドラムに押圧しながら加硫することで、圧縮部にリブを型付けする。得られた加硫スリーブにはリブが形成されてなるが、必要に応じてリブ表面を研磨し、所定幅に切断して個々のＶリブドベルトとする。

第３の方法としては、円筒状の成形ドラムに装着された可撓性ジャケットの上に伸張部を構成する部材、接着部を構成する接着ゴムシートを巻き、その上に心線をスピニングした後、さらに圧縮部を構成する圧縮ゴムシートを順次無端状に捲き付けて未加硫スリーブを形成する。そして、可撓性ジャケットを膨張させて、未加硫スリーブをリブ部に対応した刻印を有する外型に押圧して加硫成形する。得られた加硫スリーブにはリブが形成されてなるが、必要に応じてリブ表面を研磨し、所定幅に切断して個々のＶリブドベルトとする。

第４の方法としては、円筒状の成形ドラムに装着された可撓性ジャケットの上に圧縮部を構成する圧縮ゴムシートを配置した第１未加硫スリーブを形成した後、可撓性ジャケットを膨張させて、該第１未加硫スリーブをリブ部に対応した刻印を有する外型に押圧して、リブ部を有する予備成型体を作製する。そして、前記予備成型体を密着させた外型から、内型を離間させ、次いで、内型に伸張部を構成する部材、接着部を構成する接着ゴムシートを配置し、心線をスピニングして第２未加硫スリーブを形成する。そして、可撓性ジャケットを膨張させて、前記予備成型体を密着させた外型に、該第２未加硫スリーブを内周側から押圧して予備成型体と一体的に加硫する。得られた加硫ベルトスリーブにはリブが形成されてなるが、必要に応じてリブ表面を研磨し、所定幅に切断して個々のＶリブドベルトとする。

尚、図２のような接着部を配置しないＶリブドベルトは、上記方法において接着ゴムシートを配置せずに製造することで得ることができる。更に図３のように圧縮部６に含有される短繊維はリブ形状に沿った流動状態を呈しているＶリブドベルトは、例えば第２の方法、第３の方法、もしくは第４の方法で製造することで得られる。そして、圧縮部６に含有される短繊維が幅方向に配向したＶリブドベルトは、例えば第１の方法で製造することで得られる。

以下、本発明を具体的な実施例を伴って説明する。
表１の配合に従いゴム組成物を調製し、カレンダーロールにて厚み１．０ｍｍに圧延したゴムシートを作製した。このゴムシートを１６５°Ｃで３０分間加硫し、得られた加硫ゴムの物性を測定した。ＪＩＳＫ６２５３に従い硬度（ＪＩＳ−Ａ）を、ＪＩＳＫ６２５１に従い切断時の伸びＥＢ（％）を、１００％伸張時の応力Ｍ１００（ＭＰａ）を測定した。尚、表中のＣＭＤとは列理直角を意味する。

次に、Ｖリブドベルトを作製した。本実施例のＶリブドベルトの構成としては、ポリエステル繊維のロープからなる心線を接着部内に埋設し、その上側に伸張部としてゴム付綿帆布を２プライ積層し、他方接着部の下側に設けた圧縮部に３個のリブをベルト長手方向に配したものである。

ベルトの製造方法としては、まずフラットな円筒モールドに２プライのゴム付綿帆布を巻き付けた後、接着部を構成する接着ゴムシートを巻き付けて心線をスピニングする。そして圧縮部を構成する圧縮ゴムシートを配置した後、該圧縮ゴムシートの上に加硫用ジャケットを挿入する。次いで、成形モールドを加硫缶内に入れ、加硫した後、筒状の加硫スリーブをモールドから取り出し、該スリーブの圧縮部をグラインダーによってリブに成形し、成形体から個々のベルトに切断する工程からなっている。

ここで圧縮ゴムシートとして、表１に示すゴム組成物から調製し、バンバリーミキサーで混練後、カレンダーロールで圧延したものを用いた。接着ゴムシートは、表１に示すゴム組成物から短繊維を除くゴム配合で調製したゴム組成物を、バンバリーミキサーで混練後、カレンダーロールで圧延したものである。

このようにして得られた各Ｖリブドベルトの耐熱屈曲性試験、６％スリップ磨耗試験、並びにミスアライメント発音試験の結果を表２に示す。

低張力高温耐久試験の評価に用いた走行試験機は、駆動プーリ（直径１２０ｍｍ）、アイドラープーリ（直径８５ｍｍ）、従動プーリ（直径１２０ｍｍ）、テンションプーリ（直径４５ｍｍ）、を順に配置したものである。試験機の各プーリにＶリブドベルトを掛架し、ベルトのアイドラープーリへの巻き付け角度を９０°にし、雰囲気温度１２０°Ｃ、駆動プーリの回転数が４９００ｒｐｍ、ベルト張力が４０ｋｇ／３リブになるように駆動プーリに荷重を付与して走行し、心線に達する亀裂が５ケになるまでの時間（５００時間打切り）を調べた。

６％スリップ磨耗試験では、駆動プーリ（直径８０ｍｍ）、従動プーリ（直径８０ｍｍ）、そしてテンションプーリ（直径１２０ｍｍ）を配置したものである。試験機の各プーリにＶリブドベルトを掛架し、ベルトのテンションプーリへの巻き付け角度を９０°とし、室温条件下で、駆動プーリの回転数を３０００ｒｐｍ、従動プーリのトルクを０．７ｋｇ・ｍ、ベルトスリップ率が６％となるようベルト張力を自動調整しながら２４時間走行させた。そして走行試験前後のベルト重量を測定し、ベルト重量減量（走行前ベルト重量−走行後ベルト重量）を走行前ベルト重量で除したものを、摩耗率として算出した。

ミスアライメント発音試験では、駆動プーリ（直径１２５ｍｍ）、従動プーリ（直径１２５ｍｍ）、そしてテンションプーリ（直径６０ｍｍ）を配置したものである。尚、駆動プーリと従動プーリ間で１．７６°のミスアライメントを設定した。試験機の各プーリにＶリブドベルトを掛架し、室温条件下で、駆動プーリの回転数が１０００ｒｐｍ、ベルト張力が６ｋｇｆ／リブになるように駆動プーリに荷重を付与し、走行させた時の発音レベルを評価した。発音レベルとしては５段階で評価し、“５”が最も発音レベルが低く、全く音が聞こえない状態を示す。尚、“３”以上を発音が気にならないレベルとして定義した。

表２の結果より、実施例では、耐久性、耐摩耗性及び耐発音性において優れた結果が得られた。一方、（イ）カーボンブラックのみを含有させた比較例１，５、及び（ロ）カーボンブラックが適量より少ない比較例４では、耐摩耗性、耐久性は高いものの、発音レベルが高く、発音抑制効果に乏しいことが確認された。他方、（ロ）カーボンブラックのみを含有させた比較例２，６、及び（イ）カーボンブラックが適量より少ない比較例３では、耐発音性には優れた結果を示すが、耐摩耗性に劣ることが知見された。

本発明にかかるＶリブドベルトは自動車用あるいは一般産業用の駆動装置などに装着できる。

本発明の第１の実施形態であるＶリブドベルトの断面斜視図である。本発明の第２の実施形態であるＶリブドベルトの断面図である。本発明の第３の実施形態であるＶリブドベルトの断面図である。

符号の説明

１Ｖリブドベルト
２伸張部
３心線
４接着部
５カバー帆布
６圧縮部

Claims

伸張部とベルト周方向に延びるリブを形成した圧縮部を有し、ベルト長手方向に沿って心線を埋設したＶリブドベルトであって、圧縮部が、ゴム１００重量部に対して（イ）窒素吸着比表面積が７０ｍ^２／ｇ以上かつジブチルフタレート吸油量が１００ｃｍ^３／１００ｇ以上のカーボンブラックを２０〜６０重量部、（ロ）窒素吸着比表面積が７０ｍ^２／ｇ未満かつジブチルフタレート吸油量が１００ｃｍ^３／１００ｇ未満のカーボンブラックを１５〜５５重量部の割合で含有するゴム組成物で構成されることを特徴とするＶリブドベルト。
ゴムがエチレン・α−オレフィンゴムである請求項１記載のＶリブドベルト。