JP2006144087A - ウエブ薄肉高強度h形鋼及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】熱間圧延で製造され、外面側がべイナイト又は焼戻しマルテンサイトを主体とする金属組織の硬質層で、内面側がフェライトを主体とする金属組織の軟質層で形成したフランジと、加工フェライト及びパーライトの混合金属組織からなるウェブとからなるウェブ薄肉高強度H形鋼である。また、このウェブ薄肉高強度H形鋼を安定して製造可能な方法を開示した。
【選択図】 なし
Description
Cは、強度確保のために0.05質量%以上必要であるが、伸び及び靭性を確保する観点から上限を0.20質量%に制限する。
Siは、固溶強化元素として添加するが、0.6質量%を超えての添加は、溶接が施された際に、熱影響部(以下、HAZという)の靭性を低下させるので、上限を0.6質量%とする。
Mnは、焼入れ性向上のために0.5質量%以上必要であるが、2.0質量%を超えると、フランジの前記硬化層が厚くなり、延性や靭性を低下させると共に、溶接性も低下するので、2.0質量%を上限とする。
これらの元素は鋼中に存在すると、該鋼の靭性や耐焼戻し脆性等に対して有害な影響を与える。そのため、問題が生じないように、P:0.025質量%以下及びS:0.015質量%以下に制限する。
Alは、製鋼段階で溶鋼の脱酸剤として添加され、その効果を発揮するには0.005質量%以上必要である。しかしながら、0.1質量%を超えての添加は、逆に鋼材の清浄性を低下させるので、0.1質量%に制限する。
Ceqが0.44質量%を超える場合には低温溶接割れ感受性が高まり(溶接性が低下)、その対策として溶接時に予熱が必要となる場合があることから、Ceqの上限w0.44質量%とした。
このブレークダウン・ミルによる孔型圧延に引き続いて、ユニバーサル・ミルで粗圧延及び仕上げ圧延を順次行うが、粗圧延時のウェブをAr3以下の温度で累積圧下量20%〜80%、フランジをAr3以上の温度で圧延を終了する。ウエブ波の発生を抑制しながら薄肉ウエブを高強度化するためには、フェライトが生成するAr3以下の温度で圧延を行うことにより、フェライト中へ加工歪導入した加工フェライト及びパーライトの混合組織とすることが好ましく、そのためには、Ar3以下の温度で最低20%以上の累積圧下量が必要である。一方、Ar3以下の温度で80%を超える累積圧下を行うと、伸びの低下や降伏比の上昇を招く。フランジの高強度化を図るためには、圧延後のγ相からの加速冷却が好ましく、そのためにはフランジはAr3温度以上で圧延を終了させる必要がある。
ここで、Ar3変態温度は、下式で計算する。
Ar3=910−273C+25Si−74Mn−56Ni−16Cr−9Mo−5Cu−1620Nb
引き続き、仕上げ圧延により製品H形鋼の形状に成形した後、フランジを加速冷却、ウェブを空冷する。つまり、フランジは、外面側からACCを行い、その強度確保のための組織形成と、前記ウェブ波を防止するための冷却を行う。フランジの内面側から水冷した場合には、流水でウェブの抜熱も促進され、ウェブ波が発生するので、フランジの冷却を外面側から行うことが好ましい。
Claims (8)
- 熱間圧延で製造されるH形鋼であって、
外面側がべイナイト又は焼戻しマルテンサイトを主体とする金属組織の硬質層で、内面側がフェライトを主体とする金属組織の軟質層で形成したフランジと、加工フェライト及びパーライトの混合金属組織からなるウェブとからなるウェブ薄肉高強度H形鋼。 - 前記H形鋼としての耐力が385MPa以上であることを特徴とする請求項1記載のウエブ薄肉高強度H形鋼。
- 前記ウエブの肉厚が20mm以下であることを特徴とする請求項1又は2記載のウエブ薄肉高強度H形鋼。
- C:0.05〜0.20質量%、Si:0.6質量%以下、Mn:0.5〜2.0質量%、P:0.025質量%以下、S:0.015質量%以下、Al:0.005〜0.1質量%、炭素当量(Ceq)が0.44質量%以下で、残部が鉄及び不可避不純物からなる鋼素材を1200℃〜1350℃に再加熱し、ブレークダウン・ミルによる孔型圧延に引き続き、ユニバーサル・ミルによる粗圧延及び仕上げ圧延を行うH形鋼の製造方法において、
前記ユニバーサル・ミルによる粗圧延時に、ウェブをAr3以下の温度で累積圧下量20%〜80%、フランジをAr3以上の温度で圧延してから仕上げ圧延で成形し、その後、フランジを加速冷却することを特徴とするウエブ薄肉高強度H形鋼の製造方法。 - 前記フランジの加速冷却は、該フランジの外面側から水冷で行い、その冷却開始温度を(Ar3−50℃)以上、冷却速度を5〜50℃/sとすると共に、冷却停止後には、400〜750℃にフランジを復熱し、且つウェブ及びフランジの温度差を±50℃以内に調整することを特徴とする請求項4記載のウエブ薄肉高強度H形鋼の製造方法。
- 前記鋼素材に、V:0.020〜0.1質量%及びNb:0.005〜0.050質量%の1種又は2種を含有させることを特徴とする請求項4又は5記載のウェブ薄肉高強度H形鋼の製造方法。
- さらに、Ti:0.1質量%以下、Ca:0.01質量%以下、REM:0.01質量%以下、Zr:0.01質量%以下、Mg:0.01質量%以下及びHf:0.01質量%以下から選ばれた1種又は2種以上を添加することを特徴とする請求項4〜6のいずれかに記載のウェブ薄肉高強度H形鋼の製造方法。
- さらに、Cu:0.05〜0.50質量%、Ni:0.05〜0.50質量%、Cr:0.05〜0.50質量%、Mo:0.05〜0.30質量%及びB:0.0003〜0.003質量%から選ばれた1種又は2種以上を添加することを特徴とする請求項4〜7のいずれかに記載のウェブ薄肉高強度H形鋼の製造方法。
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Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010222669A (ja) * | 2009-03-25 | 2010-10-07 | Jfe Steel Corp | 熱間圧延t形鋼およびその製造方法 |
JP2011231365A (ja) * | 2010-04-27 | 2011-11-17 | Jfe Steel Corp | 船舶用熱間圧延形鋼およびその製造方法 |
JP2012180584A (ja) * | 2011-03-03 | 2012-09-20 | Jfe Steel Corp | 靭性に優れる圧延h形鋼およびその製造方法 |
KR101317007B1 (ko) * | 2010-11-29 | 2013-10-11 | 현대엠코 주식회사 | 콘크리트 고압 압송관 및 그 제조 방법 |
KR101505281B1 (ko) | 2013-04-30 | 2015-03-24 | 현대제철 주식회사 | 형강 및 그 제조 방법 |
JP2017137576A (ja) * | 2016-01-29 | 2017-08-10 | Jfeスチール株式会社 | 山形鋼および山形鋼の製造方法 |
WO2017150665A1 (ja) * | 2016-03-02 | 2017-09-08 | 新日鐵住金株式会社 | 低温用h形鋼及びその製造方法 |
JP2018044224A (ja) * | 2016-09-16 | 2018-03-22 | 新日鐵住金株式会社 | 圧延h形鋼及びその製造方法 |
KR20190032625A (ko) * | 2016-12-21 | 2019-03-27 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | H형강 및 그 제조 방법 |
KR20190111920A (ko) | 2018-03-23 | 2019-10-02 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 압연 h형강 및 그 제조 방법 |
JP2020105620A (ja) * | 2018-12-28 | 2020-07-09 | 日本製鉄株式会社 | 圧延h形鋼及びその製造方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5454911A (en) * | 1977-09-19 | 1979-05-01 | Centre Rech Metallurgique | Quality improving of shaped steel |
JPS62253721A (ja) * | 1986-04-26 | 1987-11-05 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 靭性および強度の優れた薄肉h型鋼の製造方法 |
JPS6462415A (en) * | 1987-08-31 | 1989-03-08 | Nippon Kokan Kk | Production of high-tensile unequal-sided unequal thickness steel shape |
JPH0417622A (ja) * | 1990-05-10 | 1992-01-22 | Kawasaki Steel Corp | ウエブ薄肉h形鋼の製造方法 |
JP2000045042A (ja) * | 1998-07-29 | 2000-02-15 | Nippon Steel Corp | 引張り強度が490N平方mm以上の曲げ加工性の良いトンネル支保工用H形鋼およびその製造方法 |
JP2002363642A (ja) * | 2001-06-01 | 2002-12-18 | Nkk Corp | 低降伏比で靭性に優れた圧延h形鋼の製造方法 |
JP2004084063A (ja) * | 2002-07-04 | 2004-03-18 | Jfe Steel Kk | 構造用Fe−Cr系鋼板とその製造方法および構造用形鋼 |
-
2004
- 2004-11-22 JP JP2004337417A patent/JP4581645B2/ja active Active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5454911A (en) * | 1977-09-19 | 1979-05-01 | Centre Rech Metallurgique | Quality improving of shaped steel |
JPS62253721A (ja) * | 1986-04-26 | 1987-11-05 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 靭性および強度の優れた薄肉h型鋼の製造方法 |
JPS6462415A (en) * | 1987-08-31 | 1989-03-08 | Nippon Kokan Kk | Production of high-tensile unequal-sided unequal thickness steel shape |
JPH0417622A (ja) * | 1990-05-10 | 1992-01-22 | Kawasaki Steel Corp | ウエブ薄肉h形鋼の製造方法 |
JP2000045042A (ja) * | 1998-07-29 | 2000-02-15 | Nippon Steel Corp | 引張り強度が490N平方mm以上の曲げ加工性の良いトンネル支保工用H形鋼およびその製造方法 |
JP2002363642A (ja) * | 2001-06-01 | 2002-12-18 | Nkk Corp | 低降伏比で靭性に優れた圧延h形鋼の製造方法 |
JP2004084063A (ja) * | 2002-07-04 | 2004-03-18 | Jfe Steel Kk | 構造用Fe−Cr系鋼板とその製造方法および構造用形鋼 |
Cited By (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010222669A (ja) * | 2009-03-25 | 2010-10-07 | Jfe Steel Corp | 熱間圧延t形鋼およびその製造方法 |
JP2011231365A (ja) * | 2010-04-27 | 2011-11-17 | Jfe Steel Corp | 船舶用熱間圧延形鋼およびその製造方法 |
KR101317007B1 (ko) * | 2010-11-29 | 2013-10-11 | 현대엠코 주식회사 | 콘크리트 고압 압송관 및 그 제조 방법 |
JP2012180584A (ja) * | 2011-03-03 | 2012-09-20 | Jfe Steel Corp | 靭性に優れる圧延h形鋼およびその製造方法 |
KR101505281B1 (ko) | 2013-04-30 | 2015-03-24 | 현대제철 주식회사 | 형강 및 그 제조 방법 |
JP2019094570A (ja) * | 2016-01-29 | 2019-06-20 | Jfeスチール株式会社 | バルブプレートおよびバルブプレートの製造方法 |
JP2017137576A (ja) * | 2016-01-29 | 2017-08-10 | Jfeスチール株式会社 | 山形鋼および山形鋼の製造方法 |
WO2017150665A1 (ja) * | 2016-03-02 | 2017-09-08 | 新日鐵住金株式会社 | 低温用h形鋼及びその製造方法 |
JP6390813B2 (ja) * | 2016-03-02 | 2018-09-19 | 新日鐵住金株式会社 | 低温用h形鋼及びその製造方法 |
JPWO2017150665A1 (ja) * | 2016-03-02 | 2018-10-18 | 新日鐵住金株式会社 | 低温用h形鋼及びその製造方法 |
CN108699651A (zh) * | 2016-03-02 | 2018-10-23 | 新日铁住金株式会社 | 低温用h形钢及其制造方法 |
US10900099B2 (en) | 2016-03-02 | 2021-01-26 | Nippon Steel Corporation | Steel H-shape for low temperature service and manufacturing method therefor |
JP2018044224A (ja) * | 2016-09-16 | 2018-03-22 | 新日鐵住金株式会社 | 圧延h形鋼及びその製造方法 |
KR20190032625A (ko) * | 2016-12-21 | 2019-03-27 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | H형강 및 그 제조 방법 |
KR102021726B1 (ko) | 2016-12-21 | 2019-09-16 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | H형강 및 그 제조 방법 |
KR20190111920A (ko) | 2018-03-23 | 2019-10-02 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 압연 h형강 및 그 제조 방법 |
JP2020105620A (ja) * | 2018-12-28 | 2020-07-09 | 日本製鉄株式会社 | 圧延h形鋼及びその製造方法 |
JP7206907B2 (ja) | 2018-12-28 | 2023-01-18 | 日本製鉄株式会社 | 圧延h形鋼及びその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4581645B2 (ja) | 2010-11-17 |
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