JP2006106090A - レーザ走査ユニット - Google Patents

Abstract

【課題】走査レンズの厚さを低減しながら、ポリゴンミラーから短い距離でレーザ光を個別に取り出すことができるレーザ走査ユニットを提供する。
【解決手段】このレーザ走査ユニット２は、回転軸２１および反射側面Ｍを有し、回転軸２１と直交しない傾斜した角度方向から斜入射されたレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４を反射して走査するポリゴンミラー９と、ポリゴンミラー９により走査された１ライン分のレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４を補正するためのｆθレンズ１９と、ポリゴンミラー９とｆθレンズ１９との間の光路に配置され、当該光路の中心軸Ｃに対して所定角度以上傾いてポリゴンミラー９からｆθレンズ１９へと進むレーザ光Ｌ１，Ｌ４を全反射してｆθレンズ１９へと導く平行平板２０とを備えている。
【選択図】 図３

Description

この発明は、フルカラーの画像形成装置などに用いられる複数のレーザ光を走査するレーザ走査ユニットに関する。

フルカラーのレーザプリンタでは、イエロー、マゼンタ、シアンおよびブラックの各色のトナー像が用紙に転写されてフルカラーの画像が形成される。各色のトナー像は、それぞれ専用の感光体ドラムの周面に形成された静電潜像に所定の色のトナーが転写されて得られる。ここで、静電潜像は、予め一様に帯電された感光体ドラムの周面にレーザ光（レーザビーム）が走査されることにより形成される。このため、このようなレーザプリンタには、４本のレーザ光を走査してそれぞれ対応する感光体ドラムに導くレーザ走査ユニットが備えられている。

レーザ走査ユニットの概略は、レーザダイオードなどのレーザから出射されたレーザ光が、高速で回転するポリゴンミラーで反射されて感光体ドラムへ導かれる構成となっている。ポリゴンミラーが回転することにより、レーザ光が反射される方向が変化し、レーザ光は感光体ドラム上をその長手方向（主走査方向）に走査される。
各レーザ光は、ポリゴンミラーで反射された後、それぞれ専用の折り返しミラーで反射されて、所定の感光体ドラム上に導かれる。このため、折り返しミラーが配置されている位置において、各レーザ光は、主走査方向と直交する副走査方向に対応する方向、すなわち、ポリゴンミラーの回転軸と平行な方向に関して、隣接するレーザ光と一定以上の間隔で離れている必要がある。

下記特許文献１では、互いに平行で、ポリゴンミラーの回転軸と平行な方向に間隔があけられた４本のレーザ光を、ポリゴンミラーに対して、ポリゴンミラーの回転軸に直交する角度方向から入射させて反射させるレーザ走査ユニットが開示されている。このレーザ走査ユニットでは、ポリゴンミラーにより反射された各レーザ光は、互いに平行に進み、それぞれ専用の折り返しミラーにより反射されて所定の感光体ドラム上に導かれる。

しかしながら、このレーザ走査ユニットでは、ポリゴンミラーの反射側面においても、各レーザ光の間隔が広くなるので、ポリゴンミラーの厚さ（回転軸に沿う方向の長さ）を大きくする必要がある。これにより、ポリゴンミラーを回転させるモータの消費電力が大きくなり、また、ポリゴンミラーの回転に伴う風切り音などの騒音が大きくなる。
このため、ポリゴンミラーに対して、ポリゴンミラーの回転軸と直交しない傾斜した角度方向からレーザ光を斜入射させるレーザ走査ユニットが提案されている。図５は、そのようなレーザ走査ユニットの構成を示す側面図である。

このレーザ走査ユニット５１は、図示しない光源が発したレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４を反射するポリゴンミラー５２と、ポリゴンミラー５２が反射したレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４をさらに反射して、それぞれ対応する感光体ドラムＤ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４へと導く折り返しミラー５５，５６，５７，５８と、ポリゴンミラー５２と折り返しミラー５５，５６，５７，５８との間の光路に配置されたｆθレンズ（走査レンズ）５３とを備えている。

ポリゴンミラー５２は一定の角速度で回転するが、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４はｆθレンズ５３を通過することにより、感光体ドラムＤ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４上を等速度で走査するように補正される。
このレーザ走査ユニット５１では、ポリゴンミラー５２に対して、ポリゴンミラー５２の回転軸５４と直交しない傾斜した角度方向から４本のレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４が斜入射される。以下、ポリゴンミラー５２に入射されるレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の回転軸５４に対する角度を「斜入射角」という。

光源が発した各レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の光路は、ポリゴンミラー５２の反射側面上で互いに重なる（近接する）ようにされている。これにより、ポリゴンミラー５２の厚さを薄くすることができる。
各レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の斜入射角は異なっており、そのため、ポリゴンミラー５２からの距離が長くなるに従って、ポリゴンミラー５２で反射されたレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の互いの間隔が広くなる。

このレーザ走査ユニット５１では、各レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の斜入射角の差を大きくすることにより、ポリゴンミラー５２で反射されたレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の互いになす角度を大きくすることができる。これにより、ポリゴンミラー５２から短い距離で、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の互いの間隔を一定の間隔以上に大きくして、これらのレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４を、折り返しミラー５５，５６，５７，５８で個別に反射（個別に取り出し）することができる。
特開２００１−３３７２０号公報 特開２００４−１１７８６５号公報

しかしながら、図５のレーザ走査ユニット５１では、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の斜入射角の差を大きくすると、ｆθレンズ５３中における最外部のレーザ光Ｌ１，Ｌ４の間隔（ｆθレンズ５３の有効高さ）も大きくなるため、ｆθレンズ５３の厚さ（回転軸５４に沿う方向の長さ）Ｄ_Cを大きくしなければならない。これにより、ｆθレンズ５３のコストが上昇し、また、レーザ走査ユニット５１において、このような大きなｆθレンズ５３を収容するためのスペースを確保する必要も生ずる。

一方、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の斜入射角の差を小さくすると、ｆθレンズ５３の厚さＤ_Cを小さくできるが、ポリゴンミラー５２から遠い位置で各レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４を個別に取り出し（折り返しミラー５５，５６，５７，５８で反射）しなければならなくなる。これにより、レーザ走査ユニット５１が大型化してしまう。
そこで、この発明の目的は、走査レンズの厚さを低減しながら、ポリゴンミラーから短い距離でレーザ光を個別に取り出すことができるレーザ走査ユニットを提供することである。

上記の目的を達成するための請求項１記載の発明は、複数の反射側面を有し、回転軸を中心に回転することにより、各反射側面で順にレーザ光を反射して、各反射側面毎に１ライン分のレーザ光を走査していくポリゴンミラーと、上記ポリゴンミラーにより走査された１ライン分のレーザ光を補正するための走査レンズとを含むレーザ走査ユニットであって、上記ポリゴンミラーに対して、上記ポリゴンミラーの回転軸と直交しない傾斜した角度方向からレーザ光を斜入射させる手段と、上記ポリゴンミラーと上記走査レンズとの間の光路に配置され、当該光路の中心軸に対して所定の角度以上傾いて上記ポリゴンミラーから上記走査レンズへと進むレーザ光を全反射して走査レンズへと導く平行平板と、を含むことを特徴とするレーザ走査ユニットである。

この発明によれば、ポリゴンミラーに斜入射されたレーザ光は、ポリゴンミラーの反射側面で反射され、走査レンズへと進む。ポリゴンミラーで反射されたレーザ光は、中心軸と傾斜して、すなわち、中心軸から離れるように進む。
ここで、複数のレーザ光が互いに異なる斜入射角（ポリゴンミラーに入射するレーザ光のポリゴンミラーの回転軸に対する角度）でポリゴンミラーに入射されると、これらのレーザ光は、ポリゴンミラーの反射側面で反射されて、中心軸に対してそれぞれ異なる角度をなして平行平板へと導かれる。そして、これらのレーザ光のうち、中心軸とのなす角度が所定角度以上であるものは、走査レンズに至る前に、平行平板により全反射される。これにより、レーザ光を、再び中心軸に近接するように導くことができる。したがって、中心軸と平行平板で全反射されたレーザ光とが近接する位置に走査レンズを配置することにより、走査レンズの厚さを小さくすることができる。

また、これらのレーザ光の斜入射角の差が大きくされていると、平行平板を通過した後、平行平板から離れるに従い、隣接するレーザ光の間隔が大きな割合で広がる。このため、このレーザ走査ユニットは、走査レンズの厚さを低減しながら、ポリゴンミラーから短い距離でレーザ光を個別に取り出すことができる。
平行平板では、複数（たとえば、４本）のレーザ光のうち、中心軸となす角度が最も大きいレーザ光（たとえば、２本のレーザ光）のみが反射されてもよく、すべてのレーザ光が反射されてもよい。

以下では、この発明の実施の形態を、添付図面を参照して詳細に説明する。
図１は、本発明の第１の実施形態に係るレーザ走査ユニットが備えられたレーザプリンタの構造を示す側面図である。
このレーザプリンタ１は、イエロー、マゼンタ、シアンおよびブラックの各色のトナー像を用紙Ｐに転写してフルカラーの画像を形成することができる。レーザプリンタ１は、レーザ光（レーザビーム）Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４を生成して走査するレーザ走査ユニット２と、４つの感光体ドラムＤ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４とを備えている。

画像を形成するときは、予め一様に帯電された感光体ドラムＤ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４の周面上を、レーザ走査ユニット２により、それぞれ感光体ドラムＤ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４の軸方向（図１において、紙面に垂直な方向）に沿う水平方向（主走査方向）に、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４が走査される。レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の走査にあわせて、感光体ドラムＤ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４が、それぞれその軸まわりに回転されることにより、感光体ドラムＤ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４の周面に静電潜像が形成される。

各感光体ドラムＤ４，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ１の周面に、それぞれイエロー、マゼンタ、シアンおよびブラックの各色のトナーが供給されることにより、静電潜像が各色のトナー像に現像される。そして、これらのトナー像が用紙Ｐに順次転写されて、フルカラーの画像が形成される。
図２は、レーザ走査ユニット２の構図を示す平面図でありる。

図１および図２を参照して、レーザ走査ユニット２は、レーザダイオード５，６，７，８からそれぞれ出射されたレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４が、ポリゴンミラー９で反射され、さらに、１つまたは２つの折り返しミラーを備えたミラーユニット１１，１２，１３，１４（図２では、図示を省略）で反射されて、レーザ走査ユニット２の外部に配置された感光体ドラムＤ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４へ導かれる構成となっている。

用紙Ｐ上の同じ位置に対応するレーザ光Ｌ４，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ１は、その位置が各感光体ドラムＤ４，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ１間を移動する時間間隔をおいて、それぞれレーザダイオード８，６，７，５から出射される。
レーザダイオード５，６，７，８とポリゴンミラー９との間には、コリメータレンズ１５，１６，１７，１８およびシリンドリカルレンズ１０が配置されている。

レーザダイオード５，６，７，８は、ポリゴンミラー９の回転軸２１に沿う方向に配列されている。レーザダイオード５，６，７，８から出射されたレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４は、互いにほぼ平行かつ回転軸２１に垂直に進んでコリメータレンズ１５，１６，１７，１８に至る。コリメータレンズ１５，１６，１７，１８により、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４のそれぞれが、ほぼ平行光束にされる。

その後、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４は、シリンドリカルレンズ１０により、それぞれの光路がポリゴンミラー９の反射側面Ｍ上で重なる（近接する）ように屈折される。これにより、ポリゴンミラー９の厚さ（回転軸２１に沿う方向の長さ）を薄くすることができ、ポリゴンミラー９を回転させるモータの消費電力を小さくし、ポリゴンミラー９の回転に伴う風切り音などの騒音を小さくすることができる。また、シリンドリカルレンズ１０により、各レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４は、副走査方向（感光体ドラムＤ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４の周方向に相当する方向）に関して反射側面Ｍ近傍で集束するように結像される。

このように、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４は、シリンドリカルレンズ１０を通過することにより、ポリゴンミラー９に対して、回転軸２１と直交しない傾斜した角度方向から斜入射されるようになる。
ポリゴンミラー９は、その回転軸２１を中心に、図示しないモータにより、矢印Ａ方向（図２参照）に高速で回転される。ポリゴンミラー９は、６つの反射側面Ｍを有している。各反射側面Ｍは、いずれも、ポリゴンミラー９が回転しても回転軸２１に平行な状態が保たれる。

ポリゴンミラー９が回転することにより、各反射側面Ｍで順に、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４が反射され、各反射側面Ｍ毎に１ライン（水平走査ライン）分のレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４が走査される。すなわち、ポリゴンミラー９が回転すると、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４が反射される方向が変化して、感光体ドラムＤ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４上におけるレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の到達位置が、主走査方向（図２に矢印Ｈで示す。）に移動する。

ポリゴンミラー９とミラーユニット１１，１２，１３，１４との間には、ｆθレンズ（走査レンズ）１９が配置されている。ｆθレンズ１９は、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の走査方向に長手をしている（図２参照）。ポリゴンミラー９は一定の角速度で回転するが、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４は、ｆθレンズ１９により、感光体ドラムＤ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４上を等速度で走査するように補正される。

レーザダイオード５，６，７，８からポリゴンミラー９に至る光路の中心軸Ｂは、回転軸２１と直交している。以下、シリンドリカルレンズ１０を通過して反射側面Ｍに入射するレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４と中心軸Ｂとがなす角度を「斜入射角」という。
各レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４は、それぞれ互いに異なる斜入射角θ１，θ２，θ３，θ４で反射側面Ｍに入射する。レーザ光Ｌ１とレーザ光Ｌ２とは、中心軸Ｂに対して同じ側にあり、レーザ光Ｌ３とレーザ光Ｌ４とは、中心軸Ｂに対して同じ側かつレーザ光Ｌ１，Ｌ２と反対側にある。レーザ光Ｌ１とレーザ光Ｌ４とは、中心軸Ｂに対してほぼ対称な位置にあり、それらの斜入射角θ１，θ４の絶対値はほぼ等しい。レーザ光Ｌ２とレーザ光Ｌ３とは、中心軸Ｂに対してほぼ対称な位置にあり、それらの斜入射角θ２，θ３の絶対値はほぼ等しく、かつレーザ光Ｌ１，Ｌ４の斜入射角θ１，θ４の絶対値より小さい。

ポリゴンミラー９とｆθレンズ１９との間には、さらに、平行平板２０（図２参照）が配置されている。平行平板２０は、平面視において、ｆθレンズ１９と同じ方向に延びる矩形の形状を有している。
図３は、ポリゴンミラー９、平行平板２０およびｆθレンズ１９を示す側面図である。
平行平板２０は、厚さ方向両側に、互いに平行な１対の主表面２２を有している。平行平板２０は、ポリゴンミラー９とｆθレンズ１９との間の光路の中心軸Ｃと平行に、平行平板２０の厚み方向中間部を中心軸Ｃが通るように配置されている。ここで、中心軸Ｃは、ポリゴンミラー９による各反射角（走査方向）毎の光路についていうものとする。

ポリゴンミラー９で反射されたレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４は、平行平板２０の一方の端面から平行平板２０内に入り、平行平板２０の他方の端面から平行平板２０外に出て、ｆθレンズ１９に至る。
上記の斜入射角θ１，θ２，θ３，θ４相互間の関係により、ポリゴンミラー９の反射側面Ｍで反射されたレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４が中心軸Ｃとなす角度は、レーザ光Ｌ２，Ｌ３よりレーザ光Ｌ１，Ｌ４で大きくなっている。

レーザ光Ｌ１，Ｌ４は、平行平板２０通過するまでに、平行平板２０の主表面２２と空気との界面に至り、この界面で全反射されるが、レーザ光Ｌ２，Ｌ３は、主表面２２と空気との界面に至る前に平行平板２０を通り抜ける。すなわち、平行平板２０は、中心軸Ｃに対して所定の角度以上傾いてポリゴンミラー９からｆθレンズ１９へと進むレーザ光を、主表面２２と空気との界面で全反射してｆθレンズ１９へと導く。主表面２２で全反射されたレーザ光Ｌ１，Ｌ４は、再び中心軸Ｃに近接するように進む。

たとえば、主表面２２と空気との界面に対するレーザ光の入射角が８０°である場合、平行平板２０の屈折率が１．０１５以上であれば、このレーザ光は全反射される。ガラス、アクリル等の一般的な光学材料の屈折率は１．４以上であり、この要件を満たす。
ｆθレンズ１９は、平行平板２０で全反射されたレーザ光Ｌ１，Ｌ４が、中心軸Ｃと交わる位置に配置されている。また、ｆθレンズ１９が配置されている位置において、レーザ光Ｌ２とレーザ光Ｌ３との間隔、すなわち最外部のレーザ光の間隔（ｆθレンズ１９の有効高さ）は小さい。ｆθレンズ１９の厚さＤは、たとえば、従来のレーザ走査ユニット５１のｆθレンズ５３の厚さＤ_Cと比べて低減されているが、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４をすべて通過させることができる。言い換えれば、斜入射角θ２，θ３は、レーザ光Ｌ２，Ｌ３がｆθレンズ１９を通過できる程度に小さくされている。

ｆθレンズ１９を通過したレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４は、ｆθレンズ１９から一定の距離以上離れると、ｆθレンズ１９から離れるに従い、互いに離れるように進む。隣接するレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の間隔が、一定の距離以上になる位置に、ミラーユニット１１，１２，１３，１４（図１参照）の最初の折り返しミラーが配置されている。これにより、各レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４を、個別に反射する（取り出す）ことができる。

ここで、斜入射角θ１，θ２，θ３，θ４の差が大きくなるほど、ｆθレンズ１９を通過したレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の互いになす角度が大きくなり、ｆθレンズ１９から離れるに従い、隣接するレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の間隔が大きな割合で広がる。このレーザ走査ユニット２では、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４を平行平板２０（ポリゴンミラー９）から近い位置で取り出せるように、斜入射角θ１，θ２，θ３，θ４の差が大きくされている。これにより、レーザ走査ユニット２は小型化されている。

以上のように、平行平板２０により、ｆθレンズ１９の厚さＤを低減しながら、ポリゴンミラー９から短い距離でレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４を個別に取り出すことが可能とされている。
たとえば、斜入射角θ１，θ２，θ３，θ４が、それぞれ、＋６°、＋２°、−２°、−６°であり、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の反射側面Ｍにおける反射位置とｆθレンズ１９（５３）における入射位置との最短距離が３０ｍｍであるとする。

この場合、平行平板２０を用いないと、主走査方向に関して中心方向におけるｆθレンズ５３の有効高さ（以下、「中心有効高さ」という。）は、入射側で６．３ｍｍとなり、出射側で８．４ｍｍとなる。一方、厚さが４ｍｍで、長さが４０ｍｍで、幅が１０ｍｍの平行平板２０を用いた場合、ｆθレンズ２０の中心有効高さは、入射側で２．１ｍｍとなり、出射側で２．８ｍｍとなる。

また、ｆθレンズ１９の中心有効高さ（出射側）が２．１ｍｍであり、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の反射側面Ｍにおける反射位置とｆθレンズ１９（５３）における入射位置との最短距離が３０ｍｍであるとする。そして、隣接するレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の間隔が４ｍｍ以上のときに、各レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４を個別に取り出すことが可能であるとする。

この場合、平行平板２０を用いないと、反射側面Ｍにおけるレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の反射位置からの距離が１７２．２ｍｍの位置で、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４を個別に取り出しできる。一方、平行平板２０を用いると、反射側面Ｍにおけるレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の反射位置からの距離が１１４．０ｍｍの位置で、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４を個別に取り出しできる。

なお、ｆθレンズ１９は、平行平板２０を通過したレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４が、感光体ドラムＤ１，Ｄ２，Ｄ３，Ｄ４上を等速度で走査するように設計されており、平行平板２０を通過しないレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４用のｆθレンズ（たとえば、図５のｆθレンズ５３）とは設計が異なっている。
図４は、本発明の第２の実施形態に係るレーザ走査ユニットの平面図である。図４において、図２に示す各部に対応する部分には、図２と同じ参照符号を付して説明を省略する。

このレーザ走査ユニット３２は、図２に示すレーザ走査ユニット２の平行平板２０の代わりに、平行平板３３を備えている。平面視において（ポリゴンミラー９の回転軸２１に垂直に見て）、平行平板３３は、ポリゴンミラー９の反射側面Ｍにおけるレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４の平均的な反射位置を中心とした円弧状の形状を有している。
これにより、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４は、平行平板３３の端面に対して、ほぼ垂直に入射および出射されるので、平行平板３３による屈折の影響を少なくすることができる。

以上は、本発明の実施形態の一例であり、本発明はこれに限定されるものではない。たとえば、上記の実施形態では、レーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４のうち、レーザ光Ｌ１，Ｌ４のみ平行平板２０で全反射されるようにされているが、すべてのレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４が全反射されてもよい。この場合でも、適当な斜入射角θ１，θ２，θ３，θ４やｆθレンズ１９の配置を選択することにより、ｆθレンズ１９の厚さＤの低減と、ポリゴンミラー９から短い距離でレーザ光Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４を個別に取り出すこととを両立できる。

その他、特許請求の範囲に記載された事項の範囲で種々の設計変更を施すことが可能である。

本発明の第１の実施形態に係るレーザ走査ユニットが備えられた画像形成装置の構造を示す側面図である。 本発明の第１の実施形態に係るレーザ走査ユニットの平面図である。 ポリゴンミラー、平行平板およびｆθレンズを示す側面図である。 本発明の第２の実施形態に係るレーザ走査ユニットの平面図である。 ポリゴンミラーの回転軸と直交しない傾斜した角度方向からポリゴンミラーにレーザ光を斜入射させる従来のレーザ走査ユニットの側面図である。

符号の説明

２，３２ レーザ走査ユニット
５，６，７，８ レーザダイオード
９ ポリゴンミラー
１０ シリンドリカルレンズ
１５，１６，１７，１８ コリメータレンズ
１９ ｆθレンズ
２０，３３ 平行平板
２１ 回転軸
Ｃ 中心軸
Ｍ 反射側面
θ１，θ２，θ３，θ４ 斜入射角

Claims (1)

1. 複数の反射側面を有し、回転軸を中心に回転することにより、各反射側面で順にレーザ光を反射して、各反射側面毎に１ライン分のレーザ光を走査していくポリゴンミラーと、
   上記ポリゴンミラーにより走査された１ライン分のレーザ光を補正するための走査レンズとを含むレーザ走査ユニットであって、
   上記ポリゴンミラーに対して、上記ポリゴンミラーの回転軸と直交しない傾斜した角度方向からレーザ光を斜入射させる手段と、
   上記ポリゴンミラーと上記走査レンズとの間の光路に配置され、当該光路の中心軸に対して所定の角度以上傾いて上記ポリゴンミラーから上記走査レンズへと進むレーザ光を全反射して走査レンズへと導く平行平板と、を含むことを特徴とするレーザ走査ユニット。
   
   
   

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