JP2006045044A

JP2006045044A - 充填材

Info

Publication number: JP2006045044A
Application number: JP2005034187A
Authority: JP
Inventors: Ichiro Tsushima; 一郎對馬; Masahiko Saito; 昌彦斉藤; Yoji Akagi; 洋二赤木; Yasuhiro Komuro; 泰寛小室; Masayoshi Kitagawa; 眞好喜多川
Original assignee: Kurimoto Ltd; Tokyo Metropolitan Government
Current assignee: Kurimoto Ltd; Tokyo Metropolitan Government
Priority date: 2004-07-06
Filing date: 2005-02-10
Publication date: 2006-02-16
Anticipated expiration: 2025-02-10
Also published as: JP4651403B2

Abstract

【課題】流動性の高い充填材を得る。
【解決手段】セメント重量：１に対し、保水剤として浄水発生土とモンモリロナイトの合計重量：０．０５〜５．０、発泡剤として金属粉末重量：０．００００５〜０．００１、流動化剤としてリグニンスルホン酸塩重量：０．００１５〜０．０５、水：１．０〜１０．０を混合した充填材である。保水剤の混入により、水分の増量分を捕捉して、ブリージングの問題を解決する。流動化剤の混入により、セメント、発泡剤等を分散させて、流動性を向上させる。発泡剤により、保形性のある空隙層の多い充填層とすることができる。充填層の空隙が増せば、圧縮などの機械的強度が低下する。保水剤等の混合比を調整することにより、圧縮強度：０．１〜１．０Ｎ／ｍｍ²とすれば、管継手部が耐震性の構造の場合において、地震の発生による継手の伸縮が円滑になされ、同：１．０〜２．０Ｎ／ｍｍ²とすれば、従来と同様な充填材となる。
【選択図】図４

Description

この発明は、上下水道の管路、シールド工法による配管、廃棄管等の空隙及びその他の地殻空隙を充填するために使用する空隙充填材に関するものである。

上下水道、農業用水、工業用水、ガス、電力、通信等の様々な分野で、流体輸送に使用されるものとして、例えば、ダクタイル鋳鉄管がある。このダクタイル鋳鉄管を用いた管路の構築は、鞘管としてヒューム管や鋼管を土中に推進埋設し、その鞘管内に鞘管よりも小さい口径のダクタイル鋳鉄管（新管）を挿入（布設）する鞘管推進工法や、既設管内に既設管よりも口径の小さいダクタイル鋳鉄管（新管）を挿入（布設）するパイプインパイプ工法が採用されている（特許文献１参照）。

これらの工法であれば、地面を開削して管を布設する開削工法のように、交通を遮断するという問題もなく、また、既に埋設されている管に新管を挿入することになるため、複雑な管路が構築されていても新管による新管路の構築が可能となる。
特開２００２−２７６２８４号公報

例えば、そのパイプインパイプ工法は、図１に示すように、発進坑Ｓと到達坑Ｒとの間に埋設されている既設管（鞘管）Ａ内にこれよりも口径の小さな新管Ｐを挿入敷設するものであり、発進坑Ｓには油圧ジャッキＪが設置され、この油圧ジャッキＪの後部は反力受けＨに当接し、前部は押角Ｂを介して新管Ｐを押圧するようになっている。新管Ｐは、その先端部の挿し口１を先行の新管Ｐの後端部の受口２に挿入することによって順次接合され、既設管Ａ内に押し込まれて行って新配管Ｐ´を形成する。なお、先頭の新管Ｐの先端部には挿入抵抗を小さくするための先導ソリＫを取り付ける。

これらの鞘管推進工法等において、今日、その配管継手部は、一の管の挿し口を他の管の受口にゴム輪を介在して挿し込んで構成され、その受口に対し挿し口が所要範囲において伸縮可能（抜き差し可能）な耐震構造とすることが一般的であり、その継手として、ＰII形、Ｓ形、ＮＳ形、ＳII形等がある。

その耐震管継手は、通常、挿し口外周面の突部を受口内面の突部と奥端部の間を移動可能としたものであり、例えば、その代表例であるＮＳ形継手は、図２に示すように、挿し口１の先端に突起３、受口２の内面に芯出しゴム４を介してロックリング５をそれぞれ設け、受口２にシール用ゴム輪６を介在して挿し口１を挿入し、そのロックリング５と受口内面の奥端部２ａとの間を突起３（挿し口１の先端）を移動可能として挿し口１の伸縮代Ｌを確保した構成であり、引き抜き力に対しては、挿し口１がその突起３がロックリング５に当接するまで後退し（距離Ｌ₁）、挿し込み力に対しては、挿し口１の先端が奥端部２ａに当接するまで挿し込まれて（距離Ｌ₂）、継手部の破損を防止する（特許文献１参照）。

また、これらの鞘管推進工法やパイプインパイプ工法の他にシールド工法によっても管路の構築が行われている。この工法では、シールドマシンを使用して地盤に空洞を設けてセグメントを設置し、その空間に新管を挿入して管路を構築するものである（特許文献２参照）。
特開２００３−２９６０８６号公報

これらの方法により、鞘管Ａに新管Ｐを挿入した後、挿入された新管Ｐの固定や保護を目的として、発進坑Ｓや到達坑Ｒから鞘管Ａと新管Ｐの空隙に砂やセメントミルク、エアモルタルなどを充填材として充填することが行われている（特許文献３参照）。このとき、充填距離が長くなると、一度の充填では管路全域への充填が困難なことから、鞘管等の長さ方向の適宜位置に地盤表面に至る縦細孔を設け、この各縦細孔により区切られた区間にその縦細孔によって充填を行うようにしている。
特開昭５９−２３１２８３号公報

また、鞘管Ａ及び新管Ｐが大径のものの場合には、図３、図４に示すように、鞘管Ａ内に新管Ｐを順々に挿入してその各新管Ｐを管継手Ｃを介して継ぎ合わせて新配管Ｐ´を形成し（図３）、その新配管Ｐ´（新管Ｐ）と鞘管Ａの間に新管Ｐの注入口を介してグラウト材ａを充填するものがある（特許文献４参照）。
特開平９−１６６２４２号公報

この工法において、グラウト材ａの充填は、１５〜２０本程の新管Ｐを一回のグラウト材ａの充填範囲とし、その範囲の両端の新管Ｐと鞘管Ａの間に中間部間仕切り壁Ｄを形成し、新管Ｐに形成した注入口から、グラウト材ａを新管Ｐと鞘管Ａの間に注入して行っている。

また、新管Ｐと鞘管Ａの間にその一端（例えば、発進坑Ｓ）から複数本のホースを挿入し、その各ホースの挿入長さを、その長さ方向に、例えば、５０ｍ毎（間隔：５０ｍ）に異ならせて、その各ホースからグラウト材ａを送り込む工法もある。因みに、各ホースの挿入長さが５０ｍ毎に異なっておれば、一のホースによるグラウト材ａの充填長さは５０ｍとなる。

シールド工法においても、セグメントと新管Ｐの空隙にエアモルタルなどが同じようにして充填される場合があり、セグメントと地山との空隙にも地山落ちや地盤沈下を抑制するために裏込剤（充填材ａ）を充填している（特許文献５参照）。
特開平９−２３５９９６号公報

さらに、上述した方法などにより管路が構築されるが、管路寿命や人口増加などの問題により、既設管路が不要になったり、その口径が小さくなって使用に耐え無くなる場合がある。その不要等となった管路について、地面を開削して撤去しようとすると、コストがかかりすぎるため、そのまま管路を地中に廃棄管として残し、管内にエアモルタル等を充填する廃棄管充填が行われている。
これは、地中に管路を放置したままであると、管路部分は地盤に空洞があるのと同じであるため、地盤沈下等を誘発する恐れがあり、廃棄管内に充填材を充填し中実として、空洞部分を無くして地盤強度を高めるためである。

ところで、ダクタイル鋳鉄管等からなる水道管路内を流れる上水（水道水）を生産する浄水処理場では、上水の供給に伴い浄水発生土が発生する。この浄水発生土は年々増加傾向にある。
一方、環境負荷低減が叫ばれ、省資源・リサイクル化が検討されている今日、その浄水発生土も例外ではなく、そのリサイクル化などが望まれており、その発生土のリサイクル・再使用化が進めば、その発生土の運搬や廃棄処分の費用が低減できる。

このため、従来から、この発生土の有効利用が模索され、その一例として、浄水発生土に特殊凝結硬化剤を水と共に加え、その凝結硬化剤の量調整により、硬化度、硬化時間の任意の設定を行うことができ、その調整により、適宜な流動性を得て、隧道内に容易に圧送注入し得るようにして、隧道等の埋め戻しするようにしたものがある（特許文献６参照）。また、浄水発生土を焼成して多孔性の灰分とし、これをコンクリート骨材に利用することも行われている（特許文献７参照）。
特開昭５１−３２４０１号公報特開昭５１−１４０３５７号公報

上述したように、エアモルタル等の充填材には多種多様な用途があるが、縦細孔を設けるその充填材の充填方法は、充填距離が長距離になると、縦細孔を複数本用いる必要があり、その分、コスト高となるとともに、縦細孔の設置スペースが必要であり、道路事情等により、そのスペースを確保できない場合がある。その場合には、充填材を長距離に亘って充填しなければならなくなり、その充填材にはフロー性（流動性）の良いものが要望される。

また、縦細孔を設けない場合にも、鞘管Ａと新管Ｐの隙間の状況により、充填材ａの流動度合が低下し、流動性の向上を要求される場合がある。
いずれにしても、布設管路や廃棄管の距離が長くなれば、管路全域に充填されない恐れもあり、充填材の流動性は高いことが望まれる。

さらに、新管Ｐ内の流体流量を最大限に確保するために、呼び径の大きい新管Ｐ、例えば、鞘管Ａに対し１口径のみ小さい新管Ｐを挿入すると、互いの隙間が極小となり、流動性の低い充填材ａでは管路Ｐ全域に充填材ａが回らない恐れが増す。今日では、通常、新管Ｐ内の流体流量を最大限に確保することが要求されるため、流動性の良い充填材が要望される。

また、法律によって呼び径７００以下の管Ｐへは人が入ることができないため、充填材ａの充填を確認するために、管路Ｐの長さ方向の適宜個所に中間立孔を設けて、その確認をすることが行われるが、交通渋滞を招くことから、任意の位置にその中間立穴を形成することができず、そのような確認方法も限られた場所でしかできないのが実情である。この場合には、充填材ａを流動性の高いものとして、その確認を省略し得るようにしたい。

さらに、各新管Ｐの注入口から、又は複数本のホースにより、充填材（グラウト材）ａを充填する方法においても、充填材ａの流動性が向上して、充填距離が増せば、それだけ、注入位置も数本の新管Ｐ毎の注入口となったり、各ホースの挿入長さの間隔を長くできて、ホースの本数を削減できる等、作業性が向上する。

なお、流動性を向上させる方法として、一般的には、セメントに混合する水量を増加させれば良いことになるが、水量が増加すると骨材（砂など）が沈降し、均一な充填材ａを得ることができず、ブリージングの問題が出てくる。

また、上記の耐震継手の管路において、鞘管Ａに新管Ｐを挿入した後に充填されるエアモルタルなどの充填材ａは、その圧縮強度が１．０Ｎ／ｍｍ²以上と高いため、地震の発生による継手の伸縮が円滑になされない恐れがある。

この発明は、浄水発生土の有効利用を図りつつ、流動性の高い充填材を得ることを課題とする。

上記課題を達成するために、この発明は、セメントと水からなる従来周知の充填材において、保水剤として浄水発生土又は浄水発生土とモンモリロナイト及び流動化剤を混合することとしたのである。

一般的に、充填材には、高い機械的強度は要求されず、特に、鞘管と新管に充填されるものにおいては、過去では、砂を充填しており、その砂からなる充填層の機械的強度は低く、それでも、十分に機能を果たしており、高い機械的強度は要求されない。要は、空隙（間隙）を十分に埋めればよい。

このため、まず、セメントに対する水の重量比を高めれば、流動性は向上するが、ブリージングの問題が生じる。このため、保水性を有する浄水発生土、モンモリロナイト又はその両者を混入することにより、その流動性向上のために増量した水分を捕捉して、ブリージングの問題を解決する。また、浄水発生土の使用により、その土の処理範囲（リサイクル範囲）が広くなる。
一方、保水剤を混入すると、一般的には、流動性が低下する。このため、流動化剤を混入することにより、セメント、保水剤等を分散させて、流動性を向上させる。また、流動化剤は、微細な空気を連行しつつ、セメント粒子の分散作用によって単位水量を低減させ、ワーカビリティーの改善、諸特性の改善・向上を図る。

さらに、発泡剤を混入することにより、保形性のある空隙層の多い充填層とすることができるとともに、固化時の収縮を極力抑えるとともに、圧縮などの機械的強度が低下する。これにより、管継手部が耐震性の構造の場合において、地震の発生による継手の伸縮が円滑になされる。固化時の収縮を抑えれば、鞘管と新管の間の充填率が向上する。

この発明は、以上のように、保水剤として浄水発生土又は浄水発生土とモンモリロナイト及び流動化剤を混合することにより、流動性の高い充填材を得ることができる。このため、長距離の充填が可能となって、作業性を向上させることができる。また、浄水発生土の処理範囲も広くなる。
さらに、発泡剤を混入させれば、充填材の機能を維持したまま機械的強度を低下させ得るため、耐震管継手構造において、その継手部の伸縮を確実に確保できる。

この発明の実施形態としては、セメントと水を充填材の基本配合とし、それに、保水剤としての浄水発生土又は浄水発生土とモンモリロナイト、流動化剤を混入した構成を採用することができる。また、発泡剤を混入する場合には、その発泡剤を金属粉末とすることができる。
ここで、セメントとしては、あらゆる種類のセメントが使用できるが、安価で入手しやすいことから、普通ポルトランドセメント、高炉セメント、フライアッシュセメントなどが望ましい。

浄水発生土は、優れた保水機能を有するが、水源水質の影響や浄水処理方法及び装置の違いにより、浄水場によって発生土の保水性能に若干のばらつきがあったり、同一の浄水場であっても、採取する季節や天候によっても、保水性能に若干のばらつきがある。
このため、モンモリロナイト又はそれを主成分とするベントナイトを浄水発生土に加えることにより、安定して優れた保水性を最大限に発揮し、ブリージングを確実に低減させることができる。

流動化剤としては、リグニンスルホン酸塩、オキシカルボン酸塩、ポリオール誘導体、ポリオキシエチレンアルキルアリルエーテル誘導体、アルキルアリルスルホン酸塩のホルマリン縮合物、メラミンスルホン酸塩のホルマリン縮合物、ポリカルボン酸系高分子化合物などが挙げられるが、保水剤添加による増粘作用を低減する効果が大きく、また安価で入手しやすい点を考慮すると、アルキルアリルスルホン酸塩のホルマリン縮合物、メラミンスルホン酸塩のホルマリン縮合物、リグニンスルホン酸塩が望ましい。

発泡剤には、合成界面活性剤系や加水分解タンパク系といった有機系のものと金属系のものがあるが、有機系のものは液状であるため、保水剤や流動化剤といった粉末状材料とのプレミックスが困難であるため、金属粉末状のものが望ましい。具体的には、アルミニウム、バリウム、マグネシウム、亜鉛などの金属粉末を用いることができるが、安価で入手しやすいことやガスの性質（充填材そのもの、または管に対して腐食などの悪影響を及ぼさないという意味）などを考慮するとアルミニウム粉末が望ましい。

ここで、流動化剤と発泡剤の組合せとしては、流動性と硬化性、ブリージングのバランスを考慮すると、リグニンスルホン酸塩とアルミニウム粉末の組み合わせが最も望ましい。

それらの混合比率としては、例えば、セメント重量：１に対して、浄水発生土重量：０．１〜５．０、又は、浄水発生土とモンモリロナイトの合計重量：０．０５〜５．０、金属粉末重量：０．００００５〜０．００１、好ましくは０．０００１５〜０．０００３、リグニンスルホン酸塩重量：０．００１５〜０．０５、好ましくは０．００５〜０．０１５等を採用できる。

保水剤として浄水発生土を単独で使用する場合、規定値（０．１）より少量であると、膨潤不良、ブリージングの発生、体積収縮などの問題が生じ、規定値（５．０）より過剰となると、増粘、流動不良などの問題が生じる。また、保水剤として浄水発生土とモンモリロナイトを同時に使用する場合、規定値（０．０５）より少量であると、膨潤不良、ブリージングの発生、体積収縮などの問題が生じ、規定値（５．０）より過剰となると、増粘、流動不良などの問題が生じる。また、浄水発生土とモンモリロナイトの重量比は、どちらも保水性に優れることから、１：９９〜１００：０の範囲で任意に設定することができる。

リグニンスルホン酸塩が規定値（０．００１５）より少量であると、流動不良という問題が生じ、規定値（０．０５）より過剰となると、ブリージングの発生、硬化遅延という問題が生じる。
金属粉末が規定値（０．００００５）より少量であると、上記保水剤と同様の問題があり、規定値（０．００１）より過剰となると、過膨張、流動不良となる問題が生じる。

上記セメントと水の重量比は、充填材の強度、流動化剤の混合量などに基づき、使用目的に応じて適宜に設定すれば良いが、例えば、１：１．０〜１０．０とすることにより、流動性に優れた充填材を得ることができる。
ここで、充填材の固化後の圧縮強度は、０．１〜２．０Ｎ／ｍｍ²とすることができ、そのとき、低強度充填材として、固化後の圧縮強度を０．１〜１．０Ｎ／ｍｍ²とする場合は、セメントと水の重量比は１：２．５〜１０．０の範囲が望ましい。一方、高強度充填材として、固化後の圧縮強度を１．０〜２．０Ｎ／ｍｍ²とする場合は、１：１．０〜２．５未満の範囲が望ましい。

また、上記金属粉末の発泡時間はかなり長い時間継続するが、発泡による膨張が終わった後に充填材が流動すると、金属粉末から発生した気泡が消滅して、体積収縮が発生する恐れがある。また、逆に発泡による膨張が終わる前に充填材の硬化が始まると、気泡の分布が不均一になったり、膨張が不十分となるため体積収縮の恐れがある。このように、充填材の配合において発泡速度の制御が非常に重要となる。
ここで、一般に、金属粉末の粒径が小さい(比表面積が大きい)と、発泡速度が速くなり、粒径が大きい（比表面積）と発泡速度が遅くなる。このため、金属粉末の粒径の範囲を１〜５００μｍ、好ましくは８０〜２００μｍとすることにより、通常の充填作業において、充填材の流動が終わってから硬化が始まるまでの間に、その発泡がなされるように、発泡速度を制御することが可能となる。

上記のように、充填材の固化後の圧縮強度は、０．１〜２．０Ｎ／ｍｍ²とすることができるが、低強度を目的として充填材の構成成分を所定の比率で配合して、固化後の圧縮強度を、０．１〜１．０Ｎ／ｍｍ²とすれば、耐震管継手の２重管配管構造のグラウト材とした場合において、その継手部の伸縮を確実に確保できるものとし得る。また、高強度を目的として充填材の構成成分を所定の比率で配合し、固化後の圧縮強度を、１．０〜２．０Ｎ／ｍｍ²とすれば、エアモルタル等の従来材と同様に使用することができる。

これらの充填材は、地中に敷設された鞘管内に管を順々に挿入してその各管を継ぎ合わせて配管を形成し、その配管と前記鞘管の間にグラウト材として使用したり、配管内への充填剤等と上記各種の充填材として使用でき、前者のグラウト材の場合には、新配管と鞘管Ａの間にそのグラウト材が充填された２重管配管構造となる。

また、この充填材は、各種の上下水道の２重管配管構造の管路のみならず、シールド工法による配管、廃棄管等の空隙及びその他の地殻空隙を充填するため、及び土壌改良土等に、使用し得る。

表１に、セメント、浄水発生土、ベントナイト、金属粉末、流動化剤、水からなる充填材配合と各種試験結果を示す。その配合表において、「◎」はそのものを使用したことを示す。

充填材の流動性の評価項目としては、フロー性試験、コンシステンシー試験を行った。また、充填材の基礎試験として、ブリージング試験、体積変化試験、一軸圧縮強度試験を行った。

（フロー値試験）JHS：日本道路公団規格
JHS A 313-1992「エアモルタル及びエアミルクの試験方法」のシリンダー法により測定する。具体的には、平滑な板面上に静置した直径φ80mm×高さ80mmの円筒に充
填材を入れ、これを素早く垂直に引き上げ、板面上に広がった充填材の最大、最小寸法を測定する。

（コンシステンシー試験）JSCE：土木学会基準
JSCE F 531-1999「PCグラウトの流動性試験方法」に準拠し、J14ロートによる充填材の流下時間を測定する。

（ブリージング試験）
容量500mlのメスシリンダーに充填材を400ml注入し、上部開口部をサランラップで密閉し、24時間静置後のブリージング水量（A ml）の測定を行い、下記の式により
ブリージング率に換算して評価する。
ブリージング率＝[100 × ブリージング水量（A）] ÷ 400

（体積変化試験）
容量500mlのメスシリンダーに充填材を400ml注入し、上部開口部をサランラップで密閉し、24時間静置後の体積変化量（B ml）の測定を行い、下記の式により体積変化率に換算して評価する。
体積変化率＝｛１００ × 体積変化量（Ｂ）｝ ÷ ４００

（一軸圧縮強度試験）JSCE：土木学会基準
材齢２８日における一軸圧縮強度の測定をＪＳＣＥＧ５０５−１９９９「円柱供試体を用いたモルタルまたはセメントペーストの圧縮試験方法」により行った。

この試験結果によれば、各実施例は、各試験において、満足した結果「○」を得ているのに対し、各比較例においては、何れかの試験において、満足し得ない結果「△」又は「×」となっている。このことから、実施例は、流動性の高い充填材を得ることができる等の所要の目的を達成できるものであることを確認できる。

（施工例１：充填材設定強度：０．５Ｎ／ｍｍ²）
図３、図４に示した２重管配管構造の充填材として使用したところ、注入口７の間隔は５０ｍ以上とすることができ、また、耐震管継手とした場合においても、その継手部の十分な伸縮を得ることができた。このとき、既設管呼び径：７００mm、新管呼
び径：５００mm、管路延長は１００ｍ、間隙容積は２０ｍ³であった。充填には、市
販のグラウトポンプ（充填速度：約４０Ｌ／ｍｉｎ）を用いた。充填時間は約９時間であった。

（施工例２：充填材設定強度：２．０Ｎ／ｍｍ²）
図３、図４に示した２重管配管構造の充填材として使用したところ、注入口７の間隔は５０ｍ以上とすることができ、また、耐震管継手とした場合においても、その継手部の十分な伸縮を得ることができた。このとき、鞘管呼び径：９００mm、新管呼び
径：５００mm、管路延長は１５０ｍ、間隙容積は６０ｍ³であった。充填には、市販
のグラウトポンプ（充填速度：約２００Ｌ／ｍｉｎ）を用いた。充填時間は約５時間であった。

実施例は、鞘管推進工法及びパイプインパイプ工法における２重管配管構造での使用であったが、この工法に限らず、各種の上下水道の管路、シールド工法による配管、廃棄管等の空隙及びその他の地殻空隙を充填するために、この実施例の充填材は使用し得ることは言うまでもない。

パイプインパイプ工法の説明図ＮＳ形継手の断面図２重管配管構造の構築説明図同構築説明図同構築説明図

符号の説明

Ａ鞘管
Ｐ´ 新配管
Ｐ新管
ａ充填材（グラウト材）

Claims

セメントと水からなる充填材であって、浄水発生土及び流動化剤を混合したことを特徴とする充填材。
モンモリロナイトをさらに混合したことを特徴とする請求項１に記載の充填材。
発泡剤をさらに混合したことを特徴とする請求項１又は２に記載の充填材。
上記流動化剤がリグニンスルホン酸塩、又は、上記流動化剤がリグニンスルホン酸塩及び上記発泡剤が金属粉末であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の充填材。
上記セメント重量：１に対して、上記浄水発生土重量：０．１〜５．０又は、浄水発生土とモンモリロナイトの合計重量：０．０５〜５．０、上記金属粉末重量：０．００００５〜０．００１、上記リグニンスルホン酸塩重量：０．００１５〜０．０５であることを特徴とする請求項４に記載の充填材。
上記金属粉末の粒径が１〜５００μｍであることを特徴とする請求項４又は５に記載の充填材。
上記セメントと水の重量比が、１：１．０〜１０．０であることを特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載の充填材。
固化後の圧縮強度が０．１〜２．０Ｎ／ｍｍ²であることを特徴とする請求項１乃至７のいずれかに記載の充填材。
地中に敷設された鞘管Ａ内に管Ｐを順々に挿入してその各管Ｐを継ぎ合わせて配管Ｐ´を形成し、その配管Ｐ´と前記鞘管Ａの間にグラウト材ａとして上記請求項１乃至８のいずれかに記載の充填材を充填するグラウト材の充填方法。
地中に敷設された鞘管Ａ内に管Ｐを順々に挿入してその各管Ｐを継ぎ合わせて配管Ｐ´が形成され、その配管Ｐ´と前記鞘管Ａの間にグラウト材ａとして上記請求項１乃至８のいずれかに記載の充填材が充填されている２重管配管構造。