JP2005534864A - ニードル速度制御可能な、増圧を伴う及び増圧なしの燃料インジェクター、並びにこの燃料インジェクターを制御するための方法 - Google Patents

Abstract

本発明は、弁体（２）を備えた、内燃機関のための噴射装置の燃料インジェクターに関する。弁体（２）は、放圧可能な制御室（１９）を有しており、この制御室（１９）は、流入絞り（３２）を介して燃料で負荷され、流出絞り（１７）を介して放圧されるようになっている。閉鎖部材（４３）は第１の調節部材（１５）を介して操作可能である。弁体（２）は保持体（５）に接続されていて、この保持体（５）に、噴射弁部材（１１）を包囲するノズル体（９）が固定されている。制御室（１９）を放圧するために、別の第２の流出絞り（１８）が設けられており、この第２の流出絞り（１８）の閉鎖部材（４９）は、別の調節部材（１６）によって又は２重切換式の調節部材（５０）の給電（７０，７３，７９）に関連して操作可能である。

Description

内燃機関の燃料インジェクターによって、高圧下にある燃料を内燃機関の燃焼室内に、ストローク制御又は圧力制御された噴射が行われる。内燃機関のための今日の及び将来的な排ガス法をクリアするために、多重噴射（前噴射、主噴射及び後噴射）が必要となる。この場合、個別の噴射間の時間的な間隔は、それぞれ後続の噴射にできるだけ影響を与えない程度に短くしなければならない。また、主噴射段階の前に行われる、燃焼室の状態を整えるためのパイロット噴射は、排気ガス放出にとって重要な圧力上昇に関連した後続の主噴射段階に影響を及ぼさないようにしなければならない。

従来技術
ドイツ連邦共和国特許公開第１９６５０８６５号明細書によれば、例えばコモンレール噴射システムにおける噴射弁部材の制御圧室内において燃料圧力を制御するための電磁弁が対象となっている。制御圧室内の燃料圧を介して、弁ピストンの運動が制御され、この弁ピストンによって噴射弁の噴射開口が開閉される。電磁弁は、ケーシング部分内に配置された電磁石と可動なアンカと、このアンカと共に運動する、閉鎖ばねによって閉鎖方向に負荷される制御弁部材とを有している。制御弁部材は電磁弁の弁座と協働して、制御圧室からの燃料流出を制御する。ドイツ連邦共和国特許公開第１９７０８１０４号明細書によれば、噴射弁の制御圧室内の燃料圧を制御するための、このような電磁弁が公知である。

電磁弁の制御に従って電磁弁毎に発生するアンカ衝突の不都合な連続を避けるために、ドイツ連邦共和国特許公開第１９６５０８６５号明細書及びドイツ連邦共和国特許公開第１９７０８１０４号明細書による電磁弁のアンカは２つの部分より構成されている。アンカは、アンカピンと、このアンカピン上に滑動可能に受容されたアンカプレートとを有している。２つの部分より成るアンカを使用することによって、アンカの効果的に制動された質量体及びひいては、アンカ衝突の原因となる、弁座にぶつかるアンカの運動エネルギーが減少される。電磁弁を制御することによって、アンカプレートが振動しなくなってから所定の噴射量が再び生ぜしめられるようになっている。従って、アンカプレートの振動を減少させるための手段が必要となる。これは特に、前噴射段階と主噴射段階との間に短い時間的な間隔が必要とされる場合に、必要とされる。この課題を解決するために、定置の部分と、アンカプレートと共に運動する可動な部分とを有する減衰装置が使用される。定置の部分はオーバーストロークストッパによって形成されており、このオーバーストロークストッパは、アンカプレートがアンカピン上で摺動できるようにするために最大経路長さを制限するようになっている。可動な部分は、アンカプレートに設けられた、定置の部分に向いた側の突起によって形成される。オーバーストロークストッパは、アンカピンをガイドする、電磁弁のケーシング内に定置に緊締された滑動部材の端面側によって、又は滑動部材の前に支承された部材例えば環状ディスクによって形成される。アンカプレートがオーバーストロークストッパに接近すると、アンカプレート及びオーバーストロークストッパの互いに向き合う端面側間に液圧式の緩衝室が形成される。緩衝室内にある燃料は、アンカプレートの運動に抗する力を生ぜしめるので、アンカプレートの振動は著しく減衰される。

ドイツ連邦共和国特許公開第１９６５０８６５号明細書及びドイツ連邦共和国特許公開第１９７０８１０４号明細書による電磁弁における欠点は、アンカピンに対してアンカプレートに提供される最大滑動経路の正確な調節の点にある。最大滑動経路（オーバーストロークとも称呼される）は、オーバーストロークディスク及び付加的にスペーサディスクを交換することによって、又はオーバーストロークストッパを研磨することによって調節される。このような解決策は、段階的に実施される繰り返しの調節を必要とするので、このような電磁弁の製作に必要なサイクルタイムを長くする。

高圧蓄圧室を備えた高圧噴射装置のための、今日使用されているストローク制御式の燃料インジェクターは、それぞれ１つの絞りと調節器とを有しており、この調節器はマグネットコイル若しくはピエゾアクチュエータとして構成されている。しかしながらこのような構成部分によって、ノズルニードルとして構成された噴射弁部材の非常に小さい開放速度若しくは閉鎖速度しか得られない。従って多重噴射においては、種々異なるニードル開放速度によって、排気ガス放出に関連して決定的な意味をもつ圧力上昇に影響を与え、それによってパイロット噴射（ＰＩ）が主噴射段階の非常に近くで行われ、しかも続いて行われる噴射に機能的に不都合な影響を与えることがないようにすることはできない。

発明の説明
本発明の解決策によれば、燃料インジェクター内で噴射弁部材を操作するために設けられた制御室の放圧は２つの流出絞りを介して可能である。調節部材として使用された電磁弁によって、自己点火式内燃機関の燃焼室内に燃料をパイロット噴射するための非常に小さい流出絞りが開放せしめられる。この非常に小さい寸法の流出絞りを介して調節される、高圧蓄圧室（コモンレール）と流入管路と燃料インジェクターとを含む噴射システムからの流出量によって、発生する圧力振動は非常に小さく維持される。この圧力振動が小さければ小さい程、場合によっては時間的にパイロット噴射に続いて行われる第２のパイロット噴射若しくは主噴射段階に及ぼされる影響はより小さく維持される。これによって、連続噴射は圧力上昇に関連して著しく安定したサイクルで実施され、燃焼室内への最小の噴射量つまり本発明による燃料インジェクターの最小噴射量の可能性が著しく改善される。

第１の流出絞り及び別の第２の流出絞りの適合に応じて、電磁弁として構成された第２の調節部材は、主噴射のためだけに操作されるか又は、パイロット噴射を生ぜしめる第１の非常に小さい寸法の流出絞りを制御する部材と一緒にも操作される。

２つの調節部材の制御時に、制御室容積による制御室の放圧が非常に迅速に行われる。このことはつまり、噴射弁部材の垂直方向のストローク運動が制御室の放圧に基づいて比較的高い速度で行われる、ということである。例えばノズルニードルとして構成された噴射弁部材を迅速に開放することによって、主噴射時に噴射流の気化エネルギーは、ゆっくりとした開放に基づいてノズルニードル座部において絞られるのではなく、噴射開口部に当接することになる。このことはつまり、噴射開口を通って内燃機関の燃焼室内に噴射される燃料は、一方では、噴射開口において絞りが存在しないことに基づいて非常に高い圧力で噴射され、他方では燃焼を促進する非常に微細な噴霧が行われる、ということを意味する。

本発明の別の実施例で提案された解決策によれば、弁体内に別個に組み込まれ別個に制御される、２つの電磁弁として構成された２つの調節部材の代わりに、２重切換式の電磁弁を使用することができる。調節部材として使用された２重切換式の電磁弁に、２重切換式の電磁弁の種々異なる給電強さに基づく種々異なる組み合わせの流出絞りが接続され、それによって、有利にはノズルニードルとして構成された噴射弁部材の開放運動のための異なる２つの速度レベルが実現される。この変化実施例においても、噴射弁部材を操作する制御室は、燃料インジェクターの弁体内で２つの流出絞りを備えている。２重切換式の電磁弁が、より低く設定された第１の給電レベルで制御されると、流出絞り部材を閉鎖する閉鎖部材が開放され、この流出絞りによって制御容積が減少制御される。これに対して、第１の給電レベルと比較して高い第２の給電レベルが調節されると、２重切換式の電磁弁を介して２つの流出絞りが開放される。

２重切換式の電磁弁が第１の給電レベルで制御されると、少量の前噴射量が正確、かつ安定して調量される。これに対して２重切換式の電磁弁が第２の給電レベルで負荷されると、制御室の迅速な放圧が行われるので、前記のような利点を伴う、主噴射のための高いニードル開放速度が得られる。

本発明の有利な実施態様では付加的に増圧器が設けられており、この増圧器は高圧蓄圧室内の圧力を介して、燃料圧を高くする。これによって燃料インジェクターのための多様な制御可能性が得られる。従って、運転中に切換可能な圧力上昇を伴うノズルニードルの種々異なる速度を実現する可能性が提供される。燃料インジェクターの制御の幅広い変化可能性によって、特に、ノズルニードルの運動経過及び噴射圧力の制御に影響を与えて、この制御コンセプトによって噴射特性曲線の形状付与を実現することができる。従来形式の燃料インジェクターと比較して、本発明に従って構成された燃料インジェクターによって、噴射特性曲線のフレキシブル性及び噴射圧に関連して非常に大きい自由度が得られる。付加的に、開放運動においてノズルニードルの非常に高い速度が得られる。

従って、本発明の変化実施例によれば、燃料インジェクターのノズルニードルの速度のより広いバリエーション及び、蓄圧器の圧力レベルをさらに超える非常に高い噴射圧を生ぜしめる可能性が提供される。ノズルニードルの高い速度によって、ノズル座部における絞りが減少される。この２つの作用によって、噴射過程中における非常に微細で均一な燃料噴霧及びひいては有害な排気ガス放出をさらに減少させるという効果が得られる。マグネット調節器を相応に制御することによってさらに、簡単な形式で、噴射過程の特性曲線を内燃機関の要求に最適に適合させることができる。

図面
以下に図面を用いて本発明を詳しく説明する。

図１は、本発明による燃料インジェクターの第１実施例の縦断面図、
図２は、図１に示した燃料インジェクターに対して９０゜回転させた位置で示す、燃料インジェクターの変化実施例、
図３は、図１に示した本発明による燃料インジェクターの、ノズル室用の流入孔が位置する平面に回転させた状態における縦断面図、
図４は、本発明の第１実施例による燃料インジェクターの弁体の拡大図、
図４ａは、弁体２内に形成されたアンカピンガイドの拡大図、
図５は、２重切換式の電磁弁を備えた本発明による燃料インジェクターの別の変化実施例、
図６．１は、パイロット噴射及びノズルニードルのゆっくりとした制御を実施するための第１の給電特性曲線、並びに制御されたノズルニードルを備えた主噴射の第２の給電特性曲線、
図６．２は、図６．１に示した給電特性曲線に従って調節された弁ストロークを時間に亘って示す線図、
図６．３は、パイロット噴射及びゆっくりと移動するノズルニードルのための第１の給電特性曲線、重ねて行われるパイロット噴射及びゆっくりとしたノズルニードル速度、並びに迅速に制御されるノズルニードルを有する主噴射のための第２の給電特性曲線、
図６．４は、図６．３に示した給電において調節される弁ストローク、
図７は、１つの増圧器、及び調節部材として２つの２／２弁を備えた、本発明に従って提案された燃料インジェクターの別の実施例、
図８は、増圧器、及び調節部材としての３／３弁を備えた、本発明に従って提案された燃料インジェクターの別の実施例、
図９は、時間関数としてのノズルニードルストロークを示す線図、
図１０は、時間関数としての噴射を示す線図である。

実施例
図１には、本発明に従って構成された燃料インジェクターの第１実施例の縦断面図が示されている。

図１には燃料インジェクター１が示されており、この燃料インジェクター１は、弁体２を有していて、この弁体２にノズルナット４を介して保持体５が固定されている。保持体５は中央孔６を有していて、この中央孔６は、弁体２内及び保持体５を通って延在するプッシュロッド７を受容している。ノズルナット４を介して交換可能に弁体２に固定された保持体５の下端部には、ノズル緊締ナット８が受容されており、このノズル緊締ナット８自体はノズル体９を受容している。ノズル緊締ナット９を介して保持体５の下端部とノズル体９とが互いに螺合されている。保持体５の下端部とノズル体９の上部領域との間の移行領域内に閉鎖ばね１０が受容されており、この閉鎖ばね１０はプッシュロッド７の下端部を包囲していて、ノズル体９内に配置された垂直方向に可動な噴射弁部材１１に作用する。噴射弁部材１１は、有利にはノズルニードルとして構成されていて、圧力段の領域内でノズル室１２によって包囲されている。

弁体２の下部領域で保持体５の上部領域に向き合って、漏れ孔１３が弁体２及び保持体５を通って延在している。漏れ孔１３は、図４ａに詳しく示された、弁体２内に組み込まれたアンカピンガイド４６を介して漏れ油導出孔として用いられる。

弁体２の上部領域内で、弁体２は流入接続部３を有している。図１の側方で、弁体２内の相応の孔内に第１の調節部材１５並びに第２の調節部材１６がねじ込まれている。図１に示した本発明による解決策の第１実施例によれば、２つの別個の調節部材１５若しくは１６が設けられており、これらの調節部材１５若しくは１６は、有利には電磁弁（ソレノイドバルブ）として構成されている。第１の調節部材１５は第１の流出絞り１７（図４参照）に作用し、これに対して第２の調節部材１６は、この第２の調節部材１６に向き合う別の制御絞り部材に作用する。図４に示された２つの流出絞り１７若しくは１９は、例えば球状又は円錐形状に構成された閉鎖体（図４参照）を介して閉鎖若しくは開放される。弁体２内には制御室１９が配置されており、この制御室１９は一方では弁体２によって、他方ではプッシュロッド７の上側の端面によって制限されている。第１の調節部材１５と第２の調節部材１６とは同じ構造を有している。第１の調節部材１５はマグネットコア２１を有しており、このマグネットコア２１自体は円筒形に構成されたマグネットスリーブ２２によって包囲されている。マグネットコア２１内に埋め込まれたグネットコイルを介してマグネットコアが操作される（図４参照）。マグネットアンカは圧縮コイルばねによって負荷されている。この圧縮コイルばねは、マグネットコア２１を貫通して延在していて、部分的に流出スリーブ２７のプレート状の領域によって包囲されている。第２の調節部材１６は、第１の調節部材１５と同様の形式で構成されている。

図２には、図１に対して９０゜回転させた位置における、本発明に従って構成された燃料インジェクターの第１の変化実施例が示されている。

図２に示されているように、上部領域で中央孔接続部３を有している弁体２は、図１に示された第１及び第２の調節部材１５若しくは１６の他に圧力接続スリーブ３１を有している。弁体２内にねじ込まれている圧力接続スリーブ３１は、流入絞り３２を有しており、この流入絞り３２を介して制御室１９（図１参照）が、制御容積つまり高圧下にある燃料で負荷される。圧力接続スリーブ３１に向き合って配置された圧力スリーブは、制御室１９内で形成される圧力レベルを測定するための圧力測定接続部３４と使用することができる。弁体２の下端部にはノズルナット４が示されており、このノズルナット４によって保持体５が弁体２に接続される。弁体２と保持体５との間のノズルナット４による螺合に基づいて、本発明による燃料インジェクターは、種々異なる構造長さで構成することができる。これによって有利な形式で、弁体２の幾何学形状を変えることなしに、構造高さつまり保持体５の軸方向長さだけを介して、構造長さを適合させることができる。

保持体５の下端部には、ノズル緊締ナット８によってノズル体９が受容されており、このノズル体９自体は垂直方向に可動な噴射弁部材１１内に受容されている。

図３には、本発明の第１の実施例による燃料インジェクターの、ノズル体内のノズル室を負荷する中央孔３６が位置する平面で断面した図が示されている。

ロッドフィルタ１４の下には中央孔３６が弁体２を通って延びていて、弁体２の下端部に設けられた継ぎ目において保持体５内に開口している。中央孔３６を介して、噴射弁部材１１を包囲する、ノズル体９内のノズル室１２に、高圧下にある燃料が供給される。弁体２の側方において、圧力接続スリーブ３１と、第２の調節部材１６に配置されたケーシング２８とが受容されている。第２の調節部材１６は同様にケーシング２８を包囲していて、このケーシング２８に差込み接続部３３が形成されている。ケーシング２８の差込み接続部３３を介して、２つの調節部材１５若しくは１６のそれぞれの、磁石コア２１によって包囲された磁石コイルに電流が供給される。

図４には、燃料インジェクターの弁体の拡大図が示されている。

図４によれば弁体２は、中央に配置された高圧接続部３を有している。高圧接続部３とは反対側で、弁体２の下部領域にノズルナット４が配置されており、このノズルナット４によって保持体５が弁体２において交換可能に受容されている。弁体２は下部領域で、漏れ孔１３を有しており、この漏れ孔１３は漏れ油を導出するために用いられる。漏れ油の導出は、開放された流出絞り１７若しくは１８から、減少制御された制御室容積（漏れ流II）を、アンカピンガイド４６に形成された孔を介して、アンカピンによってアンカプレート２６を巡って流出スリーブ２７内に供給するために、必要である。それと共に、ノズルから流出する漏れ油（漏れ流Ｉ）は、保持体５から直角に弁体２を通って延びる孔によって、同様にアンカピンガイド４６を介して流出スリーブ２７にガイドされる（図４の矢印参照）。

弁体２も保持体５も中央孔６を有しており、この中央孔６は図４に示されているように、ロッド状に構成されたプッシュエレメント７を包囲している。ロッド状のプッシュエレメント７の端面側２０は制御室１９を制限しており、この制御室１９は弁体２内に形成されている（図１参照）。さらにまた、弁体２内の制御室１９は、ロッド状のプッシュエレメント７の端面側２０によってだけではなく、弁体２のケーシングによって制限されている。弁体２内の制御室１９から、互いに逆向きの２つの流出通路が分岐しており、これら２つの流出通路はそれぞれ第１の流出絞り１７若しくは第２の流出絞り１８に移行している。流出絞り１７若しくは１８をそれぞれ負荷する２つの通路は、弁体２内でそれぞれ向き合って位置している。

各流出絞り、つまり第１の流出絞り１７及び第２の流出絞り１８は、挿入体３０内に形成されている。挿入体３０は弁体２内で、互いに向き合って位置していて、弁緊締ねじ２９によって弁体２内で保持されている。

各流出絞り１７若しくは１８には閉鎖部材４３若しくは４９が対応配置されており、この閉鎖部材４３若しくは４９は、図４によれば球状の閉鎖部材として構成されている。球状に構成された閉鎖部材４３若しくは４９の代わりに、第１の調節部材１５若しくは第２の調節部材１６によって操作される閉鎖部材は、円錐形状に構成された閉鎖体として構成されていてもよい。円錐形に構成された閉鎖体は、交換可能に弁体２内に受容された挿入体３０の、閉鎖部材４３若しくは４９に向けられた側に形成された円錐形座部と協働する。操作、つまり第１の流出絞り１７若しくは第２の流出絞り１８の開放若しくは閉鎖は、第１の調節部材１５若しくは第２の調節部材１６を介して行われる。燃料インジェクター１の弁体２において互いに向き合って受容されている各調節部材１５若しくは１６は、マグネットコア２１を有しており、このマグネットコア２１はマグネットコイルを包囲している。マグネットコア２１は、円筒形に構成されたマグネットスリーブ２２によって包囲されており、この場合、マグネットスリーブ２２は、流出スリーブ２７のプレート状に構成された下側の付加部の周囲にも延在している。流出スリーブ２７において、またマグネットコア２１を包囲するマグネットスリーブ２２の上部領域内において、ケーシング２８は、このケーシング２８内に形成された差込み接続部３３と一緒に係止されている。マグネットスリーブ２２は環状の付加部を有しており、この付加部において、マグネットスリーブ２２は、マグネット緊締ナット４４によって包囲されている。このマグネット緊締ナット４４によって、第１の調節部材１５若しくは第２の調節部材１６は、燃料インジェクター１の弁体２の雄ねじ山にねじ込むことができる。

第１の調節部材１５及び第２の調節部材１６のマグネットコア２１は圧縮コイルばね２５を包囲しており、この圧縮コイルばね２５自体はスリーブによって包囲されている。圧縮コイルばね２５はマグネットアンカ２３を負荷する。このマグネットアンカ２３は、２つの部分より構成されていて、アンカピン２４とアンカプレート２６とを有している。マグネットアンカはアンカピン２４と、このアンカピン２４を包囲するアンカプレート２６とを有している。第１の調節部材１５若しくは第２の調節部材１６のマグネットアンカのアンカピン２４は、その閉鎖部材４３若しくは４９に向き合う端面側で、閉鎖部材受容部を有しており、これらの閉鎖部材受容部は、閉鎖部材４３，４９をその幾何学形状に応じて部分的に包囲する。

プレート状に構成された流出スリーブ２７の領域は第１のシールリング４０を備えており、このシールリング４０は、マグネットコア２１を包囲するマグネットスリーブ２２の内側に向き合って位置している。マグネットスリーブ２２は外側で、第２の別のシールリング４１を有している。第１の調節部材１５若しくは第２の調節部材１６が磁石弁として構成されている場合、マグネットアンカ２４，２６はアンカプレートばね４２を有しており、このアンカプレートばね４２はマグネットアンカ２４，２６のアンカプレート２６を、アンカピン２４を包囲するアンカピンガイド４６で支えている。マグネットコア２１内に受容されたマグネットコイルに給電されると磁石弁が描くストローク経路が符号４５で示されている。アンカストローク経路４５は、アンカコア２１内でマグネットコイルに向けられた、アンカプレート２６の端面側と、これに向き合うマグネットコア２１の端面側との間の間隔を示している。マグネットアンカ２４，２６のアンカプレート２６を負荷するアンカプレートばね４２は、アンカピンガイド４６の端面側で支えられている。図４に拡大して示した燃料インジェクター１の弁体２の構成によれば、交換可能な挿入体３０内に流出絞り１７若しくは１８が形成されている。挿入体３０は、図４に示されているように弁緊締ナット２９を介して互いに向き合って、弁体２に形成された対応する孔内に側方で組み込まれている。また、挿入体３０は第１の調節部材１５若しくは第２の調節部材１６によって弁体２内に直接固定することもできる。

図４には示されていない、制御室１９を制御容積で負荷する流入絞り３２（図２参照）は、図平面に対して水平に延びていて、流出絞り１７若しくは１９を負荷する制御室１９の通路に対して９０゜回転させた位置にある。弁体２の上部領域内に示された、中央の高圧接続部３は、保持体５及び弁体２内の中央孔６に対してほぼ並行に延びる、図４に示されていない流入孔３６内に移行している。

保持体５が、ノズルナット４を介して弁体２の下端部に接続されていることに基づいて、本発明に従って構成された燃料インジェクター１の種々異なるエンジン組み込み長さを考慮することができる。燃料インジェクター１の比較的高価な弁体２に変更を加える必要なしに、保持体５と弁体２との間のノズルナット４を外した後で、保持体５をノズルナット４によって、適合した組み込み長さに構成された弁体２に受容させることができる。図４に示されていない、保持体５の下端部には、ノズル緊締ナット８によってノズル体９が受容されており、このノズル体９内で例えばノズルニードルとして構成された噴射弁部材１１が垂直方向で可動に受容されている。噴射弁部材１１は閉鎖ばね１０（図１〜図３参照）を介して負荷される。噴射弁部材１１をノズル体８内で取り囲むノズル室１２は、保持体５内で中央孔６に対してほぼ平行に延びる流入孔３６を介して高圧下にある燃料で負荷される。

第１の調節部材１５若しくは第２の調節部材１６によって、制御室１９は放圧される。燃料インジェクター１においてパイロット噴射を実施するために、相応の挿入体３０内において非常に小さい横断面を有する第１の流出絞り１７が形成される。第１の調節部材１５が制御されると、制御室１９が弁体２内で第１の流出絞り１７だけを介して放圧される。流出量が少ないことによって、圧力振動は非常に小さく維持することができる。小さい振幅を有する圧力振動に基づいて、続いて実施される噴射に圧力振動が不都合な影響を与えることはない。従って主噴射は安定したサイクルを維持することができ、この場合、燃料インジェクター１の最少量噴射特性は、第１の流出絞り１７の小さい寸法によって著しく改善される。第２の調節部材１６は、流出絞り１７若しくは１８の流出絞り横断面の適合に応じて、第１の調節部材１５と共に、又は第１の調節部材１５とは別個に制御される。第１の調節部材１５と第２の調節部材１６とを共に制御する場合、弁体２内の制御室１９の放圧は２つの流出絞り１７及び１８を介して行われる。これによって制御室１９は非常に迅速に放圧され、従って噴射弁部材１１の開放速度はより高速になる。それによって、主噴射時に、噴射弁部材１１の座部において噴射流気化エネルギーが絞られることはなく、噴射流気化エネルギーはむしろ、自己点火式の内燃機関の燃焼室内への、燃料インジェクター１の単数又は複数の噴射開口において蓄えられる。

図４ａは、弁体２内に形成されたアンカピンガイドの拡大図を示す。

図４ａに示したアンカピンガイド４６の拡大図において、符号Ｉで示した漏れ流は、ノズルから保持体５及び、弁体２内で直角に延びる孔区分を介して流出スリーブ２７内に流出する漏れ流を示しており、符号ＩＩで、開放された流出絞り１７若しくは１８を通って制御室１９から流出する漏れ油容積流が示されている。このために、マグネットアンカのアンカピン２４を包囲するアンカピンガイド４６は、円板状の領域内に延びる孔、並びにこの孔に対して半径方向に延びる孔区分を有しているので、漏れ流Ｉ若しくはＩＩは図４で矢印によって示された流れ経路が形成される。この場合、漏れ流Ｉ若しくはＩＩは常に流出スリーブ２７を通って、図４に示されたように燃料インジェクター１の弁体２を通過する。

図５には、図１〜図４に示した本発明による燃料インジェクターに設けられる２重切換式の調節部材が示されている。

本発明の考え方に基づく第２の実施例によれば、個別に制御可能な２つの調節部材１５，１６の代わりに１つの２重切換式の調節部材５０が使用されている。２重切換式の調節部材５０はピエゾアクチュエータとして又は電磁弁としても構成され得る。電磁弁としての２重切換式の調節部材５０の構成において、この調節部材５０はマグネットコイル５０．１を有しており、このマグネットコイル５０．１は、異なる強さの電流が給電されることによって、噴射弁部材１１の異なる開放速度を生ぜしめる。図５では、２重切換式の電磁弁５０を備えた燃料インジェクターの構造は概略的に示されている。前記第１実施例と比較して、ノズル、保持体５及びプッシュロッド７の構成部材は同じである。本発明の第１実施例の解決策による図１〜図４に示した燃料インジェクターと同様に、制御室１９は、第１の流出絞り１７及び別の第２の流出絞り１８を通って放圧される。高圧下にある燃料で制御室１９を負荷することは流入絞り３２を介して行われる。流入絞り３２の前に、ノズル室１２に通じる流入孔５７が分岐しており、このノズル室１２は、ノズルニードルとして構成された噴射弁部材１１を包囲している。噴射弁１１は閉鎖ばね１０によって負荷され、ノズル室１２内に突入する圧力段５８を有している。噴射弁部材１１の燃焼室側の端部には噴射開口５９が示されており、この噴射開口５９を介して、高圧下にある燃料が、自己点火式又は外部点火式の内燃機関の燃焼室内に噴射される。

２重切換式の調節部材５０は、２重切換式の電磁弁としての構成においてマグネットコイル５０．１を有している。マグネットコイル５０．１によって包囲された支持リング５１で、第１の圧縮コイルばね５２と、別の第２の圧縮コイルばね５３とが支えられている。第１の圧縮コイルばね５２は第１のアンカピン５４を負荷し、これに対して支持リング５１で支えられた第２の圧縮コイルばね５３は第２のアンカピン５５を負荷する。燃料インジェクター１の第２実施例によるアンカピン５４若しくは５５は、図４に示した燃料インジェクター１の第１実施例によるマグネットアンカ２３のアンカピン２４に相当する。２重切換式の調節部材を介して第１の弁６０及び第２の弁６１が制御される。２重切換式の調節部材５０におけるマグネットアンカ若しくはマグネットアンカピン５４及び５５の種々異なる開閉は、一方では種々異なるばね力によって、他方では種々異なるアンカ幾何学形状によって実施される。種々異なるアンカ幾何学形状に基づいて、それぞれ生ぜしめられる磁石力はアンカ幾何学形状の変化に応じて変化する。第１の給電レベルでマグネットコイル５０．１に給電すると、例えば第１の弁６０が開放し、第１の流出絞り１７を介して制御室１９の放圧が行われる。２重切換式の調節部材５０の磁石コイル５０．１への給電を高めると、それと同時にアンカピン５４若しくは５５が操作されるので、第１の弁６０及び第２の弁６１が操作され、それによって制御室１９の放圧が、第１の流出絞り１７及び第２の流出絞り１８を介して行われる。第１のアンカピン５４若しくは第２のアンカピン５５は、図５に概略的に示された閉鎖部材ガイドを有しており、この閉鎖部材ガイドは図５に示した実施例では球体として構成された閉鎖部材４３若しくは４９を部分的に包囲する。閉鎖部材４３若しくは４９は座面４８と協働する。この座面４８は、弁体２内に交換可能に受容された挿入体３０（図４参照）に形成することができる。図５に示した球状に構成された閉鎖部材４３若しくは４９の代わりに、閉鎖部材を円錐形体として構成してもよい。円錐形体として構成された閉鎖部材は、挿入体３０（図４参照）に形成された対応する形状の座面と協働する。

２重切換式の調節部材５０のマグネットコイル５０．１に第１の電流レベルを給電すると、弁６０若しくは６１のうちの一方が小さいばね力で又はより高い磁石力で制御される。２重切換式の調節部材５０のマグネットコイル５０．１に給電される電流レベルを第２の電流レベルに高めると、２つの弁６０若しくは６１は開放せしめられ、それによって２つの流出絞り１７若しくは１８は開放維持され、噴射弁部材１１は、主噴射の前に、より高い開放速度で開放せしめられる。

図６．１及び６．１は、２重切換式の調節部材のマグネットコイルにおける給電特性曲線、並びに弁の調節された弁ストロークを示している。

符号７０で示された第１の給電特性曲線によれば、マグネットコイル５０．１に給電が行われ、このマグネットコイル５０．１は制御時間７７中に第１の弁６０つまり第１の流出絞り１７を操作する。制御時間７７中のマグネットコイル５０．１の給電は、マグネットコイル５０．１が、所定時間後に第１の電流レベル７１に復帰するインパルスつまり電流上昇７２によって制御される形式で行われる。それによって第１の弁６０の閉鎖部材４３は、第１の給電特性曲線７０によるマグネットコイル５０．１の制御時間７７中に第１の弁６０の閉鎖部材４３を開放する。

２重切換式の調節部材５０のマグネットコイル５０．１が第２の給電特性曲線７３によって給電されると、弁６０も弁６．１も開放する。弁６０及び６１に関連した種々異なるばね力設計及び磁石力設計によって、弁６１は、弁６０と比較して時間的に遅れて開放し、給電の終了後にやや早期に閉鎖する。第２の給電特性曲線７３は、給電時間７６の開始時に、電流上昇７５が行われ、この電流上昇は所定の時間後に第２の電流レベル７４に戻される。より高い電流強さに基づいて、第１の弁６０の開放も第２の弁６１の開放も、共通の制御時間７８中に行われる。共通の制御時間７８中に、マグネットコイル５０．１の給電の電流レベルに基づいて、制御室１９は同時に、第１の流出絞り１７によっても、また第２の流出絞り１８によっても放圧される。

図６．３及び図６．４には、給電特性曲線及び弁ストローク運動の変化が互いに対比して示されている。

図６．３によれば、制御時間７７の間における第１の給電特性曲線７０による第１の弁６０の給電は、図６．１と同様に行われる。従って、第１の弁６０は制御時間７７の間に、図６．２に示した第１の弁６０のストローク経路と同じストローク経路だけ進む。

図６．３によれば、２重切換式の調節部材５０のマグネットコイル５０．１の給電は第３の給電特性曲線７９に従って行われる。第３の給電特性曲線７９は、図６．１に示した第２の給電特性曲線７３とは異なり、第２の電流上昇７５の前に第１の電流特性曲線７０に相当する電流インパルスが発生している点で異なっている。しかしながらこの電流インパルスはまだ低い電流レベルにあるので、第１の給電特性曲線７０に相当する第３の給電特性曲線７９の段階中に、第２の弁６１は閉鎖維持されている。

図６．４には、第３の給電特性曲線７９で給電される際の、第１の弁６０及び第２の弁６１の調節しようとするストローク経路が示されている。第１の給電特性曲線７０に相当する第３の給電特性曲線７９の段階中に、第２の弁６１はまず閉鎖位置されている。第３の給電特性曲線７９が第２の電流上昇７５に達すると、既に開放している第１の弁６０に対して付加的に第２の弁６１が開放する。従って第３の給電特性曲線７９によって、第２の弁６１のスイッチオンが行われる。つまり既に開放状態にある第１の流出絞り１７に対して第２の流出絞り１８を接続して、制御室１９の放圧を行うことができる。符号８１で示された制御時間の間で、遅延段階８２の後に第２の弁６１のスイッチオンが行われるので、第２の弁６１のスイッチオン後に制御室１９のより迅速な放圧が行われる。この第２の弁６１の時間的に可変なスイッチオンによって、噴射特性曲線に対する噴射弁部材１１のストローク特性曲線を制御することができる。これによって噴射弁部材１１のストローク運動を所望に遅延させることができる。

本発明の実施例は、燃料インジェクターのノズルニードルの速度をさらに変化させる可能性を提供し、また蓄圧器の圧力レベルをさらに越える非常に高い噴射圧を発生させる可能性を提供する。ノズルニードルの高い速度は、ノズル座部における絞りを減少させる。このような２つの効果は、噴射過程中における燃料の非常に微細な及び均一な噴霧を生ぜしめ、ひいては有害な排ガスの排出をさらに減少させる。磁石調節装置を相応に制御することによって、簡単な形式で、噴射過程の特性曲線を内燃機関の要求に最適に合わせることができる。

図７には、増圧器を備え、かつ２つの２／２方向制御弁を介した燃料インジェクターの制御を有する、本発明による燃料インジェクターの別の有利な実施例が示されている。概略的に示された燃料インジェクター１は、噴射システムの構成部分である。この噴射システムはさらに、燃料タンク８３と高圧ポンプ８４と蓄圧器８５と、図示していない別の燃料インジェクターとを有している。燃料インジェクター１は増圧器８６を有しており、この増圧器８６は、ばね室８６．３と、このばね室８６．３内に配置されたばね８６．２と、ばね８６．２によって負荷される増圧器ピストン９６．１とを有している。さらにまた、逆止弁８７と流入絞り８８とが設けられている。流入絞り８８は、出口側で燃料インジェクター１の制御室１９に接続されている。制御室１９に第１の流出絞り１７及び第２の流出絞り１８が接続されており、第１の流出絞り１７は出口側で第１の２／２方向制御弁に接続されていて、第２の流出絞り１８は出口側で第２の２／２方向制御弁に接続されている。

以下に第１実施例の機能形式を説明する。この場合、３つの異なる制御実施例がある。第１の制御実施例においては、第１の２／２方向制御弁１５を制御することによって第１の流出絞り１７が開放され、それによって燃料インジェクター１の制御室１９が放圧される。ノズルニードル１１に作用する力は、ばね１０の力に抗してこのノズルニードル１１を持ち上げて、噴射ノズルを開放する。この場合、蓄圧器８５の圧力による噴射が行われる。第１の２／２方向制御弁１５が再び閉鎖されると、燃料インジェクター１の制御室１９内の圧力は再び上昇し、噴射ノズルは閉鎖されて、それによって噴射が終了する。

第２の制御実施例においては、第２の２／２方向制御弁１６が制御されることによって、第２の流出絞り１８と、付加的に増圧器８６のばね室８６．３の放圧管路とが、開放される。上記において第１の２／２方向制御弁１５が開放される場合に説明したように、それによって燃料インジェクター１の制御室１９が放圧され、噴射弁部材１１が上昇され、噴射ノズルが開放される。しかしながらそれと同時に増圧器８６のばね室８６．３が放圧されることによって、増圧器８６のピストン８６．１は、このピストンを負荷するばね８６．２のばね力に抗して移動せしめられる。これによって高圧側において圧力が上昇し、蓄圧器８５の圧力を越える圧力で噴射が行われる。実際には、増圧器８６の低圧側と高圧側との間のピストン面の比は、約１：１．５〜１：３である。ダイナミックな圧力波の影響を考慮しなければ、この係数は、増圧器８６によって得られる圧力上昇にほぼ相当する。

第３の制御実施例においては、第１の２／２方向制御弁１５と第２の２／２方向制御弁１６とは同時に制御される。これによって一方では、前述のように燃料インジェクター１の制御室１９が放圧されるが、この場合は２つの流出絞り１７及び１８を介して行われる。これによって、噴射弁部材１１は著しく高速で開放せしめられる。それと同時に増圧器８６は、前述のように、著しく高い噴射圧を再び提供する。

前述のように、図７に示した本発明の実施例においては３つの異なる有利な制御実施例について記載されている。実際には、第１の２／２方向制御弁１５及び第２の２／２方向制御弁１６の制御時点を時間的にずらすことによって大きい範囲の変化実施例が得られるこれによって噴射弁部材１１の開放速度及び噴射の経過が影響を受ける。これについて図９を用いて説明する。図９には、噴射弁部材１１のストロークが時間ｔの関数として線図で示されている。特性曲線Ａは、第１の２／２方向制御弁１５と第２の２／２方向制御弁１６とが同時に制御される場合に得られる。特性曲線Ｂは、第２の２／２方向制御弁１６が第１の方向制御弁１５よりもやや遅く制御される場合に得られる。また特性曲線Ｃは、第２の２／２方向制御弁１６が第１の２／２方向制御弁１５よりも著しく遅く制御される場合に得られる。

さらにまた有利な形式で、第１の２／２方向制御弁１５及び第２の２／２方向制御弁１６の制御開始時点をずらすことによって、噴射の特性曲線が描かれる。これは図１０に示した線図によって明らかである。図１０では噴射特性曲線が時間ｔの関数として示されている。特性曲線Ａ１０のほぼ方形の特性曲線は、第１の２／２方向制御弁１５と第２の２／２方向制御弁１６とを同時に制御する際に得られる。第２の２／２方向制御弁１６が第１の２／２方向制御弁１５よりも時間的にやや遅く制御されると、特性曲線Ｂ１０によって示された傾斜した形状の特性曲線が得られる。第２の２／２方向制御弁１６が第１の２／２方向制御弁１５よりも著しく遅く制御されると、ほぼブーツ形（bootfoermig）の特性曲線Ｃ１０が得られる。前記特性曲線の種々異なる形状は、増圧器８６の作用の開始に起因している。

以下に、図８に概略的に示した本発明の別の実施例について説明する。図８に示した噴射システムは、高圧ポンプ８４に接続された燃料タンク８３を有している。高圧ポンプ８４は、蓄圧器８５に接続されている。符号１で燃料インジェクターが示されている。図７に示した本発明の実施例とは異なり、この図８に示した実施例では、２つの２／２方向制御弁１５，１６の代わりに、３／３方向制御弁として構成された１つの電磁調節部材８９だけが設けられており、この電磁調節部材８９は、インレット側で第１の流出絞り１７と、第２の流出絞り１８と、増圧器８６のばね室８６．３の放圧管路８６．４とに接続されている。この本発明の実施例は、２つの電磁調節器の代わりに、より広い機能を有する単独の電磁調節器８９が設けられていることを特徴としている。これによって、燃料インジェクターの基本的な機能は、自由度がやや制限される以外は、不都合な影響を受けることはない。第２の流出絞り１８と増圧器８６とは、第１の流出絞り１７と電磁調節部材８９とが早期に又は同時に開放されることによってのみ、作動せしめられる。しかしながらこの実施例は、単独の電磁調節部材８９又はピエゾ調節部材だけが組み込まれていて、これを制御するだけでよい、という利点を提供する。

この本発明の実施例においても、電磁調節器８９を相応に制御することによって設定可能な３つの異なる制御実施例が提供される。この場合、電磁調節部材８９又は使用されたピエゾ調節部材は、３つの異なる切換位置Ｓ０，Ｓ１及びＳ３を占めることができる。

電磁調節部材８９の第１の切換位置Ｓ０において、２つの流出絞り１７，１８の流出管路及び増圧器８６のばね室８６．３は閉鎖されている。このことはつまり、噴射が行われないか、若しくは噴射過程が終了していることを意味する。

電磁調節部材８９の第２の切換位置Ｓ１において、噴射量の制御は単独の流出絞り、つまり流出絞り１７だけを行われる。提供された噴射圧力は、蓄圧器８５の圧力レベルに相当する。燃料インジェクターのノズルニードルの可能なニードル速度も、前記構造の範囲内である。

電磁調節部材８９の第３の切換位置Ｓ２において同時に、増圧器８６による圧力上昇に伴って、２つの流出絞り１７及び１８を介して行われる。これによって得られる噴射圧力は、蓄圧器８５の圧力レベルよりも著しく高く、実際にはこの圧力レベルの１．５〜３倍である。前述のように、増圧器８９によって得られる圧力上昇は、増圧器８６の低圧側と高圧側との間のピストン面の比に基づいている。

本発明による燃料インジェクターの第１実施例の縦断面図である。 図１に示した燃料インジェクターに対して９０゜回転させた位置で示す、燃料インジェクターの変化実施例である。 図１に示した本発明による燃料インジェクターの、ノズル室用の流入孔が位置する平面に回転させた状態における縦断面図である。 本発明の第１実施例による燃料インジェクターの弁体の拡大図である。 弁体２内に形成されたアンカピンガイドの拡大図である。 ２重切換式の電磁弁を備えた本発明による燃料インジェクターの別の変化実施例である。 パイロット噴射及びノズルニードルのゆっくりとした制御を実施するための第１の給電特性曲線、並びに制御されたノズルニードルを備えた主噴射の第２の給電特性曲線である。 図６．１に示した給電特性曲線に従って調節された弁ストロークを時間に亘って示す線図である。 パイロット噴射及びゆっくりと移動するノズルニードルのための第１の給電特性曲線、重ねて行われるパイロット噴射及びゆっくりとしたノズルニードル速度、並びに迅速に制御されるノズルニードルを有する主噴射のための第２の給電特性曲線を示す線図である。 図６．３に示した給電において調節される弁ストロークを示す線図である。 １つの増圧器、及び調節部材として２つの２／２弁を備えた、本発明に従って提案された燃料インジェクターの別の実施例を示す概略図である。 増圧器、及び調節部材としての３／３弁を備えた、本発明に従って提案された燃料インジェクターの別の実施例を示す概略図である。 時間関数としてのノズルニードルストロークを示す線図である。 時間関数としての噴射を示す線図である。

符号の説明

１ 燃料インジェクター
２ 弁体
３ ノズル室用の高圧接続部
４ ノズルナット
５ 保持体
６ 中央孔
７ プッシュロッド
８ ノズル緊締ナット
９ ノズル体
１０ 閉鎖ばね
１１ 噴射弁部材
１２ ノズル室
１３ 漏れ孔
１４ ロッドフィルタ
１５ 第１の電磁調節部材
１６ 第２の電磁調節部材
１７ 第１の流出絞り
１８ 第２の流出絞り
１９ 制御室
２０ 端面側のプッシュロッド
２１ マグネットコア
２２ マグネットスリーブ
２３ マグネットアンカ
２４ アンカピン
２５ 圧縮コイルばね
２６ アンカプレート
２７ 流出スリーブ
２８ ケーシング差込接続部
２９ 弁緊締ねじ
３０ 絞り挿入体
３１ 制御室用の高圧接続スリーブ
３２ 制御室１９の流入絞り
３３ 差込接続部
３４ 圧力測定接続部
３５ 挿入部材
３６ ノズル室用の流入孔
４０ 第１のシールリング
４１ 第２のシールリング
４２ アンカプレートばね
４３ 第１の調節部材の閉鎖部材
４４ マグネット緊締ナット
４５ マグネットアンカのストローク経路
４６ アンカピンガイド
４７ アンカピンガイドの端面側
４８ 座部閉鎖部材
４９ 第２の調節部材の閉鎖部材
５０ ２重切換式の調節部材
５０．１ マグネットコイル
５１ 支持リング
５２ 第１の圧縮コイルばね
５３ 第２の圧縮コイルばね
５４ 第１のアンカピン
５５ 第２のアンカピン
５６ 高圧接続部
５７ ノズル室孔
５８ 圧力段
５９ 噴射開口
６０ 第１の弁
６１ 第２の弁
７０ 第１の給電特性曲線
７１ 第１の電流レベル
７２ 第２の給電特性曲線
７３ 第２の給電レベル
７４ 第２の電流上昇
７５ 第２の電流上昇
７６ 給電時間
７７ 電磁弁運動の第１の時間的な特性曲線
７８ 共通の電磁弁の運動の特性曲線
７９ 第３の給電特性曲線
８０ 電磁弁の運動の時間的な特性曲線
８２ 時間的に遅れた制御（遅延制御）
８３ 燃料タンク
８４ 高圧ポンプ
８５ 蓄圧器
８６ 増圧器
８６．１ ピストン
８６．２ ばね
８６．３ ばね室
８６．４ 放圧管路
８７ 逆止弁
８８ 流入絞り
Ｓ０ 第１の切換位置
Ｓ１ 第２の切換位置
Ｓ２ 第３の切換位置

Claims (26)

1. 内燃機関のための噴射装置の燃料インジェクターであって、弁体（２）を備えており、該弁体（２）内に、放圧可能な制御室（１９）が形成されており、この制御室（１９）は、流入絞り（３２）を介して燃料で負荷可能、かつ第１の流出絞り（１７）を介して放圧可能であり、該第１の流出絞り（１７）の閉鎖部材（４３）が調節部材（１５）を介して操作可能であって、弁体（２）が保持体（５）に接続されており、該保持体（５）に、噴射弁部材（１１）を包囲するノズル体（９）が固定されている形式のものにおいて、
   制御室（１９）を放圧するために、別の第２の流出絞り（１８）が設けられており、この第２の流出絞り（１８）の閉鎖部材（４９）が別の調節部材（１６）によって、又は２重切換式の調節部材（５０）の給電（７０，７３，７９）に基づいて操作されるようになっていることを特徴とする、燃料インジェクター。
2. 第１の流出絞り（１７）と別の第２の流出絞り（１８）とが弁体（２９）内で互いに向き合って配置されている、請求項１記載の燃料インジェクター。
3. 第１の流出絞り（１７）と第２の流出絞り（１８）とが、弁体（２）内で互いに向き合って位置する挿入体（３０）に形成されている、請求項１記載の燃料インジェクター。
4. 第１の流出絞り（１７）及び第２の流出絞り（１８）を受容する挿入体（３０）が交換可能であって、弁緊締ねじ（２９）を介して弁体（２）内に固定されている、請求項３記載の燃料インジェクター。
5. 流入絞り（３２）が交換可能な挿入部材（３５）内に形成されていて、この挿入部材（３５）が弁体（２）内で高圧スリーブ（３１）を介して固定されている、請求項１記載の燃料インジェクター。
6. 制御室（１９）の流入絞り（３２）が第１及び第２の流出絞り（１７，１８）に対して９０°ずらして配向されている、請求項１記載の燃料インジェクター。
7. 制御室（１９）の流入絞り（３２）に、弁体（２）内で絞り箇所を有する圧力測定接続部（３４）が向き合って配置されている、請求項５記載の燃料インジェクター。
8. 流出絞り（１７，１８）にそれぞれ配属された閉鎖部材（４３，４９）が球状に構成されている、請求項１記載の燃料インジェクター。
9. 流出絞り（１７，１８）にそれぞれ配属された閉鎖部材（４３，４９）が円錐形体として構成されていて、この円錐形体が、挿入体（３０）内に形成された座部（４８）と協働する、請求項３記載の燃料インジェクター。
10. 第１及び第２の調節部材（１５，１６）並びに２重切換式の調節部材（５０）が電磁弁として構成されている、請求項１記載の燃料インジェクター。
11. 第１及び第２の調節部材（１５，１６）並びに２重切換式の調節部材（５０）がピエゾ調節器として構成されている、請求項１記載の燃料インジェクター。
12. 保持体（５）が交換可能に弁体（２）に結合されている、請求項１記載の燃料インジェクター。
13. 保持体（５）がノズルナット（４）を介して弁体（２）に固定されている、請求項１２記載の燃料インジェクター。
14. 弁体（２）に中央の高圧接続部（３）が配置されており、この高圧接続部（３）を介して、ノズル体（９）内で噴射弁部材（１１）を包囲するノズル室（１２）が燃料で負荷され、この場合、燃料が弁体（２）内若しくは保持体（５）内に形成された流入孔（３６，５７）を介してノズル室（１２）に流入し、該流入孔（３６，５７）が保持体（５）内で流入孔（６）に対して平行に延びている、請求項１記載の燃料インジェクター。
15. ２重切換式の調節部材（５０）が電磁弁として構成されていて、この電磁弁のマグネットコイル（５０．１）と、第１及び第２の流出絞り（１７，１８）に配属された第１及び第２の弁（６０，６１）とが、マグネットコイル（５０．１）の給電に基づいて時間的にやや遅れて又は相前後して制御されるようになっている、請求項１記載の燃料インジェクター。
16. マグネットコイル（５０．１）の給電が、第１の弁（６０）のためには第１の給電特性曲線に従って行われ、第２の弁（６１）のためには第２の給電特性曲線（７３）に従って行われ、これらの給電特性曲線（７０，７３，７９）がそれぞれ１つの電流上昇（７２，７５）を有している、請求項１５記載の燃料インジェクター。
17. 弁運動（７７）中に、第１の給電特性曲線（７０）で給電される第１の弁（６０）だけが開放する、請求項１５記載の燃料インジェクター。
18. 第２の弁運動（７８）中に、第１の弁（６０）と第２の弁（６１）とが第２の給電特性曲線（７３）で制御され、時間的にやや遅れて開放する、請求項１６記載の燃料インジェクター。
19. 第１の弁（６０）が第１の制御時間（７７）中に第１の給電特性曲線（７０）で制御され、第１及び第２の弁（６０，６１）の共通の制御時間（８０）中に第２の弁（６１）が第３の給電特性曲線（７９）で給電される、請求項１５記載の燃料インジェクター。
20. ばね（８６．２）によって負荷されるピストン（８６．１）を備えた増圧器（８６）を有しており、該増圧器（８６）の低圧側が蓄圧器（８５）に接続されていて、増圧器（８６）の高圧側が燃料インジェクター（１）のノズル室（１２）に接続されている、請求項１から１９までのいずれか１項記載の燃料インジェクター。
21. 増圧器（８６）の高圧側と低圧側との間のピストン面比が、１：１．５〜１：３の範囲内にある、請求項１から２０までのいずれか１項記載の燃料インジェクター。
22. 増圧器（８６）のばね室（８６．３）が放圧管路（８６．４）を介して燃料インジェクター（１）の制御室（１９）とは反対側の、第２の流出絞り（１８）の接続部に接続されている、請求項１から２１までのいずれか１項記載の燃料インジェクター。
23. 増圧器（８６）が逆止弁（８７）を有しており、この逆止弁（８７）が増圧器（８６）の高圧側を増圧器（８６）の低圧側に対して閉鎖する、請求項１から２２までのいずれか１項記載の燃料インジェクター。
24. 請求項２０から２３までのいずれか１項記載の燃料インジェクターを制御するための方法において、
    第１のマグネット調節器（１５）又はピエゾ調節器に給電することによって第１の流出絞り（１７）を開放し、それによって燃料インジェクター（１）の制御室（１９）を放圧し、これによってノズルニードルが開放されることによって噴射過程を開始することを特徴とする、燃料インジェクターを制御するための方法。
25. 請求項２０から２３までのいずれか１項記載の燃料インジェクターを制御するための方法において、
    第２のマグネット調節器（１６）又はピエゾ調節器に給電することによって、第１の流出絞り（１８）及び付加的に増圧器（８６）のばね室（８６．３）の放圧管路（８６．４）が開放せしめられ、この場合、これによって行われる燃料インジェクター（１）の制御室（１９）の放圧によってノズルニードルを開放させ、増圧器（８６）のピストン（８６．１）の作動された運動に従って、燃料インジェクター（１）のノズル室（１２）を、増圧器（８５）の圧力レベルを越える圧力で負荷することを特徴とする、燃料インジェクターを制御するための方法。
26. 請求項２０から２３までのいずれか１項記載の燃料インジェクターを制御するための方法において、
    ２つのマグネット調節器（１５，１６）又はピエゾ調節器に給電することによって、２つの流出絞り（１７，１８）を開放させ、この場合、これによって行われる燃料インジェクター（１）の制御室（１９）の放圧によってノズルニードルを開放させ、増圧器（８６）のピストン（８６．１）の作動された運動に従って、燃料インジェクター（１）のノズル室（１２）を、蓄圧器（８５）の圧力レベルを超える圧力で負荷することを特徴とする、燃料インジェクターを制御するための方法。

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