JP2005314728A - 低熱膨張Ni基超合金の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】質量%でC:≦0.15%,Si:≦1%,Mn:≦1%,Cr:5〜20%,Mo,W,Reの1種又は2種以上をMo+1/2(W+Re):17〜27%,Al:0.1〜2%,Ti:0.1〜2%,Nb,TaをNb+Ta/2:≦1.5%,Fe:≦10%,Co:≦5%,B:0.001〜0.02%,Zr:0.001〜0.2%,残部Ni及び不可避成分の組成を有する合金を1000〜1200℃の温度で固溶化熱処理した後、850〜1000℃未満,1〜50時間の条件で粒界炭化物を塊状化し安定化する炭化物安定化処理を施した上で、更に720〜900℃,1〜50時間の条件で1段目の時効処理を施してγ´相を析出させ、その後に550〜700℃,5〜100時間の条件で2段目の時効処理を施してA2B相を析出させる処理を施す。
【選択図】 なし
Description
しかしながら近年熱効率向上のため、例えば蒸気タービンにおいては蒸気温度を650℃以上に上昇させるべく開発が進められている。
このように蒸気温度が高温化するとこれに伴ってケーシングに求められる耐熱強度も高くなるが、かかるケーシングについては肉厚を厚くするなどして対応することが可能である。
しかしながらこのものは、優れた高温強度を有するものの熱膨張係数が高く、このためケーシングとの間の熱膨張の差によってボルトの緩みを生じてしまい、蒸気漏れの恐れがある。
このNi基超合金は、高温強度を保持しつつ熱膨張係数をフェライト系12Cr鋼に近付けることを狙いとして開発されたものである。
低熱膨張Ni基超合金における高温環境下でのクリープの現象は、加えられた負荷応力により粒界で結晶粒が滑りを起こしながら変形する現象である。
従って結晶粒の粒界を強化すれば高温クリープ破断強度を高めることができる。
粒界に存在する炭化物がフィルム状形態である場合、結晶粒12と結晶粒12とはその粒界に沿って滑りを生じ易く、このことが高温環境下でのクリープ破断強度を低くする要因となる。
尚、ここで炭化物における塊状とは、楕円若しくは丸型の粒状形態であり、それぞれが個々の状態で粒界に並んでいることを意味する。
かかる本発明によれば、従来に増して高温強度の高い低熱膨張Ni基超合金を提供することができる。
C:≦0.15%
Cは、合金中でTi,Nb,Cr及びMoと化合して炭化物を生成し、高温強度を高めるとともに、結晶粒の粗大化を防止する。また粒界炭化物を析出させるためにも重要な元素である。
但しCの含有量が0.15%を超えると合金の熱間加工性を低下させる。このためCの含有量を0.15%以下とすることが望ましい。より望ましくはCの含有量を0.10%以下とする。
Siは合金溶解時に脱酸剤として添加され、含有Siは合金の耐酸化性を向上させる。
但しSiの含有量が1%を超えると合金の延性が低下する。このためSiの含有量を1%以下とする。より望ましいSiの含有量は0.5%以下である。
MnはSiと同様に合金溶解時に脱酸剤として添加される。
Mnの含有量が1%を超えると合金の高温での耐酸化性が悪くなるばかりでなく、延性を害するη相(Ni3Ti)の析出を助長する。このためMnの含有量を1%以下とする。Mnのより望ましい含有量は0.5%以下である。
Crはオーステナイト相に固溶し、合金の耐高温酸化性及び耐腐食性を向上させる。
合金が十分な耐高温酸化性及び耐腐食性を維持するためにはCrの含有量は多い方が望ましい。一方でCrは合金の熱膨張係数を増加させるため、熱膨張の観点からはCrは少ない方が望ましい。
蒸気タービンの使用温度で適した熱膨張係数を得るためにはCrの含有量を5〜20%とすることが望ましく、更により低い熱膨張係数を得るためにはCrの含有量を5〜15%とすることが望ましい。Crの含有量を5〜10%にすると更に低い熱膨張係数を得る。
Mo,W及びReはオーステナイト相に固溶し、固溶強化によって合金の高温強度を向上させるとともに合金の熱膨張係数を下げる。好ましい熱膨張係数を得るためにはMo+1/2(W+Re)の値を17%以上とする。
また粒界炭化物やA2B相(Ni2(Cr,Mo))の金属間化合物を析出し、クリープ破断強度を向上させる。
一方でこのMo+1/2(W+Re)の値が27%を超えると熱間加工性が低下し、更に脆化相が析出して延性が低下するため、Mo+1/2(W+Re)の上限値を27%とする。
AlはNiと化合してγ´相(Ni3Al)を生成せしめる主要な金属元素である。Alの含有量が0.1%より少ないとγ´相の析出が十分でなくなり、TiやNbとTaが多量に存在する場合にはγ´相が不安定になり、η相やδ相が析出して脆化を起す。
一方でAlの含有量が2%を超えると熱間加工性が低下し、部品への鍛造成形が困難となるので、Alの含有量を0.1〜2%とする。Alの含有量のより望ましい範囲は0.1〜0.4%である。
TiはAlと同様にNiと化合してγ´相(Ni3(Al,Ti))を形成し、合金を析出強化させる。またTiは合金の熱膨張係数を低下させ、γ´相の析出強化を促進させる。このような効果を得るためにはTiを0.1%以上含有させる必要がある。
一方でTiを2%より多く含有させると、A2B相とγ´相との複合析出強化により強度が高くなって、切欠き感受性が高くなるので、Tiの含有量を2%以下に抑制する。Ti含有量のより望ましい範囲は0.1〜0.9%である。
Nb及びTaは合金中でAlやTiと同じくNiとの金属間化合物であるγ´相を生成させ且つγ´相を強化させる。Nb及びTaは更にγ´相の結晶粒の巨大化を防ぐ効果もある。
但しNb及びTaを多量に含有させると合金中にδ相(金属間化合物Ni3(Nb,Ta))が析出して延性を低下させる。このためNb,TaはNb+Ta/2の値で1.5%以下とすることが好ましい。より望ましくはNb+Ta/2として1.0%以下とする。
Feは合金のコストを低減するために添加され、または合金にW,Mo等成分を調整するために添加する母合金に粗製のフェロアロイを用いることにより合金に含有される。Feは合金の高温強度を低下させ熱膨張係数を高くする。
このため少ない方が望ましいが、10%以下であれば高温強度及び熱膨張係数に及ぼす影響が小さいため上限値を10%とする。望ましくは5%以下、より望ましくは2%以下とする。
Coは合金に固溶して合金の高温強度を高くする。このような効果は他の元素(固溶強化生成元素)に比較して小さい。Coは高価であり、Coの含有量を5%以下とすることが合金の製造コストを削減する点で好ましい。
Zr:0.001〜0.2%
B及びZrはともに合金の結晶粒界に偏析して合金のクリープ破断強度を高める。BはTiの含有量が多い合金中でη相の析出を抑える効果がある。
但し合金に過剰にBを含有させると合金の熱間加工性が低下するので、Bの含有量は0.02%以下とする。しかし0.001%未満ではその効果が小さい。
また過剰にZrを含有させると合金のクリープ破断強度を低下させるため、Zrの含有量は0.2%以下とする。しかし0.001%未満ではその効果は小さい。
Niは合金のマトリックスであるオーステナイト相を形成する主元素であり、合金の耐熱性及び耐食性を向上させる。Niは更にA2B相とγ´相とを形成する元素でもある。
・固溶化熱処理(1000〜1200℃)
固溶化熱処理によって再結晶による結晶粒を均一化し、また炭化物を固溶させる。このとき粒界炭化物はフィルム状となり若しくは完全に固溶する。
・850〜1000℃未満,1〜50時間の炭化物安定化処理
時間当り100℃以下の冷却速度で850℃まで徐冷する炭化物安定化処理
この炭化物安定化処理は粒界炭化物をフィルム状から塊状にする処理である。これにより見かけ上粒界がジグザグ状となり、クリープ中の粒界滑りに対して大きな抵抗となる。
・720〜900℃,1〜50時間の1段目の時効処理
γ´相を析出させ粒内を強化する処理である。
・550〜700℃,5〜100時間の2段目の時効処理
A2B相を析出させ粒内を強化する処理である。このA2B相は析出が遅いため、十分析出させるには処理時間は5時間以上、望ましくは20時間以上とする。
表1に示す組成の合金を真空溶解し、50kgのインゴットに鋳造した。
それらを1200℃で16時間の条件で均質化処理し、直径15mmの丸棒まで鍛伸した。
その丸棒に表2の熱処理A〜熱処理Fを施し、700℃×490MPaのクリープ破断試験を行い、破断寿命を評価した。結果が表2に併せて示してある。
試験片は平行部がφ6.4mmである。
また熱処理A及び熱処理Bは請求項1に該当する熱処理であり、熱処理Cは請求項2に該当する熱処理である。
これに対して写真(C)から明らかなように従来の方法で製造したものについては、粒界炭化物がフィルム状形態をなしている。
尚、走査電子顕微鏡写真の倍率は5000倍である。
ここで1段目の時効処理の条件,2段目の時効処理の条件は、写真(A)のものと同じである。
Claims (2)
- 質量%で
C :≦0.15%
Si:≦1%
Mn:≦1%
Cr:5〜20%
Mo,W,Reの1種又は2種以上を
Mo+1/2(W+Re):17〜27%
Al:0.1〜2%
Ti:0.1〜2%
Nb,Taを
Nb+Ta/2:≦1.5%
Fe:≦10%
Co:≦5%
B :0.001〜0.02%
Zr:0.001〜0.2%
残部Ni及び不可避成分の組成を有する合金を1000〜1200℃の温度で固溶化熱処理した後、850〜1000℃未満,1〜50時間の条件で粒界炭化物を塊状化し安定化する炭化物安定化処理を施した上で、更に720〜900℃,1〜50時間の条件で1段目の時効処理を施してγ´相を析出させ、その後に550〜700℃,5〜100時間の条件で2段目の時効処理を施してA2B相を析出させる処理を施すことを特徴とする低熱膨張Ni基超合金の製造方法。 - 質量%で
C :≦0.15%
Si:≦1%
Mn:≦1%
Cr:5〜20%
Mo,W,Reの1種又は2種以上を
Mo+1/2(W+Re):17〜27%
Al:0.1〜2%
Ti:0.1〜2%
Nb,Taを
Nb+Ta/2:≦1.5%
Fe:≦10%
Co:≦5%
B :0.001〜0.02%
Zr:0.001〜0.2%
残部Ni及び不可避成分の組成を有する合金を1000〜1200℃の温度で固溶化熱処理した後、時間当り100℃以下の冷却速度で850℃まで徐冷し、粒界炭化物を塊状化し安定化する炭化物安定化処理を施した上で、更に720〜900℃,1〜50時間の条件で1段目の時効処理を施してγ´相を析出させ、その後に550〜700℃,5〜100時間の条件で2段目の時効処理を施してA2B相を析出させる処理を施すことを特徴とする低熱膨張Ni基超合金の製造方法。
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Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007031837A (ja) * | 2005-07-26 | 2007-02-08 | General Electric Co <Ge> | ケイ化ニオブを基材とした高融点金属金属間化合物複合材及びその関連する物品 |
JP2007332412A (ja) * | 2006-06-13 | 2007-12-27 | Daido Steel Co Ltd | 低熱膨張Ni基超合金 |
JP2008088525A (ja) * | 2006-10-04 | 2008-04-17 | Toshiba Corp | タービンロータおよび蒸気タービン |
JP2008144202A (ja) * | 2006-12-07 | 2008-06-26 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱ばね及びその製造方法 |
KR100861728B1 (ko) | 2007-06-26 | 2008-10-06 | (주)지아이엠산업 | 락킹 플레이트의 열처리 제조 방법 및 이에 의한 락킹플레이트 |
WO2009102028A1 (ja) | 2008-02-13 | 2009-08-20 | The Japan Steel Works, Ltd. | 偏析性に優れたNi基超合金 |
JP2009299187A (ja) * | 2008-06-16 | 2009-12-24 | Korea Inst Of Machinery & Materials | 波形粒界のためのニッケル基合金の熱処理方法およびそれによる合金 |
JP2011231410A (ja) * | 2011-07-11 | 2011-11-17 | Daido Steel Co Ltd | 低熱膨張Ni基超合金 |
JP2014501845A (ja) * | 2011-02-18 | 2014-01-23 | ヘインズ インターナショナル,インコーポレーテッド | 高温低熱膨張Ni−Mo−Cr合金 |
JP2014019916A (ja) * | 2012-07-19 | 2014-02-03 | Toshiba Corp | 鋳造用Ni基合金およびタービン鋳造部品 |
CN103695826A (zh) * | 2013-12-20 | 2014-04-02 | 钢铁研究总院 | 大尺寸gh690镍基合金棒坯的细晶锻造方法 |
CN104745882A (zh) * | 2013-12-27 | 2015-07-01 | 新奥科技发展有限公司 | 一种镍基合金及其应用 |
CN104764352A (zh) * | 2015-03-05 | 2015-07-08 | 苏州市凯业金属制品有限公司 | 一种蒸汽发生器u型管 |
JP2016006217A (ja) * | 2014-05-28 | 2016-01-14 | 大同特殊鋼株式会社 | 消耗電極の製造方法 |
KR20190119045A (ko) | 2017-02-17 | 2019-10-21 | 가부시끼가이샤 니혼 세이꼬쇼 | Ni기 합금, 가스 터빈재, 및 Ni기 합금의 제조 방법 |
Families Citing this family (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101429608B (zh) * | 2007-11-06 | 2010-09-29 | 江苏兴海特钢有限公司 | 排气阀用耐热合金的生产工艺 |
JP5248197B2 (ja) * | 2008-05-21 | 2013-07-31 | 株式会社東芝 | Ni基鋳造合金およびそれを材料とする蒸気タービン用鋳造部品 |
JP5254693B2 (ja) * | 2008-07-30 | 2013-08-07 | 三菱重工業株式会社 | Ni基合金用溶接材料 |
CN101333613B (zh) * | 2008-08-06 | 2010-06-09 | 钢铁研究总院 | 一种中温平板式固体氧化物燃料电池金属连接体用镍基膨胀合金 |
WO2010038680A1 (ja) * | 2008-09-30 | 2010-04-08 | 日立金属株式会社 | Ni基合金の製造方法及びNi基合金 |
FR2941962B1 (fr) * | 2009-02-06 | 2013-05-31 | Aubert & Duval Sa | Procede de fabrication d'une piece en superalliage a base de nickel, et piece ainsi obtenue. |
JP5127749B2 (ja) * | 2009-03-18 | 2013-01-23 | 株式会社東芝 | 蒸気タービンのタービンロータ用Ni基合金およびそれを用いた蒸気タービンのタービンロータ |
JP5104797B2 (ja) | 2009-03-31 | 2012-12-19 | 株式会社日立製作所 | Ni基合金の熱処理方法と、Ni基合金部材の再生方法 |
JP5657964B2 (ja) * | 2009-09-15 | 2015-01-21 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 高強度Ni基鍛造超合金及びその製造方法 |
JP5566758B2 (ja) * | 2009-09-17 | 2014-08-06 | 株式会社東芝 | 鍛造又は圧延用Ni基合金およびそれを材料とする蒸気タービン用部品 |
US9469893B2 (en) * | 2010-07-16 | 2016-10-18 | The Florida State University Research Foundation, Inc. | Age-hardening process featuring anomalous aging time |
JP5721189B2 (ja) * | 2013-03-12 | 2015-05-20 | 株式会社 東北テクノアーチ | 耐熱性Ni基合金及びその製造方法 |
US10112254B2 (en) * | 2014-08-21 | 2018-10-30 | Huntington Alloys Corporation | Method for making clad metal pipe |
CN106574504B (zh) | 2014-10-10 | 2018-06-01 | 三菱日立电力系统株式会社 | 轴体的制造方法 |
CN105112727B (zh) * | 2015-09-23 | 2017-05-03 | 中国科学院上海应用物理研究所 | 一种耐熔盐腐蚀镍基变形高温合金及其制备方法 |
US20180057920A1 (en) * | 2016-08-31 | 2018-03-01 | General Electric Company | Grain refinement in in706 using laves phase precipitation |
CN112481562B (zh) * | 2020-10-22 | 2022-04-08 | 西安航天发动机有限公司 | 一种激光选区熔化成形镍基高温合金的热处理方法 |
CN112095036B (zh) * | 2020-11-19 | 2021-02-09 | 中国航发上海商用航空发动机制造有限责任公司 | 具有拉伸低各向异性的成形件、成形方法及其成形粉末 |
CN113106315B (zh) * | 2021-02-21 | 2022-08-16 | 江苏汉青特种合金有限公司 | 一种耐热1200度换热设备用镍铬铝合金及制造方法 |
CN114134368B (zh) * | 2021-11-18 | 2023-05-26 | 上海康晟航材科技股份有限公司 | 一种激光切割喷嘴用高温合金及其制备方法 |
CN114309657B (zh) * | 2021-12-28 | 2023-08-15 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | Slm成形的gh3536高温合金材料的热处理方法及其应用 |
CN116065109B (zh) * | 2023-03-03 | 2023-06-20 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | 一种难变形镍基高温合金的热处理工艺及锻件 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1417474A (en) | 1973-09-06 | 1975-12-10 | Int Nickel Ltd | Heat-treatment of nickel-chromium-cobalt base alloys |
US4161412A (en) * | 1977-11-25 | 1979-07-17 | General Electric Company | Method of heat treating γ/γ'-α eutectic nickel-base superalloy body |
JP3254002B2 (ja) | 1992-05-21 | 2002-02-04 | 三菱重工業株式会社 | 高温用ボルト材 |
JPH0711405A (ja) | 1993-06-29 | 1995-01-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐粒界破壊性を有するNi基合金の製造方法 |
JP3781402B2 (ja) | 1999-03-03 | 2006-05-31 | 三菱重工業株式会社 | 低熱膨張Ni基超合金 |
CA2287116C (en) | 1999-10-25 | 2003-02-18 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Process for the heat treatment of a ni-base heat-resisting alloy |
JP4382269B2 (ja) | 2000-09-13 | 2009-12-09 | 日立金属株式会社 | 耐高温硫化腐食性に優れたNi基合金の製造方法 |
JP2003013161A (ja) | 2001-06-28 | 2003-01-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | オーステナイト系低熱膨張Ni基超合金およびその製造方法 |
-
2004
- 2004-04-27 JP JP2004132135A patent/JP4430974B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2005
- 2005-04-27 EP EP05009211A patent/EP1591548B1/en active Active
- 2005-04-27 AT AT05009211T patent/ATE376077T1/de active
- 2005-04-27 US US11/115,159 patent/US8083874B2/en active Active
- 2005-04-27 DE DE602005002866T patent/DE602005002866T2/de active Active
Cited By (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007031837A (ja) * | 2005-07-26 | 2007-02-08 | General Electric Co <Ge> | ケイ化ニオブを基材とした高融点金属金属間化合物複合材及びその関連する物品 |
US8491838B2 (en) * | 2006-06-13 | 2013-07-23 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Low thermal expansion Ni-base superalloy |
JP2007332412A (ja) * | 2006-06-13 | 2007-12-27 | Daido Steel Co Ltd | 低熱膨張Ni基超合金 |
JP2008088525A (ja) * | 2006-10-04 | 2008-04-17 | Toshiba Corp | タービンロータおよび蒸気タービン |
JP2008144202A (ja) * | 2006-12-07 | 2008-06-26 | Daido Steel Co Ltd | 耐熱ばね及びその製造方法 |
KR100861728B1 (ko) | 2007-06-26 | 2008-10-06 | (주)지아이엠산업 | 락킹 플레이트의 열처리 제조 방법 및 이에 의한 락킹플레이트 |
US9856553B2 (en) | 2008-02-13 | 2018-01-02 | The Japan Steel Works, Ltd. | Ni-based superalloy with excellent unsusceptibility to segregation |
US10221473B2 (en) | 2008-02-13 | 2019-03-05 | The Japan Steel Works, Ltd. | Ni-based superalloy with excellent unsusceptibility to segregation |
WO2009102028A1 (ja) | 2008-02-13 | 2009-08-20 | The Japan Steel Works, Ltd. | 偏析性に優れたNi基超合金 |
JP2009299187A (ja) * | 2008-06-16 | 2009-12-24 | Korea Inst Of Machinery & Materials | 波形粒界のためのニッケル基合金の熱処理方法およびそれによる合金 |
JP2014501845A (ja) * | 2011-02-18 | 2014-01-23 | ヘインズ インターナショナル,インコーポレーテッド | 高温低熱膨張Ni−Mo−Cr合金 |
JP2011231410A (ja) * | 2011-07-11 | 2011-11-17 | Daido Steel Co Ltd | 低熱膨張Ni基超合金 |
JP2014019916A (ja) * | 2012-07-19 | 2014-02-03 | Toshiba Corp | 鋳造用Ni基合金およびタービン鋳造部品 |
CN103695826A (zh) * | 2013-12-20 | 2014-04-02 | 钢铁研究总院 | 大尺寸gh690镍基合金棒坯的细晶锻造方法 |
CN104745882A (zh) * | 2013-12-27 | 2015-07-01 | 新奥科技发展有限公司 | 一种镍基合金及其应用 |
JP2016006217A (ja) * | 2014-05-28 | 2016-01-14 | 大同特殊鋼株式会社 | 消耗電極の製造方法 |
CN104764352A (zh) * | 2015-03-05 | 2015-07-08 | 苏州市凯业金属制品有限公司 | 一种蒸汽发生器u型管 |
KR20190119045A (ko) | 2017-02-17 | 2019-10-21 | 가부시끼가이샤 니혼 세이꼬쇼 | Ni기 합금, 가스 터빈재, 및 Ni기 합금의 제조 방법 |
US11131013B2 (en) | 2017-02-17 | 2021-09-28 | Japan Steel Works M&E, Inc. | Ni-based alloy, gas turbine material, and method for manufacturing Ni-based alloy |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
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