JP2005199115A - 下水処理場の曝気風量制御装置 - Google Patents
下水処理場の曝気風量制御装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2005199115A JP2005199115A JP2004005076A JP2004005076A JP2005199115A JP 2005199115 A JP2005199115 A JP 2005199115A JP 2004005076 A JP2004005076 A JP 2004005076A JP 2004005076 A JP2004005076 A JP 2004005076A JP 2005199115 A JP2005199115 A JP 2005199115A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aeration
- target value
- air volume
- ammonia
- series
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005273 aeration Methods 0.000 title claims abstract description 302
- 239000010865 sewage Substances 0.000 title claims abstract description 92
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 178
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 106
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 106
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 106
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims abstract description 89
- XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N ammonia nh3 Chemical compound N.N XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 42
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 36
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 34
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 17
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 75
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 37
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 abstract description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 27
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 20
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 20
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 14
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 12
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 12
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 7
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 description 6
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 6
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 6
- 230000005856 abnormality Effects 0.000 description 4
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005276 aerator Methods 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- JVMRPSJZNHXORP-UHFFFAOYSA-N ON=O.ON=O.ON=O.N Chemical compound ON=O.ON=O.ON=O.N JVMRPSJZNHXORP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 239000008394 flocculating agent Substances 0.000 description 2
- BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N hydridophosphorus(.) (triplet) Chemical compound [PH] BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000001546 nitrifying effect Effects 0.000 description 2
- 230000029058 respiratory gaseous exchange Effects 0.000 description 2
- DHSSDEDRBUKTQY-UHFFFAOYSA-N 6-prop-2-enyl-4,5,7,8-tetrahydrothiazolo[4,5-d]azepin-2-amine Chemical compound C1CN(CC=C)CCC2=C1N=C(N)S2 DHSSDEDRBUKTQY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 1
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M Nitrite anion Chemical compound [O-]N=O IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- MMDJDBSEMBIJBB-UHFFFAOYSA-N [O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[NH6+3] Chemical compound [O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[NH6+3] MMDJDBSEMBIJBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ILRRQNADMUWWFW-UHFFFAOYSA-K aluminium phosphate Chemical compound O1[Al]2OP1(=O)O2 ILRRQNADMUWWFW-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- DIZPMCHEQGEION-UHFFFAOYSA-H aluminium sulfate (anhydrous) Chemical compound [Al+3].[Al+3].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O DIZPMCHEQGEION-UHFFFAOYSA-H 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011038 discontinuous diafiltration by volume reduction Methods 0.000 description 1
- 238000012851 eutrophication Methods 0.000 description 1
- 229910000398 iron phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000358 iron sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- BAUYGSIQEAFULO-UHFFFAOYSA-L iron(2+) sulfate (anhydrous) Chemical compound [Fe+2].[O-]S([O-])(=O)=O BAUYGSIQEAFULO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- WBJZTOZJJYAKHQ-UHFFFAOYSA-K iron(3+) phosphate Chemical compound [Fe+3].[O-]P([O-])([O-])=O WBJZTOZJJYAKHQ-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 238000007726 management method Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 244000005700 microbiome Species 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000005985 organic acids Nutrition 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 229950008418 talipexole Drugs 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/20—Activated sludge processes using diffusers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
- C02F3/302—Nitrification and denitrification treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
- C02F3/308—Biological phosphorus removal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F7/00—Aeration of stretches of water
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
- C02F2209/38—Gas flow rate
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Abstract
【課題】 複数系列の高度処理プロセスを有する下水処理場において、曝気にかかる運転コストを低減すると共に、初期コスト及び維持管理コストを低く抑えることのできる下水処理場の曝気風量制御装置を提供する。
【解決手段】 処理水のアンモニア性窒素濃度目標値を設定する第１の目標値設定手段４１と、アンモニア計が設置されている系列の好気槽の溶存酸素濃度計による溶存酸素濃度計測値に基づいて、アンモニア計が設置されていない他の系列の好気槽の溶存酸素濃度目標値をそれぞれ設定する第２の目標値設定手段１３２，２３２と、アンモニア計が設置されている好気槽の曝気装置を、アンモニア性窒素濃度の計測値をアンモニア性窒素濃度目標値に近づける曝気風量目標値を演算し、アンモニア計が設置されていない好気槽の曝気装置を、それぞれ溶存酸素濃度の計測値を溶存酸素濃度目標値に近づける曝気風量目標値を演算するコントローラ４０，１３０，２３０とを備える。
【選択図】 図２
【解決手段】 処理水のアンモニア性窒素濃度目標値を設定する第１の目標値設定手段４１と、アンモニア計が設置されている系列の好気槽の溶存酸素濃度計による溶存酸素濃度計測値に基づいて、アンモニア計が設置されていない他の系列の好気槽の溶存酸素濃度目標値をそれぞれ設定する第２の目標値設定手段１３２，２３２と、アンモニア計が設置されている好気槽の曝気装置を、アンモニア性窒素濃度の計測値をアンモニア性窒素濃度目標値に近づける曝気風量目標値を演算し、アンモニア計が設置されていない好気槽の曝気装置を、それぞれ溶存酸素濃度の計測値を溶存酸素濃度目標値に近づける曝気風量目標値を演算するコントローラ４０，１３０，２３０とを備える。
【選択図】 図２
Description
本発明は、それぞれ曝気装置を有する好気槽を含み、同じ処理方式の複数系列の下水処理プロセスを備える下水処理場の曝気風量制御装置に関する。
従来の下水処理場では、活性汚泥法と呼ばれるプロセスにより主に有機物除去を行っていたが、近年、湖沼、湾などの閉鎖性水域で富栄養化が進行してきていることから、有機物除去のみならず富栄養化の原因物質である窒素、リンをも除去するような下水高度処理の要求が増大してきている。
図１０はこの種の下水処理場の処理系統図であり、図１１はこの下水処理場に適用される従来の曝気風量制御装置の計測器の配置を、処理系統と併せて示した系統図である。図１０に示した下水処理場は系列１、系列２及び系列３の３つの処理系統からなっている。そして、水配管５０より送り込まれた下水がそれぞれ１号流入ポンプ１、２号流入ポンプ１０１及び３号流入ポンプ２０１によって各系列に圧送される。系列１、系列２及び系列３は同一に構成されているため、系列１についてのみ、その詳細な構成を説明することとする。
１号流入ポンプ１から送り込まれた下水は１号最初沈殿地２に流入し、ここで懸濁物を沈降させる。１号最初沈殿地２の流出側が水配管５１によって１号嫌気槽１０の流入側に結合されている。この１号嫌気槽１０には１号無酸素槽１１及び１号好気槽１２が順次に連結されている。そして、１号好気槽１２の流出側が水配管５２によって１号最終沈殿地１３の流入側に結合されており、この１号最終沈殿地１３の流出側には処理水を送り出す水配管６０が結合されている。また、１号好気槽１２の循環水取出口に水配管５３が結合され、この水配管５３を介して、１号循環ポンプ１４が１号無酸素槽１１に循環水を供給するようになっている。また、１号最終沈殿地１３に水配管５４及び水配管５５が結合され、このうち、水配管５４を介して１号返送ポンプ１５が１号最終沈殿地１３の処理水の一部を１号嫌気槽１０に返送し、水配管５５を介して、１号余剰ポンプ１７が汚泥を排出するようになっている。さらに、１号最初沈殿地２に１号初沈引抜ポンプ１８が結合され、この１号初沈引抜ポンプ１８は１号最初沈殿地２に沈殿した汚泥を、水配管５８を介して、１号余剰ポンプ１７の汚泥と一緒に排出する。
図１１に示すように、１号好気槽１２は１号曝気装置９を備えており、これに制御のための１号溶存酸素濃度計２５が設置されている。そして、詳細な構成説明を省略した系列２の２号好気槽（図示せず）に２号溶存酸素濃度計１２５が、系列３の３号好気槽（図示せず）に３号溶存酸素濃度計２２５がそれぞれ設置されている。なお、図１０中、嫌気槽、無酸素槽及び好気槽を備えるプロセスが、一般にＡ２０プロセスと呼ばれている。
図１２は系列１〜３の曝気装置９を制御する従来の曝気量制御装置の構成を示すブロック図であり、系列１の１号好気槽１２の溶存酸素濃度（以下、ＤＯともいう）の目標値を設定する１号制御目標値設定器３１と、系列２の２号好気槽の溶存酸素濃度目標値を設定する２号制御目標値設定器１３１と、系列３の３号好気槽の溶存酸素濃度目標値を設定する３号制御目標値設定器２３１とを備え、さらに、１号溶存酸素濃度計２５による溶存酸素濃度の計測値が１号制御目標値設定器３１の溶存酸素目標値に追随するように１号曝気装置９の曝気風量目標値を演算する１号ＤＯコントローラ３０と、２号溶存酸素濃度計１２５による溶存酸素濃度の計測値が２号制御目標値設定器１３１の制御目標値に追随するように２号曝気装置１０９の曝気風量目標値を演算する２号ＤＯコントローラ１３０と、３号溶存酸素濃度計２２５による溶存酸素濃度の計測値が３号制御目標値設定器２３１の制御目標値に追随するように３号曝気装置２０９の曝気風量目標値を演算する３号ＤＯコントローラ２３０とが１組のコントローラを構成している。
図１１及び図１２は図１０に示した下水処理場において、溶存酸素濃度を制御する場合の溶存酸素濃度計の設置位置及び曝気装置の制御を示したが、溶存酸素濃度を制御する代わりにアンモニア性窒素濃度を制御することもできる。図１３はこの場合のアンモニア計の設置状態を示したもので、図中、図１１と同一の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。この場合、１号好気槽１２に１号アンモニア計２６が設置され、詳細な構成説明を省略した系列２の２号好気槽（図示せず）に２号アンモニア計１２６が、系列３の３号好気槽（図示せず）に３号アンモニア計２２６がそれぞれ設置されている。
図１４は系列１〜３の曝気装置９を制御する曝気量制御装置の構成を示すブロック図であり、系列１の１号好気槽１２のアンモニア性窒素濃度の目標値を設定する１号制御目標値設定器４１と、系列２の２号好気槽のアンモニア性窒素濃度目標値を設定する２号制御目標値設定器１４１と、系列３の３号好気槽のアンモニア性窒素濃度目標値を設定する３号制御目標値設定器２４１とを備え、さらに、１号アンモニア計２６によるアンモニア性窒素濃度の計測値が１号制御目標値設定器４１のアンモニア性窒素濃度目標値に追随するように１号曝気装置９の曝気量を制御する１号アンモニアコントローラ４０と、２号アンモニア計１２６によるアンモニア性窒素濃度の計測値が２号アンモニア計１２６の制御目標値に追随するように２号曝気装置１０９の曝気量を制御する２号アンモニアコントローラ１４０と、３号アンモニア計２２６による溶存酸素濃度の計測値が３号制御目標値設定器２４１の制御目標値に追随するように３号曝気装置２０９を制御する３号アンモニアコントローラ２４０とが１組のコントローラを構成している。
ここで、系列１、系列２及び系列３の各汚水処理は同じであるので、系列１での処理について説明することとする。１号流入ポンプ１によって供給された下水は１号最初沈殿地２にて汚泥の一部を沈降させ、沈降した汚泥は１号初沈引抜ポンプ１８によって、水配管５８を介して、最終の汚泥排出系統に送出される。１号嫌気槽１０、１号無酸素槽１１及び１号好気槽１２は有機物、窒素及びリンを同時に除去する代表的な嫌気−無酸素−好気プロセス（Ａ２０プロセス）のプロセスである。以下、このプロセスにおける窒素及びリンをそれぞれ除去するメカニズムを分けて説明する。
（ａ）窒素の除去
好気槽１２において、曝気装置９から供給される酸素を利用して、硝化菌はアンモニア性窒素（NH4-N）を亜硝酸性窒素（NO2-N）、硝酸性窒素（NO3-N）に酸化する。循環ポンプ１４により無酸素槽１１に送り込まれた亜硝酸性窒素（NO2-N）、硝酸性窒素（NO3-N）は、無酸素条件下で流入下水中の有機物を栄養源とする脱窒細菌による硝酸性呼吸あるいは亜硝酸性呼吸により、窒素ガス（N2）へと還元され、系外に除去される。
好気槽１２において、曝気装置９から供給される酸素を利用して、硝化菌はアンモニア性窒素（NH4-N）を亜硝酸性窒素（NO2-N）、硝酸性窒素（NO3-N）に酸化する。循環ポンプ１４により無酸素槽１１に送り込まれた亜硝酸性窒素（NO2-N）、硝酸性窒素（NO3-N）は、無酸素条件下で流入下水中の有機物を栄養源とする脱窒細菌による硝酸性呼吸あるいは亜硝酸性呼吸により、窒素ガス（N2）へと還元され、系外に除去される。
窒素除去反応を化学式で表現すると、硝化反応は、
NH4 ++2O2→NO2 -+2H2O …（１）
NO2 -+1/2O2→NO3 - …（２）
となり、脱窒反応として、有機物としてメタノールが使われた場合の反応を記すと、
6NO3 -+5CH3OH→3N2+5CO2+7H2O+6OH- …（３）
となる。
NH4 ++2O2→NO2 -+2H2O …（１）
NO2 -+1/2O2→NO3 - …（２）
となり、脱窒反応として、有機物としてメタノールが使われた場合の反応を記すと、
6NO3 -+5CH3OH→3N2+5CO2+7H2O+6OH- …（３）
となる。
（ｂ）リンの除去
曝気槽の前段に配置された嫌気槽１０で、活性汚泥中のリン蓄積細菌は、酢酸などの有機酸を体内に蓄積し、リン酸（PO4）を放出する。この過剰放出したリン酸態のリンを曝気槽の後段に配置された好気槽１２でリン蓄積細菌のリン過剰摂取作用を利用して、嫌気槽１０で放出された以上のリン酸態のリンを活性汚泥に吸収させることによりリンを除去する。
曝気槽の前段に配置された嫌気槽１０で、活性汚泥中のリン蓄積細菌は、酢酸などの有機酸を体内に蓄積し、リン酸（PO4）を放出する。この過剰放出したリン酸態のリンを曝気槽の後段に配置された好気槽１２でリン蓄積細菌のリン過剰摂取作用を利用して、嫌気槽１０で放出された以上のリン酸態のリンを活性汚泥に吸収させることによりリンを除去する。
すなわち、この反応を進行させるためには、酢酸などの有機酸が必要となる。雨水流入時には有機酸濃度が薄くなり、リン蓄積菌が利用できる有機物が減少することから、リンの吐き出し反応が十分に行われなくなるため、後に続くリンの過剰摂取反応も不十分となる場合があり、生物学的リンの除去のみでは目標となる水質を得られない場合がある。
そこで、これを補填するためにポリ塩化アルミニウム、硫酸アルミニウム、硫酸鉄などの凝集剤を貯える凝集剤貯留槽を備え、これら凝集剤を注入してリン酸アルミニウムやリン酸鉄の形でリン成分を沈殿させることによりリンを除去する方法もある。この場合の化学式は次のように表現される。
Al3++3PO4 -→Al(PO4)3 …（４）
下水処理場では各系列の返送ポンプ、循環ポンプ、余剰汚泥引抜ポンプ、曝気装置を適正に運転し、返送流量、循環流量、余剰汚泥引抜量、曝気風量を適正な値に管理することにより、窒素、リン及び有機物がそれぞれの放流水質の規制値を超えないように運転する必要がある。
下水処理場では各系列の返送ポンプ、循環ポンプ、余剰汚泥引抜ポンプ、曝気装置を適正に運転し、返送流量、循環流量、余剰汚泥引抜量、曝気風量を適正な値に管理することにより、窒素、リン及び有機物がそれぞれの放流水質の規制値を超えないように運転する必要がある。
このうち曝気装置９は微生物による窒素、リン及び有機物を除去する際に必要となる溶存酸素を供給するもので、下水処理場の運転コストの４０〜６０％を占めるものである。この曝気装置９からの溶存酸素の供給量が少なすぎれば、水質が悪化する。一方、供給量が大きくなると運転コストがかかる。すなわち、この曝気装置を適正に制御することにより、水質の維持、運転コストの低減を達成することができる。
図１１及び図１２に示した従来の曝気風量制御装置は、各系列の好気槽に設置された溶存酸素濃度計２５、１２５、２２５の計測値を制御目標値設定器３１、１３１、２３１に設定された制御目標値となるよう曝気装置９、１０９、２０９をそれぞれ制御するように構成している（例えば、特許文献１参照。）。一方、図１３及び図１４に示したもう一つの曝気風量制御装置は、各系列の号好気槽に設置された１号アンモニア計２６，１２６，２２６の計測値を１号制御目標値設定器４１，１４１，１４２に設定された制御目標値となるよう曝気装置９、１０９、２０９をそれぞれ制御するように構成している（例えば、特許文献２参照。）。
特開平１１−２４４８９４号公報
特開２００３−２００１９０号公報
図１１及び図１２に示した曝気風量制御装置はアンモニア計と比較して安価で維持管理が容易な溶存酸素濃度計を利用しており、初期コストが安く、維持管理が容易である反面、溶存酸素という間接的な指標に基づいて制御を行っているため、放流水質を常に維持するためには高い溶存酸素目標値で運転する必要があり、曝気にかかる運転コストが嵩んでしまう。
一方、図１３及び図１４に示した曝気風量制御装置は、図１１及び図１２に示した装置と比較して、初期コストが高く、センサの維持管理が大変である。その反面、通常、有機物の除去、リンの吸収速度に比べ、硝化菌の硝化速度が遅いため、硝化に必要な酸素を供給すれば、有機物、リン及び窒素の除去に必要な風量を確保できるという考えに基づいて、アンモニア性窒素濃度を指標として、曝気風量の制御を行っているため、放流水質を維持しつつ、曝気にかかる運転コストを低減する運転が可能となる。
本発明は上記の課題を解決するためになされたもので、複数系列の高度処理プロセスを有する下水処理場において、溶存酸素濃度計を用いて溶存酸素を制御する曝気風量制御装置よりも曝気にかかる運転コストを低減することができ、かつ、各系列それぞれのアンモニア計を用いてアンモニア性窒素濃度を制御する曝気風量制御装置よりも初期コスト及び維持管理コストを低く抑えることのできる下水処理場の曝気風量制御装置を提供することを目的とする。
請求項１に係る発明は、
それぞれ曝気風量目標値に従って動作する曝気装置を有する好気槽を含み、同じ処理方式の複数系列の下水処理プロセスを備える下水処理場の曝気風量制御装置において、
全ての系列に流入する下水の流量が等しくなるように制御する流量制御手段と、
複数系列のうち、いずれか１つの系列の好気槽のアンモニア性窒素濃度を計測するアンモニア計と、
複数系列の全ての系列の好気槽の溶存酸素濃度を計測する溶存酸素濃度計と、
処理水のアンモニア性窒素濃度目標値を設定する第１の目標値設定手段と、
アンモニア計が設置されている系列の好気槽の溶存酸素濃度計による溶存酸素濃度計測値に基づいて、アンモニア計が設置されていない他の系列の好気槽の溶存酸素濃度目標値をそれぞれ設定する第２の目標値設定手段と、
アンモニア計が設置されている好気槽の曝気装置を、アンモニア性窒素濃度の計測値をアンモニア性窒素濃度目標値に近づける曝気風量目標値を演算し、アンモニア計が設置されていない好気槽の曝気装置を、それぞれ溶存酸素濃度の計測値を溶存酸素濃度目標値に近づける曝気風量目標値を演算するコントローラと、
を備えたことを特徴とする下水処理場の曝気風量制御装置。
それぞれ曝気風量目標値に従って動作する曝気装置を有する好気槽を含み、同じ処理方式の複数系列の下水処理プロセスを備える下水処理場の曝気風量制御装置において、
全ての系列に流入する下水の流量が等しくなるように制御する流量制御手段と、
複数系列のうち、いずれか１つの系列の好気槽のアンモニア性窒素濃度を計測するアンモニア計と、
複数系列の全ての系列の好気槽の溶存酸素濃度を計測する溶存酸素濃度計と、
処理水のアンモニア性窒素濃度目標値を設定する第１の目標値設定手段と、
アンモニア計が設置されている系列の好気槽の溶存酸素濃度計による溶存酸素濃度計測値に基づいて、アンモニア計が設置されていない他の系列の好気槽の溶存酸素濃度目標値をそれぞれ設定する第２の目標値設定手段と、
アンモニア計が設置されている好気槽の曝気装置を、アンモニア性窒素濃度の計測値をアンモニア性窒素濃度目標値に近づける曝気風量目標値を演算し、アンモニア計が設置されていない好気槽の曝気装置を、それぞれ溶存酸素濃度の計測値を溶存酸素濃度目標値に近づける曝気風量目標値を演算するコントローラと、
を備えたことを特徴とする下水処理場の曝気風量制御装置。
請求項２に係る発明は、
それぞれ曝気風量目標値に従って動作する曝気装置を有する好気槽を含み、同じ処理方式の複数系列の下水処理プロセスを備える下水処理場の曝気風量制御装置において、
全ての系列に流入する下水の流量が等しくなるように制御する流量制御手段と、
複数系列のうち、いずれか１つの系列の好気槽のアンモニア性窒素濃度を計測するアンモニア計と、
処理水のアンモニア性窒素濃度目標値を設定する目標値設定手段と、
各系列毎に曝気装置の散気効率を入力する散気効率入力手段と
それぞれ入力された散気効率に基づいて、アンモニア計が設置されている系列の好気槽の曝気装置に対する、他の系列の好気槽の曝気装置それぞれの散気効率比を求める散気効率比演算手段と、
アンモニア計が設置されている好気槽の曝気装置を、アンモニア性窒素濃度の計測値をアンモニア性窒素濃度目標値に近づける曝気風量目標値を演算するコントローラと、
コントローラで演算された曝気風量目標値に、散気効率比を乗算してアンモニア計が設置されていない好気槽の曝気装置の曝気風量目標値を演算する曝気風量演算手段と、
を備えたことを特徴とする下水処理場の曝気風量制御装置。
それぞれ曝気風量目標値に従って動作する曝気装置を有する好気槽を含み、同じ処理方式の複数系列の下水処理プロセスを備える下水処理場の曝気風量制御装置において、
全ての系列に流入する下水の流量が等しくなるように制御する流量制御手段と、
複数系列のうち、いずれか１つの系列の好気槽のアンモニア性窒素濃度を計測するアンモニア計と、
処理水のアンモニア性窒素濃度目標値を設定する目標値設定手段と、
各系列毎に曝気装置の散気効率を入力する散気効率入力手段と
それぞれ入力された散気効率に基づいて、アンモニア計が設置されている系列の好気槽の曝気装置に対する、他の系列の好気槽の曝気装置それぞれの散気効率比を求める散気効率比演算手段と、
アンモニア計が設置されている好気槽の曝気装置を、アンモニア性窒素濃度の計測値をアンモニア性窒素濃度目標値に近づける曝気風量目標値を演算するコントローラと、
コントローラで演算された曝気風量目標値に、散気効率比を乗算してアンモニア計が設置されていない好気槽の曝気装置の曝気風量目標値を演算する曝気風量演算手段と、
を備えたことを特徴とする下水処理場の曝気風量制御装置。
請求項３に係る発明は、
それぞれ曝気風量目標値に従って動作する曝気装置を有する好気槽を含み、同じ処理方式の複数系列の下水処理プロセスを備える下水処理場の曝気風量制御装置において、
系列毎に流入する下水の流量を計測する流入流量計と、
複数系列のうち、いずれか１つの系列の好気槽のアンモニア性窒素濃度を計測するアンモニア計と、
処理水のアンモニア性窒素濃度目標値を設定する目標値設定手段と、
系列毎に曝気装置の散気効率を入力する散気効率入力手段と
それぞれ入力された散気効率に基づいて、アンモニア計が設置されている１つの系列の好気槽の曝気装置に対する、他の系列の好気槽の曝気装置それぞれの散気効率比を求める散気効率比演算手段と、
アンモニア計が設置されている好気槽の曝気装置を、アンモニア性窒素濃度の計測値をアンモニア性窒素濃度目標値に近づける曝気風量目標値を演算するコントローラと、
アンモニア計が設置されている好気槽を含む系列に流入する下水の流量と曝気装置の曝気風量から当該系列の空気倍率を演算する空気倍率演算手段と、
コントローラで演算された曝気風量目標値に空気倍率を乗算し、この乗算して得られた曝気風量目標値、入力された散気効率に散気効率比を乗算した値、及び、流入する下水の流量計測値に基づいて、アンモニア計が設置されていない好気槽の曝気装置の曝気風量目標値を演算する曝気風量演算手段と、
を備えたことを特徴とする下水処理場の曝気風量制御装置。
それぞれ曝気風量目標値に従って動作する曝気装置を有する好気槽を含み、同じ処理方式の複数系列の下水処理プロセスを備える下水処理場の曝気風量制御装置において、
系列毎に流入する下水の流量を計測する流入流量計と、
複数系列のうち、いずれか１つの系列の好気槽のアンモニア性窒素濃度を計測するアンモニア計と、
処理水のアンモニア性窒素濃度目標値を設定する目標値設定手段と、
系列毎に曝気装置の散気効率を入力する散気効率入力手段と
それぞれ入力された散気効率に基づいて、アンモニア計が設置されている１つの系列の好気槽の曝気装置に対する、他の系列の好気槽の曝気装置それぞれの散気効率比を求める散気効率比演算手段と、
アンモニア計が設置されている好気槽の曝気装置を、アンモニア性窒素濃度の計測値をアンモニア性窒素濃度目標値に近づける曝気風量目標値を演算するコントローラと、
アンモニア計が設置されている好気槽を含む系列に流入する下水の流量と曝気装置の曝気風量から当該系列の空気倍率を演算する空気倍率演算手段と、
コントローラで演算された曝気風量目標値に空気倍率を乗算し、この乗算して得られた曝気風量目標値、入力された散気効率に散気効率比を乗算した値、及び、流入する下水の流量計測値に基づいて、アンモニア計が設置されていない好気槽の曝気装置の曝気風量目標値を演算する曝気風量演算手段と、
を備えたことを特徴とする下水処理場の曝気風量制御装置。
請求項４に係る発明は、請求項１乃至３のいずれか１項に記載の下水処理場の曝気風量制御装置において、
下水処理場に流入する下水の全流入量を計測する流入流量計と、
流入下水の全窒素濃度を計測する全窒素計と、
を備え、それぞれ計測された下水の全流入量及び全窒素濃度の両方もしくは、いずれか一方に基づいて、第１の目標値設定手段又は目標値設定手段が処理水のアンモニア性窒素濃度目標値を設定することを特徴とする。
下水処理場に流入する下水の全流入量を計測する流入流量計と、
流入下水の全窒素濃度を計測する全窒素計と、
を備え、それぞれ計測された下水の全流入量及び全窒素濃度の両方もしくは、いずれか一方に基づいて、第１の目標値設定手段又は目標値設定手段が処理水のアンモニア性窒素濃度目標値を設定することを特徴とする。
請求項５に係る発明は、請求項１乃至４のいずれか１項に記載の下水処理場の曝気風量制御装置において、
すべての系列の溶存酸素濃度をそれぞれ計測する溶存酸素濃度計と、
溶存酸素濃度の上下限値を設定し、計測された各系列の溶存酸素濃度が上下限値を逸脱しないよう曝気風量を制御するリミッタ装置と、
を備えたことを特徴とする。
すべての系列の溶存酸素濃度をそれぞれ計測する溶存酸素濃度計と、
溶存酸素濃度の上下限値を設定し、計測された各系列の溶存酸素濃度が上下限値を逸脱しないよう曝気風量を制御するリミッタ装置と、
を備えたことを特徴とする。
本発明は上記のように構成したことにより、複数系列の高度処理プロセスを有する下水処理場において、溶存酸素濃度計を用いて溶存酸素を制御する曝気風量制御装置よりも曝気にかかる運転コストを低減することができ、かつ、各系列それぞれのアンモニア計を用いてアンモニア性窒素濃度を制御する曝気風量制御装置よりも初期コスト及び維持管理コストを低く抑えることのできる下水処理場の曝気風量制御装置が提供される。
以下、本発明を図面に示す好適な実施例に基づいて詳細に説明する。
図１は本発明に係る曝気風量制御装置の第１実施例を適用する下水処理場の処理系統を、計測器の配置と併せて示した系統図であり、従来装置を示した図１１又は図１３と同一の要素には同一の符号を付してその説明を省略する、ここでは、各系列の好気槽の曝気装置を制御するために１号溶存酸素濃度計２５及びアンモニア計２６が設置され、詳細な構成説明を省略した系列２の２号好気槽（図示せず）に２号溶存酸素濃度計１２５が、系列３の３号好気槽（図示せず）に３号溶存酸素濃度計２２５がそれぞれ設置されている点が図１１又は図１３と構成を異にし、これ以外は、図１１又は図１３と同一に構成されている。なお、これら１号溶存酸素濃度計２５、アンモニア計２６、２号溶存酸素濃度計１２５及び３号溶存酸素濃度計２２５は下水の流れ方向に同等の位置に設置されている。
図２は上記の下水処理場に適用される曝気風量制御装置の第１実施例の構成を示すブロック図である。この装置は、系列１の１号好気槽１２のアンモニア性窒素濃度の目標値を設定する１号制御目標値設定器４１と、１号溶存酸素濃度計２５の計測値に基づいて系列２の２号好気槽の溶存酸素濃度目標値を演算する２号制御目標値演算器１３２と、１号溶存酸素濃度計２５の計測値に基づいて系列３の３号好気槽の溶存酸素濃度目標値を演算する２号制御目標値演算器２３２とを備え、さらに、アンモニア計２６によるアンモニア性窒素濃度の計測値が１号制御目標値設定器４１のアンモニア性窒素濃度の目標値に追随するように１号曝気装置９の曝気量を制御する１号アンモニアコントローラ４０と、２号溶存酸素濃度計１２５による溶存酸素濃度の計測値が２号制御目標値演算器１３２の制御目標値に追随するように２号曝気槽１０９の曝気量を制御する２号ＤＯコントローラ１３０と、３号溶存酸素濃度計２２５による溶存酸素濃度の計測値が３号制御目標値演算器２３２の制御目標値に追随するように３号曝気装置２０９を制御する３号ＤＯコントローラ２３０とを備え、これらが１つのコントローラを構成している。
この場合、１号溶存酸素濃度計２５は信号線２５ａによって２号制御目標値演算器１３２及び３号制御目標値演算器２３２の各入力端に接続されている。また、１号制御目標値設定器４１、２号制御目標値演算器１３２及び３号制御目標値演算器２３２の各出力端が信号線４１ａ，１３２ａ及び２３２ａによって１号アンモニアコントローラ４０、２号ＤＯコントローラ１３０及び３号ＤＯコントローラ２３０の各一方の入力端に接続され、１号アンモニア計２６、２号溶存酸素濃度計１２５及び３号溶存酸素濃度計２２５が信号線２６ａ，１２５ａ及び２２５ａによって１号アンモニアコントローラ４０、２号ＤＯコントローラ１３０及び３号ＤＯコントローラ２３０の各他方の入力端に接続されている。さらに、１号アンモニアコントローラ４０、２号ＤＯコントローラ１３０及び３号ＤＯコントローラ２３０の各出力端が信号線２６ｂ，１２５ｂ及び２２５ｂによって１号曝気装置９、２号曝気装置１０９及び３号曝気装置２０９に接続されている。
上記のように構成された第１実施例の動作について、特に、従来装置と構成を異にする部分を中心にして以下に説明する。下水処理場に流入する下水は水配管５０から１号流入ポンプ１、２号流入ポンプ１０１及び３号流入ポンプ２０１により、系列１，２，３に供給される。各系列に流入する流入量は等量となるように図示を省略した制御装置により１号流入ポンプ１、２号流入ポンプ１０１及び３号流入ポンプ２０１は制御される。１号好気槽１２に設置された１号アンモニア計２６の計測値は、信号線２６ａを介して、１号アンモニアコントローラ４０に伝送される。１号アンモニアコントローラ４０は、１号制御目標値設定器４１に設定されたアンモニア性窒素濃度目標値に従うように、例えば、（５），（６）式に示すようなＰＩコントローラにより１号曝気装置９の風量目標値を演算する。
ただし、
Qair1(t)：時刻ｔにおける1号曝気風量目標値(m3/min)
Qair01：１号曝気風量初期値(m3/min)
Kp：比例ゲイン(m6/g・min)
TI：積分定数(min)
△t：制御周期(min)
e(t)：偏差(mg/L)
SＶNH41(t):１号アンモニア性窒素濃度目標値(mg/L)
PV NH41 (t)：アンモニア計計測値(mg/L)
である。
Qair1(t)：時刻ｔにおける1号曝気風量目標値(m3/min)
Qair01：１号曝気風量初期値(m3/min)
Kp：比例ゲイン(m6/g・min)
TI：積分定数(min)
△t：制御周期(min)
e(t)：偏差(mg/L)
SＶNH41(t):１号アンモニア性窒素濃度目標値(mg/L)
PV NH41 (t)：アンモニア計計測値(mg/L)
である。
１号曝気装置９は（５），（６）式で演算された風量目標値に従うように、風量調節弁の開度調整および曝気装置（ブロア）のインバータ制御により風量を調節する。また、この時の１号好気槽溶存酸素濃度計２５の計測値は信号線２５ａを介して、２号制御目標値演算器１３２、３号制御目標値演算器２３２に伝送される。
２号制御目標値演算器、３号制御目標値演算器は一定周期（５分〜３０分周期）で（７）式により溶存酸素計２５の計測値をフィルタリング処理した値を信号線１３２ａ、信号線２３２ａを介してそれぞれ、２号ＤＯコントローラ１３０、３号ＤＯコントローラ２３０に伝送する。
ただし
PVfO2(t)：時刻tにおける1号溶存酸素濃度計フィルタリング値
PV O2 (t)：時刻tにおける1号溶存酸素濃度計計測値
n：整数
である。
PVfO2(t)：時刻tにおける1号溶存酸素濃度計フィルタリング値
PV O2 (t)：時刻tにおける1号溶存酸素濃度計計測値
n：整数
である。
２号ＤＯコントローラ１３０、３号ＤＯコントローラ２３０は２号制御目標値演算器、３号制御目標値演算器からの出力値に従うように、例えば（８），（９）式に示すようなＰＩコントローラによりそれぞれ２号曝気装置１０９、３号曝気装置２０９の風量目標値を演算する。
ただし、
Qairn(t)：時刻ｔにおけるn号曝気風量目標値(m3/min)
Qair0n：n号曝気風量初期値(m3/min)
Kp：比例ゲイン(m6/g・min)
TI：積分定数(min)
△ｔ：制御周期(min)
e(t)：偏差(mg/L)
SVO2n(t):n号溶存酸素濃度目標値(mg/L)
PV O2n (t)：n号溶存酸素濃度計計測値(mg/L)（ｎ＝2、3）
である。
Qairn(t)：時刻ｔにおけるn号曝気風量目標値(m3/min)
Qair0n：n号曝気風量初期値(m3/min)
Kp：比例ゲイン(m6/g・min)
TI：積分定数(min)
△ｔ：制御周期(min)
e(t)：偏差(mg/L)
SVO2n(t):n号溶存酸素濃度目標値(mg/L)
PV O2n (t)：n号溶存酸素濃度計計測値(mg/L)（ｎ＝2、3）
である。
２号曝気装置１０９、３号曝気装置２０９は、それぞれ式（８），（９）式で演算された風量目標値に従うように、風量調節弁の開度調整および曝気装置（ブロア）のインバータ制御により風量を調節する。
かくして、第１実施例によれば、図１３及び図１４に示した装置と比較して、初期コストが高く、維持管理が煩雑なアンモニア計の数を減らし、系列２及び系列３の２号、３号好気槽の風量を可変のＤＯ目標値により制御を行うので、図１１及び図１２に示した装置と比較して風量削減効果を期待できる。
また、各系列のＤＯが同等となるように制御を行うので、曝気装置の散気効率が異なる場合にも適用可能である。特に、池を増設する場合には散気効率の異なる曝気装置を設置することがあり、本制御方式が有効となる。
図３は本発明に係る曝気風量制御装置の第２実施例を適用する下水処理場の処理系統を、計測器の配置と併せて示した系統図であり、図中、図１と同一の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。ここでは、各系列の好気槽の曝気装置を制御するために系列１の１号好気槽１２にアンモニア計２６のみが設置され、系列１，２，３のいずれの好気槽にも溶存酸素濃度計が設置されていない点で、図１と構成を異にしている。
図４は第２実施例に係る曝気風量制御装置の構成を示すブロック図である。ここでは、１号アンモニア計２６が信号線２６ａにより１号アンモニアコントローラ４０の一方の入力端に接続され、１号制御目標値設定器４１が信号線４１ａにより１号アンモニアコントローラ４０の他方の入力端に接続され、この１号アンモニアコントローラ４０の出力端が信号線２６ｂによって１号曝気装置９に接続されている。また、系列１，２，３の各散気効率を予め設定する１号曝気装置散気効率入力部４３、２号曝気装置散気効率入力部１４３及び３号曝気装置散気効率入力部２４３が新たに付加され、さらに、１号曝気装置散気効率入力部４３に対して２号曝気装置１０９の散気効率比を演算する１号対２号散気効率比演算部１４４と、１号曝気装置散気効率入力部４３に対して３号曝気装置２０９の散気効率比を演算する１号対３号散気効率比演算部２４４とが設けられている。さらに、１号アンモニアコントローラ４０から出力される曝気風量に１号対２号散気効率比演算部１４４の出力を乗算して２号曝気装置１０９の曝気風量を演算する２号曝気風量演算部１４５と、１号アンモニアコントローラ４０から出力される曝気風量に１号対３号散気効率比演算部２４４の出力を乗算して３号曝気装置２０９の曝気風量を演算する３号曝気風量演算部２４５とが設けられ、これらの出力端がそれぞれ信号線によって２号曝気装置１０９及び３号曝気装置２０９に接続されている。
上記のように構成された第２実施例の動作について以下に説明する。下水処理場に流入する下水は水配管５０から１号流入ポンプ１、２号流入ポンプ１０１、３号流入ポンプ２０１により、系列１から系列３に供給される。各系列に流入する流入量は等量となるように図示を省略した制御手段により１号〜３号流入ポンプは制御される。１号好気槽１２に設置されたアンモニア計２６の計測値は、信号線２６ａにより１号アンモニアコントローラ４０に伝送される。１号アンモニアコントローラ４０は、１号制御目標値設定器４１に設定されたアンモニア性窒素濃度目標値に従うようたとえば（１０），（１１）式に示すようなＰＩコントローラにより１号曝気装置９の風量目標値を演算する。
ただし、
Qair1(t)：時刻ｔにおける1号曝気風量目標値(m3/min)
Qair01：1号曝気風量初期値(m3/min)
Kp：比例ゲイン(m6/g・min)
TI：積分定数(min)
△ｔ：制御周期(min)
e(t)：偏差(mg/L)
SVNH41(t):1号アンモニア性窒素濃度目標値(mg/L)
PV NH41 (t)：アンモニア計計測値(mg/L)
である。
Qair1(t)：時刻ｔにおける1号曝気風量目標値(m3/min)
Qair01：1号曝気風量初期値(m3/min)
Kp：比例ゲイン(m6/g・min)
TI：積分定数(min)
△ｔ：制御周期(min)
e(t)：偏差(mg/L)
SVNH41(t):1号アンモニア性窒素濃度目標値(mg/L)
PV NH41 (t)：アンモニア計計測値(mg/L)
である。
１号曝気装置９は（１０），（１１）式で演算された曝気風量目標値に従うように、風量調節弁の開度調整および曝気装置（ブロア）のインバータ制御により風量を調節する。また、１号２号散気効率比演算部１４４、１号３号散気効率比演算部では入力された散気効率を基に（１２），（１３）式に示す演算によりアンモニア計による制御を行っている系列（系列１）とその他の系列の散気効率比を演算する。
C12＝Kl2/Kl1 …（１２）
C13＝Kl3/Kl1 …（１３）
ただし、
C12:1号2号散気効率比
C13:1号３号散気効率比
Kl1:1号曝気装置散気効率
Kl2:2号曝気装置散気効率
Kl3:3号曝気装置散気効率
である。
C13＝Kl3/Kl1 …（１３）
ただし、
C12:1号2号散気効率比
C13:1号３号散気効率比
Kl1:1号曝気装置散気効率
Kl2:2号曝気装置散気効率
Kl3:3号曝気装置散気効率
である。
ここで演算された散気効率比は（１０），（１１）式により演算される時刻ｔにおける１号曝気風量目標値とともに、それぞれ２号曝気風量演算部、３号曝気風量演算部に伝送され、（１４），（１５）式の演算により曝気風量目標値が演算される。
Qair2(t)＝C12・Qair1(t) …（１４）
Qair3(t)＝C13・Qair1(t) …（１５）
ただし、
Qairn(t)：時刻ｔにおけるn号曝気風量目標値(m3/min)（n=1〜3）
C12:1号2号散気効率比
C13:1号3号散気効率比
である。
Qair3(t)＝C13・Qair1(t) …（１５）
ただし、
Qairn(t)：時刻ｔにおけるn号曝気風量目標値(m3/min)（n=1〜3）
C12:1号2号散気効率比
C13:1号3号散気効率比
である。
２号曝気装置１０９、３号曝気装置２０９は、それぞれ（１４），（１５）式で演算された風量目標値に従うように、風量調節弁の開度調整および曝気装置（ブロア）のインバータ制御により風量を調節する。
かくして、第２実施例によれば、予め正確な散気効率を入力部に設定しておく必要があるが、図１３及び図１４に示した従来の曝気風量制御装置に比べて、初期コストが高く、維持管理が煩雑なアンモニア計の数を減らし、系列２の２号曝気装置１０９及び系列３の３号曝気装置２０９の風量を制御することが可能となる。また、実施例１と異なり制御に溶存酸素濃度計を利用せず、アンモニア計のみにより制御するので、溶存酸素濃度計の異常による制御異常がなく、安定性が高められる。
図５は本発明に係る曝気風量制御装置の第３実施例を適用する下水処理場の処理系統を、計測器の配置と併せて示した系統図であり、図中、図３と同一の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。ここでは、系列１の１号流入ポンプ１の汚水送出側に１号流入流量計５が、系列２の２号流入ポンプ１０１の汚水送出側に２号流入流量計１０５が、系列３の３号流入ポンプ２０１の汚水流出側に３号流入流量計２０５がそれぞれ設けられている点で図３と構成を異にしている。
図６は第３実施例に係る曝気風量制御装置の構成を示すブロック図である。図中、第２実施例を示す図４と同一の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。図４に示す第２実施例においては、１号アンモニアコントローラ４０の曝気風量目標値を一方入力、１号流入流量計５の計測値を他方入力として、１号曝気装置９の曝気風量の倍率を演算する１号空気倍率演算部２４６を新たに設け、２号曝気風量演算部１４５が１号対２号散気効率比演算部１４４、２号流入流量計１０５及び１号空気倍率演算部２４６の各出力に基づいて２号曝気装置１０９に対する曝気風量目標値を演算し、３号曝気風量演算部２４５が１号対３号散気効率比演算部２４４、３号流入流量計２０５及び１号空気倍率演算部２４６の各出力に基づいて３号曝気装置２０９に対する曝気風量目標値を演算するように構成した点が図４に示した第２の実施形態と構成を異にし、これ以外は図４と同一に構成されている。
上記のように構成された第３実施例の動作について以下に説明する。下水処理場に流入する下水は水配管５０から１号流入ポンプ１、２号流入ポンプ１０１、３号流入ポンプ２０１により、系列１から系列３に供給される。１号好気槽１２に設置されたアンモニア計２６の計測値は、信号線２６ａにより１号アンモニアコントローラ４０に伝送される。１号アンモニアコントローラ４０は、１号制御目標値設定器４１に設定されたアンモニア性窒素濃度目標値に従うようたとえば（１６），（１７）式に示すようなＰＩコントローラにより１号曝気装置９の風量目標値を演算する。
だだし、
Qair1(t)：時刻ｔにおける1号曝気風量目標値(m3/min)
Qair01：1号曝気風量初期値(m3/min)
Kp：比例ゲイン(m6/g・min)
TI：積分定数(min)
△ｔ：制御周期(min)
e(t)：偏差(mg/L)
SVNH41(t):1号アンモニア性窒素濃度目標値(mg/L)
PV NH41 (t)：アンモニア計計測値(mg/L)
である。
Qair1(t)：時刻ｔにおける1号曝気風量目標値(m3/min)
Qair01：1号曝気風量初期値(m3/min)
Kp：比例ゲイン(m6/g・min)
TI：積分定数(min)
△ｔ：制御周期(min)
e(t)：偏差(mg/L)
SVNH41(t):1号アンモニア性窒素濃度目標値(mg/L)
PV NH41 (t)：アンモニア計計測値(mg/L)
である。
１号曝気装置９は（１６），（１７）式で演算された曝気風量目標値にしたがうように、風量調節弁の開度調整および曝気装置（ブロア）のインバータ制御により風量を調節する。
また、１号２号散気効率比演算部１４４、１号３号散気効率比演算部では入力された散気効率を基に（１８），（１９）式に示す演算によりアンモニア計による制御を行っている系列（系列１）とその他の系列の散気効率比を演算する。
C12＝Kl2/Kl1 …（１８）
C13＝Kl3/Kl1 …（１９）
ただし、
C12:1号2号散気効率比
C13:1号３号散気効率比
Kl1:1号曝気装置散気効率
Kl2:2号曝気装置散気効率
Kl3:3号曝気装置散気効率
である。
C13＝Kl3/Kl1 …（１９）
ただし、
C12:1号2号散気効率比
C13:1号３号散気効率比
Kl1:1号曝気装置散気効率
Kl2:2号曝気装置散気効率
Kl3:3号曝気装置散気効率
である。
一方、１号空気倍率演算部では１号流入流量計５の計測値と（１６），（１７）式より演算される１号曝気風量目標値から（２０）式により１号空気倍率が演算される。
A1(t)＝Qair1(t)/Qin1(t) …（２０）
ただし、
A1(t):1号空気倍率演算値
Qair1(t)：時刻ｔにおける1号曝気風量目標値(m3/min)
Qin１（ｔ）：1号流入流量(m3/min)
である。
ただし、
A1(t):1号空気倍率演算値
Qair1(t)：時刻ｔにおける1号曝気風量目標値(m3/min)
Qin１（ｔ）：1号流入流量(m3/min)
である。
ここで演算された１号空気倍率は（１８），（１９）式により演算される１号２号散気効率比、１号３号散気効率比、２号流入流量計１０５、３号流入流量計２０５の計測値とともにそれぞれ２号曝気風量演算部、３号曝気風量演算部に伝送され、式（２１），（２２）の演算式により曝気風量目標値が演算される。
Qair2(t)＝C12・Ａ1(t)・Qin2(t) …（２１）
Qair3(t)＝C13・Ａ1(t)・Qin3(t) …（２２）
ただし、
Qair2(t)：時刻ｔにおける２号曝気風量目標値(m3/min)
Qair3(t)：時刻ｔにおける３号曝気風量目標値(m3/min)
C12:1号2号散気効率比
C13:1号3号散気効率比
A1(t)：１号空気倍率演算値
Qin2(t)：時刻ｔにおける２号流入流量(m3/min)
Qin3(t)：時刻ｔにおける３号流入流量(m3/min)
である。
Qair3(t)＝C13・Ａ1(t)・Qin3(t) …（２２）
ただし、
Qair2(t)：時刻ｔにおける２号曝気風量目標値(m3/min)
Qair3(t)：時刻ｔにおける３号曝気風量目標値(m3/min)
C12:1号2号散気効率比
C13:1号3号散気効率比
A1(t)：１号空気倍率演算値
Qin2(t)：時刻ｔにおける２号流入流量(m3/min)
Qin3(t)：時刻ｔにおける３号流入流量(m3/min)
である。
２号曝気装置１０９、３号曝気装置２０９は、それぞれ（２１），（２２）式で演算された風量目標値に従うように、風量調節弁の開度調整および曝気装置（ブロア）のインバータ制御により風量を調節する。
かくして、第３実施例によれば、図１３及び図１４に示した従来の曝気風量制御装置に比べて、初期コストが高く、維持管理が煩雑なアンモニア計の数を減らし、系列２の２号曝気装置１０９及び系列３の３号曝気装置２０９の風量を制御することが可能となる。また、実施例１と異なり制御に溶存酸素濃度計を利用せず、アンモニア計のみにより制御するので、溶存酸素濃度計の異常による制御異常がなく、安定性が高められる。さらに、第１実施例及び第２実施例と比較して、各系列に流入する下水量が異なる場合でも制御することが可能になるという新たな効果も得られる。
図７は本発明に係る曝気風量制御装置の第４実施例を適用する下水処理場の処理系統を、計測器の配置と併せて示した系統図であり、図中、図１と同一の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。ここでは、下水を１号流入ポンプ１、２号流入ポンプ１０１及び３号流入ポンプ２０１によって分流させる元の水配管に、流入流量計３と、流入する窒素を計測する流入全窒素計４とを設け、流入流量計計測値と流入全窒素計計測値とを、例えば、図示を省略した乗算手段で乗算し、得られた窒素負荷量情報を１号アンモニアコントローラ４０（図１参照）に取り込み、例えば、（２３），（２４），（２５）式の演算により１号曝気装置の風量目標値を演算をする。このように、窒素負荷量情報を用いて曝気装置の風量目標値を演算することは、実施例１に限定して適用されるものではなく、実施例２及び実施例３のいずれにも適用可能である。
ただし、
Qair1(t)：時刻ｔにおける1号曝気風量目標値(m3/min)
Aair1(t):1号窒素負荷倍率係数演算値（m3/g）
TN(t)：全窒素計計測値（mg/L）
Qin(t)：流入流量計計測値（m3/min）
Aair01：1号窒素負荷空気倍率係数初期値
Kp：比例ゲイン(m6/g2)
TI：積分定数(min)
△ｔ：制御周期(min)
e(t)：偏差(mg/L)
SVNH41(t):1号アンモニア性窒素濃度目標値(mg/L)
PV NH41 (t)：アンモニア計計測値(mg/L)
である。
Qair1(t)：時刻ｔにおける1号曝気風量目標値(m3/min)
Aair1(t):1号窒素負荷倍率係数演算値（m3/g）
TN(t)：全窒素計計測値（mg/L）
Qin(t)：流入流量計計測値（m3/min）
Aair01：1号窒素負荷空気倍率係数初期値
Kp：比例ゲイン(m6/g2)
TI：積分定数(min)
△ｔ：制御周期(min)
e(t)：偏差(mg/L)
SVNH41(t):1号アンモニア性窒素濃度目標値(mg/L)
PV NH41 (t)：アンモニア計計測値(mg/L)
である。
なお、流入全窒素の計測は、系列１，２，３の各最初沈殿地の前段又は後段の配管に設けて、各計測値を加算しても良い。さらに、実施例１〜３においては、流入流量は各池に均等になるように制御されているので、本実施例のように全体の流量を計測する流量計でなくとも、各系列の流量を計測するだけでも流入する全窒素を計測することができる。
かくして、第４実施例によれば、曝気にかかる運転コストを低減することができ、かつ、初期コスト及び維持管理コストを低く抑えることのできるという効果の他に、流入する下水の窒素負荷量情報を取り込むため、アンモニア性窒素濃度制御の目標値追従性が高まるという新たな効果も得られる。
図８は本発明に係る曝気風量制御装置の第５実施例を適用する下水処理場の処理系統を、計測器の配置と併せて示した系統図であり、図中、第３実施例を適用する図５と同一の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。ここでは、系列１の１号好気槽１２に１号アンモニア計２６の他に１号溶存酸素濃度計２５を設け、系列２の図示を省略した２号好気槽に２号溶存酸素濃度計１２５を、系列３の図示を省略した３号好気槽に３号溶存酸素濃度計２２５をそれぞれ設けた点が図５と構成を異にし、これ以外は図５と全く同様に構成されている。
図９は第５実施例に係る曝気風量制御装置の構成を示すブロック図である。図中、第３実施例を示す図６と同一の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。この実施例は図６に示した第３の実施例を構成する１号アンモニアコントローラ４０、２号曝気風量演算部１４５及び３号曝気風量演算部２４５の出力段に、１号ＤＯリミッタ装置４７、２号ＤＯリミッタ装置１４７及び３号ＤＯリミッタ装置２４７を設けた点が図６と構成を異にし、これ以外は図６と全く同様に構成されている。なお、１号ＤＯリミッタ装置４７、２号ＤＯリミッタ装置１４７及び３号ＤＯリミッタ装置２４７はそれぞれ１号溶存酸素濃度計２５、２号溶存酸素濃度計１２５および３号溶存酸素濃度計２２５の計測値に基づいて、各系列の曝気装置の風量目標値に制限を加えるものである。
上記のように構成された第５実施例の動作について以下に説明する。１号ＤＯリミッタ装置４７、２号ＤＯリミッタ装置１４７及び３号ＤＯリミッタ装置２４７には溶存酸素濃度の下限値と上限値が設定される。１号溶存酸素濃度計２５、２号溶存酸素濃度計１２５及び３号溶存酸素濃度計２２５の計測値がそれぞれ設定された上下限値の間の場合は第３の実施例のとおりに動作する。しかしながら、１号溶存酸素濃度計２５、２号溶存酸素濃度計１２５及び３号溶存酸素濃度計２２５の計測値がそれぞれ設定された上下限値を逸脱した場合には、（２６），（２７）式及び（２９），（３０）式に示すようにその下限値もしくは上限値を目標値とした溶存酸素濃度一定制御に切り替わりＤＯがその上下限を逸脱しないように１号ＤＯリミッタ装置４７、２号ＤＯリミッタ装置１４７及び３号ＤＯリミッタ装置２４７が動作する。ＤＯリミッタ装置の演算式を（２６）〜（３０）式に示す。
ただし、
Q´airn(t)：時刻ｔにおけるn号曝気風量目標出力値(m3/min)
Q´air0n：n号曝気風量初期値(m3/min)、
Qairn(t)：時刻ｔにおけるn号曝気風量目標DOリミッタ装置入力値(m3/min)
Kp：比例ゲイン(m6/g・min)
TI：積分定数(min)
△ｔ：制御周期(min)
e(t)：偏差(mg/L)
DOmin:溶存酸素濃度下限値(mg/L)
DOmax:溶存酸素濃度上限値(mg/L)
PV O2n (t)：n号溶存酸素濃度計計測値(mg/L)（ｎ＝1〜3）
である。
Q´airn(t)：時刻ｔにおけるn号曝気風量目標出力値(m3/min)
Q´air0n：n号曝気風量初期値(m3/min)、
Qairn(t)：時刻ｔにおけるn号曝気風量目標DOリミッタ装置入力値(m3/min)
Kp：比例ゲイン(m6/g・min)
TI：積分定数(min)
△ｔ：制御周期(min)
e(t)：偏差(mg/L)
DOmin:溶存酸素濃度下限値(mg/L)
DOmax:溶存酸素濃度上限値(mg/L)
PV O2n (t)：n号溶存酸素濃度計計測値(mg/L)（ｎ＝1〜3）
である。
かくして、第５実施例によれば、溶存酸素濃度が下限値又は上限値を超えようとする場合、下限値又は上限値を目標値とする溶存酸素濃度一定制御に切り替えられ、処理水質を一定の範囲に維持することができる。
なお、上記の各実施形態は下水水処理場の処理系統がＡ２０プロセスを備えるものに適用したが、本発明はこれに適用を限定されず、標準活性汚泥プロセス、循環式硝化脱窒プロセス、ＡＯプロセス、担体投入型プロセス、ステップ流入プロセスなど曝気を行う下水処理プロセスであればどのような処理系統でもよい。
また、系列数は実施例のように３系列に限らず、２系列以上であれば何系列でも適用することができる。
さらに、曝気装置は上記の実施例のように、各系列に独立したものでなくとも、一つの曝気装置から複数の系列に空気を供給する装置で、その配管上の空気調整弁の制御を行い、曝気風量を調整するように構成してもよい。
さらにまた、アンモニア計の設置位置は曝気を行っている好気槽のどの部分であってもよい。
１ １号流入ポンプ
２ １号最初沈殿池
３ 流入流量計
４ 流入全窒素計
９ １号曝気装置
１０ １号嫌気槽
１１ １号無酸素槽
１２ １号好気槽
１３ １号最終沈殿池
１４ １号循環ポンプ
１５ １号返送ポンプ
１７ １号余剰ポンプ
１８ １号初沈引抜ポンプ
２５ １号溶存酸素濃度計
１２５ ２号溶存酸素濃度計
２２５ ３号溶存酸素濃度計
２６ アンモニア計
１０１ ２号流入ポンプ
２０１ ３号流入ポンプ
１０９ ２号曝気装置
２０９ ３号曝気装置
４０ １号アンモニアコントローラ、
１３０ ２号ＤＯコントローラ
２３０ ３号ＤＯコントローラ
４３ １号散気効率入力器
１４３ ２号散気効率入力器
２４３３号散気効率入力器
１４４ １号２号散気効率演算部
２４４ １号３号散気効率演算部
４６ １号空気倍率演算部
１４５ ２号曝気風量演算部
２４５ ３号曝気風量演算部
４７ １号ＤＯリミッタ装置
１４７ ２号ＤＯリミッタ装置
２４７ ３号ＤＯリミッタ装置
２ １号最初沈殿池
３ 流入流量計
４ 流入全窒素計
９ １号曝気装置
１０ １号嫌気槽
１１ １号無酸素槽
１２ １号好気槽
１３ １号最終沈殿池
１４ １号循環ポンプ
１５ １号返送ポンプ
１７ １号余剰ポンプ
１８ １号初沈引抜ポンプ
２５ １号溶存酸素濃度計
１２５ ２号溶存酸素濃度計
２２５ ３号溶存酸素濃度計
２６ アンモニア計
１０１ ２号流入ポンプ
２０１ ３号流入ポンプ
１０９ ２号曝気装置
２０９ ３号曝気装置
４０ １号アンモニアコントローラ、
１３０ ２号ＤＯコントローラ
２３０ ３号ＤＯコントローラ
４３ １号散気効率入力器
１４３ ２号散気効率入力器
２４３３号散気効率入力器
１４４ １号２号散気効率演算部
２４４ １号３号散気効率演算部
４６ １号空気倍率演算部
１４５ ２号曝気風量演算部
２４５ ３号曝気風量演算部
４７ １号ＤＯリミッタ装置
１４７ ２号ＤＯリミッタ装置
２４７ ３号ＤＯリミッタ装置
Claims (5)
- それぞれ曝気風量目標値に従って動作する曝気装置を有する好気槽を含み、同じ処理方式の複数系列の下水処理プロセスを備える下水処理場の曝気風量制御装置において、
全ての系列に流入する下水の流量が等しくなるように制御する流量制御手段と、
複数系列のうち、いずれか１つの系列の前記好気槽のアンモニア性窒素濃度を計測するアンモニア計と、
複数系列の全ての系列の前記好気槽の溶存酸素濃度を計測する溶存酸素濃度計と、
処理水のアンモニア性窒素濃度目標値を設定する第１の目標値設定手段と、
アンモニア計が設置されている系列の前記好気槽の溶存酸素濃度計による溶存酸素濃度計測値に基づいて、アンモニア計が設置されていない他の系列の前記好気槽の溶存酸素濃度目標値をそれぞれ設定する第２の目標値設定手段と、
アンモニア計が設置されている前記好気槽の曝気装置を、アンモニア性窒素濃度の計測値をアンモニア性窒素濃度目標値に近づける曝気風量目標値を演算し、アンモニア計が設置されていない前記好気槽の曝気装置を、それぞれ溶存酸素濃度の計測値を溶存酸素濃度目標値に近づける曝気風量目標値を演算するコントローラと、
を備えたことを特徴とする下水処理場の曝気風量制御装置。 - それぞれ曝気風量目標値に従って動作する曝気装置を有する好気槽を含み、同じ処理方式の複数系列の下水処理プロセスを備える下水処理場の曝気風量制御装置において、
全ての系列に流入する下水の流量が等しくなるように制御する流量制御手段と、
複数系列のうち、いずれか１つの系列の前記好気槽のアンモニア性窒素濃度を計測するアンモニア計と、
処理水のアンモニア性窒素濃度目標値を設定する目標値設定手段と、
各系列毎に前記曝気装置の散気効率を入力する散気効率入力手段と
それぞれ入力された散気効率に基づいて、アンモニア計が設置されている系列の前記好気槽の曝気装置に対する、他の系列の前記好気槽の曝気装置それぞれの散気効率比を求める散気効率比演算手段と、
アンモニア計が設置されている前記好気槽の曝気装置を、アンモニア性窒素濃度の計測値をアンモニア性窒素濃度目標値に近づける曝気風量目標値を演算するコントローラと、
前記コントローラで演算された曝気風量目標値に、散気効率比を乗算してアンモニア計が設置されていない前記好気槽の曝気装置の曝気風量目標値を演算する曝気風量演算手段と、
を備えたことを特徴とする下水処理場の曝気風量制御装置。 - それぞれ曝気風量目標値に従って動作する曝気装置を有する好気槽を含み、同じ処理方式の複数系列の下水処理プロセスを備える下水処理場の曝気風量制御装置において、
系列毎に流入する下水の流量を計測する流入流量計と、
複数系列のうち、いずれか１つの系列の前記好気槽のアンモニア性窒素濃度を計測するアンモニア計と、
処理水のアンモニア性窒素濃度目標値を設定する目標値設定手段と、
系列毎に前記曝気装置の散気効率を入力する散気効率入力手段と
それぞれ入力された散気効率に基づいて、アンモニア計が設置されている１つの系列の前記好気槽の曝気装置に対する、他の系列の前記好気槽の曝気装置それぞれの散気効率比を求める散気効率比演算手段と、
アンモニア計が設置されている前記好気槽の曝気装置を、アンモニア性窒素濃度の計測値をアンモニア性窒素濃度目標値に近づける曝気風量目標値を演算するコントローラと、
アンモニア計が設置されている前記好気槽を含む系列に流入する下水の流量と前記曝気装置の曝気風量から当該系列の空気倍率を演算する空気倍率演算手段と、
前記コントローラで演算された曝気風量目標値に空気倍率を乗算し、この乗算して得られた曝気風量目標値、入力された散気効率に散気効率比を乗算した値、及び、流入する下水の流量計測値に基づいて、アンモニア計が設置されていない前記好気槽の曝気装置の曝気風量目標値を演算する曝気風量演算手段と、
を備えたことを特徴とする下水処理場の曝気風量制御装置。 - 下水処理場に流入する下水の全流入量を計測する流入流量計と、
流入下水の全窒素濃度を計測する全窒素計と、
を備え、それぞれ計測された下水の全流入量及び全窒素濃度の両方もしくは、いずれか一方に基づいて、前記第１の目標値設定手段又は目標値設定手段が処理水のアンモニア性窒素濃度目標値を設定することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の下水処理場の曝気風量制御装置。 - すべての系列の溶存酸素濃度をそれぞれ計測する溶存酸素濃度計と、
溶存酸素濃度の上下限値を設定し、計測された各系列の溶存酸素濃度が上下限値を逸脱しないよう曝気風量を制御するリミッタ装置と、
を備えたことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の下水処理場の曝気風量制御装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004005076A JP4131955B2 (ja) | 2004-01-13 | 2004-01-13 | 下水処理場の曝気風量制御装置 |
| KR20050002940A KR100649417B1 (ko) | 2004-01-13 | 2005-01-12 | 하수처리장의 폭기 풍량 제어 장치 |
| CNB2005100041765A CN100383061C (zh) | 2004-01-13 | 2005-01-13 | 污水处理场的曝气风量控制装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004005076A JP4131955B2 (ja) | 2004-01-13 | 2004-01-13 | 下水処理場の曝気風量制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2005199115A true JP2005199115A (ja) | 2005-07-28 |
| JP4131955B2 JP4131955B2 (ja) | 2008-08-13 |
Family
ID=34819501
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004005076A Expired - Lifetime JP4131955B2 (ja) | 2004-01-13 | 2004-01-13 | 下水処理場の曝気風量制御装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4131955B2 (ja) |
| KR (1) | KR100649417B1 (ja) |
| CN (1) | CN100383061C (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012200705A (ja) * | 2011-03-28 | 2012-10-22 | Swing Corp | 窒素含有排水の処理方法及び装置 |
| CN103922461A (zh) * | 2014-01-13 | 2014-07-16 | 扬州大学 | 一种监测污水生物处理氧吸收速率和控制曝气量的方法 |
| CN104193129A (zh) * | 2014-08-22 | 2014-12-10 | 南通天淳电机工贸有限公司 | 适用于污泥好氧生物发酵处理工艺的曝气方法 |
| JP2015054270A (ja) * | 2013-09-11 | 2015-03-23 | メタウォーター株式会社 | 排水の処理装置および排水の処理方法 |
| JP2015054271A (ja) * | 2013-09-11 | 2015-03-23 | メタウォーター株式会社 | 排水の処理装置および排水の処理方法 |
| CN104925936A (zh) * | 2015-06-12 | 2015-09-23 | 西安理工大学 | 一种自动化控制废水生物处理系统溶氧浓度的方法 |
| WO2017056696A1 (ja) * | 2015-09-28 | 2017-04-06 | 株式会社日立製作所 | 水処理システム |
| JP2017113725A (ja) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | 株式会社ウォーターエージェンシー | 下水処理場の運転支援装置及び運転支援方法 |
| CN107176674A (zh) * | 2017-07-25 | 2017-09-19 | 北京得世达环保科技有限公司 | 一种低氧生化污水处理工艺 |
| JP2017210738A (ja) * | 2016-05-24 | 2017-11-30 | 株式会社日立製作所 | 下水処理制御装置 |
| CN109592804A (zh) * | 2018-12-28 | 2019-04-09 | 中原环保股份有限公司 | 一种污水处理趋近循优精确曝气方法 |
| WO2021070552A1 (ja) * | 2019-10-07 | 2021-04-15 | メタウォーター株式会社 | 水処理システム、水処理方法およびプログラム |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6219239B2 (ja) * | 2014-06-25 | 2017-10-25 | 株式会社日立製作所 | 水処理プラント |
| CN116253446B (zh) * | 2023-03-24 | 2024-01-30 | 青岛思普润水处理股份有限公司 | 一种污水处理智能曝气设置方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4229999B2 (ja) * | 1998-02-27 | 2009-02-25 | 三菱電機株式会社 | 生物学的窒素除去装置 |
| JP4365512B2 (ja) * | 2000-06-12 | 2009-11-18 | 株式会社東芝 | 下水処理システムおよび計測システム |
| JP2002126779A (ja) * | 2000-10-24 | 2002-05-08 | Nihon Hels Industry Corp | 汚水処理方法及びこれに用いる装置 |
| KR100428952B1 (ko) * | 2001-12-12 | 2004-04-29 | 주식회사 팬지아이십일 | 암모니아성 질소 및 질산성 질소 분석기를 이용한 질산화탈질 자동제어 시스템 |
| JP3961835B2 (ja) * | 2002-01-07 | 2007-08-22 | 株式会社東芝 | 下水処理場水質制御装置 |
-
2004
- 2004-01-13 JP JP2004005076A patent/JP4131955B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2005
- 2005-01-12 KR KR20050002940A patent/KR100649417B1/ko active IP Right Grant
- 2005-01-13 CN CNB2005100041765A patent/CN100383061C/zh active Active
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012200705A (ja) * | 2011-03-28 | 2012-10-22 | Swing Corp | 窒素含有排水の処理方法及び装置 |
| JP2015054270A (ja) * | 2013-09-11 | 2015-03-23 | メタウォーター株式会社 | 排水の処理装置および排水の処理方法 |
| JP2015054271A (ja) * | 2013-09-11 | 2015-03-23 | メタウォーター株式会社 | 排水の処理装置および排水の処理方法 |
| CN103922461A (zh) * | 2014-01-13 | 2014-07-16 | 扬州大学 | 一种监测污水生物处理氧吸收速率和控制曝气量的方法 |
| CN103922461B (zh) * | 2014-01-13 | 2016-08-17 | 扬州大学 | 一种监测污水生物处理氧吸收速率和控制曝气量的方法 |
| CN104193129A (zh) * | 2014-08-22 | 2014-12-10 | 南通天淳电机工贸有限公司 | 适用于污泥好氧生物发酵处理工艺的曝气方法 |
| CN104193129B (zh) * | 2014-08-22 | 2016-01-20 | 南通天淳电机工贸有限公司 | 适用于污泥好氧生物发酵处理工艺的曝气方法 |
| CN104925936A (zh) * | 2015-06-12 | 2015-09-23 | 西安理工大学 | 一种自动化控制废水生物处理系统溶氧浓度的方法 |
| WO2017056696A1 (ja) * | 2015-09-28 | 2017-04-06 | 株式会社日立製作所 | 水処理システム |
| JP2017064568A (ja) * | 2015-09-28 | 2017-04-06 | 株式会社日立製作所 | 水処理システム |
| JP2017113725A (ja) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | 株式会社ウォーターエージェンシー | 下水処理場の運転支援装置及び運転支援方法 |
| JP2017210738A (ja) * | 2016-05-24 | 2017-11-30 | 株式会社日立製作所 | 下水処理制御装置 |
| CN107176674A (zh) * | 2017-07-25 | 2017-09-19 | 北京得世达环保科技有限公司 | 一种低氧生化污水处理工艺 |
| CN109592804A (zh) * | 2018-12-28 | 2019-04-09 | 中原环保股份有限公司 | 一种污水处理趋近循优精确曝气方法 |
| CN109592804B (zh) * | 2018-12-28 | 2023-09-05 | 中原环保股份有限公司 | 一种污水处理趋近循优精确曝气方法 |
| WO2021070552A1 (ja) * | 2019-10-07 | 2021-04-15 | メタウォーター株式会社 | 水処理システム、水処理方法およびプログラム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1640827A (zh) | 2005-07-20 |
| CN100383061C (zh) | 2008-04-23 |
| JP4131955B2 (ja) | 2008-08-13 |
| KR100649417B1 (ko) | 2006-11-27 |
| KR20050074327A (ko) | 2005-07-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100649417B1 (ko) | 하수처리장의 폭기 풍량 제어 장치 | |
| CN101654299B (zh) | 污水处理场的曝气风量控制装置 | |
| JP3961835B2 (ja) | 下水処理場水質制御装置 | |
| JP4334317B2 (ja) | 下水処理システム | |
| JP5188451B2 (ja) | 水処理設備 | |
| JP3691650B2 (ja) | 水処理方法および制御装置 | |
| CN112794444B (zh) | 一种a2o生物脱氮除磷回流比的优化方法 | |
| JP6532397B2 (ja) | 下水処理場の運転支援装置及び運転支援方法 | |
| JP4229999B2 (ja) | 生物学的窒素除去装置 | |
| JP3525006B2 (ja) | 下水処理場の水質制御装置 | |
| JP4008694B2 (ja) | 下水処理場水質制御装置 | |
| JP2012030232A (ja) | 下水処理場リン除去装置 | |
| JP2009131854A (ja) | 汚水処理設備 | |
| JP2006075804A (ja) | 下水処理場運用支援装置 | |
| JP6866055B2 (ja) | 水処理装置および水処理方法 | |
| JP2006315004A (ja) | 下水処理場水質制御装置 | |
| CN108025935B (zh) | 水处理系统 | |
| JP6375257B2 (ja) | 水処理装置 | |
| JP3707526B2 (ja) | 廃水の硝化方法及び装置 | |
| JP4573575B2 (ja) | 高度下水処理方法および装置 | |
| JP2007000859A (ja) | 下水処理場リン除去装置 | |
| JP2002307094A (ja) | 下水処理システム | |
| JP2006007132A (ja) | 汚水処理装置 | |
| JP7424997B2 (ja) | 水処理装置 | |
| CN117819702B (zh) | 一种污水处理过程中模块组合式营养物补给控制方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060202 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20080516 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080523 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080529 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110606 Year of fee payment: 3 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 4131955 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110606 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120606 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120606 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130606 Year of fee payment: 5 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |