JP2005162959A

JP2005162959A - 透明基材の接着方法

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Publication number: JP2005162959A
Application number: JP2003406858A
Authority: JP
Inventors: Yutaka Matsuda; 豊松田; Yoshiyuki Yamamori; 義之山森
Original assignee: Sumitomo Bakelite Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Bakelite Co Ltd
Priority date: 2003-12-05
Filing date: 2003-12-05
Publication date: 2005-06-23

Abstract

【課題】厚みが薄く、かつ安価で接着性、耐衝撃性、耐貫通性、耐温度サイクル性、透明性、防犯性等に優れる等の特徴をもつ透明材料を作製する際に用いられる接着方法を提供する。
【解決手段】熱及び／又は活性エネルギー線で硬化可能な透明樹脂と繊維布からなる複合組成物を２枚の透明基材に挟んで接着する透明基材の接着方法。硬化後の複合組成物の全全光線透過率が７０％以上であることが望ましく、線膨張係数が４０ｐｐｍ以下であることが望ましく、また、複合組成物に用いられる熱及び／又は活性エネルギー線で硬化可能な樹脂の硬化後の屈折率と前記繊維布の屈折率との差が０．０１以下であることが望ましく、繊維布の屈折率は１．４５〜１．５５であることが望ましい。

Description

本発明は透明基材の接着方法に関するものである。

従来、硬化性樹脂を用いて線膨張の異なる２枚の基板を接着する場合、接着及び硬化時の温度から室温へ冷却する過程で基板の線膨張差や硬化性樹脂の収縮によって、基板に反りやうねりが生じる問題があった。さらに、このような方法で接着された基板を、加熱・冷却の温度サイクル工程や吸水・乾燥のサイクル工程で処理した場合、基板と接着剤層でクラックや界面剥離が発生したり、変形したりすることがあった。例えば、表示パネル用プラスチック基板等に用いられる透明樹脂とガラスクロス等を複合化した透明シートとガラス等とを、線膨張係数が大きいエポキシ樹脂を接着剤として用いると、加熱・冷却の温度サイクル工程において、接着剤層でクラックや界面剥離が発生したり、変形したりする。また、硬化性樹脂にフィラー等を添加して接着剤の線膨張係数を小さくすることも実施されているが、少量のフィラーの添加では大きく線膨張係数を低下させるには至らず、また、多量のフィラーを添加した場合、接着剤の粘度が上がってしまい、取り扱いが困難になることや接着剤内の気泡が残るため、表示パネル用プラスチック基板等に使用する場合は欠陥となる場合があった。
また、自動車・船舶用・建築物の窓板材は一般にガラス板が使用されており、周知のようにガラス板は衝撃を受けると割れやすく、防犯性に劣り、また飛び散った破片で大怪我をすることがある。その改善策として、２枚のガラス板の間に有機樹脂膜（中間膜）を挟持させた構造の合わせガラスが使用されている。（例えば特許文献１参照。）この有機樹脂膜には、耐衝撃性に優れるポリカーボネート（ＰＣ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）やポリビニルブチラール（ＰＶＢ）樹脂膜が用いられており、この有機樹脂膜の存在により、合わせガラスの割れ飛散性、耐貫通性、防犯性等が高められている。しかしながら十分な耐貫通性を持たせるには厚みの厚い樹脂膜が必要となり、厚みの制御が難しく、コストも高く、また従来のサッシに適用するのが難しい等の問題を有していた。
２枚のガラス板の間に、繊布および／または繊維と透明な接着剤で挟持させた構造の合わせガラスも提案されており、合わせガラスの割れ飛散性の改善されている。（例えば特許文献２参照。）しかしながら、繊布および繊維と透明な接着剤の組み合わせだけでは、繊布および繊維と透明な接着剤との屈折率の異なりから、充分な視認性が得られず、自動車・船舶用・建築物の窓板材等の視認性が重要な用途には好ましくなかった。

特開２００２−３２１９４８号公報特開２００１−２２６１５４号公報

本発明は、厚みが薄く、かつ安価で接着性、耐衝撃性、耐貫通性、耐温度サイクル性、透明性、防犯性等に優れる等の特徴をもつ透明材料を作製する際に用いられる接着方法を提供するものである。

すなわち本発明は、
（１）熱及び／又は活性エネルギー線で硬化可能な透明樹脂と繊維布からなる複合組成物を２枚の透明基材に挟んで接着する透明基材の接着方法。
（２）前記複合組成物の、硬化後の全光線透過率が７０％以上であることを特徴とする（１）記載の透明基材の接着方法。
（３）前記透明樹脂および繊維布からなる複合組成物の、硬化後の線膨張係数が４０ｐｐｍ以下であることを特徴とする（１）、（２）何れか一項記載の透明基材の接着方法。
（４）前記透明樹脂の硬化後の屈折率と前記繊維布の屈折率との差が０．０１以下であることを特徴とする（１）〜（３）何れか一項記載の透明基材の接着方法。
（５）前記繊維布の屈折率が１．４５〜１．５５であることを特徴とする（１）〜（４）何れか一項記載の透明基材の接着方法。
（６）前記繊維布がガラスクロスであることを特徴とする（１）〜（５）何れか一項記載のシートの接着方法。
（７）前記繊維布がガラスペーパー（不織布）であることを特徴とする（１）〜（５）何れか一項記載の透明基材の接着方法。
（８）前記透明樹脂の硬化後のアッベ数が４５以上であることを特徴とする（１）〜（７）何れか一項記載の透明基材の接着方法。
である。

本発明の接着方法によれば、接着性、透明性、耐衝撃性、耐貫通性、耐温度サイクル性、防犯性等に優れる透明材料を提供することが可能となる。

本発明は熱及び／又は活性エネルギー線で硬化可能な透明樹脂と繊維布からなる複合組成物を２枚の透明基材に挟んで接着する透明基材の接着方法であり、厚みが薄く、かつ安価で接着性、透明性、耐衝撃性、耐貫通性、耐温度サイクル性、防犯性等に優れる透明基材の生産することができる。例えばガラス基材どうしを接着する合わせガラスや、線膨張係数の異なる２枚の透明基材、例えばガラス基材と、透明樹脂とガラスクロス等を複合化した透明複合シート基材や透明シート基材との接着等に応用が可能であり、また液晶封止用シール材としての使用も可能である。

上述の複合組成物の、硬化後の波長５５０ｎｍでの全光線透過率は７０％以上であることが好ましく、より好ましくは８０％以上、さら好ましくは８５％以上である。全光線透過率が７０％未満の場合、自動車・船舶用・建築物の窓板材や表示パネル用プラスチック基板等に使用する場合透過率低下に伴い視認性が低下し、視認性が重要な用途には好ましくない。

上述の複合組成物の、硬化後の線膨張係数が４０ｐｐｍ以下であることが好ましく、より好ましくは３０ｐｐｍ以下、さら好ましくは２０ｐｐｍ以下である。線膨張係数が４０ｐｐｍを超えると、接着後に加熱・冷却等の温度サイクルを有する工程の場合、処理によりクラック・界面剥離の発生や変形が生じることがあり、温度サイクルを有する用途には好ましくない。

上述の複合組成物の形態は、特に限定されるものではない。液状透明樹脂を繊維布に含浸した形態や、繊維布に透明樹脂を含浸した後、液状樹脂を加熱処理で硬化を促進すること方法、固形樹脂を加熱溶融・含浸した後冷却する方法や、固形樹脂を溶剤に溶解・含浸した後、乾燥処理等によって溶剤を除去する方法等で得た複合シート状の形態でもかまわない。

本発明において、繊維布としては、ガラスクロス、ガラスペーパー（不織布）等のガラス繊維基材が好ましいが、その他、合成繊維、鉱物繊維等からなる織布や不織布等が挙げることができる。本発明で用いる繊維布の屈折率は特に制限されないが、１．４５〜１．５５であることが好ましく、より好ましくは１．５０〜１．５４である。特にガラス繊維
の屈折率が１.５０〜１.５４である場合は、ガラスのアッベ数に近い樹脂が選択でき好ましい。詳細については後述するが、樹脂とガラスとのアッベ数が近いと広い波長領域において両者の屈折率が一致し、広い波長領域で高い光線透過率が得られる。繊維布の屈折率が１．５５以上では、同じ屈折率でアッベ数が４５以上の樹脂を選択するのが困難であり、１．４５以下では特殊な組成のガラス繊維となり、コスト的に不利である。特に、１．５０〜１．５４の範囲であれば、ＳガラスやＮＥガラスなどの一般的なガラス繊維が適用でき、かつ同じ屈折率でアッベ数が４５以上の樹脂の選択も可能である。ガラスクロスやガラスペーパーに用いられるガラスの種類としては、Ｅガラス、Ｃガラス、Ａガラス、Ｓガラス、Ｄガラス、ＮＥガラス、Ｔガラス、石英ガラスなどがあげられ、中でもアッベ数が４５以上の樹脂と屈折率を一致させることができ、かつ入手が容易なＳガラス、Ｔガラス、ＮＥガラスが好ましい。またガラスクロスやガラスペーパーを用いる場合、フィラメントの織り方に限定はなく、平織り、ななこ織り、朱子織り、綾織りなどが適用でき、中でも平織りが好ましい。ガラスクロスの厚みに限定はなく、通常、２０〜２００μｍであるのが好ましく、より好ましくは４０〜１５０μｍである。ガラスクロスやガラス不織布などのガラス繊維布は１枚だけでもよく、複数枚を重ねて用いてもよい。本発明に用いられる繊維布は、樹脂成分との濡れ性を改善する目的で各種のシランカップリング剤、ボランカップリング剤、チタネート系カップリング剤、アルミニウム系カップリング剤等の表面処理剤で処理されても良く、これに限定されるものではない。

本発明で用いられる熱及び／又は活性エネルギー線で硬化可能な透明樹脂は、厚さ２００μｍのシートにした場合、波長５５０ｎｍの全光線透過率が７０％以上、より好ましくは８０％以上、さらに好ましくは８５％以上である。全光線透過率が７０％未満であると、透過率低下に伴い視認性が低下し、視認性が重要な用途には好ましくない。

上述の透明樹脂は、熱や活性エネルギー線等で架橋させることができるものであれば特に制限されない。透明性、接着性、生産性の面からアクリレート樹脂、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂が好ましい。これら樹脂は、単独で用いても２種以上を併用しても良い。使用する活性エネルギー線としては、紫外線が好ましい。紫外線の光源としては、例えば、メタルハライドタイプ、高圧水銀灯ランプ等が挙げられる。

これら上述の透明樹脂は、優れた透明性を実現するため、硬化後の樹脂の屈折率と繊維布の屈折率との差を０．０１以下にすることが好ましく、０．００５以下がより好ましい。屈折率差が０．０１より大きい場合には、得られる複合組成物の透明性が劣る傾向がある。全光線透過率は７０％以上が好ましい。７０％以下であると着色が認められる傾向にあり、優れた透明性が求められる場合には好ましくない。
硬化後の樹脂と繊維布との屈折率差を０.０１以下にするには、(1)繊維布との屈折率差が０.０１以下の樹脂を選択する、(2)繊維布の屈折率を調整して樹脂の屈折率に合わせる、(3)樹脂の屈折率を調整して繊維布の屈折率を合わせる方法などが採用し得る。しかし
ながら、樹脂と繊維布との屈折率差が０.０１以下の組み合わせを選択することは容易で
なく、また、繊維布の屈折率を調整して樹脂の屈折率に合わせる方法では特殊な繊維を用いることになり、コストの面から好ましくないため、樹脂の屈折率を調整して繊維布の屈折率に合わせる方法が低コストの汎用の繊維を用いることができるので好ましい。

また、これら上述の透明樹脂は、硬化後のアッベ数が４５以上であることが好ましく、さらにアッベ数が５０以上であることがより好ましい。ここでいうアッベ数（υ_ｄ）とは、屈折率の波長依存性、すなわち分散の度合いを示すもので、υ_ｄ＝（ｎ_Ｄ−１）／（ｎ_Ｆ−ｎ_Ｃ）で求めることができる。ここで、ｎ_Ｃ、ｎ_Ｄ、ｎ_Ｆは、それぞれブラウンホーファーの線のＣ線（波長６５６ｎｍ）、Ｄ線（５８９ｎｍ）、Ｆ線（４８６ｎｍ）に対する屈折率である。アッベ数が小さい材料は、波長によって屈折率が大きく変化する。一般的なガラスクロスはアッベ数が５０以上であるため、硬化後のアッベ数が４５以下の透明
樹脂と複合化すると、波長５８９ｎｍで屈折率を合わせたとしても、例えば４００ｎｍ以下の波長では屈折率がずれてしまい、４００ｎｍ以下の光線透過率が低下する傾向にある。硬化後のアッベ数が４５以上の透明樹脂を用いれば、一般的なガラスクロスおよびガラス不織布と広い波長範囲で屈折率を一致させることができ、例えば４００ｎｍ以下の波長においても優れた光線透過率を実現できることができる。

さらに上述の複合組成物の５５０ｎｍでの全光線透過率が７０％未満に低下しない範囲ではあれば、熱及び／又は活性エネルギー線で硬化可能な透明樹脂中に可塑性樹脂を併用してもよい。この可塑性樹脂は特に限定するものではない。

さらに上述の透明樹脂中に樹脂成分とともに無機充填材を併用することが好ましい。この無機充填材は複合組成物の５５０ｎｍでの全光線透過率が７０％未満に低下しない範囲では特に限定するものではないが、硬化後の樹脂及び繊維布との屈折率差が０．０１以下好ましく、さらに屈折率差は０．００５以下がより好ましい。無機充填材は弾性率を高め、線膨張係数を低下させ、吸水性を低下させるために配合されるものである。無機充填材としては、例えばタルク、アルミナ、ガラス、シリカ、マイカ等が挙げられる。これらの中でも屈折率差をより小さくするために、繊維布の同組成もしくは繊維布を粉砕した無機充填材が好ましい。

本発明で用いられる繊維布へ樹脂を含浸させるときの樹脂の形態としては、通常、液状であるが、粉末状の樹脂、あるいは固形樹脂を加熱溶融した状態であってもよい。複合基材層における繊維布の含有量は、１〜９０重量％、好ましくは１０〜８０重量％、より好ましくは３０〜７０重量％である。繊維布の含有量が１重量％以下では、複合化による強度向上効果が認められず、９０重量％以上では成形が困難となる。

以下、本発明の内容を実施例により詳細に説明するが、本発明は、その要旨を越えない限り以下の例に限定されるものではない。

（実施例１）
１００μｍのＮＥガラス系ガラスクロス（日東紡製＃２１１６タイプ、屈折率１．５１０）を焼きだしして有機物を除去した後、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン（エポキシシラン）で処理した。このガラスクロスに、脂環式多官能エポキシ樹脂（商品名ＥＨＰＥ−３１５０、ダイセル化学（株）製）１００重量部、メチルヘキサヒドロフタル酸（商品名ＭＨ−７００）８２.３重量部、1−ベンジル−２−フェニルイミダゾール１重量部を８０℃で溶融混合し、高速攪拌機を用いて１０分攪拌しエポキシ系樹脂ワニスからなる樹脂（硬化後の屈折率１．５１０、アッベ数５２）を含浸し、脱溶剤および脱泡した。この樹脂を含浸したクロス２枚を離型処理したガラス板に挟み込んで、オーブン中で１００℃＊２時間＋１２０℃＊２時間＋１５０℃＊２時間＋１７５℃＊２時間加熱して、１００μｍの透明シートを得た。また、３３μｍのＮＥガラス系ガラスクロス（日東紡製ＮＥＡ−１０６、屈折率１．５１０）を焼きだしして有機物を除去した後、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン（エポキシシラン）で処理した。次に脂環式多官能エポキシ樹脂（商品名ＥＨＰＥ−３１５０、ダイセル化学（株）製）１００重量部、メチルヘキサヒドロフタル酸（商品名ＭＨ−７００）８２.３重量部、1−ベンジル−２−フェニルイミダゾール１重量部を８０℃で溶融混合し、高速攪拌機を用いて１０分攪拌しエポキシ系樹脂ワニス（硬化後の屈折率１．５１０、アッベ数５２）を得た。さらに、得られた樹脂ワニスをガラスクロスに含浸後、５０℃で６０分乾燥させ溶剤を除去した後にこの樹脂を含浸したクロス１枚を、厚み４００μｍのガラスと厚み２００μｍの透明シートの間に挟み込み真空プレスを用いて真空下、１ＭＰａで加圧しながら室温から１８０℃まで３℃／分で昇温させ１８０℃／２時間処理することにより厚みが６４０μｍの透明複合体
を得た。透明複合体の、樹脂の屈折率は１．５３３であり、透明複合接着剤の全光線透過率は８９％、線膨張係数は１２ｐｐｍであった。さらに、この基板を室温〜１８０℃の温度サイクル処理を３回実施したが、クラック・界面剥離の発生や変形は生じなく、また、気泡の存在も観察されなかった。

（実施例２）
ＮＥガラスクロス（厚さ９４μｍ、日東紡績製、屈折率１．５１０、ＮＥＡ−２１１６高開繊タイプ）を焼きだしして有機物を除去した後、アクリロイロキシプロピルトリエトキシシラン（アクリルシラン）で処理した。このクロスにノルボルナンジメチロールジアクリレート（東亞合成(株)試作品ＴＯ−２１１１、硬化後の屈折率１．５２０）９０重量部とヒドロキシピバルアルデシヒドとトリメチロールプロパンのアセタール化合物のジアクリレート（日本化薬（株）製ＫＡＹＡＲＡＤＲ−６０４、硬化後の屈折率１．４９６）１０重量部、光重合開始剤として１−ヒドロキシ−シクロヘキシル−フェニル−ケトン（チバスペシャリティケミカル製のイルガキュア１８４）を０．５重量部とからなる樹脂（硬化後の屈折率１．５１２、アッベ数５１）を高速攪拌機で１０分攪拌しアクリレート系樹脂ワニスを得た。さらに、得られた樹脂ワニスをガラスクロスに含浸後、この樹脂を含浸したクロス１枚を、実施例１と同様にガラスと透明シートの間に挟み込み、両面から約１０Ｊ／ｃｍ²のＵＶ光を照射して硬化させた。さらに真空オーブン中、１８０℃で
２時間加熱することにより厚みが７００μｍの透明複合体を得た。透明複合体の、樹脂の屈折率は１．５３３であり、透明複合接着剤の全光線透過率は８７％、線膨張係数は１２ｐｐｍであった。さらに、この基板を室温〜１８０℃の温度サイクル処理を３回実施したが、クラック・界面剥離の発生や変形は生じなく、また、気泡の存在も観察されなかった。

(実施例３)
１００μｍのＳガラス系ガラスクロス(ユニチカクロス製＃２１１７、屈折率１.５３０) を焼きだしして有機物を除去した後、アクリロイロキシプロピルトリエトキシシラン(
アクリルシラン)で処理した。このクロスにジシクロペンタジエニルジアクリレート(式１)(東亞合成(株)製Ｍ−２０３、硬化後の屈折率１.５２７)９２重量部、ビス[４−(アクリロイロキシエトキシ)フェニル]スルフィド(式３)(東亞合成(株)試作品ＴＯ−２０６６、
硬化後の屈折率１.６０６)８重量部、及び光重合開始剤０.５重量部からなるアクリレー
ト系樹脂組成物(硬化後の屈折率１.５３３、アッベ数５１)を含浸、脱泡した後、この樹
脂を含浸したクロス１枚を実施例１と同様にガラスと透明シートの間に挟み込み、両面から約１０Ｊ／ｃｍ²のＵＶ光を照射して硬化させた。さらに真空オーブン中、１８０℃で
２時間加熱することにより厚みが７００μｍの透明複合体を得た。透明複合体の、樹脂の屈折率は１．５３３であり、透明複合接着剤の全光線透過率は８６％、線膨張係数は１１ｐｐｍであった。さらに、この基板を室温〜１８０℃の温度サイクル処理を３回実施したが、クラック・界面剥離の発生や変形は生じなく、また、気泡の存在も観察されなかった。

（実施例４）
８０μｍのＮＥガラス系ガラスクロス（日東紡製ＮＥＡ−２３１９Ｅ、屈折率１．５１０）を焼きだしして有機物を除去した後、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン（エポキシシラン）で処理した。このクロスにトリグリシジルイソシアヌレート（日産化学工業製ＴＥＰＩＣ）１００重量部、メチルヘキサヒドロ無水フタル酸（新日本理化製リカシッドＭＨ−７００）１４７重量部、テトラフェニルホスホニウムブロマイド（北興化学工業製ＴＰＰ−ＰＢ）２重量部を１１０℃で溶融混合したエポキシ系樹脂組成物(硬化
後の屈折率１.５１３、アッベ数５２)を含浸し、脱泡した。この樹脂を含浸したクロス２枚を積層して、市販の、加熱処理等の強化処理が施されていない板厚２．７ｍｍフロートガラス板（ＦＬ３）２枚の間に挟み込み、オーブン中で１００℃＊２時間＋１２０℃＊２
時間＋１５０℃＊２時間＋１７５℃＊２時間加熱して、５．６ｍｍの合わせガラスを得た。得られた合わせガラスを５００ｍｍ×５００ｍｍに切り出し、窓枠に取り付けた後クレセント付近をバールで打ち破る（１００ｍｍの穴があく）のに要した相対時間（厚み２．７ｍｍのフロートガラスを打ち破る時間を１としたとき）を打ち破り強度とした時、得られた合わせガラスの打ち破り強度は１００以上であった。また、樹脂の屈折率は１．５１３であり、透明複合接着剤の全光線透過率は８５％、線膨張係数は１３ｐｐｍであった。

（比較例１）
実施例１で用いた透明複合接着剤のかわりに厚み４０μｍの樹脂接着剤のみで実施した以外は実施例１と同様に透明複合体を作製した。透明接着剤の全光線透過率は８８％、線膨張係数は７０ｐｐｍであった。さらに、この基板を室温〜１８０℃の温度サイクル処理を３回実施した結果、ガラスと透明接着剤層の間で界面剥離が発生した。
（比較例２）
ノルボルナンジメチロールジアクリレート（東亞合成(株)試作品ＴＯ−２１１１、架橋後の屈折率１．５２０）９０重量部とヒドロキシピバルアルデシヒドとトリメチロールプロパンのアセタール化合物のジアクリレート（日本化薬（株）製ＫＡＹＡＲＡＤＲ−６０４、架橋後の屈折率１．４９６）１０重量部、光重合開始剤として１−ヒドロキシ−シクロヘキシル−フェニル−ケトン（チバスペシャリティケミカル製のイルガキュア１８４）を０．５重量部からなる樹脂組成物（硬化後の屈折率１．５１２、アッベ数５１）に、ＮＥガラス系ガラスクロス（日東紡製＃２１１６タイプ、屈折率１．５１０）をボールミルで粉砕し、得られたＮＥガラスフィラー（平均粒径０．５μm）を２０体積部添加し
、三本ロールにて混合した透明接着剤を実施例２で用いた透明複合接着剤のかわりに厚み４０μｍで実施した以外は実施例２と同様に透明複合体を作製した。透明接着剤の全光線透過率は８８％、線膨張係数は５６ｐｐｍであった。しかし、この基板を室温〜１８０℃の温度サイクル処理を３回実施した結果、ガラスと透明接着剤層の間で界面剥離が発生した。

（比較例３）
ノルボルナンジメチロールジアクリレート（東亞合成(株)試作品ＴＯ−２１１１、架橋後の屈折率１．５２０）９０重量部とヒドロキシピバルアルデシヒドとトリメチロールプロパンのアセタール化合物のジアクリレート（日本化薬（株）製ＫＡＹＡＲＡＤＲ−６０４、架橋後の屈折率１．４９６）１０重量部、光重合開始剤として１−ヒドロキシ−シクロヘキシル−フェニル−ケトン（チバスペシャリティケミカル製のイルガキュア１８４）を０．５重量部からなる樹脂組成物（硬化後の屈折率１．５１２、アッベ数５１）に、ＮＥガラス系ガラスクロス（日東紡製＃２１１６タイプ、屈折率１．５１０）をボールミルで粉砕し、得られたＮＥガラスフィラー（平均粒径０．５μm）を６０体積部添加し
、三本ロールにて混合した透明接着剤を実施例２で用いた透明複合接着剤のかわりに厚み４０μｍで実施した以外は実施例２と同様に透明複合体を作製した。透明接着剤の全光線透過率は８８％、線膨張係数は３０ｐｐｍであったが、接着剤層に多数の気泡残りが観察された。さらに、この基板を室温〜１８０℃の温度サイクル処理を３回実施した結果、ガラスと透明接着剤層の間で界面剥離が発生した。
（比較例４）
実施例４で用いたのと同様のフロートガラス板（ＦＬ３）のみを用いた。ガラスの打ち破り強度は１であった。
（比較例５）
実施例４で用いたガラス板の間に厚み０．８ｍｍのＰＶＢ中間層を設けた合わせガラス。合わせガラスの打ち破り強度は１５であった。
（比較例６）
実施例４で用いたガラス板の間に厚み２．３ｍｍのＰＶＢ中間層を設けた合わせガラス。合わせガラスの打ち破り強度は８０であった。

実施例で得られたガラスと透明シート複合体は、透明性を損なわず、温度サイクル処理を行ってもクラック・界面剥離が発生せず、優れたものであった。また、合わせガラスは薄い複合基材層と構成されているにもかかわらず透明性を損なわずに厚みの厚い中間樹脂層を持つ合わせガラス以上の強度を示す、優れたものであった。

線膨張係数の異なる２枚の透明基材を接着する、例えば、透明樹脂とガラスクロス等を複合化した透明複合シート基材と、ガラス基材または透明シート基材等からなる表示パネル用プラスチック基板等の、また、ガラス基材どうしを接着する例えば、合わせガラスや液晶封止用シール材の接着方法として好適である。

Claims

熱及び／又は活性エネルギー線で硬化可能な透明樹脂と繊維布からなる複合組成物を２枚の透明基材に挟んで接着する透明基材の接着方法。
前記複合組成物の、硬化後の全光線透過率が７０％以上であることを特徴とする請求項１記載の透明基材の接着方法。
前記複合組成物の、硬化後の線膨張係数が４０ｐｐｍ以下であることを特徴とする請求項１、２何れか一項記載の透明基材の接着方法。
前記透明樹脂の硬化後の屈折率と前記繊維布の屈折率との差が０．０１以下であることを特徴とする請求項１〜３何れか一項記載の透明基材の接着方法。
前記繊維布の屈折率が１．４５〜１．５５であることを特徴とする請求項１〜４何れか一項記載の透明基材の接着方法。
前記繊維布がガラスクロスであることを特徴とする請求項１〜５何れか一項記載のシートの接着方法。
前記繊維布がガラスペーパー（不織布）であることを特徴とする請求項１〜５何れか一項記載の透明基材の接着方法。
前記透明樹脂の硬化後のアッベ数が４５以上であることを特徴とする請求項１〜７何れか一項記載の透明基材の接着方法。