JP2004075456A - モールドプレス成形用光学ガラス - Google Patents
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Abstract
【課題】屈折率（ｎｄ）が１．５５〜１．６５、アッベ数（νｄ）が５５以上、軟化点が６５０℃以下、成形工程中に失透し難くしかも高い耐候性を兼ね備え、成形時に金型と融着しないモールドプレス成形用光学ガラスを提供する。
【解決手段】質量％で、ＳｉＯ２ ５０〜６０％、Ａｌ２Ｏ３ ０〜１５％、Ｂ２Ｏ３ １〜１２％、ＭｇＯ ０〜１０％、ＣａＯ ０〜１５％、ＢａＯ １〜１１．５％、ＳｒＯ ４．１〜１５％、ＺｎＯ ０〜１０％、Ｌｉ２Ｏ ３〜１２％、Ｎａ２Ｏ ０〜１０％、Ｋ２Ｏ ０〜９％、ＴｉＯ２ ０〜０．４％、ＺｒＯ２０〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ２．５〜１５％、Ｇｄ２Ｏ３ ０〜１０％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜４．５％、Ｂｉ２Ｏ３ ０〜５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＢａＯ＋ＳｒＯ １０〜２７％、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ ５〜１４．５％の組成を有し、ガラスの塩基性度が１１以下であることを特徴とする。
【選択図】 なし
【解決手段】質量％で、ＳｉＯ２ ５０〜６０％、Ａｌ２Ｏ３ ０〜１５％、Ｂ２Ｏ３ １〜１２％、ＭｇＯ ０〜１０％、ＣａＯ ０〜１５％、ＢａＯ １〜１１．５％、ＳｒＯ ４．１〜１５％、ＺｎＯ ０〜１０％、Ｌｉ２Ｏ ３〜１２％、Ｎａ２Ｏ ０〜１０％、Ｋ２Ｏ ０〜９％、ＴｉＯ２ ０〜０．４％、ＺｒＯ２０〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ２．５〜１５％、Ｇｄ２Ｏ３ ０〜１０％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜４．５％、Ｂｉ２Ｏ３ ０〜５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＢａＯ＋ＳｒＯ １０〜２７％、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ ５〜１４．５％の組成を有し、ガラスの塩基性度が１１以下であることを特徴とする。
【選択図】 なし
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はモールドプレス成形用光学ガラスに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
ＣＤ、ＭＤ、ＤＶＤその他各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズ、ビデオカメラや一般のカメラの撮影用レンズ等の光学レンズ用に、屈折率（ｎｄ）が１．５５〜１．６５、アッベ数（νｄ）が５５以上の光学ガラスが使用されている。従来、このようなガラスとしてＳｉＯ２−ＰｂＯ−Ｒ’２Ｏ（Ｒ’２Ｏはアルカリ金属酸化物）を基本とした鉛含有ガラスが広く使用されていたが、近年では環境上の問題からＳｉＯ２−Ｂ２Ｏ３−ＲＯ（ＲＯはアルカリ土類金属酸化物）−Ｒ’２Ｏ（Ｒ’２Ｏはアルカリ金属酸化物）系等の非鉛系ガラスに切り替えられつつある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
これらの光ピックアップレンズや撮影用レンズは、溶融ガラスをノズルの先端から滴下し一旦液滴状ガラスを作製し、研削、研磨、洗浄して得られるプリフォームガラス、または溶融ガラスを急冷鋳造し一旦ガラスブロックを作製し、同じく研削、研磨、洗浄して得られるプリフォームガラスを、精密加工を施した金型によって、軟化状態のプリフォームガラスを加圧成形し、金型の表面形状をガラスに転写させる、いわゆるモールドプレス成形法が広く用いられている。
【０００４】
しかしながら上記した非鉛系のプリフォームガラスは一般に軟化点が高いため、金型が劣化して成形精度が低下したり、ガラス成分の揮発による金型汚染が生じる等、モールドプレス成形に適していないという問題がある。
【０００５】
また上記した非鉛系のプリフォームガラスの種類によっては、繰り返し、或いは極端な場合は１回の成形でも金型とガラスが融着するという問題が発生する。融着すると金型表面にガラスが付着して生産不能となったり、金型の面精度を損ね、設計通りの製品を得られなくなる。金型と融着しないガラスを用いることが、製品の品質と量産性の向上に重要である。
【０００６】
軟化点を低下させる目的で、アルカリ金属酸化物を多量に含有させたモールドプレス成形用ガラスが存在するが、これらのプリフォームガラスは、溶融、成形工程で失透ブツや脈理が発生し易いため、ガラスに内部欠陥が生じて量産化に適していない。またこの内部欠陥は最終製品にも直接影響を与え、設計通りの光学特性を得られないという問題がある。さらに切削、研磨、洗浄工程におけるガラス成分の研磨洗浄水や各種洗浄溶液中への溶出によって表面の変質が起こる等、耐候性が悪く、最終製品においても、高温多湿状態に長時間晒されるとガラスの表面が変質し、信頼性を損なうという問題がある。
【０００７】
本発明の目的は、上記した問題を改善し、屈折率（ｎｄ）が１．５５〜１．６５、アッベ数（νｄ）が５５以上、軟化点が６５０℃以下、成形工程中に失透し難くしかも高い耐候性を兼ね備え、成形時に金型と融着しないモールドプレス成形用光学ガラスを提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２ ５０〜６０％、Ｂ２Ｏ３ １〜１２％、Ｌａ２Ｏ３ １〜１５％の組成を有し、屈折率（ｎｄ）が１．５５〜１．６５、アッベ数（νｄ）が５５以上、軟化点が６５０℃以下の鉛を含まないモールドプレス成形用光学ガラスであって、△Ｔ＝｛成形温度（１０１．５ポイズでの温度）−液相温度｝が５０℃以上、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳによる粉末法耐水性での重量減が０．１０％未満、同粉末法耐酸性での重量減が０．３５％未満、ガラスの塩基性度が１１以下であることを特徴とする。
【０００９】
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２ ５０〜６０％、Ａｌ２Ｏ３ ０〜１５％、Ｂ２Ｏ３ １〜１２％、ＭｇＯ ０〜１０％、ＣａＯ ０〜１５％、ＢａＯ １〜１１．５％、ＳｒＯ ４．１〜１５％、ＺｎＯ ０〜１０％、Ｌｉ２Ｏ ３〜１２％、Ｎａ２Ｏ ０〜１０％、Ｋ２Ｏ ０〜９％、ＴｉＯ２ ０〜０．４％、ＺｒＯ２ ０〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ２．５〜１５％、Ｇｄ２Ｏ３ ０〜１０％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜４．５％、Ｂｉ２Ｏ３ ０〜５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＢａＯ＋ＳｒＯ １０〜２７％、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ ５〜１４．５％の組成を有し、ガラスの塩基性度が１１以下であることを特徴とする。
【００１０】
【発明の実施の形態】
本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）が１．５５〜１．６５、アッベ数（νｄ）が５５以上（好ましくは５６以上）のガラスである。また軟化点が６５０℃以下であり、ガラス成分が揮発し難い。また作業温度範囲（△Ｔ＝｛成形温度（１０１．５ポイズでの温度）−液相温度｝）が５０℃以上であるため、硝材の溶融や成形工程で問題となる失透ブツや脈理が発生し難い。さらに日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳによる粉末法耐水性での重量減が０．１０％未満、同粉末法耐酸性での重量減が０．３５％未満であり、高い耐候性を有する。さらに塩基性度が１１以下（好ましくは９．５以下）であり、モールドプレスによる成形時にガラスとプレス金型の融着を防止することができる。
【００１１】
なお本発明において、塩基性度とは、（酸素原子のモル数の総和／陽イオンのＦｉｅｌｄ Ｓｔｒｅｎｇｔｈの総和）×１００として定義される。式中のＦｉｅｌｄ Ｓｔｒｅｎｇｔｈ（以下Ｆ．Ｓ．と表記する）は次式により求められる。
【００１２】
Ｆ．Ｓ．＝Ｚ／ｒ２
Ｚはイオン価数、ｒはイオン半径を示している。なお本発明におけるＺ、ｒの数値は『化学便覧基礎編 改訂２版（１９７５年 丸善株式会社発行）』を参照する。本発明者の知見によれば、塩基性度が低いほど、金型と融着しにくくなる。以下にガラスの塩基性度が融着を支配する機構について説明する。
【００１３】
ガラスの塩基性度はガラス中の酸素の電子がガラス中の陽イオンにどのくらい引きつけられているかを示す指標になる。塩基性度の高いガラスではガラス中の陽イオンによる酸素の電子の引きつけが弱い。したがって、塩基性度の高いガラスは、電子を求める傾向の強い陽イオン（金型成分）と接した際、塩基性度の低いガラスに比べガラス中に金型からの陽イオンの侵入が起きやすい。金型成分である陽イオンがガラス中へ侵入（拡散）すると、界面付近のガラス相中の金型成分濃度が増加する。これによりガラス相と金型相の組成差が減少するため、両者の間の親和性が増し、ガラスが金型に濡れやすくなる。このような機構により、ガラスと金型が融着すると考えられる。従って塩基性度が低くなるにしたがって、ガラス中に金型成分が侵入しにくくなり、ガラスと金型は融着しなくなる。
【００１４】
具体的にはガラスの塩基性度が１１以下、好ましくは９．５以下であれば融着が起こらなくなると考えられる。ガラスの塩基性度が９．５を超えると金型と融着する傾向が現れ、１１を超えるとガラスと金型が融着して製品の面精度が損なわれ、量産性が顕著に悪化する。
【００１５】
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２ ５０〜６０％、Ｂ２Ｏ３ １〜１２％、Ｌａ２Ｏ３ ２．５〜１５％の基本組成を有し、鉛を含まないガラスである。一般にＳｉＯ２−Ｂ２Ｏ３系ガラスでは、高い屈折率を得るためにＴｉＯ２、Ｎｂ２Ｏ５を多量に含有させており、この系のガラスのアッベ数低下の原因となっている。そこで本発明のガラスでは、ＴｉＯ２、Ｎｂ２Ｏ５を、アッベ数の低下が比較的少ないＬａ２Ｏ３で置換することにより、高い屈折率を維持しながら、アッベ数の低下を改善している。
【００１６】
各成分の範囲を上記のように限定した理由を述べる。
【００１７】
ＳｉＯ２はガラスの骨格を構成する成分であり、耐候性を向上させる効果がある。その含有量は５０〜６０％、好ましくは５０．６〜６０％、さらに好ましくは５０．８〜５８％である。ＳｉＯ２が６０％を超えると屈折率が低くなり過ぎたり、軟化点が６５０℃を超えてしまう。一方、５０％より少ないと、耐酸性や耐水性等の耐候性が著しく悪化する。
【００１８】
Ｂ２Ｏ３はアッベ数（νｄ）を高める成分として必須である。また軟化点を低下させ、モールドプレス成形においてガラスと金型の融着防止に効果があり、その含有量は１〜１２％、好ましくは３〜９．５％である。Ｂ２Ｏ３が１２％を超えるとガラス溶融時にＢ２Ｏ３‐Ｒ’２Ｏで形成される揮発物が多くなり、脈理の生成を助長してしまう。またモールド成形時にも揮発が生じて金型を汚染し、金型の寿命を大きく縮めてしまう。さらに耐候性が著しく悪化する。一方Ｂ２Ｏ３が１％に満たないと、アッベ数が５５より小さくなる。
【００１９】
Ｌａ２Ｏ３は、アッベ数を低下させることなく屈折率を高める効果がある。また、十分な作業温度範囲を確保するための成分である。さらに軟化点の上昇を抑え、また耐候性を向上させる効果もある。ただし高い屈折率を得るために多量に添加すると失透性が増大する。Ｌａ２Ｏ３の含有量は２．５〜１５％、好ましくは５〜１３％、より好ましくは７．１〜１２％、さらに好ましくは８〜１２％である。Ｌａ２Ｏ３が１５％を超えると分相性が強くなり、液相温度が上昇するため、作業性が大幅に低下する。２．５％より少ないと、屈折率が低下し、また耐候性が悪化する。
【００２０】
さらに本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＢａＯ、ＳｒＯ、ＺｎＯ、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、ＺｒＯ２、Ｇｄ２Ｏ３、Ｂｉ２Ｏ３等を含有することができる。以下に各成分について説明する。
【００２１】
Ａｌ２Ｏ３はＳｉＯ２と共にガラスの骨格を構成する成分であり、耐候性を向上させる効果がある。特にＳｉＯ２‐Ｂ２Ｏ３‐ＲＯ‐Ｒ’２Ｏ‐Ｌａ２Ｏ３系ガラスでは、ガラス中アルカリ成分の、水への選択的溶出を抑制する効果が顕著であり、その含有量は０〜１５％、好ましくは１〜１０％である。Ａｌ２Ｏ３が１５％を超えると失透し易くなり、溶融性も著しく悪化して脈理や泡がガラス中に残り、レンズ用ガラスとしての要求品位を満たさなくなる。
【００２２】
ＲＯとして表されるＭｇＯ、ＣａＯ、ＢａＯ、ＳｒＯは融剤として作用するとともに、ＳｉＯ２‐Ｂ２Ｏ３‐ＲＯ‐Ｒ’２Ｏ‐Ｌａ２Ｏ３系ガラスにおいて、アッベ数を低下させずに屈折率を高める効果がある。その合量は１０〜２７％、好ましくは１２〜２４％である。２７％を越えると、プリフォームガラスの溶融、成形工程中に失透ブツが析出し易く、液相温度が上がって作業範囲が狭くなり量産化し難くなる。さらにガラスから研磨洗浄水や各種洗浄溶液中への溶出が激しくなり、また高温多湿状態でのガラス表面の変質が顕著となり、耐候性が著しく悪化する。一方１０％より少ないと、屈折率が低くなり過ぎたり、軟化点が６５０℃を超えてしまう。
【００２３】
ＭｇＯは屈折率を高める成分であるが、分相性が強く、また液相温度を高める傾向があるため、その含有量は０〜１０％、好ましくは０〜５％である。
【００２４】
ＣａＯは屈折率を高める成分であり、ＭｇＯに比べると、分相性は強くないため、１５％まで含有させることができる。好ましくは０〜６％である。
【００２５】
ＢａＯは屈折率を高める成分であり、またこのガラス系においては液相温度を低下させ作業性を向上させる効果もある。しかし、高温多湿状態でガラス表面からの析出量が他のＲＯ成分に比べ著しく多いため、多量に含有させると最終製品の耐候性を著しく損なうことになる。それ故、その含有量は１１．５％以下、好ましくは３〜１０％である。
【００２６】
ＳｒＯは屈折率を高めるための必須成分であり、他のＲＯ成分に比べて液相温度を下げる効果があるため作業範囲が広くなる。またＢａＯに比べると、高温多湿状態でのガラス表面からの析出程度は少なく、耐候性に優れた製品を得ることができる。その含有量は４．１〜１５％、好ましくは４．１〜１３％である。ＳｒＯが１５％を超えると液相温度が上がって作業範囲が狭くなる。一方４．１％より少ないと屈折率が低くなり過ぎたり、軟化点が６５０℃を超えてしまい、所望の特性を得ることができなくなる。
【００２７】
Ｒ’２Ｏとして表されるＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏは軟化点を低下させるための成分であり、その合量は５〜１４．５％、好ましくは６．５〜１４．５％である。１４．５％を超えると液相温度が著しく上がって、作業範囲が狭くなり量産性に悪影響を及ぼし、また耐候性が著しく悪化する。一方５％より少ないと軟化点が高くなる。
【００２８】
Ｌｉ２ＯはＲ’２Ｏ成分の中で最も軟化点を低下させる効果があるため、必須成分である。その含有量は３〜１２％、好ましくは３〜１０％である。１２％を超えると分相性が強く、液相温度が高くなって作業性が悪くなる。一方３％より少ないと軟化点が６５０℃を越えてしまう。
【００２９】
Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏは軟化点を低下させる効果はあるが、Ｂ２Ｏ３とともに、ガラス溶融時のＢ２Ｏ３‐Ｒ’２Ｏで形成される揮発物が多くなり、脈理の生成を助長してしまう。またモールド成形時にも揮発が生じて金型を汚染し、金型の寿命を大きく縮めてしまう。このため、Ｎａ２Ｏの含有量は０〜１０％、好ましくは０．５〜５％である。同様にＫ２Ｏの含有量は０〜９％、好ましくは０〜５％である。
【００３０】
Ｇｄ２Ｏ３は屈折率を高める成分であるが、分相性が強く、液相温度を上げる傾向があるため、その含有量は１０％以下、特に５％以下にすることが望ましい。
【００３１】
ＺｎＯ、ＺｒＯ２、Ｎｂ２Ｏ５は屈折率を高める成分であり、その含有量はＺｎＯが０〜１０％、好ましくは０〜５％、ＺｒＯ２が０〜１０％、好ましくは０〜５％、Ｎｂ２Ｏ５が０〜４．５％、好ましくは０〜３％である。各成分がその範囲を超えるとアッベ数（νｄ）が下がって、所望の光学定数を得られず、失透傾向も強くなり、均質なガラスが得られなくなる。
【００３２】
Ｂｉ２Ｏ３は屈折率を高める成分であり、モールドプレス成形において、ガラスと金型の融着防止に効果があるが、成形時の加熱によって着色する傾向が強くなるため、その含有量は０〜５％、好ましくは３％以下にすることが望ましい。
【００３３】
上記以外にも、Ｐ２Ｏ５は、モールドプレス成形においてガラスと金型の融着防止や液相温度の低下に効果があるが、分相性が強く耐水性が低下する傾向があるため、その含有量は５％以下、特に３％以下が望ましい。光学定数の調整成分として、ＴｉＯ２は、０〜０．４％含有することができ、清澄剤としてＳｂ２Ｏ３等を添加することもできる。またＰｂＯやＡｓ２Ｏ３等は環境上好ましくないため、使用しないほうがよい。さらにＡｇおよびハロゲン類は、光可逆変色キャリヤーとなるので入れないほうがよい。
【００３４】
【実施例】
以下、本発明を実施例に基づいて説明する。
【００３５】
表１、２は、本発明の実施例（試料Ｎｏ．１〜８）及び比較例（試料Ｎｏ．９）を示している。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
各試料は次のようにして調製した。まず表に示す組成になるようにガラス原料を調合し、白金ルツボを用いて１４００℃で４時間溶融した。溶融後、融液をカーボン板上に流しだし、更にアニール後、各測定に適した試料を作製した。
【００３９】
得られた試料について、屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、軟化点（Ｔｓ）、耐水性、耐酸性、成形温度（ＴＷ）及び液相温度（ＴＬ）を測定した。また塩基性度、金型との融着性及び金型成分であるＷのガラス中への拡散について評価した。それらの結果を各表に示す。
【００４０】
表から明らかなように、本発明の実施例であるＮｏ．１〜８の各試料は、屈折率（ｎｄ）が１．５６４４〜１．５９２２であり、アッベ数（νｄ）が５６．２以上であり、軟化点（Ｔｓ）が６２７℃以下であった。また耐水性は重量減が０．０９％以下、耐酸性は重量減が０．２７％以下であり、耐候性が良好であった。しかも成形温度と液相温度の差（△Ｔ）は９５℃以上であったので作業性が優れている。また塩基性度が９．４９以下であり、金型との融着が起こらず、ガラス中への金型成分の拡散も認められなかった。
【００４１】
これに対し、比較例であるＮｏ．９は塩基性度が高く、ガラス中への金型成分の拡散が１０μｍを超え、金型との融着が起こった。またアッベ数が５５より低かった。
【００４２】
なお屈折率（ｎｄ）は、ヘリウムランプのｄ線（５８７．６ｎｍ）に対する測定値で示した。
【００４３】
アッベ数（νｄ）は上記したｄ線の屈折率と水素ランプのＦ線（４８６．１ｎｍ）、同じく水素ランプのＣ線（６５６．３ｎｍ）の屈折率の値を用い、アッベ数（νｄ）＝［（ｎｄ−１）／（ｎＦ−ｎＣ）］式から算出した。
【００４４】
軟化点ＴＳは、日本工業規格Ｒ−３１０４に基づいたファイバーエロンゲーション法によって測定した。
【００４５】
作業温度範囲△Ｔは次のようして求めた。まず成形温度ＴＷを白金球引上げ法により測定し、１０１．５ポイズに相当する温度として求めた。また液相温度ＴＬは２９７〜５００μｍの粉末状になるよう試料を粉砕、分級してから白金製のボートに入れ、温度勾配を有する電気炉に２４時間保持した後、空気中で放冷し、光学顕微鏡で失透の析出位置を求めることで測定した。このようにして得られた成形温度ＴＷと液相温度ＴＬの差を作業温度範囲△Ｔとした。
【００４６】
耐水性及び耐酸性は、日本光学硝子工業会規格（ＪＯＧＩＳ）０６−１９７５に基づき、ガラス試料を粒度４２０〜５９０μｍに破砕し、その比重グラムを秤量して白金篭に入れ、それを試薬の入ったフラスコに入れて沸騰水浴中で６０分間処理し、処理後の粉末ガラスの質量減（重量％）を算出したものである。なお耐水性評価で用いた試薬はｐＨ６．５〜７．５に調整した純水であり、耐酸性評価で用いた試薬は０．０１Ｎに調整した硝酸水溶液である。
【００４７】
塩基性度は、（酸素原子のモル数の総和／陽イオンのＦｉｅｌｄ Ｓｔｒｅｎｇｔｈの総和）×１００の式に基づいて算出したものである。なお式中のＦｉｅｌｄ Ｓｔｒｅｎｇｔｈ（以下Ｆ．Ｓ．と表記する）は次式により求められる。
【００４８】
Ｆ．Ｓ．＝Ｚ／ｒ２
Ｚはイオン価数、ｒはイオン半径を示している。なお本発明におけるＺ、ｒの数値は『化学便覧基礎編 改訂２版（１９７５年 丸善株式会社発行）』を参照した。
【００４９】
金型との融着性は次のようにして評価した。まずガラス原料を調合し、白金坩堝を用いて１３００〜１５００℃で３〜５時間溶融した後、ガラス融液をカーボン台上に流し出してアニールし、直径５ｍｍ、高さ５ｍｍの円柱状の試料に加工した。次に、ＷＣ金型上に試料を静置し、Ｎ２雰囲気中で８００℃まで加熱し、１５分間保持した。加熱後に試料を除去し、試料が接触していた金型表面の直径５ｍｍの円内を観察し、融着の程度を表３に示すようにＡ〜Ｄの４ランクに分けた。この評価においては、ランクＡ、Ｂは融着しない、ランクＣ、Ｄは融着すると判断することができる。
【００５０】
【表３】
【００５１】
金型接触後のＷの拡散深さは、加熱後に金型から除去された試料を縦割りして、金型接触面からガラス内部方向への断面を出し、電子プローブマイクロアナリシス（ＥＰＭＡ）による分析を行った。その分析結果より、金型−ガラス界面からガラス内部方向へのＷの拡散の深さを求めた。
【００５２】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の光学ガラスは、ＣＤ、ＭＤ、ＤＶＤその他各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズ、ビデオカメラや一般のカメラの撮影用レンズ等の光学レンズに使用される１．５５〜１．６５の屈折率（ｎｄ）、５５以上のアッベ数（νｄ）を有している。また軟化点が低くガラス成分が揮発し難いため、成形精度の低下および金型の劣化や汚染が生じない。しかも作業温度範囲が広く、プリフォームガラスの量産性に優れるとともに、耐候性が良好であるため、製造工程や製品の使用中に物性の劣化や表面の変質を起こすことがない。さらに塩基性度が低いためプレス時の金型との融着がなく量産性が非常によい。それゆえモールドプレス成形用光学ガラスとして好適である。
【発明の属する技術分野】
本発明はモールドプレス成形用光学ガラスに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
ＣＤ、ＭＤ、ＤＶＤその他各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズ、ビデオカメラや一般のカメラの撮影用レンズ等の光学レンズ用に、屈折率（ｎｄ）が１．５５〜１．６５、アッベ数（νｄ）が５５以上の光学ガラスが使用されている。従来、このようなガラスとしてＳｉＯ２−ＰｂＯ−Ｒ’２Ｏ（Ｒ’２Ｏはアルカリ金属酸化物）を基本とした鉛含有ガラスが広く使用されていたが、近年では環境上の問題からＳｉＯ２−Ｂ２Ｏ３−ＲＯ（ＲＯはアルカリ土類金属酸化物）−Ｒ’２Ｏ（Ｒ’２Ｏはアルカリ金属酸化物）系等の非鉛系ガラスに切り替えられつつある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
これらの光ピックアップレンズや撮影用レンズは、溶融ガラスをノズルの先端から滴下し一旦液滴状ガラスを作製し、研削、研磨、洗浄して得られるプリフォームガラス、または溶融ガラスを急冷鋳造し一旦ガラスブロックを作製し、同じく研削、研磨、洗浄して得られるプリフォームガラスを、精密加工を施した金型によって、軟化状態のプリフォームガラスを加圧成形し、金型の表面形状をガラスに転写させる、いわゆるモールドプレス成形法が広く用いられている。
【０００４】
しかしながら上記した非鉛系のプリフォームガラスは一般に軟化点が高いため、金型が劣化して成形精度が低下したり、ガラス成分の揮発による金型汚染が生じる等、モールドプレス成形に適していないという問題がある。
【０００５】
また上記した非鉛系のプリフォームガラスの種類によっては、繰り返し、或いは極端な場合は１回の成形でも金型とガラスが融着するという問題が発生する。融着すると金型表面にガラスが付着して生産不能となったり、金型の面精度を損ね、設計通りの製品を得られなくなる。金型と融着しないガラスを用いることが、製品の品質と量産性の向上に重要である。
【０００６】
軟化点を低下させる目的で、アルカリ金属酸化物を多量に含有させたモールドプレス成形用ガラスが存在するが、これらのプリフォームガラスは、溶融、成形工程で失透ブツや脈理が発生し易いため、ガラスに内部欠陥が生じて量産化に適していない。またこの内部欠陥は最終製品にも直接影響を与え、設計通りの光学特性を得られないという問題がある。さらに切削、研磨、洗浄工程におけるガラス成分の研磨洗浄水や各種洗浄溶液中への溶出によって表面の変質が起こる等、耐候性が悪く、最終製品においても、高温多湿状態に長時間晒されるとガラスの表面が変質し、信頼性を損なうという問題がある。
【０００７】
本発明の目的は、上記した問題を改善し、屈折率（ｎｄ）が１．５５〜１．６５、アッベ数（νｄ）が５５以上、軟化点が６５０℃以下、成形工程中に失透し難くしかも高い耐候性を兼ね備え、成形時に金型と融着しないモールドプレス成形用光学ガラスを提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２ ５０〜６０％、Ｂ２Ｏ３ １〜１２％、Ｌａ２Ｏ３ １〜１５％の組成を有し、屈折率（ｎｄ）が１．５５〜１．６５、アッベ数（νｄ）が５５以上、軟化点が６５０℃以下の鉛を含まないモールドプレス成形用光学ガラスであって、△Ｔ＝｛成形温度（１０１．５ポイズでの温度）−液相温度｝が５０℃以上、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳによる粉末法耐水性での重量減が０．１０％未満、同粉末法耐酸性での重量減が０．３５％未満、ガラスの塩基性度が１１以下であることを特徴とする。
【０００９】
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２ ５０〜６０％、Ａｌ２Ｏ３ ０〜１５％、Ｂ２Ｏ３ １〜１２％、ＭｇＯ ０〜１０％、ＣａＯ ０〜１５％、ＢａＯ １〜１１．５％、ＳｒＯ ４．１〜１５％、ＺｎＯ ０〜１０％、Ｌｉ２Ｏ ３〜１２％、Ｎａ２Ｏ ０〜１０％、Ｋ２Ｏ ０〜９％、ＴｉＯ２ ０〜０．４％、ＺｒＯ２ ０〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ２．５〜１５％、Ｇｄ２Ｏ３ ０〜１０％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜４．５％、Ｂｉ２Ｏ３ ０〜５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＢａＯ＋ＳｒＯ １０〜２７％、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ ５〜１４．５％の組成を有し、ガラスの塩基性度が１１以下であることを特徴とする。
【００１０】
【発明の実施の形態】
本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）が１．５５〜１．６５、アッベ数（νｄ）が５５以上（好ましくは５６以上）のガラスである。また軟化点が６５０℃以下であり、ガラス成分が揮発し難い。また作業温度範囲（△Ｔ＝｛成形温度（１０１．５ポイズでの温度）−液相温度｝）が５０℃以上であるため、硝材の溶融や成形工程で問題となる失透ブツや脈理が発生し難い。さらに日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳによる粉末法耐水性での重量減が０．１０％未満、同粉末法耐酸性での重量減が０．３５％未満であり、高い耐候性を有する。さらに塩基性度が１１以下（好ましくは９．５以下）であり、モールドプレスによる成形時にガラスとプレス金型の融着を防止することができる。
【００１１】
なお本発明において、塩基性度とは、（酸素原子のモル数の総和／陽イオンのＦｉｅｌｄ Ｓｔｒｅｎｇｔｈの総和）×１００として定義される。式中のＦｉｅｌｄ Ｓｔｒｅｎｇｔｈ（以下Ｆ．Ｓ．と表記する）は次式により求められる。
【００１２】
Ｆ．Ｓ．＝Ｚ／ｒ２
Ｚはイオン価数、ｒはイオン半径を示している。なお本発明におけるＺ、ｒの数値は『化学便覧基礎編 改訂２版（１９７５年 丸善株式会社発行）』を参照する。本発明者の知見によれば、塩基性度が低いほど、金型と融着しにくくなる。以下にガラスの塩基性度が融着を支配する機構について説明する。
【００１３】
ガラスの塩基性度はガラス中の酸素の電子がガラス中の陽イオンにどのくらい引きつけられているかを示す指標になる。塩基性度の高いガラスではガラス中の陽イオンによる酸素の電子の引きつけが弱い。したがって、塩基性度の高いガラスは、電子を求める傾向の強い陽イオン（金型成分）と接した際、塩基性度の低いガラスに比べガラス中に金型からの陽イオンの侵入が起きやすい。金型成分である陽イオンがガラス中へ侵入（拡散）すると、界面付近のガラス相中の金型成分濃度が増加する。これによりガラス相と金型相の組成差が減少するため、両者の間の親和性が増し、ガラスが金型に濡れやすくなる。このような機構により、ガラスと金型が融着すると考えられる。従って塩基性度が低くなるにしたがって、ガラス中に金型成分が侵入しにくくなり、ガラスと金型は融着しなくなる。
【００１４】
具体的にはガラスの塩基性度が１１以下、好ましくは９．５以下であれば融着が起こらなくなると考えられる。ガラスの塩基性度が９．５を超えると金型と融着する傾向が現れ、１１を超えるとガラスと金型が融着して製品の面精度が損なわれ、量産性が顕著に悪化する。
【００１５】
また本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２ ５０〜６０％、Ｂ２Ｏ３ １〜１２％、Ｌａ２Ｏ３ ２．５〜１５％の基本組成を有し、鉛を含まないガラスである。一般にＳｉＯ２−Ｂ２Ｏ３系ガラスでは、高い屈折率を得るためにＴｉＯ２、Ｎｂ２Ｏ５を多量に含有させており、この系のガラスのアッベ数低下の原因となっている。そこで本発明のガラスでは、ＴｉＯ２、Ｎｂ２Ｏ５を、アッベ数の低下が比較的少ないＬａ２Ｏ３で置換することにより、高い屈折率を維持しながら、アッベ数の低下を改善している。
【００１６】
各成分の範囲を上記のように限定した理由を述べる。
【００１７】
ＳｉＯ２はガラスの骨格を構成する成分であり、耐候性を向上させる効果がある。その含有量は５０〜６０％、好ましくは５０．６〜６０％、さらに好ましくは５０．８〜５８％である。ＳｉＯ２が６０％を超えると屈折率が低くなり過ぎたり、軟化点が６５０℃を超えてしまう。一方、５０％より少ないと、耐酸性や耐水性等の耐候性が著しく悪化する。
【００１８】
Ｂ２Ｏ３はアッベ数（νｄ）を高める成分として必須である。また軟化点を低下させ、モールドプレス成形においてガラスと金型の融着防止に効果があり、その含有量は１〜１２％、好ましくは３〜９．５％である。Ｂ２Ｏ３が１２％を超えるとガラス溶融時にＢ２Ｏ３‐Ｒ’２Ｏで形成される揮発物が多くなり、脈理の生成を助長してしまう。またモールド成形時にも揮発が生じて金型を汚染し、金型の寿命を大きく縮めてしまう。さらに耐候性が著しく悪化する。一方Ｂ２Ｏ３が１％に満たないと、アッベ数が５５より小さくなる。
【００１９】
Ｌａ２Ｏ３は、アッベ数を低下させることなく屈折率を高める効果がある。また、十分な作業温度範囲を確保するための成分である。さらに軟化点の上昇を抑え、また耐候性を向上させる効果もある。ただし高い屈折率を得るために多量に添加すると失透性が増大する。Ｌａ２Ｏ３の含有量は２．５〜１５％、好ましくは５〜１３％、より好ましくは７．１〜１２％、さらに好ましくは８〜１２％である。Ｌａ２Ｏ３が１５％を超えると分相性が強くなり、液相温度が上昇するため、作業性が大幅に低下する。２．５％より少ないと、屈折率が低下し、また耐候性が悪化する。
【００２０】
さらに本発明のモールドプレス成形用光学ガラスは、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＢａＯ、ＳｒＯ、ＺｎＯ、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、ＺｒＯ２、Ｇｄ２Ｏ３、Ｂｉ２Ｏ３等を含有することができる。以下に各成分について説明する。
【００２１】
Ａｌ２Ｏ３はＳｉＯ２と共にガラスの骨格を構成する成分であり、耐候性を向上させる効果がある。特にＳｉＯ２‐Ｂ２Ｏ３‐ＲＯ‐Ｒ’２Ｏ‐Ｌａ２Ｏ３系ガラスでは、ガラス中アルカリ成分の、水への選択的溶出を抑制する効果が顕著であり、その含有量は０〜１５％、好ましくは１〜１０％である。Ａｌ２Ｏ３が１５％を超えると失透し易くなり、溶融性も著しく悪化して脈理や泡がガラス中に残り、レンズ用ガラスとしての要求品位を満たさなくなる。
【００２２】
ＲＯとして表されるＭｇＯ、ＣａＯ、ＢａＯ、ＳｒＯは融剤として作用するとともに、ＳｉＯ２‐Ｂ２Ｏ３‐ＲＯ‐Ｒ’２Ｏ‐Ｌａ２Ｏ３系ガラスにおいて、アッベ数を低下させずに屈折率を高める効果がある。その合量は１０〜２７％、好ましくは１２〜２４％である。２７％を越えると、プリフォームガラスの溶融、成形工程中に失透ブツが析出し易く、液相温度が上がって作業範囲が狭くなり量産化し難くなる。さらにガラスから研磨洗浄水や各種洗浄溶液中への溶出が激しくなり、また高温多湿状態でのガラス表面の変質が顕著となり、耐候性が著しく悪化する。一方１０％より少ないと、屈折率が低くなり過ぎたり、軟化点が６５０℃を超えてしまう。
【００２３】
ＭｇＯは屈折率を高める成分であるが、分相性が強く、また液相温度を高める傾向があるため、その含有量は０〜１０％、好ましくは０〜５％である。
【００２４】
ＣａＯは屈折率を高める成分であり、ＭｇＯに比べると、分相性は強くないため、１５％まで含有させることができる。好ましくは０〜６％である。
【００２５】
ＢａＯは屈折率を高める成分であり、またこのガラス系においては液相温度を低下させ作業性を向上させる効果もある。しかし、高温多湿状態でガラス表面からの析出量が他のＲＯ成分に比べ著しく多いため、多量に含有させると最終製品の耐候性を著しく損なうことになる。それ故、その含有量は１１．５％以下、好ましくは３〜１０％である。
【００２６】
ＳｒＯは屈折率を高めるための必須成分であり、他のＲＯ成分に比べて液相温度を下げる効果があるため作業範囲が広くなる。またＢａＯに比べると、高温多湿状態でのガラス表面からの析出程度は少なく、耐候性に優れた製品を得ることができる。その含有量は４．１〜１５％、好ましくは４．１〜１３％である。ＳｒＯが１５％を超えると液相温度が上がって作業範囲が狭くなる。一方４．１％より少ないと屈折率が低くなり過ぎたり、軟化点が６５０℃を超えてしまい、所望の特性を得ることができなくなる。
【００２７】
Ｒ’２Ｏとして表されるＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏは軟化点を低下させるための成分であり、その合量は５〜１４．５％、好ましくは６．５〜１４．５％である。１４．５％を超えると液相温度が著しく上がって、作業範囲が狭くなり量産性に悪影響を及ぼし、また耐候性が著しく悪化する。一方５％より少ないと軟化点が高くなる。
【００２８】
Ｌｉ２ＯはＲ’２Ｏ成分の中で最も軟化点を低下させる効果があるため、必須成分である。その含有量は３〜１２％、好ましくは３〜１０％である。１２％を超えると分相性が強く、液相温度が高くなって作業性が悪くなる。一方３％より少ないと軟化点が６５０℃を越えてしまう。
【００２９】
Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏは軟化点を低下させる効果はあるが、Ｂ２Ｏ３とともに、ガラス溶融時のＢ２Ｏ３‐Ｒ’２Ｏで形成される揮発物が多くなり、脈理の生成を助長してしまう。またモールド成形時にも揮発が生じて金型を汚染し、金型の寿命を大きく縮めてしまう。このため、Ｎａ２Ｏの含有量は０〜１０％、好ましくは０．５〜５％である。同様にＫ２Ｏの含有量は０〜９％、好ましくは０〜５％である。
【００３０】
Ｇｄ２Ｏ３は屈折率を高める成分であるが、分相性が強く、液相温度を上げる傾向があるため、その含有量は１０％以下、特に５％以下にすることが望ましい。
【００３１】
ＺｎＯ、ＺｒＯ２、Ｎｂ２Ｏ５は屈折率を高める成分であり、その含有量はＺｎＯが０〜１０％、好ましくは０〜５％、ＺｒＯ２が０〜１０％、好ましくは０〜５％、Ｎｂ２Ｏ５が０〜４．５％、好ましくは０〜３％である。各成分がその範囲を超えるとアッベ数（νｄ）が下がって、所望の光学定数を得られず、失透傾向も強くなり、均質なガラスが得られなくなる。
【００３２】
Ｂｉ２Ｏ３は屈折率を高める成分であり、モールドプレス成形において、ガラスと金型の融着防止に効果があるが、成形時の加熱によって着色する傾向が強くなるため、その含有量は０〜５％、好ましくは３％以下にすることが望ましい。
【００３３】
上記以外にも、Ｐ２Ｏ５は、モールドプレス成形においてガラスと金型の融着防止や液相温度の低下に効果があるが、分相性が強く耐水性が低下する傾向があるため、その含有量は５％以下、特に３％以下が望ましい。光学定数の調整成分として、ＴｉＯ２は、０〜０．４％含有することができ、清澄剤としてＳｂ２Ｏ３等を添加することもできる。またＰｂＯやＡｓ２Ｏ３等は環境上好ましくないため、使用しないほうがよい。さらにＡｇおよびハロゲン類は、光可逆変色キャリヤーとなるので入れないほうがよい。
【００３４】
【実施例】
以下、本発明を実施例に基づいて説明する。
【００３５】
表１、２は、本発明の実施例（試料Ｎｏ．１〜８）及び比較例（試料Ｎｏ．９）を示している。
【００３６】
【表１】
【表２】
各試料は次のようにして調製した。まず表に示す組成になるようにガラス原料を調合し、白金ルツボを用いて１４００℃で４時間溶融した。溶融後、融液をカーボン板上に流しだし、更にアニール後、各測定に適した試料を作製した。
【００３９】
得られた試料について、屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、軟化点（Ｔｓ）、耐水性、耐酸性、成形温度（ＴＷ）及び液相温度（ＴＬ）を測定した。また塩基性度、金型との融着性及び金型成分であるＷのガラス中への拡散について評価した。それらの結果を各表に示す。
【００４０】
表から明らかなように、本発明の実施例であるＮｏ．１〜８の各試料は、屈折率（ｎｄ）が１．５６４４〜１．５９２２であり、アッベ数（νｄ）が５６．２以上であり、軟化点（Ｔｓ）が６２７℃以下であった。また耐水性は重量減が０．０９％以下、耐酸性は重量減が０．２７％以下であり、耐候性が良好であった。しかも成形温度と液相温度の差（△Ｔ）は９５℃以上であったので作業性が優れている。また塩基性度が９．４９以下であり、金型との融着が起こらず、ガラス中への金型成分の拡散も認められなかった。
【００４１】
これに対し、比較例であるＮｏ．９は塩基性度が高く、ガラス中への金型成分の拡散が１０μｍを超え、金型との融着が起こった。またアッベ数が５５より低かった。
【００４２】
なお屈折率（ｎｄ）は、ヘリウムランプのｄ線（５８７．６ｎｍ）に対する測定値で示した。
【００４３】
アッベ数（νｄ）は上記したｄ線の屈折率と水素ランプのＦ線（４８６．１ｎｍ）、同じく水素ランプのＣ線（６５６．３ｎｍ）の屈折率の値を用い、アッベ数（νｄ）＝［（ｎｄ−１）／（ｎＦ−ｎＣ）］式から算出した。
【００４４】
軟化点ＴＳは、日本工業規格Ｒ−３１０４に基づいたファイバーエロンゲーション法によって測定した。
【００４５】
作業温度範囲△Ｔは次のようして求めた。まず成形温度ＴＷを白金球引上げ法により測定し、１０１．５ポイズに相当する温度として求めた。また液相温度ＴＬは２９７〜５００μｍの粉末状になるよう試料を粉砕、分級してから白金製のボートに入れ、温度勾配を有する電気炉に２４時間保持した後、空気中で放冷し、光学顕微鏡で失透の析出位置を求めることで測定した。このようにして得られた成形温度ＴＷと液相温度ＴＬの差を作業温度範囲△Ｔとした。
【００４６】
耐水性及び耐酸性は、日本光学硝子工業会規格（ＪＯＧＩＳ）０６−１９７５に基づき、ガラス試料を粒度４２０〜５９０μｍに破砕し、その比重グラムを秤量して白金篭に入れ、それを試薬の入ったフラスコに入れて沸騰水浴中で６０分間処理し、処理後の粉末ガラスの質量減（重量％）を算出したものである。なお耐水性評価で用いた試薬はｐＨ６．５〜７．５に調整した純水であり、耐酸性評価で用いた試薬は０．０１Ｎに調整した硝酸水溶液である。
【００４７】
塩基性度は、（酸素原子のモル数の総和／陽イオンのＦｉｅｌｄ Ｓｔｒｅｎｇｔｈの総和）×１００の式に基づいて算出したものである。なお式中のＦｉｅｌｄ Ｓｔｒｅｎｇｔｈ（以下Ｆ．Ｓ．と表記する）は次式により求められる。
【００４８】
Ｆ．Ｓ．＝Ｚ／ｒ２
Ｚはイオン価数、ｒはイオン半径を示している。なお本発明におけるＺ、ｒの数値は『化学便覧基礎編 改訂２版（１９７５年 丸善株式会社発行）』を参照した。
【００４９】
金型との融着性は次のようにして評価した。まずガラス原料を調合し、白金坩堝を用いて１３００〜１５００℃で３〜５時間溶融した後、ガラス融液をカーボン台上に流し出してアニールし、直径５ｍｍ、高さ５ｍｍの円柱状の試料に加工した。次に、ＷＣ金型上に試料を静置し、Ｎ２雰囲気中で８００℃まで加熱し、１５分間保持した。加熱後に試料を除去し、試料が接触していた金型表面の直径５ｍｍの円内を観察し、融着の程度を表３に示すようにＡ〜Ｄの４ランクに分けた。この評価においては、ランクＡ、Ｂは融着しない、ランクＣ、Ｄは融着すると判断することができる。
【００５０】
【表３】
金型接触後のＷの拡散深さは、加熱後に金型から除去された試料を縦割りして、金型接触面からガラス内部方向への断面を出し、電子プローブマイクロアナリシス（ＥＰＭＡ）による分析を行った。その分析結果より、金型−ガラス界面からガラス内部方向へのＷの拡散の深さを求めた。
【００５２】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の光学ガラスは、ＣＤ、ＭＤ、ＤＶＤその他各種光ディスクシステムの光ピックアップレンズ、ビデオカメラや一般のカメラの撮影用レンズ等の光学レンズに使用される１．５５〜１．６５の屈折率（ｎｄ）、５５以上のアッベ数（νｄ）を有している。また軟化点が低くガラス成分が揮発し難いため、成形精度の低下および金型の劣化や汚染が生じない。しかも作業温度範囲が広く、プリフォームガラスの量産性に優れるとともに、耐候性が良好であるため、製造工程や製品の使用中に物性の劣化や表面の変質を起こすことがない。さらに塩基性度が低いためプレス時の金型との融着がなく量産性が非常によい。それゆえモールドプレス成形用光学ガラスとして好適である。
Claims (7)
- 質量％で、ＳｉＯ２ ５０〜６０％、Ｂ２Ｏ３ １〜１２％、Ｌａ２Ｏ３ ２．５〜１５％の組成を有し、屈折率（ｎｄ）が１．５５〜１．６５、アッベ数（νｄ）が５５以上、軟化点が６５０℃以下の鉛を含まないモールドプレス成形用光学ガラスであって、△Ｔ＝｛成形温度（１０１．５ポイズでの温度）−液相温度｝が５０℃以上、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳによる粉末法耐水性での重量減が０．１０％未満、同粉末法耐酸性での重量減が０．３５％未満、ガラスの塩基性度が１１以下であることを特徴とするモールドプレス成形用光学ガラス。
- 質量％でＲ’２Ｏ（Ｒ’はＬｉ、Ｎａ、Ｋの一種以上） ５〜１４．５％の組成を有することを特徴とする請求項１のモールドプレス成形用光学ガラス。
- 請求項１または２のモールドプレス成形用光学ガラスにおいて、さらに、質量％でＬｉ２Ｏ ３〜１２％、Ｎａ２Ｏ ０〜１０％、Ｋ２Ｏ ０〜９％の組成を有することを特徴とするモールドプレス成形用光学ガラス。
- 請求項１〜３のいずれかに記載のモールドプレス成形用光学ガラスにおいて、さらに、質量％で、Ａｌ２Ｏ３ ０〜１５％、ＭｇＯ ０〜１０％、ＣａＯ ０〜１５％、ＢａＯ ０〜１１．５％、ＳｒＯ ４．１〜１５％、ＺｎＯ ０〜１０％、ＺｒＯ２ ０〜１０％、Ｇｄ２Ｏ３ ０〜１０％、Ｂｉ２Ｏ３０〜５％の組成を有することを特徴とするモールドプレス成形用光学ガラス。
- 請求項１〜４のいずれかに記載のモールドプレス成形用光学ガラスにおいて、さらに、質量％で、ＲＯ（ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｂａ、Ｓｒの一種以上） １０〜２７％の組成を有することを特徴とするモールドプレス成形用光学ガラス。
- 請求項１〜５のいずれかに記載のモールドプレス成形用光学ガラスにおいて、さらに、質量％で、ＴｉＯ２ ０〜０．４％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜４．５％の組成を有することを特徴とするモールドプレス成形用光学ガラス。
- 質量％で、ＳｉＯ２ ５０〜６０％、Ａｌ２Ｏ３ ０〜１５％、Ｂ２Ｏ３ １〜１２％、ＭｇＯ ０〜１０％、ＣａＯ ０〜１５％、ＢａＯ １〜１１．５％、ＳｒＯ ４．１〜１５％、ＺｎＯ ０〜１０％、Ｌｉ２Ｏ ３〜１２％、Ｎａ２Ｏ ０〜１０％、Ｋ２Ｏ ０〜９％、ＴｉＯ２ ０〜０．４％、ＺｒＯ２ ０〜１０％、Ｌａ２Ｏ３ ２．５〜１５％、Ｇｄ２Ｏ３ ０〜１０％、Ｎｂ２Ｏ５ ０〜４．５％、Ｂｉ２Ｏ３ ０〜５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＢａＯ＋ＳｒＯ １０〜２７％、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ ５〜１４．５％の組成を有し、ガラスの塩基性度が１１以下であることを特徴とするモールドプレス成形用光学ガラス。
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