JP2004044849A

JP2004044849A - エジェクタサイクル

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Publication number: JP2004044849A
Application number: JP2002200009A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Oshitani; 押谷　洋; Hirotsugu Takeuchi; 武内　裕嗣; Mika Saito; 齋藤　美歌
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2002-07-09
Filing date: 2002-07-09
Publication date: 2004-02-12
Anticipated expiration: 2022-07-09
Also published as: JP4048853B2

Abstract

【課題】エジェクタサイクル用の気液分離器の小型化を図る。
【解決手段】蒸発器３０の冷媒出口側と圧縮機１０の冷媒吸入側とを繋ぐオイル戻し通路７０に逆止弁７１が設けるとともに、蒸発器３０の冷媒出口側の圧力が圧縮機１０の冷媒吸入側の圧力より大きくなり、かつ、その圧力差が所定圧力差以上となったときに開くように逆止弁７１を設定する。これにより、蒸発器３０内の冷凍機油が減少すると、逆止弁７１が閉じて自動的にオイル戻しモードから通常運転モードに移行し、逆に、蒸発器３０内の多量の冷凍機油が滞留すると、逆止弁７１が開いて自動的に通常運転モードからオイル戻しモードに移行するので、蒸発器３０内に滞留する冷凍機油を圧縮機１０に戻すことができ、気液分離器５０に多量の液相成分を蓄える必要がなく、気液分離器５０の小型化を図ることができる。
【選択図】　　　　図１

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、エジェクタサイクルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】
エジェクタサイクルとは、周知のごとく、エジェクタにて冷媒を減圧膨張させて蒸発器にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機の吸入圧を上昇させる蒸気圧縮式冷凍機である。
【０００３】
具体的には、エジェクタサイクルでは、圧縮機→放熱器→エジェクタ→気液分離器→圧縮機の順に循環する冷媒流れ（以下、駆動流と呼ぶ。）と、気液分離器→蒸発器→エジェクタ→気液分離器の順に循環する冷媒流れ（以下、吸引流と呼ぶ。）とが存在し、吸引流は圧縮機にて圧縮された高圧冷媒の有するエネルギーを利用したエジェクタのポンプ作用（ＪＩＳ　Ｚ　８１２６　番号２．１．２．３等参照）により循環させられる。
【０００４】
ところで、膨張弁等の減圧手段により等エンタルピ的に冷媒を減圧する蒸気圧縮式冷凍機（以下、膨張弁サイクルと呼ぶ。）では、膨張弁を流出して蒸発器に流れ込んだ冷媒を圧縮機が直接的に吸引するのに対して、エジェクタサイクルでは、圧縮機は蒸発器内の冷媒を吸引するのではなく、気液分離器内の冷媒を吸引する。
【０００５】
そして、エジェクタサイクルでは、蒸発器に供給する液相冷媒は勿論のこと、冷媒と共に循環する冷凍機油を圧縮機に戻すため、比較的多量の液相成分を気液分離器内に蓄えて気液分離器内で冷凍機油と液相冷媒とを分離して圧縮機に冷凍機油を戻している。
【０００６】
このため、エジェクタサイクル用の気液分離器では、多量の液相成分を気液分離器に蓄える必要があるため、気液分離器の小型化を図ることが難しいと言う問題を有している。
【０００７】
因みに、冷凍機油とは、圧縮機の摺動部を潤滑する潤滑油であり、一般的な蒸気圧縮式冷凍機では、冷媒に冷凍機油を混合することにより圧縮機内の摺動部を潤滑する。
【０００８】
本発明は、上記点に鑑み、第１には、従来と異なる新規なエジェクタサイクルを提供し、第２には、エジェクタサイクル用の気液分離器の小型化を図ることを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明では、低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式のエジェクタサイクルであって、圧縮機（１０）から吐出した高圧冷媒の熱を放熱する高圧側熱交換器（２０）と、低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（３０）と、高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル（４１）を有し、ノズル（４１）から噴射する高い速度の冷媒流により低圧側熱交換器（３０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（４０）と、エジェクタ（４０）から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、気相冷媒用出口が圧縮機（１０）の吸引側に接続され、液相冷媒用出口が低圧側熱交換器（３０）に接続された気液分離手段（５０）と、低圧側熱交換器（３０）の冷媒出口側と圧縮機（１０）の冷媒吸入側とを繋ぐ冷媒通路（８０）と、冷媒通路（８０）に設けられ、低圧側熱交換器（３０）の冷媒出口側がら圧縮機（１０）の冷媒吸入側にのみ冷媒が流れることを許容するバルブ（７１）とを備えることをことを特徴とする。
【００１０】
これにより、蒸発器（３０）内に滞留する冷凍機油を圧縮機（１０）に戻すことができるので、気液分離器（５０）に多量の液相成分を蓄える必要がなく、気液分離器（５０）の小型化を図ることができるとともに、従来と異なる新規なエジェクタサイクルを得ることができる。
【００１１】
請求項２に記載の発明では、低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式のエジェクタサイクルであって、圧縮機（１０）から吐出した高圧冷媒の熱を放熱する高圧側熱交換器（２０）と、低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（３０）と、高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル（４１）を有し、ノズル（４１）から噴射する高い速度の冷媒流により低圧側熱交換器（３０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（４０）と、エジェクタ（４０）から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、気相冷媒用出口が圧縮機（１０）の吸引側に接続され、液相冷媒用出口が低圧側熱交換器（３０）に接続された気液分離手段（５０）と、低圧側熱交換器（３０）の冷媒出口側と圧縮機（１０）の冷媒吸入側とを繋ぐ冷媒通路（８０）と、冷媒通路（８０）に設けられ、低圧側熱交換器（３０）の冷媒出口側の圧力が圧縮機（１０）の冷媒吸入側の圧力より大きくなり、かつ、その圧力差が所定圧力差以上となったときに、冷媒通路（８０）を開くバルブ（７１）とを備えることを特徴とする。
【００１２】
これにより、蒸発器（３０）内に滞留する冷凍機油を圧縮機（１０）に戻すことができるので、気液分離器（５０）に多量の液相成分を蓄える必要がなく、気液分離器（５０）の小型化を図ることができるとともに、従来と異なる新規なエジェクタサイクルを得ることができる。
【００１３】
請求項３に記載の発明では、低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式のエジェクタサイクルであって、圧縮機（１０）から吐出した高圧冷媒の熱を放熱する高圧側熱交換器（２０）と、低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（３０）と、高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル（４１）を有し、ノズル（４１）から噴射する高い速度の冷媒流により低圧側熱交換器（３０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（４０）と、エジェクタ（４０）から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、気相冷媒用出口が圧縮機（１０）の吸引側に接続され、液相冷媒用出口が低圧側熱交換器（３０）に接続された気液分離手段（５０）と、低圧側熱交換器（３０）の冷媒出口側と圧縮機（１０）の冷媒吸入側とを繋ぐ冷媒通路（８０）と、低圧側熱交換器（３０）の冷媒出口側の圧力が圧縮機（１０）の冷媒吸入側の圧力より大きくなり、かつ、その圧力差が所定圧力差以上となったときに、冷媒通路（８０）に冷媒を流す電気式のバルブ（７３、７４）とを備えることを特徴とする。
【００１４】
これにより、蒸発器（３０）内に滞留する冷凍機油を圧縮機（１０）に戻すことができるので、気液分離器（５０）に多量の液相成分を蓄える必要がなく、気液分離器（５０）の小型化を図ることができるとともに、従来と異なる新規なエジェクタサイクルを得ることができる。
【００１５】
請求項４に記載の発明では、冷媒通路（８０）を構成する配管部材、バルブ（７１、７３、７４）及び気液分離器（５０）が一体化されていることを特徴とするものである。
【００１６】
因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
【００１７】
【発明の実施の形態】
（第１実施形態）
本実施形態は、本発明に係るエジェクタサイクルを、食品を冷蔵・冷凍保存するショーケース用の蒸気圧縮式冷凍機に適用したものであって、図１はエジェクタサイクルの模式図である。
【００１８】
圧縮機１０は冷媒を吸入圧縮する電動式の圧縮機であり、放熱器２０は圧縮機１０から吐出した高温・高圧の冷媒と室外空気とを熱交換して冷媒を冷却する高圧側熱交換器である。
【００１９】
また、蒸発器３０は、ショーケース内に吹き出す空気と低圧冷媒とを熱交換させて液相冷媒を蒸発させることにより冷凍能力を発揮する低圧側熱交換器であり、エジェクタ４０は放熱器２０から流出する冷媒を減圧膨張させて蒸発器３０にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して圧縮機１０の吸入圧を上昇させるエジェクタである。
【００２０】
なお、エジェクタ４０は、図２に示すように、流入する高圧冷媒の圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル４１、ノズル４１から噴射する高い速度の冷媒流の巻き込み作用により蒸発器３０にて蒸発した気相冷媒を吸引しながら、ノズル４１から噴射する冷媒流とを混合する混合部４２、及びノズル４１から噴射する冷媒と蒸発器３０から吸引した冷媒とを混合させながら速度エネルギーを圧力エネルギーに変換して冷媒の圧力を昇圧させるディフューザ４３等からなるものである。
【００２１】
このとき、混合部４２においては、駆動流の運動量と吸引流の運動量との和が保存されるように駆動流と吸引流とが混合するので、混合部４２においても冷媒の圧力が（静圧）が上昇する。
【００２２】
一方、ディフューザ４３においては、通路断面積を徐々に拡大することにより、冷媒の速度エネルギ（動圧）を圧力エネルギ（静圧）に変換するので、エジェクタ４０においては、混合部４２及びディフューザ４３の両者にて冷媒圧力を昇圧する。そこで、以下、混合部４２とディフューザ４３とを総称して昇圧部と呼ぶ。
【００２３】
因みに、本実施形態では、ノズル４１から噴出する冷媒の速度を音速以上まで加速するために、通路途中に通路面積が最も縮小した喉部４１ａを有するラバールノズル（流体工学（東京大学出版会）参照）を採用しているが、勿論、先細ノズルを採用してもよいことは言うまでもない。
【００２４】
また、図１中、気液分離器５０はエジェクタ４０から流出した冷媒が流入するとともに、その流入した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄える気液分離手段であり、気液分離器５０の気相冷媒流出口は圧縮機１０の吸引側に接続され、液相冷媒流出口は蒸発器３０側に接続されている。
【００２５】
絞り６０は気液分離器５０から流出した液相冷媒を減圧する減圧手段であり、オイル戻し通路７０は、蒸発器３０の冷媒出口側と圧縮機１０の冷媒吸入側とを繋ぐ冷媒通路であり、オイル戻し通路７０には、冷媒が蒸発器３０の冷媒出口側から圧縮機１０の冷媒吸入側に向かって流れることのみを許容する逆止弁７１が設けられており、この逆止弁７１が開閉することによりオイル戻し通路７０に冷媒を流す場合と流さない場合とが制御される。
【００２６】
ここで、逆止弁７１は、弁口を開閉する弁体７１ａ、及び弁体７１ａに弁口を閉じる向きの弾性力を作用させるバネ７１ｂを有して構成されたもので、弁体７１ａ及びバネ７１ｂは、蒸発器３０の冷媒出口側の圧力が圧縮機１０の冷媒吸入側の圧力より大きくなり、かつ、その圧力差が所定圧力差以上となったときにオイル戻し通路７０を開くように設定されている。
【００２７】
なお、図１の逆止弁７１は、ＪＩＳ　Ｂ　０１２５に従った逆止弁の記号であり、図１に示された弁体７１ａ及びバネ７１ｂの形状は、必ずしも実際の形状を示すものではない。
【００２８】
また、内部熱交換器８０は、放熱器２０から流出した高圧冷媒と圧縮機１０に吸入される低圧冷媒とを熱交換する熱交換器であり、流量制御弁９０は、ノズル４１の入口側に蒸発器３０の冷媒出口側における冷媒過熱度が所定値となるように絞り開度を制御するバルブである。
【００２９】
因みに、本実施形態では、冷媒を二酸化炭素とするとともに、図３に示すように、圧縮機１０にてノズル４１に流入する高圧冷媒を冷媒の臨界圧力以上まで昇圧している。因みに、図３の●で示される符号は、図１に示す●で示される符号位置における冷媒の状態を示すものである。
【００３０】
次に、本実施形態に係るサイクルの作動及び特徴点を述べる。
【００３１】
１．通常運転モード（図３参照）
圧縮機１０から吐出した冷媒を放熱器２０側に循環させる。これにより、放熱器２０にて冷却された冷媒は、エジェクタ４０のノズル４１にて等エントロピ的に減圧膨張して、音速以上の速度で混合部４２内に流入する。
【００３２】
そして、混合部４２に流入した高速冷媒の巻き込み作用に伴うポンプ作用により、蒸発器３０内で蒸発した冷媒が混合部４２内に吸引されるため、低圧側の冷媒が気液分離器５０→絞り６０→蒸発器３０→エジェクタ４０（昇圧部）→気液分離器５０の順に循環する。
【００３３】
一方、蒸発器３０から吸引された冷媒（吸引流）とノズル４１から吹き出す冷媒（駆動流）とは、混合部４２にて混合しながらディフューザ４３にてその動圧が静圧に変換されて気液分離器５０に戻る。
【００３４】
２．オイル戻しモード
本モードは、冷媒に混合された状態でエジェクタサイクル内を循環する冷凍機油が蒸発器３０内に所定量以上滞留した場合や外気温度が低下した場合等のエジェクタ効率ηｅが低下した場合又はエジェクタ４０のポンプ作用が低下した場合に自動的に実行されるモードである。
【００３５】
因みに、エジェクタ効率ηｅとは、放熱器２０を流通する冷媒の質量流量Ｇｎとノズル４１の出入口のエンタルピ差Δｉｅとの積を分母とし、分子には、圧縮機１０の仕事としてエネルギがどの程度回収されたかを示す冷媒流量Ｇｎと蒸発器３０を流通する冷媒の質量流量Ｇｅとの和とエジェクタ４０での圧力回復ΔＰを置いて定義したものである。
【００３６】
すなわち、エジェクタ４０のポンプ作用が十分に大きいときには、エジェクタ４０での圧力回復ΔＰ、つまりエジェクタ４０での昇圧量ΔＰが大きいため、図４に示すように、逆止弁７１を挟んで圧縮機１０の冷媒吸入側の圧力Ｐ３が相対的に蒸発器３０の冷媒出口側の圧力Ｐ１より大きくなり、オイル戻し通路７０は逆止弁７１により閉じられ、オイル戻し通路７０に冷媒は流れない。
【００３７】
しかし、エジェクタ４０のポンプ作用が小さくなると、逆止弁７１を挟んで蒸発器３０の冷媒出口側の圧力Ｐ１が相対的に圧縮機１０の冷媒吸入側の圧力Ｐ３より大きくなるため、図５に示すように、逆止弁７１が開き、オイル戻し通路７０に冷媒が流れる。
【００３８】
したがって、蒸発器３０の冷媒出口側が直接的に圧縮機１０の吸入側と連通するので、エジェクタ４０のポンプ作用が小さくても、蒸発器３０内に滞留していた冷凍機油が圧縮機１０に向かって流れ、冷凍機油の滞留が解消される。
【００３９】
そして、蒸発器３０内の冷凍機油が減少すると、蒸発器３０での冷凍能力が増大して吸引流及び駆動流の流量が増大するため、エジェクタ４０のポンプ作用が大きくなり、逆止弁７１を挟んで圧縮機１０の冷媒吸入側の圧力Ｐ３が相対的に蒸発器３０の冷媒出口側の圧力Ｐ１より大きくなる。
【００４０】
つまり、蒸発器３０内の冷凍機油が減少すると、逆止弁７１が閉じて自動的にオイル戻しモードから通常運転モードに移行し、逆に、蒸発器３０内の多量の冷凍機油が滞留すると、逆止弁７１が開いて自動的に通常運転モードからオイル戻しモードに移行する。
【００４１】
以上に述べたように、本実施形態では、蒸発器３０内に滞留する冷凍機油を所定量以下に制御して圧縮機１０に十分な量の冷凍機油を戻すことができるので、気液分離器５０に多量の液相成分を蓄える必要がなく、気液分離器５０の小型化を図ることができる。
【００４２】
（第２実施形態）
本実施形態は、図６に示すように、逆止弁７１のバネ７１ｂを廃止する、又はバネ７１ｂの弾性力を極めて小さくすることにより、蒸発器３０の冷媒出口側の圧力が圧縮機１０の冷媒吸入側の圧力より大きくなったときにオイル戻し通路７０を開くように構成したものである。
【００４３】
（第３実施形態）
第１実施形態では、機械式バルブをなす逆止弁７１によりオイル戻し通路７０を開閉したが、本実施形態は、図７に示すように、逆止弁７１に代えて電磁弁７３とするとともに、圧力センサ７２ａ、７２ｂによりエジェクタ４０での昇圧量ΔＰを検出し、エジェクタ４０での昇圧量ΔＰが所定値以下となったときに電磁弁７３を開き、エジェクタ４０での昇圧量ΔＰが所定値を超えたときに電磁弁７３を閉じるようにしたものである。
【００４４】
なお、本実施形態は、電磁弁７３を閉じる時の所定値と電磁弁７３を閉じる時の所定値とを相違させても実施することができる。
【００４５】
また、本実施形態では、エジェクタ４０での昇圧量ΔＰをパラメータとして電磁弁７３の開閉制御を行ったが、本実施形態はこれに限定されるものではなく、例えば圧縮機１０の回転数、冷媒温度及び冷媒圧力等からエジェクタ効率ηｅを算出し、エジェクタ効率ηｅが所定値以下となったときに電磁弁７３を開き、エジェクタ効率ηｅが所定値を超えたときに電磁弁７３を閉じるようにしてもよい。この際、電磁弁７３を閉じる時のエジェクタ効率ηｅの所定値と電磁弁７３を閉じる時のエジェクタ効率ηｅの所定値とを相違させてもよいことは言うまでもない。
【００４６】
（第４実施形態）
本実施形態は第３実施形態の変形例であり、具体的には、図８、９に示すように、低圧側冷媒通路とオイル戻し通路７０との分岐部又は合流部に三方式の電磁弁７４を設けて、エジェクタ４０での昇圧量ΔＰが所定値以下となったときに電磁弁８２を開き、エジェクタ４０での昇圧量ΔＰが所定値を超えたときに電磁弁７４を閉じるようにしたものである。
【００４７】
なお、図８は蒸発器３０の出口側の冷媒分岐部に電磁弁７４を配置した例であり、図９はエジェクタ４０の出口側の冷媒合流部に電磁弁７４を配置した例である。
【００４８】
（第５実施形態）
本実施形態は、図１０に示すように、オイル戻し通路７０を構成する配管、エジェクタ４０、気液分離器５０、逆止弁７１及び流量制御弁９０等（図１の破線で囲まれた箇所）を一体化したものである。
【００４９】
なお、図１０は第１実施形態に対して本実施形態を適用したものであったが、本実施形態はこれに限定されるものではなく、第２〜４実施形態に対しても適用することができることは言うまでもない。
【００５０】
（その他の実施形態）
上述の実施形態では、二酸化炭素を冷媒としたが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば冷媒として炭化水素やフロン等を用いてもよい。
【００５１】
また、上述の実施形態では、高圧側冷媒圧力を臨界圧力以上としたが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００５２】
また、上述の実施形態では、本発明に係るエジェクタサイクルを、食品を冷蔵・冷凍保存するショーケース用の蒸気圧縮式冷凍機に適用したが、本発明の適用はこれに限定されるものではなく、例えば空調装置にも適用することができる。
【００５３】
また、本発明は、オイル戻しモード時に、圧縮機１０により蒸発器３０内の冷凍機油を直接的に吸引するものであるから、上述の実施形態に限定されるものではない。
【００５４】
また、流量制御弁９０及び内部熱交換器８０のうち少なくとも一方を廃止してもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態に係るエジェクタサイクルの模式図である。
【図２】本発明の実施形態に係るエジェクタの模式図である。
【図３】ｐ−ｈ線図である。
【図４】本発明の第１実施形態に係るエジェクタサイクルの作動説明図である。
【図５】本発明の第１実施形態に係るエジェクタサイクルの作動説明図である。
【図６】本発明の第２実施形態に係るエジェクタサイクルの模式図である。
【図７】本発明の第３実施形態に係るエジェクタサイクルの模式図である。
【図８】本発明の第４実施形態に係るエジェクタサイクルの模式図である。
【図９】本発明の第４実施形態に係るエジェクタサイクルの模式図である。
【図１０】本発明の第５実施形態に係るエジェクタサイクルの特徴を示す説明図である。
【符号の説明】
１０…圧縮機、２０…放熱器、３０…蒸発器、４０…エジェクタ、
５０…気液分離器、６０…絞り、７０…オイル戻し通路、７１…逆止弁。

Claims

低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式のエジェクタサイクルであって、
圧縮機（１０）から吐出した高圧冷媒の熱を放熱する高圧側熱交換器（２０）と、
低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（３０）と、
高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル（４１）を有し、前記ノズル（４１）から噴射する高い速度の冷媒流により前記低圧側熱交換器（３０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して前記圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（４０）と、
前記エジェクタ（４０）から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、気相冷媒用出口が前記圧縮機（１０）の吸引側に接続され、液相冷媒用出口が前記低圧側熱交換器（３０）に接続された気液分離手段（５０）と、
前記低圧側熱交換器（３０）の冷媒出口側と前記圧縮機（１０）の冷媒吸入側とを繋ぐ冷媒通路（８０）と、
前記冷媒通路（８０）に設けられ、前記低圧側熱交換器（３０）の冷媒出口側がら前記圧縮機（１０）の冷媒吸入側にのみ冷媒が流れることを許容するバルブ（７１）とを備えることをことを特徴とするエジェクタサイクル。
低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式のエジェクタサイクルであって、
圧縮機（１０）から吐出した高圧冷媒の熱を放熱する高圧側熱交換器（２０）と、
低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（３０）と、
高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル（４１）を有し、前記ノズル（４１）から噴射する高い速度の冷媒流により前記低圧側熱交換器（３０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して前記圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（４０）と、
前記エジェクタ（４０）から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、気相冷媒用出口が前記圧縮機（１０）の吸引側に接続され、液相冷媒用出口が前記低圧側熱交換器（３０）に接続された気液分離手段（５０）と、
前記低圧側熱交換器（３０）の冷媒出口側と前記圧縮機（１０）の冷媒吸入側とを繋ぐ冷媒通路（８０）と、
前記冷媒通路（８０）に設けられ、前記低圧側熱交換器（３０）の冷媒出口側の圧力が前記圧縮機（１０）の冷媒吸入側の圧力より大きくなり、かつ、その圧力差が所定圧力差以上となったときに、前記冷媒通路（８０）を開くバルブ（７１）とを備えることを特徴とするエジェクタサイクル。
低温側の熱を高温側に移動させる蒸気圧縮式のエジェクタサイクルであって、
圧縮機（１０）から吐出した高圧冷媒の熱を放熱する高圧側熱交換器（２０）と、
低圧冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器（３０）と、
高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル（４１）を有し、前記ノズル（４１）から噴射する高い速度の冷媒流により前記低圧側熱交換器（３０）にて蒸発した気相冷媒を吸引するとともに、膨張エネルギーを圧力エネルギーに変換して前記圧縮機（１０）の吸入圧を上昇させるエジェクタ（４０）と、
前記エジェクタ（４０）から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離し、気相冷媒用出口が前記圧縮機（１０）の吸引側に接続され、液相冷媒用出口が前記低圧側熱交換器（３０）に接続された気液分離手段（５０）と、
前記低圧側熱交換器（３０）の冷媒出口側と前記圧縮機（１０）の冷媒吸入側とを繋ぐ冷媒通路（８０）と、
前記低圧側熱交換器（３０）の冷媒出口側の圧力が前記圧縮機（１０）の冷媒吸入側の圧力より大きくなり、かつ、その圧力差が所定圧力差以上となったときに、前記冷媒通路（８０）に冷媒を流す電気式のバルブ（７３、７４）とを備えることを特徴とするエジェクタサイクル。
前記冷媒通路（８０）を構成する配管部材、前記バルブ（７１、７３、７４）及び前記気液分離器（５０）が一体化されていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載のエジェクタサイクル。