JP4352327B2 - エジェクタサイクル - Google Patents

Description

本発明は、内部熱交換器を有するエジェクタサイクルに関する。

冷凍サイクルの一種に、放熱器の下流側に内部熱交換器を含む冷媒サイクルがある。内部熱交換器は放熱器の出口側の冷媒と圧縮機の吸入側の冷媒との間で熱交換し、これにより冷媒は過冷却又はこれに近い状態になる。過冷却又はこれに近い状態において冷媒を膨張弁で減圧すれば、蒸発器の入口の液量を増やす（乾き度を小さくする）ことができ、冷凍能力を増大につながる。

上記内部熱交換器を含むエジェクタサイクルが知られている。例えば図１１及び図１２に示すエジェクタ（特許文献１参照）は圧縮機３００、放熱器３０２，内部熱交換器３０４、エジェクタ３０６及び蒸発器３０８を含む。エジェクタ３０６で膨張エネルギを回収して圧縮機３００の入口の圧力を上げることにより、放熱器３０２の放熱能力が向上し、圧縮機３００の駆動流量が低減され、システム性能（冷凍能力、圧縮機の消費動力及びＣＯＰ）の向上に役立つ。
特開２００２−３４９９７７号公報

上記内部熱交換器３０４を含むエジェクタサイクルでは、内部熱交換器３０４の放熱量が過大にならないように注意が必要である。詳述すると、図１２において破線で示すように、冷凍負荷が大きく冷媒の流通量が多いときは、放熱器３０２及び内部熱交換器３０４による冷却後、エジェクタ３０６での減圧前の冷媒の過冷却度は小さい。

これに対して冷凍負荷が小さく冷媒の流通量が少ないとき（例えば外気温度の低下等により発生する）は、内部熱交換器３０４での放熱量が過大となり、実線で示すように冷媒の過冷却度が大きくなる。つまり、内部熱交換器３０４の最適放熱量は冷凍負荷毎に存在するので、高負荷時に最適でも低負荷時は放熱量が多すぎる。しかも、内部熱交換器３０４の熱交換量は制御不可能である。

過冷却状態では等エントロピ線の傾きが垂直に近づき、冷媒の種類によってはほぼ垂直状態となってしまうため、エジェクタ３０６で冷媒を所定量減圧しても所定の膨張エネルギが得られ難く、エジェクタ３０６のポンプとしての能力が低下する。その結果、システム性能が低下し易くなる。

本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、内部熱交換器を有するエジェクタサイクルにおいて、エジェクタの入口で冷媒が過冷却状態又は極低温域になり難く、それによってシステム性能を向上させることを目的とする。

本願の発明者は、圧縮機の吐出口からエジェクタの入口までの間に放熱器及び内部熱交換器を配置するに際し、最下流即ちエジェクタの直上流には放熱器を配置することを着想して、本発明を完成した。

（１）本願の第１発明によるエジェクタサイクルは、請求項１に記載したように、吸入した冷媒を圧縮して吐出する圧縮機と、圧縮機の吐出側の冷媒と吸入側の冷媒との間で熱交換する内部熱交換器と、内部熱交換器から流出した冷媒を冷却する放熱器と、放熱器から流出した冷媒を減圧させるとともに膨張エネルギを回収するエジェクタと、エジェクタから流出した冷媒を蒸発させて熱を吸収する蒸発器と、から成る。このエジェクタサイクルにおいて、先に内部熱交換器で熱交換し、後に放熱器で放熱することにより、亜臨界の場合はエジェクタの入口における冷媒の過冷却度を小さくし、超臨界の場合は冷媒が極低温域になり難くする。

（２）第２発明によるエジェクタサイクルは、請求項７に記載したように、吸入した冷媒を圧縮して吐出する圧縮機と、圧縮機から吐出された冷媒を冷却する上流側放熱器と、上流側放熱器の流出側の冷媒と圧縮機の吸入側の冷媒との間で熱交換する内部熱交換器と、内部熱交換器から流出した冷媒を冷却する下流側放熱器と、下流側放熱器から流出した冷媒を減圧させるとともに膨張エネルギを回収するエジェクタと、エジェクタから流出した冷媒を蒸発させて熱を吸収する蒸発器と、から成る。

このエジェクタサイクルにおいて、まず上流側放熱器で放熱し、次に内部熱交換器で熱交換し、最後に下流側放熱器で放熱する。これにより、亜臨界の場合はエジェクタの入口における冷媒の過冷却度を小さくし、超臨界の場合は冷媒が極低温域になり難くする。

（１）第１発明にかかるエジェクタサイクルによれば、圧縮機の吐出口とエジェクタの入口との間に、上流側の内部熱交換器と下流側の放熱器とが配置されている。下流側に放熱器が位置するので、例え冷凍負荷が小さくなっても、その内部の冷媒は周囲温度以下には下がらず、亜臨界では過冷却度が小さい冷媒が、又は超臨界では極低温域になっていない冷媒がエジェクタに流入する。その結果、エジェクタで所定の膨張エネルギが回収され、サイクル性能が向上する。

また、放熱器の入口温度が低下及び内部熱交換器の熱交換量の増加により放熱器の放熱量が少なくなるので、放熱器が小型化できる。さらに、内部熱交換器は放熱器よりも先に冷媒を冷却するので、その入口と出口との温度差が大きくなり、内部熱交換器が小型化できる。

（２）第２発明にかかるエジェクタサイクルによれば、圧縮機の吐出口とエジェクタの入口との間に、上流側放熱器、内部熱交換器及び下流側放熱器がこの順序で配置されている。最下流に下流側放熱器が位置するので、例え冷凍負荷が小さくなっても、その内部の冷媒は周囲温度以下には下がらず、亜臨界では過冷却度が小さい冷媒が、又は超臨界では極低温域になっていない冷媒がエジェクタに流入する。その結果、エジェクタで所定の膨張エネルギが回収され、サイクル性能が向上する。

また、放熱器の入口温度が低下及び内部熱交換器の熱交換量の増加により放熱器の放熱量が少なくなるので、放熱器が小型化できる。さらに、内部熱交換器は放熱器よりも先に冷媒を冷却するので、その入口と出口との温度差が大きくなり、内部熱交換器が小型化できる。

（３）請求項４及び９のエジェクタサイクルによれば、複数の蒸発器を含むので、一つのエジェクタで複数の温度領域を形成できる。請求項５及び１０のエジェクタサイクルによれば、圧縮機の吸入側管路を内部熱交換器により露点温度以上に加温することで、着霜及び結露が防止される。吸入側管路の加温はまた、冷蔵庫及び冷凍ショーケース等に代表される、圧縮機の吸入側管路が室内に構成される冷凍空調装置に適用する際、エジェクタによるシステム性能の効率化を図る上でも有効である。請求項６及び１１のエジェクタサイクルによれば、フロン系冷媒、ＨＣ系冷媒及びＣＯ₂等、種々の冷媒を使用できる。

＜全体＞
内部熱交換器を含むエジェクタサイクルにおいて、冷媒としてはフロン系冷媒、ＨＣ冷媒又はＣＯ₂冷媒を使用できる（請求項６及び１１参照）。冷媒がＣＯ₂の場合、内部熱交換及び放熱は亜臨界領域で行っても良いし、超臨界領域で行っても良い。本発明の内部熱交換器は、圧縮機の吐出口からエジェクタの入口までの間において最下流に位置しないように配置され、最下流には放熱器が位置する。放熱器に対する内部熱交換器の配置場所に応じて以下の二つのタイプに分類できる。

＜第１タイプ＞
独立請求項１の発明に対応する第１タイプでは、ループ状の第１冷媒通路上に圧縮機、内部熱交換器、放熱器及びエジェクタが、冷媒の流れ方向においてこの順序で配置されている。つまり、上流側に内部熱交換器が、下流側に放熱器が位置している。放熱器は一つでも二つ以上の複数でも良い。一つの放熱器の途中に内部熱交換器を配置しても良い。複数の放熱器の放熱能力は同じでも異なっても良いが、何れも内部熱交換器よりも下流側に配置される。

エジェクタの下流側に気液分離器を含む場合（請求項２参照）と、含まない場合（請求項３参照）とがある。エジェクタの出口側から分岐しエジェクタのノズル部に合流する第２冷媒通路上に蒸発器が配置されている。内部熱交換器の熱交換能力及び放熱器の冷却能力は、放熱器の出口即ちエジェクタの入口での冷媒の過冷却度が小さくなるように、又は冷媒が極低温域にならないように、選定する。

＜第２タイプ＞
独立請求項７の発明に対応する第２タイプでは、第１冷媒循環通路上に圧縮機、上流側放熱器、内部熱交換器、下流側放熱器及びエジェクタが、冷媒の流れ方向においてこの順序で配置されている。つまり、内部熱交換器は上流側放熱器と下流側放熱器との間に配置されている。上流側放熱器及び下流側放熱器の個数は一つでも二つ以上の複数でも良い。

例えば放熱器が三つの場合、内部熱交換器は第１（上流側）放熱器と第２（中間）放熱器との間、又は第２放熱器と第３（下流側）放熱器との間に配置すれば良い。複数の放熱器の冷却能力は互いに等しくても良いし、異なっても良い。異なる場合、上流側放熱器の冷却能力が下流側放熱器のそれよりも大きくても良いし、その反対でも良い。放熱器が複数の場合、内部熱交換器は一つのみ配置しても良いし、複数個配置しても良い。

上流側放熱器及び下流側放熱器の冷却能力、並びに内部熱交換器の熱交換能力は、下流側放熱器の出口即ちエジェクタの入口で冷媒の過冷却度が小さくなり、又は冷媒が極低温域になるように、選定する。

＜エジェクタ、蒸発器＞
エジェクタとしては、固定形状エジェクタ及び可変エジェクタの何れでも使用できる。気液分離器は含んでも良いし、含まなくても良い。

蒸発器の個数、配置は種々の態様が採用できる。蒸発器は圧縮機、放熱器、内部熱交換器、エジェクタ等が配置された第１冷媒通路上に配置しても良いし、第１冷媒通路から分岐した第２冷媒通路に配置しても良い。第１冷媒通路又は第２冷媒通路に別の蒸発器を配置することもできる（請求項４及び９参照）。

以下、本発明の実施例を添付図面を参照しつつ説明する。

＜第１実施例＞
（構成）
図１に示す第１実施例のエジェクタサイクルは第１冷媒通路１０上に配置された圧縮機１２、内部熱交換器１５、一つの放熱器２０、エジェクタ２５及び気液分離器３０と、第２冷媒通路３５上に配置された蒸発器３７とを含む。ここで、放熱器２０での放熱は亜臨界域で行なっているが、超臨界域で行っても良い。圧縮機１２はガス冷媒を吸入し圧縮した後吐出するものであり、放熱器２０は高温高圧のガス冷媒を放熱させる高圧側の外部熱交換器である。

圧縮機１２と放熱器２０との間に配置された内部熱交換器１５は、圧縮機１２の吸入側の冷媒と吐出側の冷媒との間で熱交換し、吐出側の熱を吸入側の熱に伝達するために設けられている。放熱器２０からの高温高圧の冷媒はエジェクタ２５で減圧され、低温低圧の霧状冷媒になる。気液分離器３０は霧状冷媒を液冷媒とガス冷媒とに分離し、液冷媒を蒸発器３７に送り出すと共に、ガス冷媒を圧縮機１２に送り出すものである。蒸発器３７は低温低圧の液冷媒を蒸発させ、熱を奪うものである。また、エジェクタ２５は蒸発器３７からのガス冷媒を吸引し、膨張エネルギを回収して圧力エネルギに変換するものであるが、そのようなエジェクタ２５は公知であるので、ここでは詳しい説明は割愛する。

（作用）
次に、エジェクタサイクルの作用を説明する。モリエル線図を示す図２において、飽和曲線がｘで示され、各工程がａ、ｂ、ｃ、ｄ及びｅと、ｈ、ｉ及びｊとで示されている。ａは圧縮機１２による圧縮工程を示し、ｂは内部熱交換器１５による放熱工程を示す。工程ａ及びｂはスーパヒート（ＳＨ）領域で行われる。ｃは放熱器２０による放熱工程を示し、図２では放熱は亜臨界域で行われる。ｄはエジェクタ２５による低圧膨張工程を示し、亜臨界域では過度な過冷却（サブクール（ＳＣ））状態で、超臨界域では極低温域に至らない状態で行われる。エジェクタ２５による昇圧工程がｅで示されている。

一方、ｈは気液分離器３０での気液分離点を示し、ｉは蒸発器３７での圧力損失工程を示し、ｊはエジェクタ２５での気液合流点を示す。

（効果）
第１実施例のエジェクタサイクルによれば、以下の効果が得られる。

第１に、冷凍負荷が変動しても、内部熱交換器１５及び放熱器２０の放熱量が過剰となる心配はない。例えば外気温度が３０℃で、室内温度（内部熱交換器の低圧側入口温度にほぼ等しい）が−２０℃程度の状態を考える。上流に内部熱交換器１５を、下流に放熱器２０を配置したので、この状態から外気温度が１０℃程度になった場合、放熱器２０の出口の冷媒温度は１０℃程度にしかならず、放熱器２０の放熱量が過剰となる心配はない。

エジェクタ２５入口の冷媒が過冷却状態にならないので、ｄで示すように、エジェクタ２５による減圧工程は、飽和曲線ｘの内側（気液二相領域）、又は小さい過冷却度を持った状態で領域で行われる。気液二相領域では、等エンタルピ線が右斜め上から左斜め下にある程度傾斜しており、エジェクタ２５での減圧により所定の膨張エネルギが得られ、圧縮機１２の吸入圧が上昇する。

これに対して、上記図１１に示した従来例では、内部熱交換器３０４を放熱器３０２の下流側、換言すればエジェクタ３０６の直上流に配置している。従って、図２に一点鎖線で示すように、冷凍負荷が小さいとき、冷媒は放熱器３０２で１０℃程度に冷却された後、内部熱交換器３０４に流入する。ここで、例えば内部熱交換器３０４が対向流方式である場合、エジェクタ入口の冷媒の温度を最大で内部熱交換器の低圧側入口温度（約−２０℃）まで低下させる。その結果、内部熱交換器３０４から流出した冷媒が過冷却状態になり易く、この状態ではエジェクタ３０６で冷媒を減圧しても膨張エネルギは殆んど得られなかった。

第２に、内部熱交換器１５及び放熱器２０が小型化できる。放熱器２０の上流側に内部熱交換器１５を配置したので放熱器２０の入口温度が従来例よりも低下し、内部熱交換器１５の熱交換量が増加するので、放熱器２０の放熱量が少なくて済む。その結果、放熱器２０の小型化が可能になる。また、従来の内部熱交換器に比べて、実施例の内部熱交換器１５の高圧側と低圧側との冷媒温度差が大きくなり、その結果内部熱交換器１５の小型化が可能になる。更に、放熱器２０及び内部熱交換器１５の小型化により、エジェクタサイクル全体における高密度の液冷媒が存在する部位の容積を減少することが可能となり、その結果冷媒封入量が少なくでき、省冷媒化は地球環境の保護につながる。

第３に、内部熱交換器１５の熱交換により、従来例と同様に圧縮機１２の吸入側の温度が上昇するので、吸入側配管の着霜及び結露が防止できる（ｂ、ｍ参照）。圧縮機１２の吸入側の温度が上昇しなくても問題ない冷媒及びシステムもあるが、加温しないと吸入側配管が着霜及び結露する場合もある。この第１実施例によれば、そのような冷媒及びシステムも使用できる。

＜第２実施例＞
図３に示す第２実施例は、上記第１実施例と比べて、第１冷媒通路１０上に二つの放熱器５０及び５３が直列に配置され、両者間に内部熱交換器５６が配置されていることが異なる。その他の構成は第１実施例と同じである。

詳しくは、圧縮機１２の吐出側に第１放熱器５０が配置され、その出口側に内部熱交換器５６が配置され、その出口側に第２放熱器５３が配置されている。ここでは、第１放熱器５０と第２放熱器５３とは放熱能力が等しいが、異なっても良い。二つの放熱器５０及び５３の放熱能力の合計が上記第１実施例の放熱器２０の放熱能力に対応している。作動時、圧縮機１２から吐出した冷媒は、まず第１放熱器５０で放熱され、次に内部熱交換器５６で熱交換され、最後に第２放熱器５３で放熱される。

第２実施例においても、基本的に上記第１実施例と同じ効果が得られ、それに加えて、
エジェクタ２５の入口で最も過冷却が発生し難いように、第１放熱器５０の放熱能力と第２放熱器５３の放熱能力とをバランスさせることができる。

＜変形例＞
以下、第１実施例の変形例を示す。

これらの変形例は主に、第１冷媒通路１０又は第２冷媒通路３５に配置する蒸発器の構成（個数、配置）や個数が異なり、気液分離器の有無により二つのタイプに分類される。

（イ）第１タイプ
気液分離器３０を含む第１タイプは４つの態様がある。図４に示す第１態様では、第２冷媒通路３７上に固定絞り７４及び７５を介して、二つの蒸発器７１及び７２が直列に配置されている。第１蒸発器７１と第２蒸発器７２とは同じ蒸発温度となるように構成されている。 図５に示す第２態様では、第１冷媒通路１０上でエジェクタ２５の下流側に第１蒸発器８１が配置され、第２冷媒通路３５上に固定絞り８４を介して第２蒸発器８２が配置されている。第１蒸発器８１と第２蒸発器８２とは同じ蒸発温度となるように構成されている。

図６に示す第３態様では、第１冷媒通路１０上でエジェクタ２５の下流側に第１蒸発器９１が配置され、固定絞り９７を介して第３蒸発器９３が第１蒸発器９１と並列に配置されている。第２冷媒通路３５上に固定絞り９６を介して第２蒸発器９２が配置されている。第１蒸発器９１と第３蒸発器９３とは同じ蒸発温度となるように構成され、第２蒸発器９２はこれらよりも低温が要求されるように構成されている。

図７に示す第４態様では、第１冷媒通路１０上でエジェクタ２５の下流側に第１蒸発器１０１が、第２冷媒通路３５上に固定絞り１０６を介して第２蒸発器１０２が配置されている。また、放熱器２０の出口から分岐し気液分離器３５に合流する分岐通路１０７上に第３蒸発器１０３が配置されている。第１蒸発器１０１と第３蒸発器１０３とは同じ蒸発温度となるように構成され、第２蒸発器１０２はこれらよりも低温が要求されるように構成されている。

これら四つの態様によれば、内部熱交換器１５が圧縮機１２と放熱器２０との間に配置されているので、上記第１実施例と同様の効果が得られる。これに加えて、固定絞り弁７４及び７５等により、二つ又は三つの蒸発器７１及び７２等における冷媒の蒸発量を調整している。その結果、一つのエジェクタ２５で複数の温度領域を形成できる効果が得られる。

（ロ）第２タイプ
気液分離器を含まない第２タイプには４つの態様がある。なお、気液分離器を含まない代わりに、例えば蒸発器の出口側のスーパーヒート（ＳＨ）を検出して、エジェクタに流れる流量を制御する等により、圧縮機での液圧縮を防止すれば良い。

図８に示した第１態様は圧縮機１２、内部熱交換器１５、放熱器２０及びエジェクタ２５を含む第１冷媒通路１２６上において、エジェクタ２５の下流側に第１蒸発器１２１が配置されている。エジェクタ２５の入口側で分岐しエジェクタ２５のノズル部に合流する第２冷媒通路１２７上に電磁弁１２８及び固定絞り１２９を介して第２蒸発器１２２が配置されている。第１蒸発器１２１及び第２蒸発器１２２は同じ蒸発温度となるように構成されている。

図９に示した第２態様では、第１冷媒通路１２６上のエジェクタ２５の下流側に第１蒸発器１３１が配置されている。第２冷媒通路１２７上に固定絞り１３８を介して第２蒸発器１３２が配置されている。エジェクタ２５の出口と第１蒸発器１３１の出口とを接続する接続通路１３４に固定絞り１３９を介して第３蒸発器１３３が配置されている。第１蒸発器１３１と第３蒸発器１３３とは同じ蒸発温度となるように構成され、第２蒸発器１３２はこれらよりも低温が要求されるように構成されている。

図１０に示す第３態様では、第１冷媒通路１２６上でエジェクタ２５の下流側に第１蒸発器１４１が配置されている。放熱器２０の出口から分岐しエジェクタ２５のノズル部に合流する第２冷媒通路１２７上に固定絞り１４７を介して第２蒸発器１４２が配置されている。第２冷媒通路１２７から分岐し第１蒸発器１４１の出口側に合流する分岐通路１４６上に電磁弁１４８及び固定絞り１４９を介して第３蒸発器１４３が配置されている。第１蒸発器１４１と第２蒸発器１４２とは同じ蒸発温度となるように構成され、第３蒸発器１４３はこれらよりも低温が要求されるように構成されている。

これら三つの態様によれば、内部熱交換器１５が圧縮機１２と放熱器２０との間に配置されているので、上記第１実施例と同様の効果が得られる。これに加えて、固定絞り弁１２８及び電磁弁１２９等により、二つ又は三つの蒸発器１２１及び１２２等における冷媒の蒸発量を調整している。その結果、一つのエジェクタ２５で複数の温度領域を形成できる効果が得られる。

本発明の第１実施例を示す構成説明図である。 第１実施例の作動を説明するモリエル線図である。 本発明の第２実施例を示す構成説明図である。 第１実施例の第１変形例の第１態様を示す構成説明図である。 同じく第２態様を示す構成説明図である。 同じく第３態様を示す構成説明図である。 同じく第４態様を示す構成説明図である。 第１実施例の第２変形例の第１態様を示す構成説明図である。 同じく第２態様を示す構成説明図である。 同じく第３態様を示す構成説明図である。 従来例を示す構成説明図である。 従来例の作用を説明するモリエル線図である。

符号の説明

１０：第１冷媒通路 １２：圧縮機
１５：内部熱交換器 ２０：放熱器
２５：エジェクタ ３０：気液分離器
３５：第２冷媒通路 ３７：蒸発器

Claims (11)

1. 吸入した冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１２）と、
   前記圧縮機の吐出側の冷媒と吸入側の冷媒との間で熱交換する内部熱交換器（１５）と、前記内部熱交換器から流出した冷媒を冷却する放熱器（２０）と、
   前記放熱器から流出した冷媒を減圧するとともに膨張エネルギを回収するエジェクタ（２５）と、
   前記エジェクタから流出した冷媒を蒸発させて熱を吸収する蒸発器（３７）と、から成り、
   前記内部熱交換器及び前記放熱器により前記エジェクタの入口における冷媒の過冷却度を小さくし、又は冷媒が極低温域になり難くすることを特徴とするエジェクタサイクル。
2. 前記圧縮機、前記内部熱交換器、前記放熱器、前記エジェクタ及び気液分離器（３０）が第１冷媒通路（１０）上に配置され、前記蒸発器は該気液分離器から分岐し、該エジェクタのノズル部に合流する第２冷媒通路（３５）上に配置されている請求項１に記載のエジェクタサイクル。
3. 前記圧縮機、前記内部熱交換器、前記放熱器及び前記エジェクタが第１冷媒通路（１２６）上に配置され、前記蒸発器は前記放熱器の出口から分岐し前記エジェクタのノズル部に合流する第２冷媒通路（１２７）上に配置されている請求項１に記載のエジェクタサイクル。
4. 前記第１冷媒通路又は前記第２冷媒通路に別の蒸発器が配置されている請求項２又は３に記載のエジェクタサイクル。
5. 前記内部熱交換器の熱交換より前記圧縮機の吸入側の配管を加温する請求項２又は３に記載のエジェクタサイクル。
6. 前記冷媒はフロン系、ＨＣ系又はＣＯ₂である請求項２又は３に記載のエジェクタサイクル。
7. 吸入した冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１２）と、
   前記圧縮機から吐出した冷媒を冷却する上流側放熱器（５０）と、
   前記上流側放熱器の出口側と前記圧縮機の吸入側との間で熱交換する内部熱交換器（５６）と、
   前記内部熱交換器から流出した冷媒を冷却する下流側放熱器（５３）と、
   前記下流側放熱器から流出した冷媒を減圧させるとともに膨張エネルギを回収するエジェクタ（２５）と、
   前記エジェクタから流出した冷媒を蒸発させて熱を吸収する蒸発器（３７）と、から成り、
   前記上流側放熱器、前記内部熱交換器及び前記下流側放熱器により前記エジェクタの入口における冷媒の過冷却度を小さくし、又は冷媒が極低温域になり難くすることを特徴とするエジェクタサイクル。
8. 前記圧縮機、前記上流側放熱器、前記内部熱交換器、前記下流側放熱器、前記エジェクタ及び気液分離器が第１冷媒通路上に配置され、前記蒸発器は該気液分離器から分岐し該エジェクタのノズル部に合流する第２冷媒通路上に配置されている請求項７に記載のエジェクタサイクル。
9. 前記第１冷媒通路又は前記第２冷媒通路に別の蒸発器を含む請求項８に記載のエジェクタサイクル。
10. 前記内部熱交換器により前記圧縮機の吸入側の配管を加温する請求項８に記載のエジェクタサイクル。
11. 前記冷媒はフロン系、ＨＣ系又はＣＯ₂である請求項８に記載のエジェクタサイクル。

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