JP2004043296A - ８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブ及びその製造方法、並びにそれを触媒とするメチルアミン類の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】非平衡型のメチルアミン合成用触媒である従来の８酸素員環細孔を有する結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブが抱えていた、触媒の製造上の問題点や性能上の問題点を解決する。
【解決手段】８酸素員環細孔を有する結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブ製造時の水熱処理を特定の処理条件で制御することを特徴とする本発明によれば、Ｓｉ／Ａｌの原子比が結晶粒子全体よりも大きな非晶質酸化物層を結晶粒子表面に有し、かつ、純度及び結晶化度が高いシャバサイト型結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブを、少量の鋳型剤で収率良く安定的に製造することができる。また、非晶質酸化物層の厚さや組成は、ジメチルアミンの合成収率に大きな影響を及ぼすが、本発明の触媒合成条件で容易にこれを制御し再現することができる。このように、本発明によれば、性能的に優れた触媒を、低コストかつ廃棄物も少ない方法で、安定的に供給することが可能となる。
【選択図】　　　なし

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブ（以下原則として８員環ＳＡＰＯと記す）とその製造方法、及びその方法により得られた８員環ＳＡＰＯを触媒として用いるメチルアミン類の製造方法に関する。より詳しくは、触媒性能を大きく左右する非晶質酸化物層を結晶粒子表面に有する、８員環ＳＡＰＯであって、該非晶質酸化物層のアルミニウムに対するケイ素（Ｓｉ／Ａｌ）の原子比が、結晶粒子全体での当該原子比よりも大きいことを特徴とする、８員環ＳＡＰＯとその製造方法、及びその方法により得られた８員環ＳＡＰＯを触媒として用いるメチルアミン類の製造方法に関する。なお、シャバサイト型の結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブは、Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　　Ｚｅｏｌｉｔｅ　Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ（ＩＺＡ）が定めているＩＵＰＡＣ構造コードで表してＣＨＡ型である構造を持つ、ケイ素、アルミニウム、リン、及び酸素を主成分とする８員環ＳＡＰＯのひとつである。
メチルアミン類、特にジメチルアミンは、ジメチルホルムアミドに代表される溶剤、ゴム製品、医薬品や界面活性剤などの原料として重要である。
【０００２】
【従来の技術】
メチルアミン類は通常、メタノールとアンモニアからシリカ−アルミナなどの固体酸触媒を用いて４００℃前後の温度で製造されている。良く知られているように、前記、シリカ−アルミナ触媒を用いた場合、生成物は熱力学的な平衡に従い、モノ、ジ、トリの３種類のメチルアミン中、需要の最も少ないトリメチルアミンが主生成物となる。しかし、メチルアミン類の需要のほとんどがジメチルアミンに偏っているため、近年、熱力学的な平衡組成を超える選択的なジメチルアミンの製造方法の開発が進められている。
【０００３】
そのような方法として、例えば、ゼオライトＡ（例えば、特許文献１参照）、ＦＵ−１（例えば、特許文献２参照）、ＺＳＭ−５（例えば、特許文献３参照）、フェリエライト及びエリオナイト（例えば、特許文献４参照）、ＺＫ−５、Ｒｈｏ、シャバサイト及びエリオナイト（例えば、特許文献５参照）、モルデナイト（例えば、特許文献６、７、８、９参照）などのゼオライト（結晶質アルミノケイ酸塩モレキュラーシーブ）を用いた方法が挙げられる。
これらの方法では、細孔入口径が小さいゼオライト類を、更にイオン交換、脱アルミニウム処理、特定の元素の添加やシリル化処理などを施して、細孔入口径を制御、或いは外表面酸性点を修飾することにより、ジメチルアミン選択性の向上と触媒活性の改善を図っている。
【０００４】
また、非ゼオライト系モレキュラーシーブである結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブ（以下原則としてＳＡＰＯと記す）を用いた、熱力学的な平衡組成を上回るモノメチルアミンなどの製造方法（例えば、特許文献１０参照）も公知である。
本発明者らも、選択的なジメチルアミン製造技術について検討を重ねた結果、シリカ変性ＳＡＰＯや、種々の酸化物で変性したＳＡＰＯが、ゼオライト触媒を用いた先行技術に比べて高活性、かつ高いジメチルアミン選択性を示す事を見出し、既に出願している（特許文献１１、１２、１３参照）。
【０００５】
一般的に、ゼオライトやＳＡＰＯなどの結晶質モレキュラーシーブの表面は、結晶表面が露出していると考えられている。従って、ゼオライトやＳＡＰＯの表面は、ケイ素とアルミニウムを含むモレキュラーシーブの特性である強い酸性点を有しており、ジメチルアミン選択性を向上させる目的で、ケイ素化合物を用いた気相化学蒸着処理や液相シリル化処理、ホウ素やリンなどを含む化合物による修飾など、表面酸性点の処理がしばしば行われている（例えば、特許文献１４、１５、１６、１７、１８参照）。また、本発明者らの公報（特許文献１１、１２、１３参照）の技術もこの概念に基づいている。
【０００６】
しかし、これら従来公知の方法は、ＳＡＰＯの合成後、遠心分離やろ過による分離と洗浄、場合によっては、焼成を施した触媒を更に修飾する方法であるため、工程数が多い。特にシリル化処理は、処理を行う触媒の含水量を精密に制御する必要があり、また、エタノールやトルエンなどの有機溶媒を使用するため、廃液処理の問題も発生する。
このように、合成したＳＡＰＯを更に修飾して活性や選択性の向上を図る従来公知の方法は、経済及び環境の両面に関わる改善すべき問題点を有するものでありＳＡＰＯの合成段階において活性や選択性を制御する、従来の後処理工程を必要とする方法とは異なる新たな方法の開発が望まれている。
【０００７】
このような課題に対して、本発明者らは既に、先に述べた技術のほかに、ＳＡＰＯのうち結晶の平均粒子径が５μｍ以下で結晶形状が直方体状、立方体状であるシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯが、メチルアミン類の製造触媒として優れた触媒活性とジメチルアミン選択性を示すことを見出し出願している（特許文献１９参照）。
このシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯは合成後の修飾を行わなくても優れた活性と選択性を示したが、本発明者らの更なる検討において、合成ロットによってはこれら触媒性能に差異が認められるという現象があり、最良の触媒を安定的に得るためにはよりいっそうの技術的改善を要するという問題点を有した。
【０００８】
また、上記粒子径及び形状のシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯは、ジエタノールアミンや水酸化テトラエチルアンモニウムなどの、有機アミン類又は有機アンモニウム塩を、Ａｌ_２Ｏ_３に換算したアルミニウム化合物のモル数に対して１．５±０．５倍量用いて合成されているが、焼成を行う前の合成されたままのシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯに取り込まれているこれらの有機アミン類又は有機アンモニウム塩の量は、Ａｌ_２Ｏ_３のモル数に対して、結晶構造を構築するのに必要な０．３７倍量程度である。そのため、結晶構造に取り込まれない有機アミン類又は有機アンモニウム塩は余剰となり、活性汚泥等で処理する必要がある。従って、有機アミン類又は有機アンモニウム塩の使用量を少なくして、純粋な８員環ＳＡＰＯが合成できれば、経済及び環境の両面で優れた方法となり得る。
【０００９】
８員環ＳＡＰＯは、メチルアミン合成反応において、比較的高いジメチルアミン選択性を示すため、従来から、これらのＳＡＰＯを用いたメチルアミン合成反応について多くの検討が行われている（例えば、非特許文献４参照）。８員環ＳＡＰＯとしては、ＳＡＰＯ−１４、１７、１８、３３、３４、３５、３９、４２、４３、４４、４７、５６が知られている（例えば、非特許文献５、非特許文献６参照）。そのうち、シャバサイト型の８員環ＳＡＰＯは、ＳＡＰＯ−３４、ＳＡＰＯ−４４、ＳＡＰＯ−４７の３種類が知られており、中でも、シャバサイト型構造のＳＡＰＯ−３４がメチルアミン合成反応やメタノール転化反応の触媒としてよく検討されている（例えば、特許文献１０，２１参照）。
【００１０】
これらの８員環ＳＡＰＯは、従来、水酸化テトラエチルアンモニウム、モルホリン、シクロヘキシルアミン、及びジエチルエタノールアミン等の化合物を鋳型剤として用い、ケイ素化合物、アルミニウム化合物、リン化合物、及び水の混合物を水熱処理して合成できることが知られている（例えば、特許文献２０参照）。しかし、このような８員環ＳＡＰＯが、結晶粒子表面に非晶質酸化物層を有していること、この非晶質酸化物層が水熱合成中に結晶粒子表面で成長すること、及びメチルアミン合成反応の収率や選択性を大きく左右することについては知られていない。
【００１１】
通常、８員環ＳＡＰＯを合成する場合、水熱処理する混合物を下式（１）に示す組成式で表わして、使用する鋳型剤Ｒの量は、混合物中のＡｌ_２Ｏ_３のモル数に対して１〜３倍量（ａ／ｃ＝１〜３）用いるのが一般的である。
ａＲ，ｂＳｉＯ_２，ｃＡｌ_２Ｏ_３，ｄＰ_２Ｏ_５，ｅＨ_２Ｏ　　・・・・　式（１）
【００１２】
８員環ＳＡＰＯの合成に用いられている鋳型剤の使用量について、種々の特許、文献を調べたところ、純粋で結晶化度の高いシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯを得るために、鋳型剤は少なくとも水熱処理をする混合物中のＡｌ_２Ｏ_３のモル数に対して１倍量以上が用いられており、それより少ない場合、Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　　Ｚｅｏｌｉｔｅ　Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ（ＩＺＡ）が定めているＩＵＰＡＣ構造コードで表してＡＦＩ型に帰属される構造体（ＳＡＰＯ−５）やリン酸アルミニウムクリストバライト、ベルリナイトなどが不純物として存在するようになることが述べられている。
【００１３】
水酸化テトラエチルアンモニウム（ＴＥＡＯＨ）を鋳型剤に用いたＳＡＰＯ−３４の合成法について述べられた文献があり（例えば、非特許文献１参照）、純粋なＳＡＰＯ−３４はＴＥＡＯＨ／Ａｌ_２Ｏ_３のモル比が２〜３の範囲で生成し、１〜２の範囲ではＳＡＰＯ−５が、１以下では高密度相が生成することが記載されている。そして３以上のＴＥＡＯＨを用いると、非結晶のアモルファス構造を有する粒子が生成することが記載されている。
また、モルホリンを鋳型剤に用いたＳＡＰＯ−３４の合成法について述べた文献があり（例えば、非特許文献２参照）、モルホリン／Ａｌ_２Ｏ_３のモル比が０．５以下ではリン酸アルミニウムクリストバライトとアモルファス化合物の混合物となり、モルホリン／Ａｌ_２Ｏ_３のモル比が１．０では８０％のＳＡＰＯ−３４と２０％のクリストバライトの混合物が得られ、純粋なＳＡＰＯ−３４はモルホリン／Ａｌ_２Ｏ_３のモル比が２．０以上で得られることが記載されている。
更に、シクロヘキシルアミンを鋳型剤に用いたＳＡＰＯ−４４の合成法について述べた文献もあり（例えば、非特許文献３参照）、シクロヘキシルアミン／Ａｌ_２Ｏ_３のモル比が１．９以下では、ＳＡＰＯ−５が混じることが記載されている。
【００１４】
【特許文献１】特開昭５６−６９８４６号公報
【特許文献２】特開昭５４−１４８７０８号公報
【特許文献３】米国特許第４０８２８０５号明細書
【特許文献４】特開昭５６−１１３７４７号公報
【特許文献５】特開昭６１−２５４２５６号公報
【特許文献６】特開昭５６−４６８４６号公報、
【特許文献７】特開昭５８−４９３４０号公報
【特許文献８】特開昭５９−２１００５０号公報
【特許文献９】特開昭５９−２２７８４１号公報
【特許文献１０】特開平２−７３４号公報
【特許文献１１】特開平１１−３５５２７号公報
【特許文献１２】特開平１１−２３９７２９号公報、
【特許文献１３】特開２０００−５６０４号公報
【特許文献１４】特開平３−２６２５４０号公報
【特許文献１５】特表平１１−５０８９０１号公報
【特許文献１６】特開平６−１７９６４０号公報、
【特許文献１７】特開平７−２７４０号公報
【特許文献１８】特開昭６１−２５４２５６号公報
【特許文献１９】特開２０００−１１７１１４号公報
【特許文献２０】米国特許第４４４０８７１号明細書
【特許文献２１】米国特許第５１２６３０８号明細書
【非特許文献１】Ｊ．　Ｌｉａｎｇ，　Ｈ．　Ｌｉ，　Ｓ．　Ｚｈａｏ，　Ｗ．　Ｇｕｏ，　Ｒ．　Ｗａｎｇ，　ａｎｄ　Ｍ．　Ｙｉｎｇ，　Ａｐｐｌ．　Ｃａｔａｌ．，　１９９１，　６４，　ｐ．３１−ｐ．４０
【非特許文献２】Ａ．　Ｍ．　Ｐｒａｋａｓｈ，　Ｓ．　Ｕｎｎｉｋｒｉｓｈｎａｎ，　Ｊ．　Ｃｈｅｍ．　Ｓｏｃ．　Ｆａｒａｄａｙ　Ｔｒａｎｓ．，　１９９４，　９０（１５），　ｐ．２２９１−ｐ．２２９６
【非特許文献３】Ｓ．　Ａｓｈｔｅｋａｒ，　Ｓ．　Ｖ．　Ｖ．　Ｃｈｉｌｕｋｕｒｉ，　Ｄ．　Ｋ．　Ｃｈａｋｒａｂａｒｔｙ，　Ｊ．　Ｐｈｙｓ．　Ｃｈｅｍ．　１９９４，　９８，　ｐ．４８７８−ｐ．４８８３
【非特許文献４】Ｄ．　Ｒ．　Ｃｏｒｂｉｎ，　Ｓ．　Ｓｃｈｗａｒｚ，　ａｎｄ　Ｇ．　Ｃ．　Ｓｏｎｎｉｃｈｓｅｎ，　Ｃａｔａｌｙｓｉｓ　Ｔｏｄａｙ，　１９９７，　３７，　ｐ．７１−ｐ．１０２．
【非特許文献５】Ｅ．　Ｍ．　Ｆｌａｎｉｇｅｎ，　Ｂ．　Ｍ．　Ｌｏｋ，　Ｒ．　Ｌ．　Ｐａｔｔｏｎ，　ａｎｄ　Ｓ．　Ｔ．　Ｗｉｌｓｏｎ，　Ｎｅｗ　Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓ　ｉｎ　Ｚｅｏｌｉｔｅ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，　Ｅｌｓｅｖｉｅｒ，　１９８６，　ｐ．１０３−ｐ．１１２．
【非特許文献６】Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　Ｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｚｅｏｌｉｔｅ　Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ，　Ａｔｌａｓ　ｏｆ　Ｚｅｏｌｉｔｅ　Ｆｒａｍｅｗｏｒｋ　Ｔｙｐｅｓ，　Ｅｌｓｅｖｉｅｒ，　２００１，　ｐ．１４−ｐ．１５．
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】
先に述べたように、本発明者らはＳＡＰＯのうち、結晶の平均粒子径が５μｍ以下で、結晶形状が直方体状、立方体状であるシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯが、合成後の修飾を行わなくてもメチルアミン類の製造触媒として優れた触媒活性とジメチルアミン選択性を示す事を見出し、既に出願している（特開２０００−１１７１１４号公報）。しかし、上記の粒子径及び形状であっても、ロットによっては触媒性能に差異が認められることがあった。
【００１６】
また、上記シャバサイト型の８員環ＳＡＰＯは、水酸化テトラエチルアンモニウム（ＴＥＡＯＨ）やジエタノールアミンなどの有機アミン類又は有機アンモニウム塩の使用量が、Ａｌ_２Ｏ_３に換算されたアルミニウム化合物のモル数に対して１．５±０．５倍量の範囲である原料混合物を水熱処理することにより得られるが、ここに挙げたような過剰の有機アミン類又は有機アンモニウム塩を必要とする方法は、得られる触媒の収量も低く、また、過剰分の有機アミン類又は有機アンモニウム塩を活性汚泥等で処理する必要が生じる。
このように、特開２０００−１１７１１４号公報記載のＳＡＰＯはアミン合成触媒としての安定性や、鋳型剤の過剰使用に伴う問題など更に改善すべき課題を残していた。
【００１７】
すなわち、本発明の目的は、上記問題点を解決し、優れた触媒活性及びジメチルアミン選択性を有する８員環ＳＡＰＯと、その安価で安定した製造方法、及び該触媒を用いたメチルアミン類の製造方法を提供することにある。
【００１８】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、８員環ＳＡＰＯの合成過程において、結晶質のモレキュラーシーブ粒子本体のまわりに、結晶質部分よりも大きなアルミニウムに対するケイ素（Ｓｉ／Ａｌ）の原子比を持つ非晶質酸化物層が形成され、非晶質酸化物層のＳｉ／Ａｌの原子比が、結晶粒子全体での当該原子比よりも大きい８員環ＳＡＰＯが得られること、非晶質酸化物層のＳｉ／Ａｌの原子比又は厚さは、触媒活性とジメチルアミン選択性に大きく影響し、非晶質酸化物層が形成される過程における水熱処理の温度と時間で精密に制御できることを見出した。この非晶質酸化物層のＳｉ／Ａｌの原子比又は厚さを制御する技術により、触媒活性とジメチルアミン選択性が安定した触媒が製造可能となることがわかった。
【００１９】
また、水熱処理時の条件として、まず８０℃〜１３０℃の間の温度範囲内で１時間以上水熱処理した後、次に１５０〜２００℃の温度範囲内で１〜１０時間水熱処理する工程（第１工程）、更に１５０〜２００℃の温度範囲内で１０時間以上水熱処理する工程（第２工程）を含む処理を行うことにより、鋳型剤である有機アミン類や有機アンモニウム塩の使用量をＡｌ_２Ｏ_３に対しモル比として１．０倍量未満に減らしても、結晶性が高く、純粋な８員環ＳＡＰＯが得られ、かつ、従来の製造方法に比べて触媒収率も向上することを見出した。
【００２０】
更に、このようにして得られた８員環ＳＡＰＯは、従来の製造方法で得られるシャバサイト型のＳＡＰＯよりも優れた触媒活性とジメチルアミン選択性を有することを見出し、この８員環ＳＡＰＯの製造技術と、非晶質酸化物層のＳｉ／Ａｌの原子比又は厚さを制御する技術を組み合わせることにより、優れた活性とジメチルアミン選択性を有する触媒を安定して製造する方法を確立し、本発明を完成させるに至った。
【００２１】
すなわち、本発明は、Ｓｉ／Ａｌの原子比が、結晶粒子全体よりも大きな非晶質酸化物層を結晶粒子表面に有することを特徴とする、８員環ＳＡＰＯと、非晶質酸化物層の厚さ又は結晶粒子の表面組成を非晶質酸化物層が形成される過程における水熱処理の温度と時間で精密に制御することを特徴とする８員環ＳＡＰＯの製造方法に関するものである。また、鋳型剤である有機アミン及び／又は有機アンモニウム塩とアルミニウム化合物、リン化合物、ケイ素化合物、及び水を含む原料混合物を水熱処理して、８員環ＳＡＰＯを製造するにあたり、Ａｌ_２Ｏ_３に換算されたアルミニウム化合物のモル数に対する、有機アミンと有機アンモニウム塩の合計モル数の比が０．４〜０．９８の範囲であり、かつ該原料混合物を、第１工程として８０〜１３０℃の温度範囲内で１時間以上水熱処理をした後、１５０〜２００℃の温度範囲内で１〜１０時間水熱処理し、次いで第２工程として１５０〜２００℃の範囲内で１０時間以上水熱処理する工程を含む処理を行うことを特徴とする８員環ＳＡＰＯの製造方法に関するものである。また、更にこれらの８員環ＳＡＰＯの製造技術を組み合わせて製造した８員環ＳＡＰＯを触媒として用いるメチルアミン類の製造方法に関するものである。
【００２２】
更に詳しくは、以下の（１）から（２４）に示す８員環ＳＡＰＯとその製造法、及びこれを触媒として用いたメチルアミン類の製造方法に関する。
（１）非晶質酸化物層を結晶粒子表面に有する、８員環ＳＡＰＯであって、非晶質酸化物層のアルミニウムに対するケイ素の原子比が、結晶粒子全体での当該原子比よりも大きいことを特徴とする、８員環ＳＡＰＯ。
（２）結晶粒子全体のアルミニウムに対するケイ素の原子比が０．０５〜０．３０の範囲であり、かつＸ線光電子分光法で測定される結晶粒子表面の非晶質酸化物層のアルミニウムに対するケイ素の原子比が０．５０以上である、（１）記載の８員環ＳＡＰＯ。
（３）Ｘ線光電子分光法で測定される結晶粒子表面の非晶質酸化物層のリンに対するケイ素の原子比が０．５５以上である、（１）、（２）の何れかに記載の８員環ＳＡＰＯ。
（４）結晶粒子表面の非晶質酸化物層の厚さが３〜２０ナノメートルの範囲である、（１）〜（３）の何れかに記載の８員環ＳＡＰＯ。
（５）マグネシウム、イットリウム、チタン、ジルコニウム、マンガン、鉄、コバルト及びスズから選択される一種類以上の元素を更に含む、（１）〜（４）の何れかに記載の８員環ＳＡＰＯ。
（６）結晶粒子の形状が直方体及び／又は立方体状であり、かつ平均粒子径が５μｍ以下である、（１）〜（５）の何れかに記載の８員環ＳＡＰＯ。
（７）結晶粒子全体より結晶粒子表面の非晶質酸化物層を除いた結晶粒子の本体部分の構造がシャバサイト型である、（１）〜（６）の何れかに記載の８員環細孔ＳＡＰＯ。
（８）Ｘ線回折で測定したシャバサイト型構造体の（１００）面のピーク強度に対するＡＦＩ型構造体の（１００）面のピーク強度の比が０．０２以下である、（７）記載のシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯ。
（９）有機アミン及び／又は有機アンモニウム塩、アルミニウム化合物、リン化合物、ケイ素化合物、並びに水を含む原料混合物を水熱処理して、非晶質酸化物層を結晶粒子表面に有する８員環ＳＡＰＯを製造するにあたり、少なくともその結晶質部分を生成させる第１工程と、更に水熱処理を行って結晶粒子表面上に非晶質酸化物層を形成させる第２工程とからなる、（１）〜（８）の何れかに記載の８員環ＳＡＰＯの製造方法。
（１０）第１工程の水熱処理が、８０〜１３０℃の温度範囲内で１時間以上水熱処理する工程と１５０〜２００℃の温度範囲内で１〜１０時間水熱処理する工程の二つの工程を含むものである、請求項９記載の８員環ＳＡＰＯの製造方法。
（１１）第１工程の水熱処理のうち、８０〜１３０℃の温度範囲内で１時間以上水熱処理する工程が、８０〜１３０℃の間を１時間以上かけて昇温させる工程又は８０〜１３０℃の間の一定温度を１時間以上保持する工程を含むものである、（１０）記載の８員環ＳＡＰＯの製造方法。
（１２）第２工程の水熱処理が、１５０〜２００℃の温度範囲内で１０時間以上水熱処理する工程を含むものである、（９）〜（１１）の何れかに記載の８員環ＳＡＰＯの製造方法。
（１３）第１工程の水熱処理が、９５〜１２５℃の間の一定温度で３〜２４時間水熱処理する工程と１５０〜２００℃の温度範囲内で１〜１０時間水熱処理する工程の二つの工程を含み、かつ第２工程の水熱処理が、１５０〜２００℃の温度範囲内で１０〜１５０時間水熱処理する工程を含むものである、（９）記載の８員環ＳＡＰＯの製造方法。
（１４）有機アミン及び／又は有機アンモニウム塩、アルミニウム化合物、リン化合物、ケイ素化合物、並びに水を含む原料混合物中のＡｌ_２Ｏ_３に換算されたアルミニウム化合物のモル数に対する、有機アミンと有機アンモニウム塩の合計モル数の比が０．４〜０．９８の範囲である、（９）〜（１３）の何れかに記載の８員環ＳＡＰＯの製造方法。
（１５）有機アミン及び／又は有機アンモニウム塩が水酸化テトラエチルアンモニウムである、（９）〜（１４）の何れかに記載の８員環ＳＡＰＯの製造方法。
（１６）アルミニウム化合物が擬ベーマイトである、（９）〜（１５）の何れかに記載の８員環ＳＡＰＯの製造方法。
（１７）リン化合物がリン酸である、（９）〜（１６）の何れかに記載の８員環ＳＡＰＯの製造方法。
（１８）ケイ素化合物がシリカゾルである、（１）〜（１７）の何れかに記載の８員環ＳＡＰＯの製造方法。
（１９）第２工程の前又は途中で、ケイ素化合物を更に添加する、（１）〜（１８）の何れかに記載の８員環ＳＡＰＯの製造方法。
（２０）マグネシウム、イットリウム、チタン、ジルコニウム、マンガン、鉄、コバルト及びスズから選択される一種類以上の元素を更に含む、（９）〜（１９）の何れかに記載の、８員環ＳＡＰＯの製造方法。
（２１）８員環ＳＡＰＯがシャバサイト型である、（９）〜（２０）に記載の８員環ＳＡＰＯの製造方法。
（２２）（１）〜（８）の何れかに記載の８員環ＳＡＰＯの存在下、メタノールとアンモニアを反応させるメチルアミン類の製造方法。
（２３）（１）〜（８）の何れかに記載の８員環ＳＡＰＯの存在下、メタノールとモノメチルアミンを反応させるメチルアミン類の製造方法。
（２４）（１）〜（８）の何れかに記載の８員環ＳＡＰＯの存在下、モノメチルアミンの不均化反応を行うメチルアミン類の製造方法。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を更に詳細に説明する。本発明におけるＳＡＰＯは、Ｓｉ／Ａｌの原子比が結晶粒子全体よりも大きな非晶質酸化物層を表面に有する、８員環ＳＡＰＯである。
ＳＡＰＯとは、米国特許第４，４４０，８７１号明細書に記載されているように、結晶質であるとともに微孔質でありＰＯ_２ ^＋、ＡｌＯ_２ ⁻及びＳｉＯ_２四面体単位からなる三次元微孔質結晶骨格構造を有する化合物のことである。
また、ケイ素、アルミニウム、リン以外の金属の四面体単位を三次元微孔質結晶骨格構造に含む化合物も欧州特許第１５９，６２４号明細書などに開示されており、ＥＬＡＰＳＯモレキュラーシーブと呼ばれている。しかし、これらの特許公報には、本発明のような非晶質酸化物層が表面に存在しているＳＡＰＯについては、記載されていない。
【００２４】
本発明の８員環ＳＡＰＯは、ケイ素、アルミニウム、リン以外の金属成分を含んでいても良い。マグネシウム、イットリウム、チタン、ジルコニウム、マンガン、鉄、コバルト及びスズの中から選択される元素を含んでいる場合が好ましく、特にチタン及びジルコニウムは、触媒活性及び寿命性能を向上させる効果が有るので好ましい。これらの元素成分は、三次元微孔質結晶骨格構造及び／又は骨格構造外に存在していても良い。これら元素の含有量は特に限定されないが、アルミニウムに対するこれら元素を合わせた場合の原子比が０．０００１〜０．１の範囲が好ましい。これら元素を含有した８員環ＳＡＰＯは、鋳型剤、ケイ素化合物、アルミニウム化合物、リン化合物、水と、上記元素の硝酸塩、硫酸塩、塩化物、酸化物ゾル、酸化物粉末、アルコキシド及び／又は錯体の混合物を水熱処理して合成できる。
【００２５】
メタノールとアンモニアの反応において、メチルアミン類、特にジメチルアミンを選択的に得るには、ＳＡＰＯの有効細孔径が０．３〜０．６ナノメートルの範囲にあることが望ましい。このような細孔は、トリメチルアミン分子の通過を阻害し、より小さな分子サイズのモノメチルアミンとジメチルアミンを通過させるため、最終的に反応の選択性は、モノメチルアミンとジメチルアミンに片寄る（Ｄ．　Ｒ．　Ｃｏｒｂｉｎ，　Ｓ．　Ｓｃｈｗａｒｚ，　ａｎｄ　Ｇ．　Ｃ．　Ｓｏｎｎｉｃｈｓｅｎ，　Ｃａｔａｌｙｓｉｓ　Ｔｏｄａｙ，　３７　（１９９７），　ｐ．７１−ｐ．１０２）。前記有効細孔径は、ＳＡＰＯの８〜１０酸素員環の細孔径に相当するが、中でも８員環ＳＡＰＯが、トリメチルアミンの選択性をより低くするために必要である。
【００２６】
８員環ＳＡＰＯとしては、例えば、ＳＡＰＯ−１４、１７、１８、３３、３４、３５、３９、４２、４３、４４、４７及び５６が挙げられる。これら、各ＳＡＰＯに付された番号とＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｚｅｏｌｉｔｅ　Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ（ＩＺＡ）のＳｔｒｕｃｔｕｒｅ　Ｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎが定めているＩＵＰＡＣ構造コードとの関係は、例えば、Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　Ｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｚｅｏｌｉｔｅ　Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ編　「Ａｔｌａｓ　ｏｆ　Ｚｅｏｌｉｔｅ　Ｆｒａｍｅｗｏｒｋ　Ｔｙｐｅｓ」　Ｅｌｓｅｖｉｅｒ社発行、に記載されている。前記ＳＡＰＯのＩＵＰＡＣ構造コードは、それぞれ、ＡＦＮ、ＥＲＩ、ＡＥＩ、ＡＴＴ、ＣＨＡ、ＬＥＶ、ＡＴＮ、ＬＴＡ、ＧＩＳ、ＣＨＡ、ＣＨＡ、ＡＦＸに対応する。前記ＳＡＰＯの中で、ＳＡＰＯ−１７、１８、３４、３５、４４、４７及び５６が好ましく、とりわけ、シャバサイト型構造を持つＳＡＰＯ−３４が特に好ましい。
【００２７】
本発明におけるシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯとは、先に述べたＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｚｅｏｌｉｔｅ　Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ（ＩＺＡ）が定めているＩＵＰＡＣ構造コードで表してＣＨＡ型である構造を持つ、ケイ素、アルミニウム、リン、及び酸素を主成分とする結晶質のモレキュラーシーブのことである。詳しくは、米国特許第４，４４０，８７１号明細書に記載されているＳＡＰＯのうち、ＣＨＡ型で表される構造を持つ化合物である。このようなＣＨＡ型の構造をもつＳＡＰＯとしては、文献Ｅ．　Ｍ．　Ｆｌａｎｉｇｅｎ，　Ｒ．　Ｌ．　Ｐａｔｔｏｎ，　ａｎｄＳ．　Ｔ．　Ｗｉｌｓｏｎ，　Ｓｔｕｄｉｅｓ　ｉｎ　Ｓｕｒｆａｃｅ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｃａｔａｌｙｓｉｓ，　Ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎ　ｉｎ　Ｚｅｏｌｉｔｅ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　Ｓｃｉｅｎｃｅ，　ｐ．１３−ｐ．２７　（１９８８）にあるように、ＳＡＰＯ−３４、ＳＡＰＯ−４４、ＳＡＰＯ−４７の３種類が知られている。
【００２８】
本発明の８員環ＳＡＰＯの、最大の特徴は、結晶粒子全体のＳｉ／Ａｌの原子比よりも大きな原子比を持つ非晶質酸化物層を表面に有することである。この非晶質酸化物層は、ＦＩＢ−ＳＴＥＭ分析によって観察することができる。図１と２はＳＡＰＯ−３４の例であるが、これは、１個の立方体をしたＳＡＰＯ−３４粒子の両側を集束イオンビーム（ＦＩＢ：Ｆｏｃｕｓｅｄ　Ｉｏｎ　Ｂｅａｍ，日立製作所製ＦＢ−２１００装置）で削りとり、残った厚さ８０ナノメートルの薄片の断面を走査透過型電子顕微鏡（ＳＴＥＭ：Ｓｃａｎｎｉｎｇ　Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ　Ｅｌｅｃｔｒｏｎ　Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ，日立製作所製ＨＤ−２０００薄膜評価装置）で観察したものである。図１には３層の構造が見られるが、最外層は、試料粒子を固定および導電性を高くするために蒸着したカーボン、白金、及びタングステンの層である。中央部が結晶粒子本体であり、両者の間の薄い層が非晶質酸化物層である。図２は、図１の表面から約１００ナノメートルの部分を拡大観察したものである。格子模様のある部分が非晶質酸化物層を除いた結晶粒子本体に対応し、格子模様のない白い層が非晶質酸化物層に対応する。格子模様は規則構造であることを意味し、また、電子線回折により明瞭なラウエ斑点が観察されたことから、結晶粒子本体部分は結晶質であることがわかる（図３）。一方、格子模様が観察されない白い層は、電子線回折によるラウエ斑点が観察できなかったことから、規則構造を有しておらず、非晶質（アモルファス質）である（図４）。また、エネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＸ：Ｅｎｅｒｇｙ　Ｄｉｓｐｅｒｓｉｖｅ　Ｘ−Ｒａｙ　Ａｎａｌｙｓｉｓ）を用いた組成分析より、非晶質層は、結晶粒子本体よりもＳｉ／Ａｌの原子比が大きい、ケイ素成分が豊富な酸化物層であることが確かめられた。
【００２９】
この非晶質酸化物層の存在とその厚さは、メタノールとアンモニアの反応やモノメチルアミンの不均化反応によるメチルアミン類の製造において、反応活性とジメチルアミン選択性に大きな影響を及ぼす。前記ＳＡＰＯ−３４を例に説明すると、非晶質酸化物層が３ナノメートルよりも薄いＳＡＰＯ−３４を用いた反応では、反応活性は高いものの、トリメチルアミンが１０％以上の選択率で生成するため、ジメチルアミン選択性は悪い。その一方で、非晶質酸化物層が２０ナノメートルを越えると、トリメチルアミン選択率は１％以下と低いけれども、反応活性が低い。これらの結果は、非晶質酸化物層が薄い場合は、分子篩効果を示さない結晶粒子表面の活性酸点が充分に被覆されておらず、残された活性酸点により、熱力学的に最も安定なトリメチルアミンが生成することで、逆に厚すぎる非晶質酸化物層では、活性酸点の被覆は充分に進むが、活性点である結晶本体への反応物質の拡散や生成物質の結晶本体からの脱離が遅くなるために反応活性が低下すると考えることで説明できる。非晶質酸化物層は、主にケイ素とアルミニウムとリンの酸化物で構成され、しかもケイ素が主成分であるため、シリカ−アルミナのような強い酸性質は持たず、反応活性をほとんど持たない。
すなわち、本発明における非晶質酸化物層の好ましい厚さは、３〜２０ナノメートルであり、より好ましくは、３．５〜１６ナノメートルである。
【００３０】
非晶質酸化物層の組成は、前記エネルギー分散型Ｘ線分析装置により分析できるが、Ｘ線光電子分光法（ＸＰＳ、ＥＳＣＡ）を用いた結晶粒子の表面組成の分析によって、より簡便に測定できる。Ｘ線光電子分光法では、結晶粒子の最表面から深さ１．５〜４．０ナノメートルまでの範囲の組成が測定される。
一方、結晶粒子本体の組成は、非晶質酸化物層が非常に薄いため、結晶粒子全体の組成とほぼ同じと見なすことができ、例えば、ＳＡＰＯ粒子を鉱酸などで完全に溶解し、誘導結合プラズマ発光分光分析（ＩＣＰ）により測定できる。
【００３１】
本発明における表面組成は、ＶＧ　Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ　Ｌｔｄ．社製のＥＳＣＡＬＡＢ　ＭＫＩＩ装置を用い、Ｘ線源にはＡｌ−Ｋα線（１４８６．７ｅＶ）を用いて測定を行い、文献Ｊ．　Ｈ．　Ｓｃｏｆｉｅｌｄ，Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｅｌｅｃｔｒｏｎ　Ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ　ａｎｄ　Ｒｅｌａｔｅｄ　Ｐｈｅｎｏｍｅｎａ，　８　（１９７６）　ｐ．１２９−ｐ．１３７記載のスコフィールド補正係数を用いて求めた。また、結晶粒子全体の組成は、ＳＡＰＯを低濃度のフッ化水素酸を含む溶液で溶解し、セイコー電子工業株式会社（Ｓｅｉｋｏ　Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ　Ｉｎｃ．）製のＳＰＳ−１２００ＶＲ装置で測定した。
Ｘ線光電子分光法で測定した結晶粒子の表面組成は、非晶質酸化物層の厚さとともに変化し、Ｓｉ／Ａｌの原子比、Ｓｉ／Ｐの原子比は非晶質酸化物層の厚さとともに増加する。例えば、前記ＳＡＰＯ−３４の場合、非晶質酸化物層の厚さが２．５ナノメートルの時、Ｘ線光電子分光法によるＳｉ／Ａｌの原子比は０．４９、Ｓｉ／Ｐの原子比は０．５３であり、非晶質酸化物層の厚さが７ナノメートルの時、Ｓｉ／Ａｌの原子比は１．６１、Ｓｉ／Ｐの原子比は２．４５、非晶質酸化物層の厚さが１３ナノメートルの時、Ｓｉ／Ａｌの原子比は１．９８、Ｓｉ／Ｐの原子比は２．９２である。
このように、非晶質酸化物層の厚さが増すにしたがってＳｉ／Ａｌの原子比やＳｉ／Ｐの原子比が大きくなるのは、後述する非晶質酸化物層の形成過程において、合成母液中に存在するケイ素、アルミニウム、リン成分のうち、ケイ素成分が選択的に結晶粒子表面に沈積していくためである。このことは、非晶質酸化物層の形成過程における合成母液のＩＣＰ分析で、母液中のケイ素成分が選択的に減少していくことからわかる。
【００３２】
すなわち、結晶粒子の表面組成は、非晶質酸化物層の厚さと対応する。優れた反応活性とジメチルアミン選択性を示す８員環ＳＡＰＯ表面のＳｉ／Ａｌの原子比は、後述の第２工程におけるケイ素化合物の添加を行わない場合、０．５０〜２．２０の範囲である。同様に、Ｓｉ／Ｐの原子比は０．５５〜３．１０の範囲である。第２工程においてケイ素化合物を添加した場合、合成母液中のケイ素成分の濃度はアルミニウムやリンの濃度よりもかなり大きくなるため、優れた性能を示す８員環ＳＡＰＯ表面のＳｉ／Ａｌの原子比、Ｓｉ／Ｐの原子比は、それぞれ０．５０以上、０．５５以上である。
一方、ＩＣＰ分析で測定した８員環ＳＡＰＯ全体のＳｉ／Ａｌの原子比は、合成条件によって変わるが概ね０．０５〜０．３０の範囲である。
【００３３】
以上のように、本発明の８員環ＳＡＰＯは、Ｘ線源にＡｌ−Ｋα線（１４８６．７ｅＶ）を用いたＸ線光電子分光法で測定した結晶粒子表面のＳｉ／Ａｌの原子比は、ＩＣＰ分析で測定した結晶粒子全体のＳｉ／Ａｌの原子比よりも大きな０．５０以上が好ましく、０．５０〜２．２０の範囲がより好ましい。一方、Ｘ線光電子分光法で測定した結晶粒子表面のＳｉ／Ｐの原子比は０．５５以上が好ましく、０．５５〜３．１０の範囲がより好ましい。一方、本発明の８員環ＳＡＰＯの、結晶粒子全体のＳｉ／Ａｌの原子比は、０．０５〜０．３０の範囲であることが好ましい。
【００３４】
本発明の非晶質酸化物層は、主にケイ素、アルミニウム、及びリンを含む酸化物で構成されるが、ケイ素、アルミニウム、リン以外の元素を含有していても良い。
【００３５】
非晶質酸化物層は、ＳＡＰＯの結晶粒子本体の結晶化が大部分終わってから形成される。すなわち本発明の非晶質酸化物層を表面に有するＳＡＰＯは、有機アミン及び／又は有機アンモニウム塩、アルミニウム化合物、リン化合物、ケイ素化合物、及び水を含む原料混合物を水熱処理して、少なくともその結晶質部分を生成させる第１工程と、更に水熱処理を行って結晶粒子表面上に非晶質酸化物層を形成させる第２工程の、二つの工程を経て合成される。
【００３６】
具体的には、第１工程は、ごく一般的に知られている８員環ＳＡＰＯの製造法において、原料混合物の大部分が結晶化する過程であり、第２工程は、第１工程で結晶化した８員環ＳＡＰＯを、ケイ素成分を含む溶液中で更に水熱処理する工程を指す。
後述の本発明における８員環ＳＡＰＯの製造法では、第１工程は、結晶化が実質的に進まない８０〜１３０℃の間で１時間以上水熱処理した後、結晶化が顕著に進む１５０〜２００℃の温度範囲内で１〜１０時間水熱処理するまでの過程にあたる。一方、第２工程は、１５０〜２００℃の温度範囲内での１〜１０時間の水熱処理で８員環ＳＡＰＯが結晶化した後、引き続き１５０〜２００℃の温度範囲内で水熱処理する工程に対応する。
【００３７】
非晶質酸化物層の厚さや表面組成は、第２工程の水熱処理条件で制御できる。非晶質酸化物層の厚さは、水熱処理時間を長くするにつれて厚くなり、例えば、前記ＳＡＰＯ−３４の場合、温度１７０℃の水熱処理では、５時間で２．５ナノメートル、５０時間で７ナノメートル、１００時間で１３ナノメートル、１７５時間で２５ナノメートルである。非晶質酸化物層の形成速度は温度によっても変わる。このような性質を利用し、水熱処理の温度と時間を変えることにより、非晶質酸化物層の厚さや表面組成を制御できる。また、非晶質酸化物層の厚さや表面組成を経時的に分析しながら、メタノールとアンモニアの反応によるメチルアミン類の製造などの反応に好適な厚さや表面組成に制御することもできる。
【００３８】
この第２工程の水熱処理温度や時間は、第１工程の水熱処理によって、一旦、８員環ＳＡＰＯ結晶粒子ができてしまえば、室温まで冷却した後でも、結晶粒子を合成母液中に保持しておくことにより、ゆっくりではあるが室温でも非晶質酸化物層の形成が進むため、特に限定されない。ただ、実用的な観点から、第２工程の水熱処理は、１５０〜２００℃の温度範囲内で１０時間以上行うのが好ましい。
【００３９】
非晶質酸化物層の形成速度は、前記の温度と時間のほかに、合成母液中のケイ素化合物の濃度でも制御できる。従って、本発明では、第２工程の前又は途中でケイ素化合物を更に添加しても良く、特に、非晶質酸化物層の形成速度が遅い場合に好ましい。使用できるケイ素化合物としては、粉末状のシリカ、シリカゾル、オルトケイ酸などが挙げられる。特に好ましいのはシリカゾルである。また、ケイ素化合物に加えて、イットリウム、チタン、ジルコニウム、鉄、スズなどの元素を含む化合物を適宜添加しても良い。
【００４０】
従来の技術で述べたように、ＳＡＰＯ本体のまわりに純粋なシリカ層が形成された結晶質モレキュラーシーブは良く知られており、例えば、特表平１１−５０８９０１号公報に開示されているように、アンモニウム型モルデナイトを気相でテトラクロロシランにより処理したものや、特開平７−２７４０号公報や特開平１１−３５５２７号公報などに開示されているように、モルデナイトやＳＡＰＯを液相で有機ケイ素化合物によりシリル化処理したものが挙げられる。
しかし、これらのＳＡＰＯにおける表面シリカ層の構造はほとんど調べられておらず、文献、丹羽幹，村上雄一，日本化学会誌，ｐ．４１０−ｐ．４１９（１９８９）によればＳＡＰＯの規則構造が露出している表面上に、シリカの四面体構造物が規則正しく並び、結晶質モレキュラーシーブ本体と類似した構造を形成しているものと考えられることが示されている（シリカのエピタキシー成長）。また、最近の文献、魯大凌，野村淳子，堂免一成，Ｈ．　Ａ．　Ｂｅｇｕｍ，片田直伸，丹羽幹，触媒誌，Ｖｏｌ．４４，ｐ．４８３−ｐ．４８５（２００２）は、気相法で蒸着したシリカ層の透過型電子顕微鏡観察より、シリカ層は無定形構造ではなく、ゼオライト外表面の構造に規制されて成長した規則構造を持っていることを記載している。このように、従来公知のケイ素化合物による修飾方法で生成するシリカ層は結晶質であると考えられ、本発明の非晶質酸化物層とは異なる。
【００４１】
更に、これらの従来公知の方法においては、シリカ層は、気相法の場合、制限された条件下での結晶質モレキュラーシーブの乾燥、特定の条件下でのテトラクロロシランによる処理、該処理により生成する塩素成分の洗浄除去といった、手のこんだ緻密な制御と多くの工程を重ねて作られる。一方、液相でのシリル化処理も、結晶質モレキュラーシーブの水分含有量の制御と有機ケイ素化合物の加水分解を利用した結晶質モレキュラーシーブ表面の処理といった、微妙な制御技術と多くの工程を重ねて作られる。これに対し、本発明における非晶質酸化物層は、８員環ＳＡＰＯの合成過程において形成されるため、従来公知の方法に比べて工程数ははるかに少なく、触媒性能の制御も非常に簡単で経済的である。
【００４２】
すなわち、合成した８員環ＳＡＰＯの表面に非晶質酸化物層が存在すること、非晶質酸化物層の存在や厚さが触媒性能に大きく影響すること、非晶質酸化物層の厚さは８員環ＳＡＰＯ合成時における非晶質酸化物層の形成過程の水熱処理条件で精密に制御できることは、これまで全く知られておらず、本発明の非晶質酸化物層を表面に有する８員環ＳＡＰＯは、液相でシリル化処理したシリカ変性ＳＡＰＯなどのシリカで修飾された結晶質モレキュラーシーブとは、概念も本質も全く異なる物質である。
【００４３】
本発明では、水熱処理条件として、原料混合物を、第１工程の水熱処理のうち、８員環ＳＡＰＯの結晶化が実質的に進まない８０〜１３０℃の間で１時間以上水熱処理した後、結晶化が顕著に進む１５０〜２００℃の温度範囲内で水熱処理し、続いて、第２工程として、１５０〜２００℃の温度範囲内で水熱処理する工程を含む処理を行う。これによってＡｌ_２Ｏ_３のモル数に対して１．０倍量未満と従来に比し少ない鋳型剤の使用量でも、純度及び結晶化度が高く、かつＳｉ／Ａｌのモル比及び厚さが制御された非晶質酸化物層を持った、優れた触媒活性とジメチルアミン選択性を有する８員環ＳＡＰＯを安定して製造することが可能となった。すなわち、第１工程において、比較的温和な８０〜１３０℃の温度条件で１時間以上の水熱処理する工程を設け、鋳型剤が有効に利用されるようにしたことで、鋳型剤の使用量を結晶中に存在する本来の必要量程度まで低減できるようになった。
【００４４】
本願製造法のもう一つの特徴は、鋳型剤の使用量が少なくなるにつれて、触媒収率が良くなることである。このことは、鋳型剤の使用量が少ないことと、触媒収率が良くなるという２つの効果により、従来公知の方法に比べて触媒収量が大幅に増加するため、触媒製造コストが大幅に低減でき、工業生産上極めて都合が良い。このように、過剰の鋳型剤を必要とする従来公知の方法に比べると、本願製造法は、単に鋳型剤の使用コストと廃棄処理コストを低減できるだけに止まらず、高い触媒収率による触媒製造コストの低減もはかれるため、経済性の点で、大きく改善されている。
【００４５】
触媒収率が良くなる理由は、アルカリである鋳型剤を多く必要とする従来公知の方法では、必然的に原料混合物のｐＨが高くなり、ＳＡＰＯの構成成分であるケイ素、アルミニウム、リン化合物の溶解度が高くなるため、触媒収量が少なくなると考えることで説明できる。従来公知の方法における水熱処理後のｐＨは８以上の範囲であるが、本願製造法では、概ね５．５〜７．５の範囲である。
【００４６】
通常、８員環ＳＡＰＯは、水酸化テトラエチルアンモニウム、モルホリン、シクロヘキシルアミン、及びジエチルエタノールアミン等の化合物を鋳型剤として用い、鋳型剤、ケイ素化合物、アルミニウム化合物、リン化合物、及び水を均一に混合して、オートクレーブ中で、１５０〜２００℃の温度下、数時間〜２００時間水熱処理して合成される。
ａＲ，ｂＳｉＯ_２，ｃＡｌ_２Ｏ_３，ｄＰ_２Ｏ_５，ｅＨ_２Ｏ　　・・・・　式（１）
鋳型剤は、水熱処理する混合物を上記式（１）に示した組成式で表わした際の、Ａｌ_２Ｏ_３のモル数に対して１〜３倍量を用いるのが一般的である。
従来の技術で述べたように、鋳型剤の使用量がＡｌ_２Ｏ_３のモル数に対して１倍量未満では、純粋な８員環ＳＡＰＯの合成は困難であるようで、合成に成功した例は知られていない。先に挙げた文献以外に、例えば、米国特許第５，１２６，３０８号明細書に、メタノールからオレフィンを製造するためのＳＡＰＯの合成法について記載しているが、鋳型剤である水酸化テトラエチルアンモニウムとジ−ｎ−プロピルアミンの合計使用量はＡｌ_２Ｏ_３のモル数に対して１．０倍量以上である。また、米国特許第５，６６３，４７１号明細書は、ＳＡＰＯの製造法について記載しているが、鋳型剤である水酸化テトラエチルアンモニウムの使用量はＡｌ_２Ｏ_３のモル数に対して２．０倍量である。
【００４７】
焼成を行う前の８員環ＳＡＰＯは、鋳型剤分子を細孔内に内包している。このような細孔に存在している鋳型剤の量は、焼成を行う前の試料をＩＣＰなどの組成分析、ＴＧのような重量分析、焼成減量測定（ＬＯＩ）を行う事により求めることができる。文献Ｌ　Ｍａｒｃｈｅｓｅ，　Ａ．Ｆｒａｃｈｅ，　Ｅ．　Ｇｉａｎｏｔｔｉ，　Ｇ．Ｍａｒｔａ，　Ｍ．Ｃａｕｓａ，　Ｓ．Ｃｏｌｕｃｃｉａ，Ｍｉｃｒｏｐｏｒｏｕｓ，　ａｎｄ　Ｍｅｓｏｐｏｒｏｕｓ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ　３０　（１９９９）　ｐ．１４５−１５３は、鋳型剤にモルホリンを用いたＳＡＰＯ−３４の合成に関するものであるが、焼成前のＳＡＰＯ−３４のケージ中には、鋳型剤分子は１．５個内包されている事を述べている。この量はＡｌ_２Ｏ_３のモル数に対する比率に換算すると０．４９倍量となる。この０．４９倍量の鋳型剤使用量で純粋な８員環ＳＡＰＯを合成できることが望ましいが、これまでそのような例は知られていない。
【００４８】
後段の、実施例の項の比較例１〜３に示すように、８０〜１３０℃の間の温度範囲内で１時間以上水熱処理する操作を行わず、従来の水熱処理条件で鋳型剤使用量をＡｌ_２Ｏ_３に対して１．０倍量よりも減らして合成を行うと、８員環ＳＡＰＯ以外に、ＳＡＰＯ−５のような８員環ＳＡＰＯではないＡＦＩ型構造体やＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｃｅｎｔｒｅ　ｆｏｒ　Ｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ　Ｄａｔａが定めるところのＪＣＰＤＳカード番号２０−００４５に記載のリン酸アルミニウムに帰属される構造体が生成するため、得られる８員環ＳＡＰＯの純度及び結晶化度は低いものとなってしまう。
【００４９】
第１工程の水熱処理のうち、８０〜１３０℃の間で１時間以上水熱処理すると、鋳型剤の使用量がＡｌ_２Ｏ_３のモル数に対して１．０倍量未満でも、純粋で結晶性の高い８員環ＳＡＰＯが安定して製造できる理由はよくわかっていないが、例えばシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯの場合、次のように考えることで説明できる。
第１工程の水熱処理のうち、８０〜１３０℃の間で１時間以上水熱処理すると、シャバサイト型の８員環ＳＡＰＯの骨格を構成している二重６員環構造（Ｄｏｕｂｌｅ−ｓｉｘ−ｒｉｎｇ−ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ）やシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯの核が合成母液中に形成されるため、１５０〜２００℃の温度で水熱処理した際、シャバサイト型の８員環ＳＡＰＯが速やかに結晶化が進むと考えられる。
一方、８０〜１３０℃の間で１時間以上水熱処理する操作を行わない場合、合成母液中の二重６員環構造やシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯ核の形成量が不充分となり、１５０〜２００℃の温度で水熱処理しても、８員環ＳＡＰＯではないＡＦＩ型構造のＳＡＰＯが生成したり、結晶化が完全に進まなくなると考えられる。このような現象は、鋳型剤の使用量が多い場合には起こりにくいが、鋳型剤の量が少なくなるにつれて顕著になると考えられる。
【００５０】
８員環ＳＡＰＯの純度は、Ｘ線回折で求めることができる。例えば、シャバサイト型の８員環ＳＡＰＯの純度は、Ｘ線回折で測定したシャバサイト型構造体の（１００）面のピーク強度に対するＡＦＩ型構造体の（１００）面のピーク強度の比で求めることができる。シャバサイト型構造体の（１００）面及びＡＦＩ型構造体の（１００）面のピークは、ＣｕＫα線を用いた走査軸２θ／θ法で、２θがそれぞれ約９．５度および約７．４度の位置に現れる。
【００５１】
８員環ＳＡＰＯの有効細孔直径は約４オングストロームであるため、メタノールとアンモニアの反応でメチルアミン類を製造するにあたって、分子サイズが６．３×５．８×４．１オングストロームであるトリメチルアミンは細孔の外に出てくることができず、溶剤、医薬、界面活性剤などの原料として有用なジメチルアミンが選択的に製造できる特徴を持っている。これに対し、８員環ＳＡＰＯではないＡＦＩ型構造のＳＡＰＯ−５の有効細孔直径は約７オングストロームであるため、トリメチルアミン分子が通過できる。そのため、例えば、シャバサイト型の８員環ＳＡＰＯの場合、シャバサイト型構造体の（１００）面のピーク強度に対するＡＦＩ型構造体の（１００）面のピーク強度の比が０．０２を越えるＳＡＰＯを反応に用いると、トリメチルアミンがより多く生成するため、ジメチルアミン選択性が低下する。このような理由から、本発明におけるシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯの好ましいシャバサイト型構造体の（１００）面のピーク強度に対するＡＦＩ型構造体の（１００）面のピーク強度の比は、０．０２以下である。
【００５２】
本発明の方法により得られた、８員環ＳＡＰＯは、高い純度と高い結晶化度、先に述べた好ましい範囲の厚さ又は表面組成比の非晶質酸化物層を持つため、メタノールとアンモニアの反応、メタノールとモノメチルアミンの反応、或いはモノメチルアミンの不均化反応によるメチルアミン類の製造において、優れた活性とジメチルアミン選択性を示す。
【００５３】
本発明の水熱処理における温度制御方法は、第１工程において、８０〜１３０℃の温度範囲内で１時間以上かけて水熱処理した後、１５０〜２００℃の温度範囲内で１〜１０時間水熱処理し、第２工程の水熱処理として１５０〜２００℃の温度範囲内で１０時間以上水熱処理する工程を含むものである。
中でも、第１工程の水熱処理として、９５〜１２５℃の間の一定温度で３〜２４時間水熱処理を行い、かつ第１工程の結晶化工程の一部と第２工程の水熱処理として、１５０〜２００℃の温度範囲内で１０〜１５０時間水熱処理する条件は、純粋で結晶性の高いシャバサイト型の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブが安定して得られるため、水熱処理における温度制御方法として特に好ましい。
【００５４】
第１工程において、８０〜１３０℃の間の温度範囲内で１時間以上水熱処理を行った後、１５０〜２００℃の温度範囲内で水熱処理すると、優れた触媒活性とジメチルアミン選択性を持つ触媒を安定的に製造できるが、例えば、前段の水熱処理を１３０℃を超える温度で１時間以上行うと、８員環ＳＡＰＯではないＡＦＩ型の構造体の生成が顕著になり、ジメチルアミン選択性が低下する。一方、８０℃未満の温度で１時間以上行った場合には、８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブ全体のケイ素含有量が少なくなり触媒活性が低くなる。
【００５５】
第１工程における８０〜１３０℃の温度範囲で行う水熱処理において、昇温操作を行う場合の、好ましい昇温パターンを挙げると、室温から１７０℃までを６時間で定速度昇温するパターンや、室温から８０℃までを１時間で上げて８０℃から１７０℃までを３時間で定速度昇温するパターン、室温から１１０℃まで２時間で昇温して１１０℃で５時間保持し、その後１７０℃まで昇温するパターンなどが挙げられる。
これに対して、８０〜１３０℃の間を７０℃／時間以上の速度で昇温させるとＡＦＩ型構造体の生成が顕著になるので好ましくない。また、８０℃までの昇温を１００℃／ｈ以上の速度で行うと原料混合物の固化が起こる場合があるので、これも好ましくない。なお、第１工程において、８０〜１３０℃の温度範囲内で行う水熱処理と、１５０〜２００℃の温度範囲内で行う水熱処理との間の昇温条件に特に制限はない。
【００５６】
第２工程の１５０〜２００℃の温度範囲内で行う水熱処理の好ましい処理時間は、水熱処理温度や原料混合物のケイ素使用量で変わるが、非晶質酸化物層の形成が十分に進む１０時間以上であれば良い。より好ましくは、適切な厚さや表面組成比の非晶質酸化物層を、安定して結晶粒子表面に形成できる１０〜１５０時間の範囲、更に好ましくは、２０〜１２０時間の範囲である。その理由は優れた触媒活性とジメチルアミン選択性を示す厚さや表面組成の非晶質酸化物層を有する８員環ＳＡＰＯが、安定的に製造できるためである。
【００５７】
水熱処理の際の攪拌は、静置よりも攪拌が好ましく、より好ましくは、水熱処理混合物が充分に均一に混合されていることである。
【００５８】
本発明の８員環ＳＡＰＯの製造において、原料に用いるケイ素化合物としては、粉末状のシリカ、シリカゾル、オルトケイ酸、及びテトラエトキシシランなどが挙げられる。特に好ましいのは、シリカゾルである。ケイ素化合物の使用量は、特に限定されないが、水熱処理する原料混合物を酸化物の比で表した場合、Ａｌ_２Ｏ_３に対するＳｉＯ_２のモル比で０．１から０．６が好ましい。アルミニウム化合物としては、擬ベーマイト、ベーマイト、ジブサイト、バイヤライト、及びγ−アルミナなどの酸化アルミニウム、水酸化アルミニウム、水和酸化アルミニウム、並びにアルミニウムトリイソプロポキシドのようなアルミニウムアルコキシドなどが原料として挙げられる。原料価格、入手のし易さ、反応性を考慮すると、この中で特に好ましいのは、擬ベーマイトである。逆に、アルミン酸ナトリウム等のアルミン酸塩の使用は、通常必要な焼成に加えて、ナトリウムイオン等の陽イオンのイオン交換が必要となり、後処理に手間がかかるので好ましくない。
【００５９】
原料に用いるリン化合物として特に好ましいのはオルトリン酸であるが、これだけに限定されるものではない。リン酸の使用量は特に限定されないが、水熱処理に用いる原料混合物を酸化物の比で表した場合、Ａｌ_２Ｏ_３に対するＰ_２Ｏ_５のモル比で０．７〜１．１が好ましい。また、前記アルミニウム化合物及びリン化合物の代わりに、或いは、前記アルミニウム化合物、リン化合物とともに、リン酸アルミニウムを用いても良い。水の使用量は特に限定されるものではなく、均一に攪拌できるようなスラリー濃度であれば良いが、工業的な生産効率を考慮すれば、Ａｌ_２Ｏ_３に対する水のモル比は１００以下が好ましい。
【００６０】
鋳型剤として用いられる有機アミン、有機アンモニウム塩は、１級アミン、２級アミン、３級アミン、４級アンモニウム塩やアミノアルコール、ジアミンを用いることができる。８員環ＳＡＰＯを合成しやすい有機アミン、有機アンモニウム塩としては、水酸化テトラエチルアンモニウム、水酸化トリエチルメチルアンモニウム、ジエタノールアミン、ジエチルエタノールアミン、モルホリン、メチルブチルアミン、ジイソプロピルアミン、ジ−ｎ−プロピルアミン、キヌクリジン、シクロヘキシルアミン、及びＮ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラメチル−１，６−ヘキサンジアミンなどが挙げられる。これらの有機アミン、有機アンモニウム塩は、単独で用いても、２種以上の有機アミン、有機アンモニウム塩を混合して用いても差し支えない。また、水酸化アルキルアンモニウム中には、その原料である塩化物や臭化物などが含まれていることがあるが、とくに差し支えはない。シャバサイト型の８員環ＳＡＰＯを製造する場合、平均粒子径と粒子形状の点から、上記鋳型剤の中では、水酸化テトラエチルアンモニウムが好ましい
【００６１】
８員環ＳＡＰＯを合成する際の有機アミン、有機アンモニウム塩の使用量は特に限定されないが、Ａｌ_２Ｏ_３に換算されたアルミニウム化合物のモル数に対する、有機アミンと有機アンモニウム塩の合計モル数の比が０．４〜０．９８の範囲でも、純度および結晶性の高い８員環ＳＡＰＯが合成できるため、前記範囲が好ましい。特に、シャバサイト型の８員環ＳＡＰＯを合成する場合、Ａｌ_２Ｏ_３に換算されたアルミニウム化合物のモル数に対する、有機アミンと有機アンモニウム塩の合計モル数の比が０．４〜０．９８の範囲が、純度および結晶性の高いシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯが合成できるため、好ましい。Ａｌ_２Ｏ_３に対する有機アミンと有機アンモニウム塩の合計モル数の比が０．９８を越えても、シャバサイト型の８員環ＳＡＰＯは合成できるが、好ましくない粒子形状である板状粒子が生成したり、余分なアミンとアンモニウム塩を使う事による原料コストの上昇や触媒収量の低下をまねく。また、これら余分のアミンとアンモニウム塩は水熱処理後の分離・洗浄工程で廃液として出るが、その処理コストの上昇や環境への負荷を考慮すると好ましい事ではない。有機アミンと有機アンモニウム塩の合計モル数の比が０．４０を下回ると、ＪＣＰＤＳカード番号２０−００４５に記載のリン酸アルミニウムに帰属される構造体が生成するようになり、触媒活性やジメチルアミン選択性が低下する。
【００６２】
一般的な８員環ＳＡＰＯの形態としては、立方体状、直方体状、板状、棒状、針状、球状、及びこれらの形状の集合体などが挙げられる。これらの形態の中で、本発明におけるシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯの好ましい形態は、結晶の平均粒子径が５μｍ以下で、形状が立方体状、直方体状である。特に好ましいのは結晶の平均粒子径が１〜４μｍで、形状が立方体状、直方体状である。逆に、結晶の平均粒子径が１μｍ以下の板状の形態や、板状粒子が集合して塊状になっている形態は好ましくない。その理由は、結晶の平均粒子径が５μｍ以下で、形状が立方体状、直方体状の形態を持つシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯがメタノールとアンモニアの反応でメチルアミン類を製造するにあたって、優れた活性、ジメチルアミン選択性と寿命性能を示すからである。平均粒子径は、レーザー回折式粒度分布計で容易に測定できる。粒子形状は、走査型電子顕微鏡で観察できる。
【００６３】
上記、水熱処理条件で合成した８員環ＳＡＰＯは、ろ過、デカンテーション又は遠心分離したのち、洗浄する。その後、８０〜１５０℃の温度で乾燥し、焼成する。焼成は、通常、空気または空気と窒素の混合気流中で、４００〜１０００℃の温度範囲で行われる。特に好ましくは、５００〜９００℃の温度範囲である。
【００６４】
本発明の８員環ＳＡＰＯは、そのまま、圧縮成型、打錠成型又は押し出し成型して、メタノールとアンモニアとの反応、メタノールとモノメチルアミンの反応、或いはモノメチルアミンの不均化反応の触媒として使用される。また、メタノールからの低級オレフィン類の製造（ＭＴＯ反応）など他の触媒反応へ適用することも可能である。
【００６５】
本発明の、８員環ＳＡＰＯを用いてメタノールとアンモニアの反応、メタノールとモノメチルアミンの反応、或いはモノメチルアミンの不均化反応を行ってメチルアミン類の製造を行う場合、反応の形態は、固定床方式、流動床方式の何れでも差し支えない。反応温度は、２００〜４００℃の範囲が好ましく、特に２５０〜３５０℃の範囲が好ましい。反応圧力は、特に制限はないが、通常０．１〜１０ＭＰａの圧力範囲で行うのが好ましい。
【００６６】
【実施例】
以下、本発明を実施例及び比較例をもって説明するが、本発明はこれらの例によって限定されるものではない。
なお、本実施例で用いた物理的、化学的性状の測定方法、及びメチルアミンの合成方法は以下の通りである。
（１）触媒収率は、得られた固体物の焼成後の重量を、オートクレーブに仕込んだ原料混合物中のシリカ化合物、アルミニウム化合物、リン化合物、チタニウム化合物、及びジルコニウム化合物を各々ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｐ_２Ｏ_５、ＴｉＯ_２、ＺｒＯ_２の重量に換算したうえ、それらの重量の総和で除し、これに１００をかけて重量％で表した。なお、得られた固体物の重量は、焼成後、１１０℃で８時間乾燥して、十分に乾燥した状態（焼成粉末）で測定した。
（２）得られた固体物のシャバサイト型８員環ＳＡＰＯの純度は、焼成粉末のＸ線回折で求め、ＡＦＩ型構造体存在比で表した。ＡＦＩ型構造体存在比は、Ｘ線回折で測定して、ＡＦＩ型構造体の（１００）面のピーク強度をシャバサイト型構造体の（１００）面のピーク強度で除して求めた。
（３）結晶化度は、焼成粉末をＸ線回折で測定し、特開２０００−１１７１１４号公報記載の触媒調製例１の方法に従って合成した比較例８のシャバサイト型構造体の（１００）面ピーク強度に対する、各々の焼成粉末の、シャバサイト型構造体の（１００）面のピーク強度の比で求めた。
（４）粒子性状は、走査型電子顕微鏡観察（ＦＥ−ＳＥＭ観察）で求めた。
（５）平均粒子径は、レーザー回折式粒度分布計で求めた。
（６）Ｘ線光電子分光分析は、焼成粉末を用いて測定し、表面組成比は、Ｓｉ（２ｐ）、Ａｌ（２ｐ）、Ｐ（２ｐ）帯のナロースペクトルのピーク面積から、スコフィールド補正係数で補正して求めた。
（７）反応試験は、焼成粉末を打錠成型又は圧縮成型した後、１〜２ｍｍの大きさに整粒した触媒を用い、原料タンク、原料供給ポンプ、不活性ガス導入装置、反応管（内径１３ｍｍφ、長さ３００ｍｍ、ＳＵＳ３１６）、冷却装置、試料採取タンク、及び背圧弁等を備えた流通式反応装置で行った。
（８）反応生成物の組成は、試料を３０分かけて採取し、ガスクロマトグラフで分析して求めた。
【００６７】
１．８員環 ＳＡＰＯ の合成（鋳型剤使用量及び水熱処理条件との関係）
実施例１〜９と比較例１〜９は、鋳型剤である水酸化テトラエチルアンモニウムの使用量と水熱処理の昇温条件を変えた８員環ＳＡＰＯの合成例である。実施例及び比較例の触媒収率、ＡＦＩ型構造体存在比、結晶化度、粒子形状と粒子径を表１にまとめた。また、反応試験の結果を表２にまとめた。反応試験は、整粒した触媒２．５ｇ（３．５ｍｌ）を反応管に充填し、メタノールとアンモニアの１：１重量混合物を毎時８．６２ｇ、空間速度（ＧＨＳＶ）２５００ｈ^−１で供給し、温度３０５℃、圧力２ＭＰａで行った。
実施例１
８５ｗｔ％リン酸（４６．１２ｇ）と純水（１９１．１６ｇ）の均一な混合物を３０℃以下に冷却し、これに擬ベーマイト（２６．３２ｇ：ＳＡＳＯＬ　ＧＥＲＭＡＮＹ　ＧｍｂＨ，ＰＵＲＡＬ　ＳＢ，Ａｌ_２Ｏ_３含有量７７．５％）を撹拌しながら添加した。この混合物を３０分間攪拌した後、３５ｗｔ％水酸化テトラエチルアンモニウム水溶液（７９．９４ｇ）を３０℃以下に冷却および攪拌しながら添加した。この混合物を１時間撹拌した後、シリカゾル（１８．０４ｇ：日産化学工業株式会社，スノーテックスＮ，ＳｉＯ_２含有量２０ｗｔ％）を添加し更に３０分間撹拌した。この混合物のモル酸化物比における組成は次の通りであった：０．９５ＴＥＡＯＨ：１．０Ａｌ_２Ｏ_３：１．０Ｐ_２Ｏ_５：０．３ＳｉＯ_２：７５Ｈ_２Ｏ（ＴＥＡＯＨは水酸化テトラエチルアンモニウムを表す）。得られた混合物を内容積０．６Ｌのステンレス製オートクレーブ中、４００ｒｐｍで撹拌しながら水熱処理した。水熱処理は、第１工程として、内容物の温度で、２５℃から１７０℃までを２５℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で３５時間保持して行った。水熱処理時の圧力は自生圧とした。室温まで冷却した後、オートクレーブを開け、生成スラリーを遠心分離して沈殿を得た。得られた沈殿を２００ｍｌの純水で３回、洗浄・遠心分離したのち、８０℃で１２ｈ乾燥した。更に空気気流下、６００℃で４時間焼成して、白色粉末（４０．３５ｇ）を得た。触媒収率は７７％であった。この粉末はＸ線回折の結果、純粋なシャバサイト型構造を有する８員環ＳＡＰＯであり、ＡＦＩ型構造体、ＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークは見られなかった。結晶化度は良好で、１．００であった。粒子性状は、立方体状の結晶であり、大きさ、形とも良く揃っていた。平均粒子径は、１．８μｍであった。原料流通開始後６ｈ目の反応成績は、表２に示すように、メタノール転化率９２ｗｔ％、モノメチルアミン選択率３９ｗｔ％、ジメチルアミン選択率５４ｗｔ％、トリメチルアミン選択率７ｗｔ％であった。
【００６８】
実施例２
水熱処理を、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１１５℃までを７３℃／ｈで昇温し、１１５℃で５時間保持したのち、１１５℃から１７０℃までを７３℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で３５時間保持して行った以外は、実施例１と同様にして白色の焼成粉末（４０．５０ｇ）を得た。触媒収率、ＡＦＩ型構造体存在比、結晶化度、粒子形状、平均粒子径を表１に示した。また、原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表２に示した。
【００６９】
実施例３
３５ｗｔ％水酸化テトラエチルアンモニウム水溶液の仕込み量を６３．１４ｇ、純水の仕込み量を２０２．０７ｇとした以外は、実施例２と同様にして白色の焼成粉末（４６．１５ｇ）を得た。水熱処理した混合物のモル酸化物比における組成は次の通りであった：０．７５ＴＥＡＯＨ：１．０Ａｌ_２Ｏ_３：１．０Ｐ_２Ｏ_５：０．３ＳｉＯ_２：７５Ｈ_２Ｏ。触媒収率、ＡＦＩ型構造体存在比、結晶化度、粒子形状、平均粒子径を表１に示した。また、原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表２に示した。
【００７０】
実施例４
水熱処理を、内容物の温度で、第１工程として２５〜８０℃を７３℃／ｈ、８０〜１３０℃を５０℃／ｈ、１３０〜１７０℃を７０℃／ｈで昇温し、その後、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で３５時間保持して行った以外は、実施例３と同様にして白色の焼成粉末（４６．０５ｇ）を得た。触媒収率、ＡＦＩ型構造体存在比、結晶化度、粒子形状、平均粒子径を表１に示した。また、原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表２に示した。
【００７１】
実施例５
３５ｗｔ％水酸化テトラエチルアンモニウム水溶液の仕込み量を４２．１０ｇ、純水の仕込み量を２１５．７４ｇとした以外は、実施例２と同様にして白色の焼成粉末（４５．９４ｇ、触媒収率８８％）を得た。水熱処理した混合物のモル酸化物比における組成は次の通りであった：０．５０ＴＥＡＯＨ：１．０Ａｌ_２Ｏ_３：１．０Ｐ_２Ｏ_５：０．３ＳｉＯ_２：７５Ｈ_２Ｏ。得られた焼成粉末はＸ線回折の結果、シャバサイト型構造体のピークのほかに、少量のＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークが観察されたが、同じＴＥＡＯＨ／Ａｌ_２Ｏ_３のモル比で合成した比較例３の触媒に見られたＡＦＩ型構造体のピークは観察されなかった。また、結晶化度は０．６５であり、比較例３よりも高かった。粒子形状は、立方状の結晶であり、平均粒子径は、１．１μｍであった。この例から、第１工程の水熱処理を行う際、１１５℃で５時間保持することにより、比較例３と同じＴＥＡＯＨ／Ａｌ_２Ｏ_３のモル比０．５０でも、より純度及び結晶化度が良好なシャバサイト型構造を有する８員環ＳＡＰＯが得られることがわかった。
【００７２】
実施例６
８５ｗｔ％リン酸（４６．１２ｇ）と純水（１０８．９９ｇ）及び、３５ｗｔ％水酸化テトラエチルアンモニウム水溶液（６３．１４ｇ）の均一な原料混合物を３０℃以下に冷却し、これに擬ベーマイト（２６．３２ｇ：ＳＡＳＯＬ　ＧＥＲＭＡＮＹ　ＧｍｂＨ，ＰＵＲＡＬ　ＮＦ，Ａｌ_２Ｏ_３含有量７７．５％）を撹拌しながら添加した。この混合物を１時間撹拌した後、シリカゾル（１８．０４ｇ：日産化学工業株式会社，スノーテックスＮ，ＳｉＯ_２含有量２０ｗｔ％）とチタニアゾル（４．０４ｇ，石原産業株式会社，ＳＴＳ−０１，ＴｉＯ_２含有量２９．５ｗｔ％）を添加し更に３０分間撹拌した。この混合物のモル酸化物比における組成は次の通りであった：０．７５ＴＥＡＯＨ：１．０Ａｌ_２Ｏ_３：１．０Ｐ_２Ｏ_５：０．３ＳｉＯ_２：０．０７５ＴｉＯ_２：５０Ｈ_２Ｏ。得られた原料混合物を内容積０．６Ｌステンレス製オートクレーブ中、５００ｒｐｍで撹拌しながら水熱処理した。水熱処理は、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１１０℃までを６５℃／ｈで昇温し、１１０℃で５時間保持したのち、１１０℃から１６０℃までを６５℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１６０℃で３５時間保持して行った。水熱処理時の圧力は自生圧とした。室温まで冷却した後、オートクレーブを開け、生成スラリーを遠心分離して沈殿を得た。得られた沈殿を２００ｍｌの純水で３回、洗浄・遠心分離したのち、８０℃で１２ｈ乾燥した。更に空気気流下、８００℃で４時間焼成して、白色粉末（４８．３０ｇ）を得た。触媒収率は９０％であった。この粉末はＸ線回折の結果、純粋なシャバサイト型構造を有する８員環ＳＡＰＯであり、ＡＦＩ型構造体、ＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークは見られなかった。結晶化度は良好で、１．１０であった。粒子性状は、立方体状の結晶であり、大きさ、形とも良く揃っていた。平均粒子径は、１．７μｍであった。
原料流通開始後６ｈ目の反応成績は、表２に示したように、メタノール転化率９４ｗｔ％、モノメチルアミン選択率３７ｗｔ％、ジメチルアミン選択率６０ｗｔ％、トリメチルアミン選択率３ｗｔ％であった。
【００７３】
実施例７
水熱処理を、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１２５℃までを６５℃／ｈで昇温し、１２５℃で２４時間保持したのち、１２５℃から１７０℃までを６５℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で３５時間保持して行った以外は、実施例６と同様にして白色の焼成粉末（４７．８１ｇ）を得た。触媒収率、ＡＦＩ型構造体存在比、結晶化度、粒子形状、平均粒子径を表１に示した。また、原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表２に示した。
【００７４】
実施例８
水熱処理を、内容物の温度で、第１工程として２５℃から９０℃までを６５℃／ｈで昇温し、９０℃で５時間保持したのち、９０℃から１６５℃までを６５℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１６５℃で１２時間保持して行った以外は、実施例６と同様にして白色の焼成粉末（４７．０９ｇ）を得た。触媒収率、ＡＦＩ型構造体存在比、結晶化度、粒子形状、平均粒子径を表１に示した。また、原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表２に示した。
【００７５】
実施例９
３５ｗｔ％水酸化テトラエチルアンモニウム水溶液の仕込み量を４２．０９ｇ、純水の仕込み量を１１８．００ｇ、シリカゾルの仕込み量を２４．０５ｇとし、水熱処理を、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１１５℃までを２０℃／ｈで昇温し、１１５℃で５時間保持したのち、１１５℃から１７０℃までを２０℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で５０時間保持して行った以外は、実施例６と同様にして白色の焼成粉末（５０．４３ｇ、触媒収率９２％）を得た。水熱処理した混合物のモル酸化物比における組成は次の通りであった：０．５０ＴＥＡＯＨ：１．０Ａｌ_２Ｏ_３：１．０Ｐ_２Ｏ_５：０．４ＳｉＯ_２：０．０７５ＴｉＯ_２：５０Ｈ_２Ｏ。触媒収率、ＡＦＩ型構造体存在比、結晶化度、粒子形状、平均粒子径を表１に示した。また、原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表２に示した。
【００７６】
比較例１
水熱処理を、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１７０℃までを７９℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で４２時間保持して行った以外は、実施例１と同様にして白色の焼成粉末（４０．３２ｇ）を得た。この粉末はＸ線回折の結果、８員環ＳＡＰＯであるシャバサイト型構造体のピークのほかに、８員環ＳＡＰＯではないＡＦＩ型構造体のピークが見られた。ＡＦＩ型構造体存在比は０．０３であった。ＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークは見られなかったが、結晶化度は悪く、０．８９であった。粒子性状は、立方体状の結晶であったが、ＡＦＩ型構造体と見られる六角柱状結晶が観察された。平均粒子径は、１．８μｍであった。原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表２に示した。
【００７７】
比較例２
水熱処理を、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１７０℃までを７８℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で３５時間保持して行った以外は、実施例３と同様にして白色の焼成粉末（４３．３０ｇ）を得た。この粉末はＸ線回折の結果、８員環ＳＡＰＯであるシャバサイト型構造体のピークのほかに、８員環ＳＡＰＯではないＡＦＩ型構造体のピークとＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークが見られた。ＡＦＩ型構造体存在比は０．０３であった。結晶化度は悪く０．７９であった。粒子性状は、直方体状の結晶であったが、ＡＦＩ型構造体と見られる六角柱状結晶、アモルファス化合物と見られる不定形物質が観察された。平均粒子径は、１．５μｍであった。原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表２に示した。
【００７８】
比較例３
水熱処理を、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１７０℃までを７８℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で３５時間保持して行った以外は、実施例５と同様にして白色の焼成粉末（４３．４０ｇ）を得た。この粉末はＸ線回折の結果、８員環ＳＡＰＯであるシャバサイト型構造体のピークのほかに、８員環ＳＡＰＯではないＡＦＩ型構造体のピークおよびＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークが見られた。ＡＦＩ型構造体存在比は０．１０であった。結晶化度は悪く、０．３２であった。
【００７９】
比較例４
３５ｗｔ％水酸化テトラエチルアンモニウム水溶液の仕込み量を２１．０５ｇ、純水の仕込み量を２２９．４３ｇとした以外は、実施例２と同様にして白色の焼成粉末（４５．５１ｇ）を得た。水熱処理した混合物のモル酸化物比における組成は次の通りであった：０．２５ＴＥＡＯＨ：１．０Ａｌ_２Ｏ_３：１．０Ｐ_２Ｏ_５：０．３ＳｉＯ_２：７５Ｈ_２Ｏ。得られた焼成粉末はＸ線回折の結果、ＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物の構造体であり、シャバサイト型構造体、ＡＦＩ型構造体のピークは観察されなかった。
【００８０】
比較例５
水熱処理を、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１３５℃までを６５℃／ｈで昇温し、１３５℃で５時間保持したのち、１３５℃から１７０℃までを６５℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で３５時間保持して行った以外は、実施例６と同様にして白色の焼成粉末（４７．６５ｇ）を得た。この粉末はＸ線回折の結果、シャバサイト型構造体のピークのほかに、ＡＦＩ型構造体のピークが見られた。ＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークは見られなかった。ＡＦＩ型構造体存在比は０．０４、結晶化度は０．９８であった。粒子性状は、立方体状の結晶のほかに、ＡＦＩ型構造体と見られる針状結晶が観察された。平均粒子径は、１．９μｍであった。原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表２に示した。
【００８１】
比較例６
水熱処理を、内容物の温度で、第１工程として２５℃から７０℃までを６５℃／ｈで昇温し、７０℃で５時間保持したのち、７０℃から１７０℃までを６５℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で３５時間保持して行った以外は、実施例６と同様にして白色の焼成粉末（４５．６５ｇ）を得た。この粉末はＸ線回折の結果、８員環ＳＡＰＯであるシャバサイト型構造体のピークのほかに、ＡＦＩ型構造体のピークが見られた。ＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークは見られなかった。ＡＦＩ型構造体存在比は０．０３、結晶化度は０．９０であった。粒子性状は、厚みのある板状の結晶であった。平均粒子径は、１．５μｍであった。原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表２に示した。
【００８２】
比較例７
３５ｗｔ％水酸化テトラエチルアンモニウム水溶液の仕込み量を１０５．２３ｇ、純水の仕込み量を７６．９３ｇ、水熱処理時の攪拌速度を２００ｒｐｍとした以外は、実施例９と同様にして白色の焼成粉末（３６．４０ｇ、触媒収率６６％）を得た。水熱処理した混合物のモル酸化物比における組成は次の通りであった：１．２５ＴＥＡＯＨ：１．０Ａｌ_２Ｏ_３：１．０Ｐ_２Ｏ_５：０．４ＳｉＯ_２：０．０７５ＴｉＯ_２：５０Ｈ_２Ｏ。Ｘ線回折の結果、得られた焼成粉末は、純粋なシャバサイト型構造体であり、ＡＦＩ型構造体、ＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークは見られなかった。結晶化度は、０．６５と悪かった。粒子性状は、薄い板状の結晶であり、平均粒子径は、０．６μｍであった。原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表２に示した。
【００８３】
比較例８
特開２０００−１１７１１４号公報記載の触媒調製例１と同様にして、ジルコニア変性ＳＡＰＯ−３４を合成した。３５ｗｔ％水酸化テトラエチルアンモニウム水溶液（１５１．４１ｇ）と純水（８４．６０ｇ）の均一な混合物を５℃に冷却し、アルミニウムイソプロポキシド（８１．８０ｇ：ナカライテスク株式会社）を添加し、１５分間高速攪拌した。次にシリカゾル（１８．０４ｇ）と酸化ジルコニウム粉末（２．４０ｇ，第一稀元素化学株式会社，ＲＣ−１００）を加え、５分間均一になるまで高速攪拌した。更に、８５ｗｔ％リン酸（４６．２０ｇ）を加えて、同様に５分間攪拌し、引き続きライカイ処理を１時間行った。この混合物のモル酸化物比における組成は次の通りであった：１．８０ＴＥＡＯＨ：１．０Ａｌ_２Ｏ_３：１．０Ｐ_２Ｏ_５：０．３ＳｉＯ_２：０．０９７ＺｒＯ_２：５７Ｈ_２Ｏ。得られた混合物を内容積０．６Ｌステンレス製オートクレーブ中、２００ｒｐｍで撹拌しながら水熱処理した。水熱処理は、内容物の温度で、２５℃から２００℃までを７５℃／ｈで昇温し、２００℃で４時間保持して行った。水熱処理時の圧力は自生圧とした。室温まで冷却した後、オートクレーブを開け、生成スラリーを遠心分離して沈殿を得た。得られた沈殿を２００ｍｌの純水で４回、洗浄・遠心分離したのち、８０℃で１２ｈ乾燥した。更に空気気流下、６００℃で４時間焼成して、白色粉末（３４．２１ｇ）を得た。触媒収率は６２％であった。この粉末はＸ線回折の結果、純粋なシャバサイト型構造体であり、ＡＦＩ型構造体やＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークは見られなかった。粒子性状は、立方体状の結晶であり、大きさ、形とも良く揃っていた。平均粒子径は、１．４μｍであった。原料流通開始後６ｈ目の反応成績は、表２に示したように、メタノール転化率９０ｗｔ％、モノメチルアミン選択率４１ｗｔ％、ジメチルアミン選択率５４ｗｔ％、トリメチルアミン選択率５ｗｔ％であった。
【００８４】
比較例９
比較例８と同様にして、ジルコニア変性ＳＡＰＯ−３４を合成し、白色の焼成粉末（３２．５５ｇ、触媒収率５９％）を得た。この粉末はＸ線回折の結果、純粋なシャバサイト型構造体であり、ＡＦＩ型構造体やＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークは見られなかった。粒子性状は、立方体状の結晶であり、大きさ、形とも良く揃っていた。平均粒子径は、１．６μｍであった。原料流通開始後６ｈ目の反応成績は、表２に示した。
【００８５】
【表１】

【００８６】
【表２】

【００８７】
水酸化テトラエチルアンモニウムの使用量を、Ａｌ_２Ｏ_３に換算したアルミニウム化合物のモル数に対して１．０倍量以下とし、第１工程の水熱処理を８０℃から１３０℃の間の温度ではあるものの１時間未満しか行わなかった比較例１〜３、５、６の触媒には、８員環ＳＡＰＯではないＡＦＩ型構造体が見られ、結晶化度は低かった。また、これらの触媒を用いた反応のメタノール転化率及びジメチルアミン選択率は低いものであった。これに対し、第１工程の水熱処理を８０℃から１３０℃の間の温度で１時間以上かけて行った実施例１〜９の触媒には、ＡＦＩ型構造体、ＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物は見られず、結晶化度も良好であった。また、これらの触媒を用いた反応のメタノール転化率及びジメチルアミン選択率は、比較例１、２、５、６の触媒に比べて良好であった。特に、鋳型剤の水酸化テトラエチルアンモニウムを、Ａｌ_２Ｏ_３に換算した擬ベーマイトのモル数に対して０．７５倍量用いて、第１工程について温度１１５℃と１２５℃で保持し１時間以上かけて水熱処理した実施例３と６の触媒のメタノール転化率とジメチルアミン選択率は、優れていた。比較例７〜９は、水酸化テトラエチルアンモニウムを、Ａｌ_２Ｏ_３に換算したアルミニウム化合物のモル数に対して１．０倍量以上用いて合成した例である。これらの例から、ＴＥＡＯＨ／Ａｌ_２Ｏ_３のモル比が０．９８を越えても、純粋なシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯは合成できるが、触媒収率が５９〜６６％と低く、触媒の生産性が低いことがわかった。また、メタノール転化率、ジメチルアミン選択率も、実施例１〜９の触媒に比べて低く、特に、板状結晶である比較例７の触媒性能は低かった。これらの例から明らかなように、従来、困難と考えられてきた少ない鋳型剤量でも、水熱処理の際の温度を制御することにより、純度、結晶化度、触媒性能の良いシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯが得られ、むしろＴＥＡＯＨ／Ａｌ_２Ｏ_３のモル比が０．７５と小さい方が、結晶化度、触媒性能が優れていることがわかる。特に、比較例８と９は、特開２０００−１１７１１４号公報記載の触媒調製例の合成再現性を調べた例であるが、比較例９のようにメタノール転化率が、再現しない場合があることがわかった。比較例４は、水酸化テトラエチルアンモニウムを、Ａｌ_２Ｏ_３に換算した擬ベーマイトのモル数に対して０．２５倍量用いて合成した例であるが、得られた固体生成物は、ＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物の構造体であり、シャバサイト型の８員環ＳＡＰＯは得られなかった。一方、水酸化テトラエチルアンモニウムを０．５０倍量用いた実施例９では、純粋なシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯが合成でき、触媒性能も良好であった。
【００８８】
２．鋳型剤として水酸化テトラエチルアンモニウムとジエタノールアミン、シクロヘキシルアミンを用いた例
実施例１０は、鋳型剤として水酸化テトラエチルアンモニウムとジエタノールアミンの混合物を、実施例１１は鋳型剤としてシクロヘキシルアミンを用いたシャバサイト型の８員環ＳＡＰＯの合成例である。得られた触媒の反応試験結果を表３に記載した。反応試験は、実施例１〜９と同様にして行った。
【００８９】
実施例１０
８５ｗｔ％リン酸（４１．５１ｇ）と純水（９８．７０ｇ）、３５ｗｔ％水酸化テトラエチルアンモニウム水溶液（４２．１０ｇ）、及びジエタノールアミン（６．３０ｇ）の均一な混合物を３０℃以下に冷却し、これに擬ベーマイト（２６．３２ｇ：ＳＡＳＯＬ　ＧＥＲＭＡＮＹ　ＧｍｂＨ，ＰＵＲＡＬ　ＮＦ，Ａｌ_２Ｏ_３含有量７７．５％）を撹拌しながら添加した。この混合物を１時間撹拌した後、シリカゾル（３０．０６ｇ：日産化学工業株式会社，スノーテックスＮ，ＳｉＯ_２含有量２０ｗｔ％）と酸化ジルコニウム粉末（１．２５ｇ，第一稀元素化学工業株式会社，ＲＣ−１００）を添加し更に３０分間撹拌した。この混合物のモル酸化物比における組成は次の通りであった：０．５０ＴＥＡＯＨ：０．３０ＤＥＡ：１．０Ａｌ_２Ｏ_３：０．９Ｐ_２Ｏ_５：０．５ＳｉＯ_２：０．０５ＺｒＯ_２：４５Ｈ_２Ｏ（ＤＥＡはジエタノールアミンを表す）。得られた混合物をステンレス製オートクレーブ中で、撹拌しながら水熱処理した。水熱処理は、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１１５℃までを６５℃／ｈで昇温し、１１５℃で５時間保持したのち、１１５℃から１７０℃までを６５℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で３５時間保持して行った。水熱処理時の圧力は自生圧とした。室温まで冷却した後、オートクレーブを開け、生成スラリーを遠心分離して沈殿を得た。得られた沈殿を２００ｍｌの純水で３回、洗浄・遠心分離したのち、８０℃で１２ｈ乾燥した。更に空気気流下、６００℃で４時間焼成して、白色粉末（４４．１７ｇ）を得た。触媒収率は８５％であった。この粉末はＸ線回折の結果、純粋なシャバサイト型構造を有する８員環ＳＡＰＯであり、ＡＦＩ型構造体やＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークは見られなかった。結晶化度は良好で、１．０３であった。粒子性状は、直方体状の結晶であり、大きさ、形とも良く揃っていた。平均粒子径は、２．５μｍであった。原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表３に示した。
【００９０】
実施例１１
８５ｗｔ％リン酸（４３．８２ｇ）と純水（１４５．５０ｇ）の均一な混合物を３０℃以下に冷却し、これにアルミニウムトリイソプロポキシド（８１．７０ｇ：ナカライテスク株式会社）を撹拌しながら添加した。この混合物を３０分間攪拌した後、シクロヘキシルアミン（１５．９０ｇ）を攪拌しながら添加した。この混合物を１時間撹拌した後、シリカゾル（２４．０５ｇ：日産化学工業株式会社，スノーテックスＮ，ＳｉＯ_２含有量２０ｗｔ％）を添加し更に３０分間撹拌した。この混合物のモル酸化物比における組成は次の通りであった：０．８０シクロヘキシルアミン：１．０Ａｌ_２Ｏ_３：０．９５Ｐ_２Ｏ_５：０．４０ＳｉＯ_２：４７．５Ｈ_２Ｏ。得られた混合物をステンレス製オートクレーブ中で、撹拌しながら水熱処理した。水熱処理は、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１１５℃までを６５℃／ｈで昇温し、１１５℃で５時間保持したのち、１１５℃から１８０℃までを６５℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１８０℃で３５時間保持して行った。水熱処理時の圧力は自生圧とした。室温まで冷却した後、オートクレーブを開け、生成スラリーを遠心分離して沈殿を得た。得られた沈殿を２００ｍｌの純水で３回、洗浄・遠心分離したのち、８０℃で１２ｈ乾燥した。更に空気気流下、６００℃で４時間焼成して、白色粉末（４３．９０ｇ）を得た。触媒収率は８４％であった。この粉末はＸ線回折の結果、純粋なシャバサイト型構造を有する８員環ＳＡＰＯであり、ＡＦＩ型構造体やＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークは見られなかった。結晶化度は良好で、１．００であった。粒子性状は、立方体状の結晶であり、大きさ、形とも良く揃っていた。平均粒子径は、３．５μｍであった。原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表３に示した。
【００９１】
【表３】

【００９２】
何れの例も、Ａｌ_２Ｏ_３に換算されたアルミニウム化合物のモル数に対して１．０倍量未満の鋳型剤量で、純粋なシャバサイト型構造を有する８員環ＳＡＰＯが得られ、触媒性能も良好であることがわかる。
【００９３】
３．非晶質酸化物層の表面組成及び厚さと触媒性能との関係
実施例１２〜１７と比較例１０、１１は、シャバサイト型構造を有する８員環ＳＡＰＯの非晶質酸化物層の表面組成、厚さと触媒性能に関する例である。各実施例及び比較例触媒の結晶粒子全体のＳｉ／Ａｌの原子比（バルクのＳｉ／Ａｌの原子比）、表面のＳｉ／Ａｌの原子比、表面のＳｉ／Ｐの原子比、非晶質酸化物層の厚さを表４に、また、反応試験の結果を表５にまとめた。反応試験は、実施例１〜９と同様にして行った。
【００９４】
実施例１２
実施例２で得られた焼成粉末を、ＩＣＰ及びＸＰＳで分析した結果、結晶粒子全体のＳｉ／Ａｌの原子比は０．１５であり、表面のＳｉ／Ａｌの原子比は０．６０、表面のＳｉ／Ｐの原子比は０．６６であった。
【００９５】
実施例１３
実施例６で得られた焼成粉末を、ＩＣＰ及びＸＰＳで分析した結果、結晶粒子全体のＳｉ／Ａｌの原子比は０．１４であり、表面のＳｉ／Ａｌの原子比は１．０７、表面のＳｉ／Ｐの原子比は１．２４であった。
【００９６】
実施例１４
８５％リン酸（８９．８ｇ）と純水（１８３．９ｇ）及び、３５ｗｔ％水酸化テトラエチルアンモニウム水溶液（１２２．９ｇ）の均一な混合物に、擬ベーマイト（５１．３ｇ：ＳＡＳＯＬ　ＧＥＲＭＡＮＹ　ＧｍｂＨ，ＰＵＲＡＬ　ＮＦ，Ａｌ_２Ｏ_３含有量７７．５％）を撹拌しながら添加した。この混合物を１時間撹拌した後、シリカゾル（４６．８ｇ：日産化学工業株式会社，スノーテックスＮ，ＳｉＯ_２含有量２０ｗｔ％）とチタニアゾル（５．３ｇ，石原産業株式会社，ＳＴＳ−０１，ＴｉＯ_２含有量２９．５ｗｔ％）を添加し、更に３０分間撹拌した。この混合物のｐＨは２．９５であり、モル酸化物比における組成は次の通りであった：０．７５ＴＥＡＯＨ：１．０Ａｌ_２Ｏ_３：１．０Ｐ_２Ｏ_５：０．４ＳｉＯ_２：０．０５ＴｉＯ_２：５０Ｈ_２Ｏ。得られた混合物を内容積０．６Ｌのステンレス製オートクレーブ中、７００ｒｐｍで撹拌しながら、水熱処理した。水熱処理は、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１１５℃までを２０℃／ｈで昇温し、１１５℃で５時間保持したのち、１１５℃から１７０℃までを２０℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で５０時間保持して行った。水熱処理時の圧力は自生圧とした。室温まで冷却した後、オートクレーブを開け、生成スラリーを遠心分離して沈殿を得た。得られた沈殿を２００ｍｌの純水で３回、洗浄・遠心分離したのち、８０℃で１２ｈ乾燥した。更に空気気流下、６００℃で４時間焼成して、白色粉末（８８．２ｇ）を得た。触媒収率は８３％であり、良好であった。この粉末はＸ線回折の結果、純粋なシャバサイト型構造体であり、ＡＦＩ型構造体、ＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークは見られなかった。結晶化度は良好で、１．０５であった。粒子性状は、立方体状の結晶であり、大きさ、形とも良く揃っていた。平均粒子径は、２．２μｍであった。得られた焼成粉末の結晶粒子全体のＳｉ／Ａｌの原子比は０．１６であり、表面のＳｉ／Ａｌの原子比は１．６１、表面のＳｉ／Ｐの原子比は２．４５であった。また、走査透過型電子顕微鏡観察より、焼成粉末の結晶粒子は、厚さ７ナノメートルの非晶質酸化物層を有していた。原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表５に示した。
【００９７】
実施例１５
水熱処理を、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１１５℃までを２０℃／ｈで昇温し、１１５℃で５時間保持したのち、１１５℃から１７０℃までを２０℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で１００時間保持して行った以外は、実施例１４と同様にして白色の焼成粉末（８６．２ｇ、触媒収率８１％）を得た。この粉末はＸ線回折の結果、純粋なシャバサイト型の構造を有する８員環ＳＡＰＯであり、ＡＦＩ型構造体、ＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークは見られなかった。結晶化度は良好で、１．０３であった。粒子性状は、立方体状の結晶であり、大きさ、形とも良く揃っていた。平均粒子径は、２．４μｍであった。得られた焼成粉末の結晶粒子全体のＳｉ／Ａｌの原子比は０．１５であり、表面のＳｉ／Ａｌの原子比は１．９８、表面のＳｉ／Ｐの原子比は２．９２であった。また、走査透過型電子顕微鏡観察より焼成粉末の結晶粒子は、厚さ１３ナノメートルの非晶質酸化物層を有していた。原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表５に示した。
【００９８】
実施例１６
水熱処理を、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１１５℃までを２０℃／ｈで昇温し、１１５℃で５時間保持したのち、１１５℃から１７０℃までを２０℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で３０時間保持して行った以外は実施例３と同様にして白色の焼成粉末（４５．７０ｇ、触媒収率８７％）を得た。この粉末はＸ線回折の結果、純粋なシャバサイト型構造体であり、ＡＦＩ型構造体、ＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークは見られなかった。結晶化度は１．００であった。粒子性状は、立方体状の結晶であり、大きさ、形とも良く揃っていた。平均粒子径は、１．９μｍであった。得られた焼成粉末の結晶粒子全体のＳｉ／Ａｌの原子比は０．１４であり、表面のＳｉ／Ａｌの原子比は０．６５、表面のＳｉ／Ｐの原子比は０．７５であった。原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表５に示した。
【００９９】
実施例１７
水熱処理を、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１１５℃までを２０℃／ｈで昇温し、１１５℃で５時間保持したのち、１１５℃から１７０℃までを２０℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で２０時間保持し、次いで、シリカゾル（６．１ｇ：日産化学工業株式会社，スノーテックスＮ，ＳｉＯ_２含有量２０ｗｔ％）を水熱処理した混合物に添加し、更に１７０℃で１０時間第２工程の水熱処理した以外は実施例１６と同様にして白色の焼成粉末（４６．２１ｇ、触媒収率８８％）を得た。添加したシリカゾルのＡｌ_２Ｏ_３に対するモル酸化物比は、ＳｉＯ_２／Ａｌ_２Ｏ_３比で０．１０であった。この粉末はＸ線回折の結果、純粋なシャバサイト型の構造を有する８員環ＳＡＰＯであり、ＡＦＩ型構造体、ＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークは見られなかった。結晶化度は、１．００であった。粒子性状は、立方体状の結晶であり、大きさ、形とも良く揃っていた。平均粒子径は、１．９μｍであった。得られた焼成粉末の結晶粒子全体のＳｉ／Ａｌの原子比は０．１５であり、表面のＳｉ／Ａｌの原子比は２．１３、表面のＳｉ／Ｐの原子比は３．０１であった。原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表５に示した。この例から明らかなように、水熱処理の途中でシリカゾルを更に添加することにより、温度１７０℃での水熱処理時間が同じ実施例１６よりも表面のＳｉ／Ａｌの原子比は大きく、また、ジメチルアミン選択性が改善されていることがわかった。
【０１００】
比較例１０
水熱処理を、内容物の温度で第１工程として２５℃から１１５℃までを２０℃／ｈで昇温し、１１５℃で５時間保持したのち、１１５℃から１７０℃までを２０℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で５時間保持して行った以外は、実施例１４と同様にして白色の焼成粉末（８４．７ｇ、触媒収率８０％）を得た。この粉末はＸ線回折の結果、純粋なシャバサイト型構造体であり、ＡＦＩ型構造体、ＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークは見られなかった。結晶化度は０．９８であった。粒子性状は、立方体状の結晶であり、大きさ、形とも良く揃っていた。平均粒子径は、２．５μｍであった。得られた焼成粉末の結晶粒子全体のＳｉ／Ａｌの原子比は０．１４であり、表面のＳｉ／Ａｌの原子比は０．４９、表面のＳｉ／Ｐの原子比は０．５３であった。また、走査透過型電子顕微鏡観察より、焼成粉末の結晶粒子は、厚さ２．５ナノメートルの非晶質酸化物層を有していた。原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表５に示した。
【０１０１】
比較例１１
水熱処理を、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１１５℃までを２０℃／ｈで昇温し、１１５℃で５時間保持したのち、１１５℃から１７０℃までを２０℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で１７５時間保持して行った以外は、実施例１４と同様にして白色の焼成粉末（８５．０ｇ、触媒収率８０％）を得た。この粉末はＸ線回折の結果、純粋なシャバサイト型の構造を有する８員環ＳＡＰＯであり、ＡＦＩ型構造体、ＪＣＰＤＳ番号２０−００４５化合物のピークは見られなかった。結晶化度は１．０１であった。粒子性状は、立方体状の結晶であり、大きさ、形とも良く揃っていた。平均粒子径は、２．７μｍであった。得られた焼成粉末の結晶粒子全体のＳｉ／Ａｌの原子比は０．１４であり、表面のＳｉ／Ａｌの原子比は２．２６、表面のＳｉ／Ｐの原子比は３．１３であった。また、走査透過型電子顕微鏡観察より、焼成粉末の結晶粒子は、厚さ２５ナノメートルの非晶質酸化物層を有していた。原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表５に示した。
【０１０２】
【表４】

【０１０３】
【表５】

【０１０４】
これらの例から明らかなように、本発明のシャバサイト型の構造を有する８員環ＳＡＰＯは、Ｓｉ／Ａｌの原子比が、結晶粒子全体よりも大きな非晶質酸化物層を結晶粒子表面に有していることがわかった。また、メタノールとアンモニアとの反応によるメチルアミン類の製造における触媒性能は、非晶質酸化物層の厚さや、Ｘ線光電子分光法で測定される表面のＳｉ／Ａｌの原子比及び表面のＳｉ／Ｐの原子比と相関関係があることもわかった。すなわち、非晶質酸化物層が厚くなるにつれて、また、表面のＳｉ／Ａｌの原子比、表面のＳｉ／Ｐの原子比が大きくなるにつれて、メタノール転化率とトリメチルアミン選択率は低くなり、ジメチルアミン選択率は高くなる。メタノール転化率とジメチルアミン選択率の兼ね合いから、厚さ３〜２０ナノメートルの範囲の非晶質酸化物層を有しているシャバサイト型ＳＡＰＯ又は、表面のＳｉ／Ａｌの原子比が０．５０〜２．２０の範囲のシャバサイトＳＡＰＯ、又は、表面のＳｉ／Ｐの原子比が０．５５〜３．１０の範囲であるシャバサイト型ＳＡＰＯが優れた触媒性能を示すことがわかる。水熱処理時間の経過にともなう非晶質酸化物層の厚さ及び表面組成比の変化速度は、ＴＥＡＯＨ／Ａｌ_２Ｏ_３のモル比やＨ_２Ｏ／Ａｌ_２Ｏ_３のモル比の影響を受けるが、水熱処理二段目時間が長くなるにつれて、非晶質酸化物層は厚く、表面のＳｉ／Ａｌの原子比、表面のＳｉ／Ｐの原子比は大きくなり、メタノール転化率とトリメチルアミン選択率は低くなることがわかる。実施例１４の触媒は、反応原料の供給が空間速度（ＧＨＳＶ）１５００ｈ^−１、温度３１０℃、圧力２ＭＰａの条件では、原料流通開始後１０００時間目のメタノール転化率が９５ｗｔ％で、モノメチルアミン選択率３７ｗｔ％、ジメチルアミン選択率６０ｗｔ％、トリメチルアミン選択率３ｗｔ％で、優れた寿命性能を示した。
【０１０５】
４． ＳＡＰＯ−５６ と ＳＡＰＯ−１７ における非晶質酸化物層の表面組成及び厚さと触媒性能との関係
実施例１８、１９と比較例１２は、８酸素員環細孔を有するＳＡＰＯ−５６とＳＡＰＯ−１７における非晶質酸化物層の表面組成及び厚さと触媒性能に関する例である。各実施例と比較例の結晶粒子全体のＳｉ／Ａｌの原子比（バルクＳｉ／Ａｌの原子比）、表面のＳｉ／Ａｌの原子比、表面のＳｉ／Ｐの原子比、非晶質酸化物層の厚さを表６にまとめた。反応試験は、実施例１〜９と同様にして行った。
【０１０６】
実施例１８
８５％リン酸（７５．６ｇ）と純水（２５６．６ｇ）及び、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラメチル−１，６−ヘキサンジアミン（１１３．０ｇ）の均一な混合物に、擬ベーマイト（４３．１ｇ：ＳＡＳＯＬ　ＧＥＲＭＡＮＹ　ＧｍｂＨ，ＰＵＲＡＬ　ＮＦ，Ａｌ_２Ｏ_３含有量７７．５％）を撹拌しながら添加した。この混合物を１時間撹拌した後、ヒュームドシリカ（１１．８ｇ：日本アエロジル株式会社，ＡＥＲＯＳＩＬ−２００）を添加し、更に３０分間撹拌した。この混合物のモル酸化物比における組成は次の通りであった：２．０ＴＭＨＤ：１．０Ａｌ_２Ｏ_３：１．０Ｐ_２Ｏ_５：０．６ＳｉＯ_２：５０Ｈ_２Ｏ（ＴＭＨＤはＮ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラメチル−１，６−ヘキサンジアミンを表す）。得られた混合物をステンレス製オートクレーブ中で撹拌しながら、水熱処理した。水熱処理は、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１１５℃までを２０℃／ｈで昇温し、１１５℃で５時間保持したのち、１１５℃から１７０℃までを２０℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で７５時間保持して行った。水熱処理時の圧力は自生圧とした。室温まで冷却した後、オートクレーブを開け、生成スラリーを遠心分離して沈殿を得た。得られた沈殿を２００ｍｌの純水で３回、洗浄・遠心分離したのち、８０℃で１２ｈ乾燥した。更に空気気流下、６００℃で４時間焼成して、白色粉末を得た。この粉末はＸ線回折の結果、純粋な８酸素員環細孔を有するＳＡＰＯ−５６であった。この焼成粉末の結晶粒子全体のＳｉ／Ａｌの原子比は０．２７であり、表面のＳｉ／Ａｌの原子比は１．７５、表面のＳｉ／Ｐの原子比は２．７１であった。また、走査透過型電子顕微鏡観察より、焼成粉末の結晶粒子は、１０ナノメートルの厚さの非晶質酸化物層を持っていた。原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表６に示した。
【０１０７】
実施例１９
８５％リン酸（５２．０ｇ）と純水（１７６．６ｇ）及び、キヌクリジン（３７．６ｇ）の均一な混合物に、擬ベーマイト（２９．７ｇ：ＳＡＳＯＬ　ＧＥＲＭＡＮＹ　ＧｍｂＨ，ＰＵＲＡＬ　ＮＦ，Ａｌ_２Ｏ_３含有量７７．５％）を撹拌しながら添加した。この混合物を１時間撹拌した後、ヒュームドシリカ（４．１ｇ：日本アエロジル株式会社，ＡＥＲＯＳＩＬ−２００）を添加し、更に３０分間撹拌した。この混合物のモル酸化物比における組成は次の通りであった：１．５Ｑｎ：１．０Ａｌ_２Ｏ_３：１．０Ｐ_２Ｏ_５：０．３ＳｉＯ_２：５０Ｈ_２Ｏ（Ｑｎはキヌクリジンを表す）。得られた混合物をステンレス製オートクレーブ中で撹拌しながら、水熱処理した。水熱処理は、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１１５℃までを２０℃／ｈで昇温し、１１５℃で５時間保持したのち、１１５℃から１７０℃までを２０℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で５０時間保持して行った。水熱処理時の圧力は自生圧とした。室温まで冷却した後、オートクレーブを開け、生成スラリーを遠心分離して沈殿を得た。得られた沈殿を２００ｍｌの純水で３回、洗浄・遠心分離したのち、８０℃で１２ｈ乾燥した。更に空気気流下、６００℃で４時間焼成して、白色粉末を得た。この粉末はＸ線回折の結果、純粋な８酸素員環細孔を有するＳＡＰＯ−１７であった。この焼成粉末の結晶粒子全体のＳｉ／Ａｌの原子比は０．１１であり、表面のＳｉ／Ａｌの原子比は１．０１、表面のＳｉ／Ｐの原子比は１．３６であった。また、走査透過型電子顕微鏡観察より、焼成粉末の結晶粒子は、５ナノメートルの厚さの非晶質酸化物層を持っていた。原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表６に示した。
【０１０８】
比較例１２
水熱処理を、内容物の温度で、第１工程として２５℃から１１５℃までを２０℃／ｈで昇温し、１１５℃で５時間保持したのち、１１５℃から１７０℃までを２０℃／ｈで昇温し、第１工程の結晶化工程の一部と第２工程として１７０℃で５時間保持して行った以外は、実施例１８と同様にして白色の焼成粉末を得た。この粉末はＸ線回折の結果、純粋な８酸素員環細孔を有するＳＡＰＯ−５６であった。この焼成粉末の結晶粒子全体のＳｉ／Ａｌの原子比は０．２５であり、表面のＳｉ／Ａｌの原子比は０．４８、表面のＳｉ／Ｐの原子比は０．５１であった。また、走査透過型電子顕微鏡観察より、焼成粉末の結晶粒子は、２ナノメートルの厚さの非晶質酸化物層を持っていた。原料流通開始後６ｈ目の反応成績を表６に示した。
【０１０９】
これらの例から明らかなように、シャバサイト型以外の構造を有する８員環ＳＡＰＯでも、本発明の、Ｓｉ／Ａｌの原子比が結晶粒子全体よりも大きな非晶質酸化物層を、結晶粒子表面に有していることがわかる。また、好ましい範囲の厚さの非晶質酸化物層又は好ましい範囲の表面組成比を有するこれらの８員環ＳＡＰＯは、メタノールとアンモニアとの反応によるメチルアミン類の製造において、優れた触媒活性とジメチルアミン選択性を示すこともわかる。
【０１１０】
【表６】

【０１１１】
５．モノメチルアミンを原料とした不均化反応例
実施例２０と比較例１３は、モノメチルアミンを原料とした不均化反応の例である。
【０１１２】
実施例２０
反応管に実施例６で合成した触媒２．５ｇ（体積３．５ｍｌ）を充填し、反応圧力２ＭＰａ、温度３２０℃において、モノメチルアミンをＧＨＳＶ３０００ｈ^−１で供給して反応を行った。モノメチルアミンからアンモニアとジメチルアミンへの不均化反応の反応開始６時間目における成績は、以下の通りであった。
モノメチルアミンの転化率：７３モル％
ジメチルアミン選択率：９９重量％
トリメチルアミン選択率：１重量％
【０１１３】
比較例１３
比較例８で合成した触媒を用いて、実施例２０と同様にモノメチルアミンの不均化反応を行った。反応開始６時間目における成績は、以下の通りであった。
モノメチルアミンの転化率：６９モル％
ジメチルアミン選択率：９８重量％
トリメチルアミン選択率：２重量％
【０１１４】
特開２０００−１１７１１４号公報記載の触媒調製例１の方法に従って合成した比較例８の触媒を用いた比較例１３の結果と比べ、実施例６のシャバサイト型の構造を有する８員環ＳＡＰＯは実施例２０に示すように、モノメチルアミンの不均化反応においても優れた性能を示すことがわかった。
【０１１５】
【発明の効果】
以上の実施例、比較例を用いた説明から明らかな様に、本発明の８員環ＳＡＰＯは、アルミニウムに対するケイ素の原子比が、結晶粒子全体よりも大きな非晶質酸化物層を結晶粒子表面に有しており、該モレキュラーシーブは、工業的に行われているメタノールとアンモニアとの反応、モノメチルアミンの不均化反応等によるメチルアミン類の製造において、従来技術よりも優れた触媒活性とジメチルアミン選択性を示す。この非晶質酸化物層の厚さや表面組成は、触媒性能に大きな影響を及ぼすが、本発明の触媒の合成条件で容易に制御できる。また、本発明の８員環ＳＡＰＯの製造法によれば、従来合成が困難であった少量の鋳型剤量で、純度及び結晶化度が高い８員環ＳＡＰＯを製造することができる。そのため、従来技術よりも原材料コスト、廃棄物処理コストともに低減できるため、安価に効率良く触媒が製造できる。また、廃棄物が少ないため、環境に対する負荷の低減の面でも貢献できる。従って、本発明の提供する８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブとその製造法及びメチルアミン類の製造方法の工業的価値は極めて大きい。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例１４の触媒の走査透過型電子顕微鏡による像（×８万倍）
【図２】図１の左端白枠部分の拡大像（×１００万倍）
【図３】図２の格子模様が見られる部分の電子線回折像
【図４】図２の格子模様が見られない白色層の電子線回折像

Claims (24)

1. 非晶質酸化物層を結晶粒子表面に有する、８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブであって、非晶質酸化物層のアルミニウムに対するケイ素の原子比が、結晶粒子全体での当該原子比よりも大きいことを特徴とする、８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブ。
2. 結晶粒子全体のアルミニウムに対するケイ素の原子比が０．０５〜０．３０の範囲であり、かつＸ線光電子分光法で測定される結晶粒子表面の非晶質酸化物層のアルミニウムに対するケイ素の原子比が０．５０以上である、請求項１記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブ。
3. Ｘ線光電子分光法で測定される結晶粒子表面の非晶質酸化物層のリンに対するケイ素の原子比が０．５５以上である、請求項１、２の何れかに記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブ。
4. 結晶粒子表面の非晶質酸化物層の厚さが３〜２０ナノメートルの範囲である、請求項１〜３の何れかに記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブ。
5. マグネシウム、イットリウム、チタン、ジルコニウム、マンガン、鉄、コバルト及びスズから選択される一種類以上の元素を更に含む、請求項１〜４の何れかに記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブ。
6. 結晶粒子の形状が直方体及び／又は立方体状であり、かつ平均粒子径が５μｍ以下である、請求項１〜５の何れかに記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブ。
7. 結晶粒子全体より結晶粒子表面の非晶質酸化物層を除いた結晶粒子の本体部分の構造がシャバサイト型である、請求項１〜６の何れかに記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブ。
8. Ｘ線回折で測定したシャバサイト型構造体の（１００）面のピーク強度に対するＡＦＩ型構造体の（１００）面のピーク強度の比が０．０２以下である、請求項７記載のシャバサイト型の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブ。
9. 有機アミン及び／又は有機アンモニウム塩、アルミニウム化合物、リン化合物、ケイ素化合物、並びに水を含む原料混合物を水熱処理して、非晶質酸化物層を結晶粒子表面に有する８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブを製造するにあたり、少なくともその結晶質部分を生成させる第１工程と、更に水熱処理を行って結晶粒子表面上に非晶質酸化物層を形成させる第２工程とからなる、請求項１〜８の何れかに記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブの製造方法。
10. 第１工程の水熱処理が、８０〜１３０℃の温度範囲内で１時間以上水熱処理する工程と１５０〜２００℃の温度範囲内で１〜１０時間水熱処理する工程の二つの工程を含むものである、請求項９記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブの製造方法。
11. 第１工程の水熱処理のうち、８０〜１３０℃の温度範囲内で１時間以上水熱処理する工程が、８０〜１３０℃の間を１時間以上かけて昇温させる工程又は８０〜１３０℃の間の一定温度を１時間以上保持する工程を含むものである、請求項１０記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブの製造方法。
12. 第２工程の水熱処理が、１５０〜２００℃の温度範囲内で１０時間以上水熱処理する工程を含むものである、請求項９〜１１の何れかに記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブの製造方法。
13. 第１工程の水熱処理が、９５〜１２５℃の間の一定温度で３〜２４時間水熱処理する工程と１５０〜２００℃の温度範囲内で１〜１０時間水熱処理する工程の二つの工程を含み、かつ第２工程の水熱処理が、１５０〜２００℃の温度範囲内で１０〜１５０時間水熱処理する工程を含むものである、請求項９記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブの製造方法。
14. 有機アミン及び／又は有機アンモニウム塩、アルミニウム化合物、リン化合物、ケイ素化合物、並びに水を含む原料混合物中のＡｌ_２Ｏ_３に換算されたアルミニウム化合物のモル数に対する、有機アミンと有機アンモニウム塩の合計モル数の比が０．４〜０．９８の範囲である、請求項９〜１３の何れかに記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブの製造方法。
15. 有機アミン及び／又は有機アンモニウム塩が水酸化テトラエチルアンモニウムである、請求項９〜１４の何れかに記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブの製造方法。
16. アルミニウム化合物が擬ベーマイトである、請求項９〜１５の何れかに記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブの製造方法。
17. リン化合物がリン酸である、請求項９〜１６の何れかに記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブの製造方法。
18. ケイ素化合物がシリカゾルである、請求項１〜１７の何れかに記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブの製造方法。
19. 第２工程の前又は途中で、ケイ素化合物を更に添加する、請求項１〜１８の何れかに記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブの製造方法。
20. マグネシウム、イットリウム、チタン、ジルコニウム、マンガン、鉄、コバルト及びスズから選択される一種類以上の元素を更に含む、請求項９〜１９の何れかに記載の、８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブの製造方法。
21. ８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブがシャバサイト型である、請求項９〜２０に記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブの製造方法。
22. 請求項１〜８の何れかに記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブの存在下、メタノールとアンモニアを反応させるメチルアミン類の製造方法。
23. 請求項１〜８の何れかに記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブの存在下、メタノールとモノメチルアミンを反応させるメチルアミン類の製造方法。
24. 請求項１〜８の何れかに記載の８酸素員環細孔を持つ結晶質シリコアルミノリン酸塩モレキュラーシーブの存在下、モノメチルアミンの不均化反応を行うメチルアミン類の製造方法。

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