JP2003502541A - 高圧燃料戻りラインにおけるガスの形成を減少させる制限手段 - Google Patents
高圧燃料戻りラインにおけるガスの形成を減少させる制限手段Info
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
- F02M63/02—Fuel-injection apparatus having several injectors fed by a common pumping element, or having several pumping elements feeding a common injector; Fuel-injection apparatus having provisions for cutting-out pumps, pumping elements, or injectors; Fuel-injection apparatus having provisions for variably interconnecting pumping elements and injectors alternatively
- F02M63/0225—Fuel-injection apparatus having a common rail feeding several injectors ; Means for varying pressure in common rails; Pumps feeding common rails
-
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- F02M55/00—Fuel-injection apparatus characterised by their fuel conduits or their venting means; Arrangements of conduits between fuel tank and pump F02M37/00
- F02M55/02—Conduits between injection pumps and injectors, e.g. conduits between pump and common-rail or conduits between common-rail and injectors
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Abstract
(57)【要約】
燃料供給系統１０は、燃料を少なくとも１つの燃料噴射器２６へ供給する燃料レイル２２と、燃料を燃料レイル２２に供給する高圧燃料ポンプ２０と、燃料レイル２２の燃料圧力を調整する燃料調整器２８と、燃料戻りライン３４の燃料調整器２８と高圧燃料ポンプ２０の間に設けた流れ制限手段３０、３２とを有する。流れ制限手段３０、３２は、高圧燃料ポンプが燃料レイル２２へある特定の流量範囲で燃料を供給する際、泡が高圧燃料ポンプ２０に実質的に到達しないように構成されている。流れ制限手段は、少なくとも１つの流れ制限用オリフィスより成る。
Description
【０００１】
本発明は、自動車用燃料供給系統に関し、さらに詳細には、燃料調整器の下流
で高圧燃料ポンプの上流に少なくとも１つの流れ制限手段を設けることによりガ
スの泡が燃料ポンプに到達して該ポンプを損傷するのを防止するシステム及び方
法に関する。
で高圧燃料ポンプの上流に少なくとも１つの流れ制限手段を設けることによりガ
スの泡が燃料ポンプに到達して該ポンプを損傷するのを防止するシステム及び方
法に関する。
【０００２】
発明者は、燃料調整器の下流の透明な燃料ラインを流レイル戻り燃料を観察す
ることにより、泡の生成を探知した。前のテストにおいて、戻りラインが高圧燃
料ポンプの入口に直接接続さレイルと、ポンプは１５時間運転の直後、故障する
ようになった。ポンプの故障は、泡によりポンプに生じるある種のキャビテーシ
ョン浸食が原因であると考えらレイル。発明者は、その後、ガスの泡が燃料の高
揮発性成分であって、空気や蒸気ではないことを突き止めた。ガスの泡は、燃料
調整器の散逸的吐出しプロセス(dissipative orificing process)の後生ずるこ
とがある。
ることにより、泡の生成を探知した。前のテストにおいて、戻りラインが高圧燃
料ポンプの入口に直接接続さレイルと、ポンプは１５時間運転の直後、故障する
ようになった。ポンプの故障は、泡によりポンプに生じるある種のキャビテーシ
ョン浸食が原因であると考えらレイル。発明者は、その後、ガスの泡が燃料の高
揮発性成分であって、空気や蒸気ではないことを突き止めた。ガスの泡は、燃料
調整器の散逸的吐出しプロセス(dissipative orificing process)の後生ずるこ
とがある。
【０００３】
従って、高圧燃料ポンプに長寿命を与えるために、ガスの泡の生成を減少する
か、好ましくは無くする必要がある。
か、好ましくは無くする必要がある。
【０００４】
本発明の目的は、上述した必要性を充足させることである。本発明の原理によ
ると、上記目的は、少なくとも１つの燃料噴射器へ燃料を供給する燃料レイルと
、燃料レイルに燃料を供給する高圧燃料ポンプと、燃料レイルの燃料圧力を調整
する燃料調整器と、燃料戻りラインの燃料調整器と高圧燃料ポンプの間に設けた
燃料制限手段とを有する燃料供給系統を提供することにより達成される。燃料制
限手段は、高圧燃料ポンプが燃料レイルにある流量範囲の燃料を供給している時
、泡が高圧燃料ポンプに到達するのを実質的に阻止するように構成され配置され
る。燃料制限手段は、少なくとも１つの流れ制限オリフィスをより成る。
ると、上記目的は、少なくとも１つの燃料噴射器へ燃料を供給する燃料レイルと
、燃料レイルに燃料を供給する高圧燃料ポンプと、燃料レイルの燃料圧力を調整
する燃料調整器と、燃料戻りラインの燃料調整器と高圧燃料ポンプの間に設けた
燃料制限手段とを有する燃料供給系統を提供することにより達成される。燃料制
限手段は、高圧燃料ポンプが燃料レイルにある流量範囲の燃料を供給している時
、泡が高圧燃料ポンプに到達するのを実質的に阻止するように構成され配置され
る。燃料制限手段は、少なくとも１つの流れ制限オリフィスをより成る。
【０００５】
本発明の他の目的、特徴及び特性並びに作動方法、装置の関連構成要素の機能
、部品の組合わせ並びに製造の経済性については、本明細書の一部を形成する以
下の詳細な説明及び頭書の特許請求の範囲を添付図面を参照しながら読むと明ら
かになるであろう。
、部品の組合わせ並びに製造の経済性については、本明細書の一部を形成する以
下の詳細な説明及び頭書の特許請求の範囲を添付図面を参照しながら読むと明ら
かになるであろう。
【０００６】
燃料調整器は、高散逸的プロセスに起因する圧力降下を生ぜしめるスロットル
またはオリフィスに対比することができる。図１を参照して、図示の従来型燃料
レイル１０の燃料流路には燃料調整器１２が設けられており、流体は高い圧力と
室温に近い温度を有する。図において、入口の状態を「２」を付して示す。オリ
フィスの最狭断面を通過する際、流体は高加速状態となる。最狭点（即ち、調整
器の座部）における状態を、「*」を付して示す。流体は、この点を通過すると
、運動エネルギーの多くを失って減速状態になるが、これは不可逆的な散逸プロ
セスである。出口の状態を「１」を付して示す。状態１の圧力はほぼ周囲圧力（
または供給ポンプ圧力）であり、温度は入口の状態２に比べるとわずかに上昇し
ている。周囲条件の下では、流体は通常、燃料レイル系統に如何なる種類の泡も
発生させない。従って、以下に詳細に説明するように、入口の状態２から出口の
状態１への熱力学的プロセスが、流体に泡が発生する原因となる。
またはオリフィスに対比することができる。図１を参照して、図示の従来型燃料
レイル１０の燃料流路には燃料調整器１２が設けられており、流体は高い圧力と
室温に近い温度を有する。図において、入口の状態を「２」を付して示す。オリ
フィスの最狭断面を通過する際、流体は高加速状態となる。最狭点（即ち、調整
器の座部）における状態を、「*」を付して示す。流体は、この点を通過すると
、運動エネルギーの多くを失って減速状態になるが、これは不可逆的な散逸プロ
セスである。出口の状態を「１」を付して示す。状態１の圧力はほぼ周囲圧力（
または供給ポンプ圧力）であり、温度は入口の状態２に比べるとわずかに上昇し
ている。周囲条件の下では、流体は通常、燃料レイル系統に如何なる種類の泡も
発生させない。従って、以下に詳細に説明するように、入口の状態２から出口の
状態１への熱力学的プロセスが、流体に泡が発生する原因となる。
【０００７】
オリフィスを介する吐出プロセスは、熱力学的には下記のように説明できる。
流体へ外部からエネルギーが供給されない（即ち、燃料レイルの壁が殆んど断熱
的である）と仮定して、状態２から状態*への加速プロセスを考慮すると、この
加速により静圧が、ほとんど全圧(total pressure)に等しい状態２から著しく減
少する。これはベルヌーイの方程式を適用すると理解できる。
流体へ外部からエネルギーが供給されない（即ち、燃料レイルの壁が殆んど断熱
的である）と仮定して、状態２から状態*への加速プロセスを考慮すると、この
加速により静圧が、ほとんど全圧(total pressure)に等しい状態２から著しく減
少する。これはベルヌーイの方程式を適用すると理解できる。
【０００８】
Ｐtot ＝ Ｐstat ＋ （ｃ2／２） （式１）
上式において、流体の密度であり、ｃは流体の速度である。
【０００９】
状態２において、流体速度は低いため、Ｐtot,2はＰstat,2にほぼ等しい。状
態２から状態*への流体の流れを考慮すると、等エントロピーの流れであると考
えられ、下記のように表わすことができる。
態２から状態*への流体の流れを考慮すると、等エントロピーの流れであると考
えられ、下記のように表わすことができる。
【００１０】
Ｐtot,2 ＝Ｐtot,* ＝Ｐstat,2* ＋（ｃ*2／２） （式２）
状態２から状態*への全圧はほとんど一定である（流体へエネルギーが全く伝
達されないとの仮定により）。しかしながら、*を付した点の静圧Ｐstat,*は、
この点における流体速度が高いため最も低い。静圧（全圧でなく）だけが、戻り
ラインにおけるガスの泡の生成問題の原因である。流体がこのように減速すると
、流体の静圧は蒸気圧よりも低くなるため、流体中に溶解されたガスの解放によ
り、圧力が蒸気圧に到達すると、蒸気の泡が発生することが知られている。泡は
調整器のほぼ最狭断面部分で発生することが観察され、戻りラインにおいて数分
の間安定した状態であった。
達されないとの仮定により）。しかしながら、*を付した点の静圧Ｐstat,*は、
この点における流体速度が高いため最も低い。静圧（全圧でなく）だけが、戻り
ラインにおけるガスの泡の生成問題の原因である。流体がこのように減速すると
、流体の静圧は蒸気圧よりも低くなるため、流体中に溶解されたガスの解放によ
り、圧力が蒸気圧に到達すると、蒸気の泡が発生することが知られている。泡は
調整器のほぼ最狭断面部分で発生することが観察され、戻りラインにおいて数分
の間安定した状態であった。
【００１１】
この圧力調整プロセスの熱力学的プロセスは、上述の考えを反映するように温
度−エントロピー（Ｔ−Ｓ）ダイアグラムからに引き出すことができる。図２の
ダイアグラムにおいて、ベンゾール（燃料を表わす）の挙動を、単一相流体（空
気または他の気体のような流体中の別の成分は考慮しない）として略示する。従
って、この例では、蒸気の発生を示すことができる。境界曲線（実線）は、ダイ
アグラムの左方の液相を、ダイアグラムの中央の液体―蒸気相と、ダイアグラム
の右方の蒸気相から分離する。さらに、状態Ｐ2、Ｔ2及びＰ1、Ｔ1を、等圧式Ｐ 2 ＞Ｐ1及びＴ1＞Ｔ2で示す。オリフィスの最狭点で流体が加速されるため、状態
２から状態１へのプロセスは、状態２と１を結ぶ線を引くことによって直接引き
出すことはできない。最初に、状態２から状態*への等エントロピープロセス（
損失なし）があり、その後、エントロピー（損失）が多量に発生する状態下で状
態*から状態１への散逸的プロセスがある。その後、状態*の等圧式は流体速度に
よりＴ−Ｓダイアグラム蒸気−液体領域を横断する。状態２から状態*への温度
低下は、全温の式を用いて説明することができる。
度−エントロピー（Ｔ−Ｓ）ダイアグラムからに引き出すことができる。図２の
ダイアグラムにおいて、ベンゾール（燃料を表わす）の挙動を、単一相流体（空
気または他の気体のような流体中の別の成分は考慮しない）として略示する。従
って、この例では、蒸気の発生を示すことができる。境界曲線（実線）は、ダイ
アグラムの左方の液相を、ダイアグラムの中央の液体―蒸気相と、ダイアグラム
の右方の蒸気相から分離する。さらに、状態Ｐ2、Ｔ2及びＰ1、Ｔ1を、等圧式Ｐ 2 ＞Ｐ1及びＴ1＞Ｔ2で示す。オリフィスの最狭点で流体が加速されるため、状態
２から状態１へのプロセスは、状態２と１を結ぶ線を引くことによって直接引き
出すことはできない。最初に、状態２から状態*への等エントロピープロセス（
損失なし）があり、その後、エントロピー（損失）が多量に発生する状態下で状
態*から状態１への散逸的プロセスがある。その後、状態*の等圧式は流体速度に
よりＴ−Ｓダイアグラム蒸気−液体領域を横断する。状態２から状態*への温度
低下は、全温の式を用いて説明することができる。
【００１２】
Ｔtot ＝ Ｔstat ＋ （ｃ2／２） （式３）
液状の流体では、ｃpは温度Ｔの関数ｃp（Ｔ）であり、この式は１つの相の流
体についてのみ考慮する。２つの相の流体（液体―蒸気）では、式３を各相につ
き適当な項を含むように拡張しなければならない。式３では、状態２から状態*
への温度変化だけを求めることができる。状態*から状態１への温度の上昇は、
公知のジュール−トンプソン係数から引き出すことができる。
体についてのみ考慮する。２つの相の流体（液体―蒸気）では、式３を各相につ
き適当な項を含むように拡張しなければならない。式３では、状態２から状態*
への温度変化だけを求めることができる。状態*から状態１への温度の上昇は、
公知のジュール−トンプソン係数から引き出すことができる。
【００１３】
一旦蒸気が発生すると、その蒸気は、発生するエントロピーの量に応じて、ラ
インＡ（状態１）内に残留する。ダイアグラムでは、ラインＡは、状態１が液体
−蒸気領域内にあるように、ある角度で傾斜するように示されている。状態１の
ラインＡは、プロセスが散逸的でなく、その結果グラフの上でラインＡが常に９
０度よりも小さいがより垂直に近い場合に、液体−蒸気領域の外側を目指すこと
がわかる。これはまた、より少ないエントロピーが発生しただろうことを意味す
る。蒸気が発生して高圧ポンプへ送り戻される場合、蒸気の泡はポンプ圧力が上
昇するとつぶる。グラフ上では、Ｔ―Ｓダイアグラムにおいて、この状態は液体
領域に通じる別のラインを付加することによって示されるであろう。蒸気の泡が
このようにつぶれるため、キャビテーション浸食と呼ばれる公知の破壊プロセス
が発生し、最大約２０００バールの高周波数圧力スパイクによる泡の内破状崩壊
によりポンプの構成要素が損傷を受けると思われる。
インＡ（状態１）内に残留する。ダイアグラムでは、ラインＡは、状態１が液体
−蒸気領域内にあるように、ある角度で傾斜するように示されている。状態１の
ラインＡは、プロセスが散逸的でなく、その結果グラフの上でラインＡが常に９
０度よりも小さいがより垂直に近い場合に、液体−蒸気領域の外側を目指すこと
がわかる。これはまた、より少ないエントロピーが発生しただろうことを意味す
る。蒸気が発生して高圧ポンプへ送り戻される場合、蒸気の泡はポンプ圧力が上
昇するとつぶる。グラフ上では、Ｔ―Ｓダイアグラムにおいて、この状態は液体
領域に通じる別のラインを付加することによって示されるであろう。蒸気の泡が
このようにつぶれるため、キャビテーション浸食と呼ばれる公知の破壊プロセス
が発生し、最大約２０００バールの高周波数圧力スパイクによる泡の内破状崩壊
によりポンプの構成要素が損傷を受けると思われる。
【００１４】
溶解した空気、一般的には溶解したガスの解放についての理論は、図２のＴ−
Ｓダイアグラムのプロセスに類似する。ガソリンのような２またはそれ以上の成
分を有する流体について、概略的なＴ−Ｓダイアグラムを得るのは容易ではない
。従って、かかる流体については、以下のような説明が考えられるにすぎない。
ガソリンのＴ−Ｓダイアグラムは、図２のダイアグラムに多少似ている。液体領
域を液体−気体−蒸気領域と蒸気−気体領域とから分離する境界曲線が存在する
であろう。そのプロセスは図２を参照して説明したものとほとんど同じであるが
、相違点は液体−気体−蒸気領域があることであり、これは解放された気体の量
と、蒸気の量（これらは互いに独立して考慮する必要がある）の両方を表わす。
以下に詳しく説明するように、発明者は蒸気は戻りライン内に残存する可能性は
非常に低いが、解放された気体だけがそのラインに残存することを突き止めてい
る。
Ｓダイアグラムのプロセスに類似する。ガソリンのような２またはそれ以上の成
分を有する流体について、概略的なＴ−Ｓダイアグラムを得るのは容易ではない
。従って、かかる流体については、以下のような説明が考えられるにすぎない。
ガソリンのＴ−Ｓダイアグラムは、図２のダイアグラムに多少似ている。液体領
域を液体−気体−蒸気領域と蒸気−気体領域とから分離する境界曲線が存在する
であろう。そのプロセスは図２を参照して説明したものとほとんど同じであるが
、相違点は液体−気体−蒸気領域があることであり、これは解放された気体の量
と、蒸気の量（これらは互いに独立して考慮する必要がある）の両方を表わす。
以下に詳しく説明するように、発明者は蒸気は戻りライン内に残存する可能性は
非常に低いが、解放された気体だけがそのラインに残存することを突き止めてい
る。
【００１５】
発明者は、透明な燃料調整器と燃料レイルを用いた実験により、調整器の最狭
断面部分（座部領域）が燃料戻りラインに見られるガスの泡を発生させる原因で
あることを証明した。発明者は、これらの泡が燃料戻りラインに長時間見られる
ことに気づいた。テストでは、燃料としてストッダード溶剤を使用したが、それ
はガソリンよりも安全であり、初期のテストにおいて、戻りラインにガソリンと
ほぼ同量の泡を発生させたためである。ストッダード溶剤はガソリンよりも格段
に高い蒸気圧を有し、その蒸気は流体圧力が上昇すると急速に溶解すると思われ
る。泡の寿命が長いため、発明者は、泡の性質は気体であり、常態度で液体に溶
解している空気または種々の気体であると結論した。発明者が後で行った気体分
析によると、気体の泡はブタン、プロパン等のような燃料中のより高い揮発性成
分により生じることが証明された。
断面部分（座部領域）が燃料戻りラインに見られるガスの泡を発生させる原因で
あることを証明した。発明者は、これらの泡が燃料戻りラインに長時間見られる
ことに気づいた。テストでは、燃料としてストッダード溶剤を使用したが、それ
はガソリンよりも安全であり、初期のテストにおいて、戻りラインにガソリンと
ほぼ同量の泡を発生させたためである。ストッダード溶剤はガソリンよりも格段
に高い蒸気圧を有し、その蒸気は流体圧力が上昇すると急速に溶解すると思われ
る。泡の寿命が長いため、発明者は、泡の性質は気体であり、常態度で液体に溶
解している空気または種々の気体であると結論した。発明者が後で行った気体分
析によると、気体の泡はブタン、プロパン等のような燃料中のより高い揮発性成
分により生じることが証明された。
【００１６】
発明者は、燃料戻りラインに１またはそれ以上の流れ制限手段を設けて調整器
座部に高い背圧を発生させることにより、戻りライン中のガスの泡をなくすこと
ができるということを発見した。可変オリフィス（調整器座部）だけでなく、第
２またはそれ以上の絞りプロセスが、調整器の最狭断面部分の下流に生じるであ
ろう。これは、調整器により小さい圧力降下が得られ、このため流れ速度が減少
し、調整器の最狭断面部分の静圧が上昇することを意味する。
座部に高い背圧を発生させることにより、戻りライン中のガスの泡をなくすこと
ができるということを発見した。可変オリフィス（調整器座部）だけでなく、第
２またはそれ以上の絞りプロセスが、調整器の最狭断面部分の下流に生じるであ
ろう。これは、調整器により小さい圧力降下が得られ、このため流れ速度が減少
し、調整器の最狭断面部分の静圧が上昇することを意味する。
【００１７】
図８Ａは、本発明による燃料供給系統１０の第１の実施例の概略図である。図
示のように、燃料ポンプ１４は、燃料をガソリンタンク１６から供給ライン１８
を介して圧送する。供給ライン１８に接続された高圧燃料ポンプ２０は、燃料を
接続ライン２４を介して燃料レイル２２へ、圧力Ｐ2、温度Ｔ2で圧送する。燃料
レイル２２は、燃料を複数の燃料噴射器２６へ供給する。燃料調整器２８は、燃
料レイル２２に供給される燃料を調整するために燃料レイル２２の下流に設けら
れている。本発明によると、第１及び第２のオリフィス３０、３２が、燃料調整
器２８の下流で高圧燃料ポンプ２０の上流の戻りラインに、互いに離隔して設け
られている。図示の実施例では２つのオリフィスが示されているが、ただ１個の
オリフィスまたは３個以上のオリフィスを設けてもよいことがわかるであろう。
発明者は、以下に詳しく説明するように、２乃至５個のオリフィスを戻りライン
３４に設けるのが好ましいことを発見している。オリフィス３０、３２は、ある
特定の流れ条件の下で、戻りライン３４の背圧を増加させる。この系統１０では
、Ｐ2＞＞Ｐ1である。
示のように、燃料ポンプ１４は、燃料をガソリンタンク１６から供給ライン１８
を介して圧送する。供給ライン１８に接続された高圧燃料ポンプ２０は、燃料を
接続ライン２４を介して燃料レイル２２へ、圧力Ｐ2、温度Ｔ2で圧送する。燃料
レイル２２は、燃料を複数の燃料噴射器２６へ供給する。燃料調整器２８は、燃
料レイル２２に供給される燃料を調整するために燃料レイル２２の下流に設けら
れている。本発明によると、第１及び第２のオリフィス３０、３２が、燃料調整
器２８の下流で高圧燃料ポンプ２０の上流の戻りラインに、互いに離隔して設け
られている。図示の実施例では２つのオリフィスが示されているが、ただ１個の
オリフィスまたは３個以上のオリフィスを設けてもよいことがわかるであろう。
発明者は、以下に詳しく説明するように、２乃至５個のオリフィスを戻りライン
３４に設けるのが好ましいことを発見している。オリフィス３０、３２は、ある
特定の流れ条件の下で、戻りライン３４の背圧を増加させる。この系統１０では
、Ｐ2＞＞Ｐ1である。
【００１８】
図８Ｂは、本発明の燃料供給系統１０’の第２の実施例を示す概略図であり、
同一部分は同一参照番号で示す。この実施例において、燃料レイル２２（デッド
エンド体積部）と噴射器２６は、燃料調整器２８及びオリフィス３０、３２の上
流に設けられている。第１の実施例と同様に、第２の実施例では、オリフィス３
０、３２は、ある特定の流れ条件及びＰ2＞＞Ｐ1の条件の下で、戻りライン３４
の背圧を増加させる。
同一部分は同一参照番号で示す。この実施例において、燃料レイル２２（デッド
エンド体積部）と噴射器２６は、燃料調整器２８及びオリフィス３０、３２の上
流に設けられている。第１の実施例と同様に、第２の実施例では、オリフィス３
０、３２は、ある特定の流れ条件及びＰ2＞＞Ｐ1の条件の下で、戻りライン３４
の背圧を増加させる。
【００１９】
オリフィス３０または３２は種々の形状のものでよく、例えば、これらのオリ
フィスを図９に示すようなホース取付け具４０により形成してもよい。ホース取
付け具を使用して、調整器２８と高圧燃料ポンプ２０との間に戻りライン３４を
接続することが可能である。図１０は、オリフィス３０または３２を構成する別
の例を示す。オリフィス３０または３２を、図１０の４２で示すバネ作動型ボー
ル弁取付け具で構成することができる。この取付け具４２はバネ４４を有し、こ
のバネは常態でボール４６を弁座４８に収まるように付勢する。弁座４８の開口
は、オリフィス３０を画定する。従って、バネ作動型ボール弁は、オリフィス３
０の開閉を制御する。ボール弁取付け具４２を用いると、戻りライン３４の背圧
は流量零から矢印Ａの方向に増加し始める。ホース取付け具４０及びボール弁取
付け具を組合わせてもよいことがわかる。例えば、流れが、１またはそれ以上の
ホース取付け具の後、ボール弁取付け具、そしてまた１またはそれ以上のホース
取付け具を介して次々に流れるようにした構成も可能である。
フィスを図９に示すようなホース取付け具４０により形成してもよい。ホース取
付け具を使用して、調整器２８と高圧燃料ポンプ２０との間に戻りライン３４を
接続することが可能である。図１０は、オリフィス３０または３２を構成する別
の例を示す。オリフィス３０または３２を、図１０の４２で示すバネ作動型ボー
ル弁取付け具で構成することができる。この取付け具４２はバネ４４を有し、こ
のバネは常態でボール４６を弁座４８に収まるように付勢する。弁座４８の開口
は、オリフィス３０を画定する。従って、バネ作動型ボール弁は、オリフィス３
０の開閉を制御する。ボール弁取付け具４２を用いると、戻りライン３４の背圧
は流量零から矢印Ａの方向に増加し始める。ホース取付け具４０及びボール弁取
付け具を組合わせてもよいことがわかる。例えば、流れが、１またはそれ以上の
ホース取付け具の後、ボール弁取付け具、そしてまた１またはそれ以上のホース
取付け具を介して次々に流れるようにした構成も可能である。
【００２０】
これら付加的なオリフィス１８、２０の効果は、ベルヌーイの式から引き出す
ことができる。さらに、この効果は熱力学を用いて説明することも可能である。
式２により、状態*ではより高い速度が発生し、これが最も低い静圧になること
を示した。縦続配置の２またはそれ以上の流れ制限手段が存在する場合を考える
と、第１の流れ制限手段（これは燃料調整器である）は圧力を大きく絞る必要は
ない。その理由は、第２の制限手段（別のオリフィス）が所要のポンプ圧まで圧
力を絞るからである。従って、調整器１４は、所要の圧力降下の一部を絞るに過
ぎないため、それ程閉じる必要はない。これは、流れ速度及び状態*が、付加的
な流れ制限手段を持たないシステムほど高くならないことを意味する。別のオリ
フィスを設計する際、オリフィスのサイズは、オリフィスにより、流れ速度が増
加し、ガスの泡が発生するように流れを大きく絞ってはならない。ガスのバブル
がなくなることの別の説明は、付加的なオリフィスを設けたことにより燃料調整
器の背後の背圧がガスの泡を解放するには高すぎるということである。
ことができる。さらに、この効果は熱力学を用いて説明することも可能である。
式２により、状態*ではより高い速度が発生し、これが最も低い静圧になること
を示した。縦続配置の２またはそれ以上の流れ制限手段が存在する場合を考える
と、第１の流れ制限手段（これは燃料調整器である）は圧力を大きく絞る必要は
ない。その理由は、第２の制限手段（別のオリフィス）が所要のポンプ圧まで圧
力を絞るからである。従って、調整器１４は、所要の圧力降下の一部を絞るに過
ぎないため、それ程閉じる必要はない。これは、流れ速度及び状態*が、付加的
な流れ制限手段を持たないシステムほど高くならないことを意味する。別のオリ
フィスを設計する際、オリフィスのサイズは、オリフィスにより、流れ速度が増
加し、ガスの泡が発生するように流れを大きく絞ってはならない。ガスのバブル
がなくなることの別の説明は、付加的なオリフィスを設けたことにより燃料調整
器の背後の背圧がガスの泡を解放するには高すぎるということである。
【００２１】
テスト結果
室温のストッダード溶剤を用いる流れベンチにおいて、発明者は、燃料調整器
の下流に設けた別のオリフィス１８がガスの泡の生成を減少させるのに役立つこ
とを確認した。このテストの目的は、自動車用として用途からあまりかけ離れて
いないテスト用の構造物を実現することであった。全てのテストは、８５バール
のレイル圧力を用い、戻りラインを周囲圧力に解放して、泡の減少効果を視認し
易いようにして行った。ポンプの圧力レベル（４乃至４．５バールの絶対圧力）
を供給する付加的な背圧は、ガスの生成を有意に抑制するのに役立つ。図３は、
８５バールのレイル圧力においてガスの泡が形成されない時の、燃料調整器を介
する最大及び最小流量に応じた作動範囲（ｙ軸、燃料調整器を介する質量流量）
を、種々のオリフィスサイズ（ｘ軸）につき示したものである。
の下流に設けた別のオリフィス１８がガスの泡の生成を減少させるのに役立つこ
とを確認した。このテストの目的は、自動車用として用途からあまりかけ離れて
いないテスト用の構造物を実現することであった。全てのテストは、８５バール
のレイル圧力を用い、戻りラインを周囲圧力に解放して、泡の減少効果を視認し
易いようにして行った。ポンプの圧力レベル（４乃至４．５バールの絶対圧力）
を供給する付加的な背圧は、ガスの生成を有意に抑制するのに役立つ。図３は、
８５バールのレイル圧力においてガスの泡が形成されない時の、燃料調整器を介
する最大及び最小流量に応じた作動範囲（ｙ軸、燃料調整器を介する質量流量）
を、種々のオリフィスサイズ（ｘ軸）につき示したものである。
【００２２】
図３において、左側のｙ軸上の質量流量は、ポンプ速度、０．３６ｃｃ／回転
の排出量、９０％の体積効率、及びストッダード溶剤の０．７８ｃｍ3／ｋｇの
密度を用いて計算した。図３では、図示のように３つの領域が存在する。第１の
中間の最も濃い領域は、ガスの泡が存在しない燃料の流れを表わす。薄いグレー
のその周辺領域は、霧のような小さい泡を表わす。白い領域は、大きなガスの泡
が見られる状態を示す。オリフィスの直径は、それぞれ５０ｍまたは７６ｍの増
分で変化する種々の正確なオリフィスを用いることにより、図３の左から右へ変
化させた。図３では、以下の傾向が見られた。
の排出量、９０％の体積効率、及びストッダード溶剤の０．７８ｃｍ3／ｋｇの
密度を用いて計算した。図３では、図示のように３つの領域が存在する。第１の
中間の最も濃い領域は、ガスの泡が存在しない燃料の流れを表わす。薄いグレー
のその周辺領域は、霧のような小さい泡を表わす。白い領域は、大きなガスの泡
が見られる状態を示す。オリフィスの直径は、それぞれ５０ｍまたは７６ｍの増
分で変化する種々の正確なオリフィスを用いることにより、図３の左から右へ変
化させた。図３では、以下の傾向が見られた。
【００２３】
低い方のしきい値は、ガスの泡が見られる時に存在する。その理由は、オリフ
ィスが有効に作用して、調整器による泡の生成を抑制するようになるには、流量
がある特定の値を越える必要があるからである。
ィスが有効に作用して、調整器による泡の生成を抑制するようになるには、流量
がある特定の値を越える必要があるからである。
【００２４】
高い方のしきい値は、燃料速度が、静圧を、オリフィスの最狭断面部分、従っ
て燃料調整器の最狭点ではないところの蒸気圧に近い値にするほど臨界的に高く
なる時存在する。実験で証明されたように、オリフィスが発生させる高い背圧に
より、調整器出口からオリフィス入口への流れにガスの泡が存在しないようにな
る。しかしながら、このガスの泡はオリフィス内で発生する。
て燃料調整器の最狭点ではないところの蒸気圧に近い値にするほど臨界的に高く
なる時存在する。実験で証明されたように、オリフィスが発生させる高い背圧に
より、調整器出口からオリフィス入口への流れにガスの泡が存在しないようにな
る。しかしながら、このガスの泡はオリフィス内で発生する。
【００２５】
オリフィスのサイズが小さければ小さいほど（図３のｘ軸の左側）、ガスの泡
が存在しない流量が小さい。所与の断面で、流量の上方しきい値は迅速に得られ
る。従って、小さいオリフィスの作用範囲は低流量の用途につき有効である。
が存在しない流量が小さい。所与の断面で、流量の上方しきい値は迅速に得られ
る。従って、小さいオリフィスの作用範囲は低流量の用途につき有効である。
【００２６】
大きなオリフィスでは、流量が大きければ大きいほど有効な流量範囲が得られ
るが、低流量の用途では、大きなオリフィスは小さなオリフィスほど望ましくな
い。また、大きなオリフィスでは、燃料速度が高すぎてオリフィスの背後でガス
の泡を視認できない限界がある。
るが、低流量の用途では、大きなオリフィスは小さなオリフィスほど望ましくな
い。また、大きなオリフィスでは、燃料速度が高すぎてオリフィスの背後でガス
の泡を視認できない限界がある。
【００２７】
要約すると、低い方の流量限界は、所与のオリフィスが有効でなく、調整器か
らガスの泡が発生してオリフィスを通過する時に存在する。高い方の流量限界は
、ガスの泡がオリフィス自身の最も低い圧力により生じる時に存在する。これら
の知見の利点を組み合わせると、図３の右側に示すように、２またはそれ以上の
オリフィスを縦続配置するのがよい。２つのオリフィスを縦続配置すると、単一
のオリフィスよりも低い流量から高い流量にかけてより良好な作用範囲が得られ
るが、これはプロセスの絞りが調整器と２つのオリフィスの間で共有されるから
である。テスト結果によると、ポンプ速度がエンジンのアイドリングから全速に
変化する場合、戻りラインに５個またはそれ以上のオリフィスを設けた場合、燃
料が周囲圧力に解放される時でも、戻りラインにおいて全てのガスの泡をなくす
ことができる。
らガスの泡が発生してオリフィスを通過する時に存在する。高い方の流量限界は
、ガスの泡がオリフィス自身の最も低い圧力により生じる時に存在する。これら
の知見の利点を組み合わせると、図３の右側に示すように、２またはそれ以上の
オリフィスを縦続配置するのがよい。２つのオリフィスを縦続配置すると、単一
のオリフィスよりも低い流量から高い流量にかけてより良好な作用範囲が得られ
るが、これはプロセスの絞りが調整器と２つのオリフィスの間で共有されるから
である。テスト結果によると、ポンプ速度がエンジンのアイドリングから全速に
変化する場合、戻りラインに５個またはそれ以上のオリフィスを設けた場合、燃
料が周囲圧力に解放される時でも、戻りラインにおいて全てのガスの泡をなくす
ことができる。
【００２８】
図４は、単一オリフィスまたは縦続配置の２つのオリフィスを用いて種々のサ
イズのオリフィスを比較したテスト結果を示す。１つの０．９４ｍｍのオリフィ
スの場合と、２つの０．９４ｍｍのオリフィスを縦続配置した場合とを比較する
ことにより、高い流量しきい値では作用範囲に大きな利得は得られないが、低い
方の流量しきい値ではガスの泡が存在しない流量領域が有意に拡張されることが
判明している。同じことが、例えば１．０６ｍｍまたは１．０９ｍｍのオリフィ
スを縦続配置した他の全ての例で観察されている。
イズのオリフィスを比較したテスト結果を示す。１つの０．９４ｍｍのオリフィ
スの場合と、２つの０．９４ｍｍのオリフィスを縦続配置した場合とを比較する
ことにより、高い流量しきい値では作用範囲に大きな利得は得られないが、低い
方の流量しきい値ではガスの泡が存在しない流量領域が有意に拡張されることが
判明している。同じことが、例えば１．０６ｍｍまたは１．０９ｍｍのオリフィ
スを縦続配置した他の全ての例で観察されている。
【００２９】
しかしながら、種々のサイズのオリフィスを混在させる場合は、作用範囲はほ
とんど改善されない。入口に小さいオリフィスを、また出口に大きいオリフィス
を縦続配置した流れ通路をテストした。この構成の性能は、大きなオリフィスの
背後に小さなオリフィスを設けた構成よりも悪かった。３個またはそれ以上のオ
リフィスを用いると、作用範囲がさらに改善するであろう。
とんど改善されない。入口に小さいオリフィスを、また出口に大きいオリフィス
を縦続配置した流れ通路をテストした。この構成の性能は、大きなオリフィスの
背後に小さなオリフィスを設けた構成よりも悪かった。３個またはそれ以上のオ
リフィスを用いると、作用範囲がさらに改善するであろう。
【００３０】
図３及び４に示す結果は、流体を周囲圧力に解放することにより測定されたこ
とに注意されたい。戻りラインのない（即ち、燃料が燃料レイルから高圧ポンプ
の入口に戻される）状態で、絶対圧力４バールの供給圧力をオリフィスを縦続配
置した戻りラインに印加すると、最高４０℃のストッダード溶剤を用いた場合、
非常に低い流量から高圧ポンプの全流量（６５００ｒｐｍより高いエンジン回転
数で毎秒１４グラム）にかけて、泡は全く観察されなかった。従って、オリフィ
スを含む戻りライン２１には、周囲圧力よりも大きい背圧が存在する時、泡が生
成しない広い流量範囲が得られる。
とに注意されたい。戻りラインのない（即ち、燃料が燃料レイルから高圧ポンプ
の入口に戻される）状態で、絶対圧力４バールの供給圧力をオリフィスを縦続配
置した戻りラインに印加すると、最高４０℃のストッダード溶剤を用いた場合、
非常に低い流量から高圧ポンプの全流量（６５００ｒｐｍより高いエンジン回転
数で毎秒１４グラム）にかけて、泡は全く観察されなかった。従って、オリフィ
スを含む戻りライン２１には、周囲圧力よりも大きい背圧が存在する時、泡が生
成しない広い流量範囲が得られる。
【００３１】
図３及び４に示す作用範囲では、泡のない戻りラインの流れを、高圧ポンプの
ｒｐｍを変化させ、また燃料噴射器を介する流量を増加して、評価する必要があ
る。従って、流量の作用範囲は、自動車の極低温スタート時におけるほぼ０の流
量から、燃料噴射器を遮断する、チップオフのための高エンジンｒｐｍ時におけ
る高圧ポンプの全流量にまたがる。図３または４の結果を考慮すると、図５に示
すように、０．９４ｍｍの２つのオリフィスを縦続配置した、流量が０．３６ｃ
ｃ／回転のポンプ（９０％の容積効率を有する）では以下の結果を得ることがで
きる。高圧燃料ポンプはカムシャフトが装着されていたため、ポンプのｒｐｍは
エンジンのｒｐｍの半分であった。ｘ軸にエンジンｒｐｍ（高圧燃料ポンプの質
量流量を表わす）をとり、種々の噴射時間について戻りラインの流量をプロット
した。燃料調整器を流れる最大の流量は、噴射器が遮断されたチップオフ状態で
生じる。燃料調整器を流れる最も低い流量は、４８ｍｇ／サイクルと仮定して最
も長い噴射時間Ｔ1＝４．０ミリ秒で生じる。アイドリング時の噴射質量は、４
ｍｇ／サイクルであると仮定した。０．９４ｍｍのオリフィスを縦続配置した場
合、図５の濃い領域は、戻りラインの流量が周囲圧力に解放された状態下でガス
の泡の生成が予想されない範囲を表わす。１．０２ｍｍのオリフィスの縦続配置
を選択した場合、図６に示すように、より高い流量でガスの泡は存在しない。流
量が大きくなるとより多量のガスの泡が戻され、これは高圧ポンプにとって危険
が大きいことを考慮すると、ポンプを保護するには１．０２ｍｍのオリフィスを
縦続配置することが好ましい。図７は、０．５６ｃｃ／回転（実効流量が０．５
０４ｃｃ／回転で９０％の容積効率）とより大きい質量流量の高圧ポンプの結果
を示す。発明者は、テストにおいて、オリフィスの直径を０．５６ｍｍに等しい
かそれよりも大きくすると、全開の燃料調整器の全流量条件の下で８５バールの
レイル圧力を超えることができないことを確認した。１．０２ｍｍの開口を有す
る提案したオリフィスはこの点をはるかに超えており、毎秒１４グラムの全流量
において３０バールを超える背圧を発生させることはできない。
ｒｐｍを変化させ、また燃料噴射器を介する流量を増加して、評価する必要があ
る。従って、流量の作用範囲は、自動車の極低温スタート時におけるほぼ０の流
量から、燃料噴射器を遮断する、チップオフのための高エンジンｒｐｍ時におけ
る高圧ポンプの全流量にまたがる。図３または４の結果を考慮すると、図５に示
すように、０．９４ｍｍの２つのオリフィスを縦続配置した、流量が０．３６ｃ
ｃ／回転のポンプ（９０％の容積効率を有する）では以下の結果を得ることがで
きる。高圧燃料ポンプはカムシャフトが装着されていたため、ポンプのｒｐｍは
エンジンのｒｐｍの半分であった。ｘ軸にエンジンｒｐｍ（高圧燃料ポンプの質
量流量を表わす）をとり、種々の噴射時間について戻りラインの流量をプロット
した。燃料調整器を流れる最大の流量は、噴射器が遮断されたチップオフ状態で
生じる。燃料調整器を流れる最も低い流量は、４８ｍｇ／サイクルと仮定して最
も長い噴射時間Ｔ1＝４．０ミリ秒で生じる。アイドリング時の噴射質量は、４
ｍｇ／サイクルであると仮定した。０．９４ｍｍのオリフィスを縦続配置した場
合、図５の濃い領域は、戻りラインの流量が周囲圧力に解放された状態下でガス
の泡の生成が予想されない範囲を表わす。１．０２ｍｍのオリフィスの縦続配置
を選択した場合、図６に示すように、より高い流量でガスの泡は存在しない。流
量が大きくなるとより多量のガスの泡が戻され、これは高圧ポンプにとって危険
が大きいことを考慮すると、ポンプを保護するには１．０２ｍｍのオリフィスを
縦続配置することが好ましい。図７は、０．５６ｃｃ／回転（実効流量が０．５
０４ｃｃ／回転で９０％の容積効率）とより大きい質量流量の高圧ポンプの結果
を示す。発明者は、テストにおいて、オリフィスの直径を０．５６ｍｍに等しい
かそれよりも大きくすると、全開の燃料調整器の全流量条件の下で８５バールの
レイル圧力を超えることができないことを確認した。１．０２ｍｍの開口を有す
る提案したオリフィスはこの点をはるかに超えており、毎秒１４グラムの全流量
において３０バールを超える背圧を発生させることはできない。
【００３２】
本発明の流れ制限手段（オリフィス）の目的は、戻りライン３４の背圧を増加
させることである。戻りラインの背圧は、燃料供給ポンプの圧力を増加させるこ
とにより上昇できることがわかる。これは、単一の供給ポンプにより、しかしな
がら調整器の低圧設定点を増加することにより可能となる。しかしながら、例え
ば、高品質の燃料ポンプに付随するコストの増加により、また既存のモジュール
を使用する場合の低圧燃料ラインの圧力定格により、供給ポンプの圧力の増加が
望ましくない場合がある。これらの場合では、本発明の流れ制限手段により戻り
ラインの背圧を増加させて、泡の生成を阻止すればよい。
させることである。戻りラインの背圧は、燃料供給ポンプの圧力を増加させるこ
とにより上昇できることがわかる。これは、単一の供給ポンプにより、しかしな
がら調整器の低圧設定点を増加することにより可能となる。しかしながら、例え
ば、高品質の燃料ポンプに付随するコストの増加により、また既存のモジュール
を使用する場合の低圧燃料ラインの圧力定格により、供給ポンプの圧力の増加が
望ましくない場合がある。これらの場合では、本発明の流れ制限手段により戻り
ラインの背圧を増加させて、泡の生成を阻止すればよい。
【００３３】
上記の好ましい実施例は、本発明の構造的及び機能的原理を説明すると共に好
ましい実施例を用いる方法を説明する目的で図示説明したものであり、かかる原
理から逸脱することなく変形例及び設計変更が可能である。従って、本発明は、
頭書の特許請求の範囲の精神から逸脱しない全ての変形例及び設計変更を包含す
るものである。
ましい実施例を用いる方法を説明する目的で図示説明したものであり、かかる原
理から逸脱することなく変形例及び設計変更が可能である。従って、本発明は、
頭書の特許請求の範囲の精神から逸脱しない全ての変形例及び設計変更を包含す
るものである。
【図１】
図１は、従来型燃料圧力調整器の流路を略示する。
【図２】
図２は、ベンゾールの従来型Ｔ−Ｓダイアグラムである。
【図３】
図３は、本発明により提供される種々のサイズのオリフィス直径に対する気体
の泡の現象と調整器の流量との関係を示すグラフである。
の泡の現象と調整器の流量との関係を示すグラフである。
【図４】
図４は、本発明による単一のオリフィス及び縦続配置の２つのオリフィスを用
いる場合のガスの泡の減少と調整器の流量との関係を示すグラフである。
いる場合のガスの泡の減少と調整器の流量との関係を示すグラフである。
【図５】
図５は、本発明による０．９４ｍｍのオリフィスを縦続配置した場合の戻り流
量とエンジンのｒｐｍの関係を示すグラフである。
量とエンジンのｒｐｍの関係を示すグラフである。
【図６】
図６は、本発明による縦続配置の１．０２ｍｍのオリフィスを用いた場合にお
ける戻り流量とエンジンのｒｐｍの関係を示すグラフである。
ける戻り流量とエンジンのｒｐｍの関係を示すグラフである。
【図７】
図７は、本発明による縦続配置の１．０２ｍｍのオリフィスと高排出量のポン
プを用いた場合における戻り流量とエンジンのｒｐｍの関係を示すグラフである
。
プを用いた場合における戻り流量とエンジンのｒｐｍの関係を示すグラフである
。
【図８Ａ】
図８Ａは、本発明の第１の実施例により提供される流れ制限構造を有する燃料
供給系統を一部断面で示す概略図である。
供給系統を一部断面で示す概略図である。
【図８Ｂ】
図８Ｂは、本発明の第２の実施例により提供される流れ制限構造を有する燃料
供給系統を一部断面で示す概略図である。
供給系統を一部断面で示す概略図である。
【図９】
図９は、本発明の燃料供給系統の流れ制限構造を構成するホース取付け具を一
部を断面で示す側面図である。
部を断面で示す側面図である。
【図１０】
図９は、本発明の流れ制限構造の別の実施例を構成するボール弁取付け具の一
部断面側面図である。
部断面側面図である。
【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書
【提出日】平成１３年２月２２日（２００１．２．２２）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図１０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図１０】
図１０は、本発明の流れ制限構造の別の実施例を構成するボール弁取付け具の
一部断面側面図である。
一部断面側面図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｆ０２Ｍ 55/02 Ｆ０２Ｍ 55/02 ３５０Ｐ
Claims (21)
- 【請求項１】 少なくとも１つの燃料噴射器と、 少なくとも１つの燃料噴射器へ燃料を供給する高圧燃料ポンプと、 燃料噴射器の燃料圧力を調整する燃料調整器と、 高圧燃料ポンプが燃料噴射器にある流量範囲の燃料を供給している時、泡が高
圧燃料ポンプに到達するのを実質的に阻止するように構成され配置された流れ制
限手段とより成る燃料供給システム。 - 【請求項２】 流れ制限手段は、少なくとも１つの流れ制限オリフィスより
成る請求項１のシステム。 - 【請求項３】 流れ制限手段は、戻りラインに離隔配置された少なくとも２
つの流れ制限オリフィスより成る請求項１のシステム。 - 【請求項４】 各オリフィスは、実質的に同じサイズの開口を有する請求項
３のシステム。 - 【請求項５】 各オリフィスは、戻りラインを燃料調整器と高圧燃料ポンプ
の間に接続するための取付け具に画定されている請求項４のシステム。 - 【請求項６】 各オリフィスは、戻りラインを燃料調整器と高圧燃料ポンプ
の間に接続するための取付け具に画定されており、該取付け具は、オリフィスの
開閉を制御するバネ作動式ボール弁を含む請求項４のシステム。 - 【請求項７】 燃料はガソリンである請求項１のシステム。
- 【請求項８】 少なくとも１つの燃料噴射器に燃料を供給する燃料レイルと
、 燃料レイルに燃料を供給する高圧燃料ポンプと、 燃料レイルの燃料圧力を調整する燃料調整器と、 燃料調整器と高圧燃料ポンプの間に設けられ、高圧燃料ポンプが燃料レイルに
ある流量範囲の燃料を供給している時、泡が高圧燃料ポンプに到達するのを実質
的に阻止するように構成され配置された流れ制限手段とより成る燃料供給システ
ム。 - 【請求項９】 流れ制限手段は、燃料調整器と高圧燃料ポンプを結ぶ燃料戻
りラインに設けられている請求項８のシステム。 - 【請求項１０】 流れ制限手段は、少なくとも１つの流れ制限オリフィスよ
り成る請求項９のシステム。 - 【請求項１１】 流れ制限手段は、離隔配置された少なくとも２つの流れ制
限オリフィスより成る請求項９のシステム。 - 【請求項１２】 各オリフィスは、実質的に同じサイズの開口を有する請求
項１１のシステム。 - 【請求項１３】 各オリフィスは、戻りラインを燃料調整器と高圧燃料ポン
プの間に接続するための取付け具に画定されている請求項１０のシステム。 - 【請求項１４】 各オリフィスは、戻りラインを燃料調整器と高圧燃料ポン
プの間に接続するための取付け具に画定されており、該取付け具は、オリフィス
の開閉を制御するバネ作動式ボール弁を含む請求項１０のシステム。 - 【請求項１５】 燃料はガソリンである請求項８のシステム。
- 【請求項１６】 供給源からの燃料を圧送して高圧燃料ポンプに供給する供
給ポンプをさらに具備する請求項８のシステム。 - 【請求項１７】 高圧燃料ポンプと燃料調整器は、燃料レイルの燃料圧力を
約８５バールにする請求項８のシステム。 - 【請求項１８】 少なくとも１つのオリフィスは、戻りラインの圧力を絶対
圧力で約４乃至４．５バールにするように構成され配置されている請求項１０の
システム。 - 【請求項１９】 少なくとも１つの燃料噴射器に燃料を供給する燃料レイル
と、燃料レイルに燃料を供給する高圧燃料ポンプと、燃料レイルの燃料圧力を調
整する燃料調整器と、燃料調整器を高圧燃料ポンプに接続する燃料戻りラインと
を有する燃料供給システムにおいて泡の発生を阻止する方法であって、 高圧燃料ポンプが燃料レイルにある流量範囲の燃料を供給している時、泡が高
圧燃料ポンプに到達するのを実質的に阻止するために、燃料戻りラインの燃料調
整器と高圧燃料ポンプの間に流れ制限手段を設けることより成る方法。 - 【請求項２０】 流れ制限手段は、燃料調整器と高圧燃料ポンプの間の戻り
ラインに結合された少なくとも１つの取付け具に画定された少なくとも１つの流
れ制限オリフィスである請求項１９のシステム。 - 【請求項２１】 少なくとも１つの取付け具は、オリフィスの開閉を制御す
るバネ作動式ボール弁を含む請求項２０のシステム。
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