JP2003293051A - 低融点金属および高融点金属を含有するＴｉ合金の製造方法 - Google Patents
低融点金属および高融点金属を含有するＴｉ合金の製造方法Info
- Publication number
- JP2003293051A JP2003293051A JP2002098313A JP2002098313A JP2003293051A JP 2003293051 A JP2003293051 A JP 2003293051A JP 2002098313 A JP2002098313 A JP 2002098313A JP 2002098313 A JP2002098313 A JP 2002098313A JP 2003293051 A JP2003293051 A JP 2003293051A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- melting point
- point metal
- metal
- alloy
- melting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｎｂ、Ｍｏ等の高融点金属を十分溶解または
Ｎｂ、Ｍｏ等の高融点金属を十分溶解するとともに、未
溶解の高融点金属もしくは高融点不純物を除去すること
ができる低融点金属および高融点金属を含有するＴｉ母
合金等のＴｉ合金の製造方法を提供すること。 【解決手段】 Ａｌ等の低融点金属、Ｎｂ、Ｍｏ等の高
融点金属およびＴｉからなる溶解原料をコールドクルー
シブル炉で溶解した後、炉内で凝固させることを特徴と
する低融点金属および高融点金属を含有するＴｉ合金の
製造方法。 【効果】 炉壁等によって汚染されることないため、高
温で長時間溶解することができるので、高融点金属も十
分溶解して合金化することができる。
Ｎｂ、Ｍｏ等の高融点金属を十分溶解するとともに、未
溶解の高融点金属もしくは高融点不純物を除去すること
ができる低融点金属および高融点金属を含有するＴｉ母
合金等のＴｉ合金の製造方法を提供すること。 【解決手段】 Ａｌ等の低融点金属、Ｎｂ、Ｍｏ等の高
融点金属およびＴｉからなる溶解原料をコールドクルー
シブル炉で溶解した後、炉内で凝固させることを特徴と
する低融点金属および高融点金属を含有するＴｉ合金の
製造方法。 【効果】 炉壁等によって汚染されることないため、高
温で長時間溶解することができるので、高融点金属も十
分溶解して合金化することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、低融点金属および
高融点金属を含有するＴｉ合金の製造方法、詳細にはＡ
ｌ等の低融点金属およびＮｂ等の高融点金属を含有する
Ｔｉ母合金等のＴｉ合金をコールドクルーシブル炉を用
いて製造する方法に関する。
高融点金属を含有するＴｉ合金の製造方法、詳細にはＡ
ｌ等の低融点金属およびＮｂ等の高融点金属を含有する
Ｔｉ母合金等のＴｉ合金をコールドクルーシブル炉を用
いて製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、Ｎｂ、Ｍｏ等の高融点金属とＡｌ
等の低融点金属からなる合金は、高融点金属の酸化物を
Ａｌ等の低融点金属で還元することにより、生成するＡ
ｌの酸化反応熱で自溶することによって製造されてき
た。この方法で製造された合金は全体が十分合金化され
ていないため、その後真空誘導溶解を行っているが、そ
れでも十分合金化されないので、鋳造してインゴットに
した後破砕し、合金化されていない高融点金属を選別し
て除去していた。
等の低融点金属からなる合金は、高融点金属の酸化物を
Ａｌ等の低融点金属で還元することにより、生成するＡ
ｌの酸化反応熱で自溶することによって製造されてき
た。この方法で製造された合金は全体が十分合金化され
ていないため、その後真空誘導溶解を行っているが、そ
れでも十分合金化されないので、鋳造してインゴットに
した後破砕し、合金化されていない高融点金属を選別し
て除去していた。
【０００３】また、Ａｌ等の低融点金属およびＮｂ、Ｍ
ｏ等の高融点金属を含有するＴｉ合金を製造する場合、
上記方法で合金化したＡｌ等の低融点金属とＮｂ、Ｍｏ
等の高融点金属との合金と、これにスポンジチタンを混
合して真空誘導溶解を行っているが、完全に合金化する
には長時間溶解をする必要があった。しかし、この溶解
では溶解金属を高温に長時間保持する必要があるため、
坩堝から不純物が混入して清浄度の高い合金を作ること
が困難であり、また坩堝が反応侵食されるために寿命が
持たず、長時間溶解も困難であった。そのため、Ａｌ等
の低融点金属とＮｂ、Ｍｏ等の高融点金属との合金を製
造する場合と同様に十分合金化できず、鋳造してインゴ
ットにした後破砕し、合金化されていない高融点金属を
検知して分離・除去しているが、能率が悪くしかも完全
に分離・除去できるか信頼性に乏しかった。
ｏ等の高融点金属を含有するＴｉ合金を製造する場合、
上記方法で合金化したＡｌ等の低融点金属とＮｂ、Ｍｏ
等の高融点金属との合金と、これにスポンジチタンを混
合して真空誘導溶解を行っているが、完全に合金化する
には長時間溶解をする必要があった。しかし、この溶解
では溶解金属を高温に長時間保持する必要があるため、
坩堝から不純物が混入して清浄度の高い合金を作ること
が困難であり、また坩堝が反応侵食されるために寿命が
持たず、長時間溶解も困難であった。そのため、Ａｌ等
の低融点金属とＮｂ、Ｍｏ等の高融点金属との合金を製
造する場合と同様に十分合金化できず、鋳造してインゴ
ットにした後破砕し、合金化されていない高融点金属を
検知して分離・除去しているが、能率が悪くしかも完全
に分離・除去できるか信頼性に乏しかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ｎｂ、Ｍｏ
等の高融点金属を十分溶解またはＮｂ、Ｍｏ等の高融点
金属を十分溶解するとともに、未溶解の高融点金属もし
くは高融点不純物を除去することができるＡｌ等の低融
点金属およびＮｂ、Ｍｏ等の高融点金属を含有するＴｉ
合金の製造方法を提供することを課題とするものであ
る。
等の高融点金属を十分溶解またはＮｂ、Ｍｏ等の高融点
金属を十分溶解するとともに、未溶解の高融点金属もし
くは高融点不純物を除去することができるＡｌ等の低融
点金属およびＮｂ、Ｍｏ等の高融点金属を含有するＴｉ
合金の製造方法を提供することを課題とするものであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明のＡｌ等の低融点金属およびＮｂ、Ｍｏ等の
高融点金属を含有するＴｉ母合金等のＴｉ合金の製造方
法においては、Ａｌ等の低融点金属、Ｎｂ、Ｍｏ等の高
融点金属およびＴｉからなる溶解原料をコールドクルー
シブル炉（「レビテーシッン溶解炉」と言う場合もあ
る。）で溶解し、この炉内で凝固させることである。
め、本発明のＡｌ等の低融点金属およびＮｂ、Ｍｏ等の
高融点金属を含有するＴｉ母合金等のＴｉ合金の製造方
法においては、Ａｌ等の低融点金属、Ｎｂ、Ｍｏ等の高
融点金属およびＴｉからなる溶解原料をコールドクルー
シブル炉（「レビテーシッン溶解炉」と言う場合もあ
る。）で溶解し、この炉内で凝固させることである。
【０００６】また、本発明のＡｌ等の低融点金属および
Ｎｂ、Ｍｏ等の高融点金属を含有するＴｉ母合金等のＴ
ｉ合金の製造方法においては、Ａｌ等の低融点金属、Ｎ
ｂ、Ｍｏ等の高融点金属およびＴｉの合金化する溶解原
料をコールドクルーシブル炉で溶解し、溶解を終了する
前に高周波コイルに流す電流を溶解していたときの電流
より小さい電流にすることと高周波コイルに流す電流を
これより大きくすることとを交互に繰り返し、その後炉
内で凝固させ、その後はインゴットを炉から取り出し、
底部の未凝固の高融点金属等が付着した部分を切除する
ことである。
Ｎｂ、Ｍｏ等の高融点金属を含有するＴｉ母合金等のＴ
ｉ合金の製造方法においては、Ａｌ等の低融点金属、Ｎ
ｂ、Ｍｏ等の高融点金属およびＴｉの合金化する溶解原
料をコールドクルーシブル炉で溶解し、溶解を終了する
前に高周波コイルに流す電流を溶解していたときの電流
より小さい電流にすることと高周波コイルに流す電流を
これより大きくすることとを交互に繰り返し、その後炉
内で凝固させ、その後はインゴットを炉から取り出し、
底部の未凝固の高融点金属等が付着した部分を切除する
ことである。
【０００７】
【作用】本発明のＡｌ等の低融点金属およびＮｂ、Ｍｏ
等の高融点金属を含有するＴｉ母合金等のＴｉ合金の製
造方法は、溶解原料をコールドクルーシブル炉で溶解す
るので、溶融した金属を炉壁に接触させないで溶解させ
ることができるため、長時間溶解を続けることができ
る。その結果、融点が高いため合金化され難いＮｂ、Ｍ
ｏ等も合金化することができる。
等の高融点金属を含有するＴｉ母合金等のＴｉ合金の製
造方法は、溶解原料をコールドクルーシブル炉で溶解す
るので、溶融した金属を炉壁に接触させないで溶解させ
ることができるため、長時間溶解を続けることができ
る。その結果、融点が高いため合金化され難いＮｂ、Ｍ
ｏ等も合金化することができる。
【０００８】また、溶解を終了する前に高周波コイルに
流す電流を溶解していたときの電流より小さい電流にす
ることと高周波コイルに流す電流をこれより大きくする
こととを交互に繰り返すことにより、未溶解の高融点金
属および高融点不純物が炉底へ沈降、付着させることが
できるので、インゴットの底部を切除することにより、
未溶解の高融点金属および高融点不純物を含まないイン
ゴットを得ることができる。未溶解の高融点金属および
高融点不純物を炉底へ沈降するのは、溶解電流を低減す
ることにより、液体内を浮遊している未溶解の高融点金
属および高融点不純物が炉底へ沈降、付着する機会が与
えられるためである。
流す電流を溶解していたときの電流より小さい電流にす
ることと高周波コイルに流す電流をこれより大きくする
こととを交互に繰り返すことにより、未溶解の高融点金
属および高融点不純物が炉底へ沈降、付着させることが
できるので、インゴットの底部を切除することにより、
未溶解の高融点金属および高融点不純物を含まないイン
ゴットを得ることができる。未溶解の高融点金属および
高融点不純物を炉底へ沈降するのは、溶解電流を低減す
ることにより、液体内を浮遊している未溶解の高融点金
属および高融点不純物が炉底へ沈降、付着する機会が与
えられるためである。
【０００９】
【発明の実施の形態】次に、本発明のコールドクルーシ
ブル炉による低融点金属および高融点金属を含有するＴ
ｉ合金の製造方法（以下、「本発明のＴｉ合金の製造方
法」という。）を図面を参照して説明する。図１は、本
発明のＴｉ合金の製造方法に用いるコールドクルーシブ
ル炉の概念図である。
ブル炉による低融点金属および高融点金属を含有するＴ
ｉ合金の製造方法（以下、「本発明のＴｉ合金の製造方
法」という。）を図面を参照して説明する。図１は、本
発明のＴｉ合金の製造方法に用いるコールドクルーシブ
ル炉の概念図である。
【００１０】まず、本発明のＴｉ合金の製造方法に用い
るコールドクルーシブル炉（レビテーション溶解炉）に
ついて説明する。本発明のＴｉ合金の製造方法に用いる
コールドクルーシブル炉は、図１に示すような真空排気
手段等の雰囲気調整手段５により内部を真空又は不活性
ガス雰囲気にすることができる雰囲気調整用容器２と、
この雰囲気調整用容器２の中に入っている水冷銅るつぼ
３及び高周波コイル４等とからなるもの、公知のコール
ドクルーシブル炉で高融点・高活性金属を含む合金等を
溶解することができるものである。
るコールドクルーシブル炉（レビテーション溶解炉）に
ついて説明する。本発明のＴｉ合金の製造方法に用いる
コールドクルーシブル炉は、図１に示すような真空排気
手段等の雰囲気調整手段５により内部を真空又は不活性
ガス雰囲気にすることができる雰囲気調整用容器２と、
この雰囲気調整用容器２の中に入っている水冷銅るつぼ
３及び高周波コイル４等とからなるもの、公知のコール
ドクルーシブル炉で高融点・高活性金属を含む合金等を
溶解することができるものである。
【００１１】本発明のＴｉ合金の製造方法の一つは、上
記コールドクルーシブル炉で低融点金属、高融点金属お
よびＴｉからなる溶解原料を溶解し、炉内で凝固させる
方法であるが、上記低融点金属は、Ａｌ、Ｍｇ、Ｓｎ等
である。また上記高融点金属は、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｗ
等である。これらを含有するＴｉ合金としては、8Al-1M
o-1V-Ti 、5Al-2Sn-2Zr-4Mo-4Cr-Ti、15Mo-5Zr-3Al-Ti
、6Al-4Sn-3.5Zr-3Mo-1Nb-Ti、6Al-5Zr-1W-Ti 、7Al-2
Mo-2.5Nb-2.5Ta-Ti等である。本発明のＴｉ合金の製造
方法における溶解原料の溶解は、通常行われている高融
点の金属または合金の溶解方法と同様な方法で実施する
ことができる。
記コールドクルーシブル炉で低融点金属、高融点金属お
よびＴｉからなる溶解原料を溶解し、炉内で凝固させる
方法であるが、上記低融点金属は、Ａｌ、Ｍｇ、Ｓｎ等
である。また上記高融点金属は、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｗ
等である。これらを含有するＴｉ合金としては、8Al-1M
o-1V-Ti 、5Al-2Sn-2Zr-4Mo-4Cr-Ti、15Mo-5Zr-3Al-Ti
、6Al-4Sn-3.5Zr-3Mo-1Nb-Ti、6Al-5Zr-1W-Ti 、7Al-2
Mo-2.5Nb-2.5Ta-Ti等である。本発明のＴｉ合金の製造
方法における溶解原料の溶解は、通常行われている高融
点の金属または合金の溶解方法と同様な方法で実施する
ことができる。
【００１２】本発明のＴｉ合金の製造方法のもう一つ
は、上記コールドクルーシブル炉で低融点金属、高融点
金属およびＴｉからなる溶解原料を溶解し、溶解を終了
する前に高周波コイルに流す電流を溶解していたときの
電流より小さい電流にすることと高周波コイルに流す電
流をこれより大きくすることとを交互に繰り返し、その
後凝固させる方法であるが、本発明のこの方法で溶解す
る低融点金属、高融点金属およびＴｉ合金は、上記のも
のと同じである。
は、上記コールドクルーシブル炉で低融点金属、高融点
金属およびＴｉからなる溶解原料を溶解し、溶解を終了
する前に高周波コイルに流す電流を溶解していたときの
電流より小さい電流にすることと高周波コイルに流す電
流をこれより大きくすることとを交互に繰り返し、その
後凝固させる方法であるが、本発明のこの方法で溶解す
る低融点金属、高融点金属およびＴｉ合金は、上記のも
のと同じである。
【００１３】本発明のこの方法で溶解する場合の高周波
コイルに流す電流を溶解していたときの電流より小さい
電流にすることとは、溶解していたときに高周波コイル
に流す電流の１０〜３０％程度小さくすることである。
例えば、溶解していたときに高周波コイルから流す電流
がそのコールドクルーシブル炉の能力の１００％であっ
たとすると、例えばその７０〜９０％にすることであ
る。その電流を流す時間は通常３０秒〜２分程度であ
る。
コイルに流す電流を溶解していたときの電流より小さい
電流にすることとは、溶解していたときに高周波コイル
に流す電流の１０〜３０％程度小さくすることである。
例えば、溶解していたときに高周波コイルから流す電流
がそのコールドクルーシブル炉の能力の１００％であっ
たとすると、例えばその７０〜９０％にすることであ
る。その電流を流す時間は通常３０秒〜２分程度であ
る。
【００１４】さらに、高周波コイルに流す電流をこれよ
り大きくするとは、その前に高周波コイルに流していた
電流より大きくすることで、通常１０〜３０％大きくす
ることである。例えば、その前に高周波コイルに流して
いた電流が溶解していたときの電流の７０〜９０％であ
る場合には、１００％にすることである。その電流を流
す時間は通常３〜７分程度である。また、高周波コイル
へ小さい電流を流すこととこれより大きい電流を流すこ
ととを交互に繰り返す回数は、合金の種類、加熱温度、
高融点金属および高融点不純物の大きさによって異なる
が、通常２〜５回程度である。
り大きくするとは、その前に高周波コイルに流していた
電流より大きくすることで、通常１０〜３０％大きくす
ることである。例えば、その前に高周波コイルに流して
いた電流が溶解していたときの電流の７０〜９０％であ
る場合には、１００％にすることである。その電流を流
す時間は通常３〜７分程度である。また、高周波コイル
へ小さい電流を流すこととこれより大きい電流を流すこ
ととを交互に繰り返す回数は、合金の種類、加熱温度、
高融点金属および高融点不純物の大きさによって異なる
が、通常２〜５回程度である。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。
実施例１
図１に示すようなコールドクルーシブル炉を用いて下記
表１の溶解前の欄に示す成分組成の合金用溶解原料の１
０ｋｇおよびこれに径が０．０１ｃｍ，０．１ｃｍおよ
び１ｃｍの純Ｎｂ粒を各１０個ずつ添加し、下記表１に
示す各時間毎に溶解を止め、凝固完了後にインゴット
（直径１５０ｍｍ、高さ１５０ｍｍ）を切断して、未溶
解の純Ｎｂ粒が含まれていない部分の成分組成を分析す
るとともに、未溶解の純Ｎｂ粒の径を光学顕微鏡観察に
より測定し、１０個の測定値を平均することにより求め
た。その結果を表１および表２に示す。
表１の溶解前の欄に示す成分組成の合金用溶解原料の１
０ｋｇおよびこれに径が０．０１ｃｍ，０．１ｃｍおよ
び１ｃｍの純Ｎｂ粒を各１０個ずつ添加し、下記表１に
示す各時間毎に溶解を止め、凝固完了後にインゴット
（直径１５０ｍｍ、高さ１５０ｍｍ）を切断して、未溶
解の純Ｎｂ粒が含まれていない部分の成分組成を分析す
るとともに、未溶解の純Ｎｂ粒の径を光学顕微鏡観察に
より測定し、１０個の測定値を平均することにより求め
た。その結果を表１および表２に示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】上記表１の結果によると、酸素含有量は徐
々に増加していたが、他の元素は５０，０００秒（１
８．９時間）溶解してもほとんど変化せず、非汚染溶解
ができることが確認できた。また、表２の結果より、
０．０１ｃｍの純Ｎｂ粒は、１，０００秒以内に、また
０．１ｃｍおよび１ｃｍの純Ｎｂ粒は、５０，０００秒
以内に溶解することが確認できた。
々に増加していたが、他の元素は５０，０００秒（１
８．９時間）溶解してもほとんど変化せず、非汚染溶解
ができることが確認できた。また、表２の結果より、
０．０１ｃｍの純Ｎｂ粒は、１，０００秒以内に、また
０．１ｃｍおよび１ｃｍの純Ｎｂ粒は、５０，０００秒
以内に溶解することが確認できた。
【００１９】実施例２
上記実施例１で使用したと同じコールドクルーシブル炉
を用いて上記表１に記載したＴｉ合金と同様なＴｉ合金
の合金原料および高融点金属としてφ３ｍｍ、長さ３ｍ
ｍのモリブデン（Ｍｏ）線１００個からなる溶解原料を
３０分間溶解した後インゴットにし、その後インゴット
底部をＸ線透過写真を撮影する方法によってインゴット
底部のＭｏ線の数を測定した。上記と同様な溶解原料を
３０分間溶解した後に１分間溶解電流を２０％低減し、
５分間１００％に電流を上昇させて溶解した後に溶解を
終了し、同様な方法でインゴット底部のＭｏ線の数を測
定した。同様にして１分間溶解電流を２０％低減し、５
分間１００％に電流を上昇させて溶解するのを２回繰り
返し、３回繰り返し、４回繰り返した後に溶解を終了
し、同様な方法でインゴット底部のＭｏ線の数を測定し
た。その結果を下記表３に示す。
を用いて上記表１に記載したＴｉ合金と同様なＴｉ合金
の合金原料および高融点金属としてφ３ｍｍ、長さ３ｍ
ｍのモリブデン（Ｍｏ）線１００個からなる溶解原料を
３０分間溶解した後インゴットにし、その後インゴット
底部をＸ線透過写真を撮影する方法によってインゴット
底部のＭｏ線の数を測定した。上記と同様な溶解原料を
３０分間溶解した後に１分間溶解電流を２０％低減し、
５分間１００％に電流を上昇させて溶解した後に溶解を
終了し、同様な方法でインゴット底部のＭｏ線の数を測
定した。同様にして１分間溶解電流を２０％低減し、５
分間１００％に電流を上昇させて溶解するのを２回繰り
返し、３回繰り返し、４回繰り返した後に溶解を終了
し、同様な方法でインゴット底部のＭｏ線の数を測定し
た。その結果を下記表３に示す。
【００２０】
【表３】
【００２１】上記表３の結果によると、溶解電流の低減
と溶解電流の上昇を繰り返す毎にＭｏ線の沈降、付着個
数が増加し、３回繰り返すことによってＭｏ線が全部炉
底へ沈降し、付着した。これより溶融金属中の未溶解の
高融点金属および高融点不純物が除去することができる
ことが分かった。
と溶解電流の上昇を繰り返す毎にＭｏ線の沈降、付着個
数が増加し、３回繰り返すことによってＭｏ線が全部炉
底へ沈降し、付着した。これより溶融金属中の未溶解の
高融点金属および高融点不純物が除去することができる
ことが分かった。
【００２２】
【効果】本発明の低融点金属および高融点金属を含有す
るＴｉ合金の製造方法、上記構成にすることにより、次
のような優れた効果を奏する。 （１）コールドクルーシブル炉で溶解することにより、
炉壁等によって汚染されることがないため、高温で長時
間溶解することができるので、高融点金属も十分溶解し
て合金化することができる。 （２）インゴットの底部に未溶解の高融点金属および高
融点不純物を集めることができるので、不純物が集まっ
ている底部を切除することによって成分組成が均一なイ
ンゴットを得ることができる。
るＴｉ合金の製造方法、上記構成にすることにより、次
のような優れた効果を奏する。 （１）コールドクルーシブル炉で溶解することにより、
炉壁等によって汚染されることがないため、高温で長時
間溶解することができるので、高融点金属も十分溶解し
て合金化することができる。 （２）インゴットの底部に未溶解の高融点金属および高
融点不純物を集めることができるので、不純物が集まっ
ている底部を切除することによって成分組成が均一なイ
ンゴットを得ることができる。
【図１】本発明に使用するコールドクルーシブル炉の一
例の概念図である。
例の概念図である。
１ コールドクルーシブル炉
２ 雰囲気調整用容器
３ 水冷銅るつぼ
４ 高周波コイル
５ 雰囲気調整手段
６ 溶融金属
Claims (2)
- 【請求項１】 低融点金属、高融点金属およびＴｉから
なる溶解原料をコールドクルーシブル炉で溶解した後、
炉内で凝固させることを特徴とする低融点金属および高
融点金属を含有するＴｉ合金の製造方法。 - 【請求項２】 低融点金属、高融点金属およびＴｉから
なる溶解原料をコールドクルーシブル炉で溶解した後、
溶解を終了する前に高周波コイルに流す電流を溶解して
いたときの電流より小さい電流にすることと高周波コイ
ルに流す電流をこれより大きくすることとを交互に繰り
返し、その後炉内で凝固させることを特徴とする低融点
金属および高融点金属を含有するＴｉ合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002098313A JP2003293051A (ja) | 2002-04-01 | 2002-04-01 | 低融点金属および高融点金属を含有するＴｉ合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002098313A JP2003293051A (ja) | 2002-04-01 | 2002-04-01 | 低融点金属および高融点金属を含有するＴｉ合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003293051A true JP2003293051A (ja) | 2003-10-15 |
Family
ID=29240360
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002098313A Pending JP2003293051A (ja) | 2002-04-01 | 2002-04-01 | 低融点金属および高融点金属を含有するＴｉ合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003293051A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112725658A (zh) * | 2020-12-10 | 2021-04-30 | 先导薄膜材料（广东）有限公司 | 一种钛铝合金靶材的制备方法 |
| JP2021510771A (ja) * | 2018-04-04 | 2021-04-30 | エイティーアイ・プロパティーズ・エルエルシー | 高温チタン合金 |
| US11268179B2 (en) | 2018-08-28 | 2022-03-08 | Ati Properties Llc | Creep resistant titanium alloys |
| CN115927892A (zh) * | 2022-11-16 | 2023-04-07 | 西安聚能高温合金材料科技有限公司 | 一种高熔点元素的多元合金真空感应熔炼方法 |
| US11674200B2 (en) | 2018-05-07 | 2023-06-13 | Ati Properties Llc | High strength titanium alloys |
-
2002
- 2002-04-01 JP JP2002098313A patent/JP2003293051A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021510771A (ja) * | 2018-04-04 | 2021-04-30 | エイティーアイ・プロパティーズ・エルエルシー | 高温チタン合金 |
| US11384413B2 (en) | 2018-04-04 | 2022-07-12 | Ati Properties Llc | High temperature titanium alloys |
| US11674200B2 (en) | 2018-05-07 | 2023-06-13 | Ati Properties Llc | High strength titanium alloys |
| US11268179B2 (en) | 2018-08-28 | 2022-03-08 | Ati Properties Llc | Creep resistant titanium alloys |
| US11920231B2 (en) | 2018-08-28 | 2024-03-05 | Ati Properties Llc | Creep resistant titanium alloys |
| CN112725658A (zh) * | 2020-12-10 | 2021-04-30 | 先导薄膜材料（广东）有限公司 | 一种钛铝合金靶材的制备方法 |
| CN112725658B (zh) * | 2020-12-10 | 2022-01-18 | 先导薄膜材料（广东）有限公司 | 一种钛铝合金靶材的制备方法 |
| CN115927892A (zh) * | 2022-11-16 | 2023-04-07 | 西安聚能高温合金材料科技有限公司 | 一种高熔点元素的多元合金真空感应熔炼方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2010280944A (ja) | Ｃｕ−Ｇａ合金、スパッタリングターゲット、Ｃｕ−Ｇａ合金の製造方法、スパッタリングターゲットの製造方法 | |
| KR20140054427A (ko) | Cu-Ga 합금 스퍼터링 타깃 및 그 제조 방법 | |
| JP2020117806A (ja) | 銅合金スパッタリングターゲット | |
| TW201012980A (en) | Method for refining silicon | |
| CN111945000A (zh) | 一种金属提纯方法 | |
| JPH10245216A (ja) | 太陽電池用シリコンの製造方法 | |
| JP4874879B2 (ja) | エルビウムスパッタリングターゲット及びその製造方法 | |
| KR20100022516A (ko) | 금속 규소의 응고 방법 | |
| JP2008303113A (ja) | 珪素の一方向凝固方法 | |
| JP2009114026A (ja) | 金属珪素の精製方法 | |
| CN101506097B (zh) | 金属硅及其制备方法 | |
| JP2003293051A (ja) | 低融点金属および高融点金属を含有するＴｉ合金の製造方法 | |
| JP2004002082A (ja) | 石英ガラスルツボとその製造方法 | |
| JP5750393B2 (ja) | Ｃｕ−Ｇａ合金スパッタリングターゲット及びその製造方法 | |
| EP3452241A1 (en) | High quality, void and inclusion free alloy wire | |
| JP6800128B2 (ja) | Ａｌ合金の再生方法 | |
| JP3673919B2 (ja) | 高純度チタンの回収方法 | |
| JP2008081394A (ja) | 金属シリコンとその製造方法 | |
| JP2989053B2 (ja) | 低酸素Ｔｉ−Ａｌ系合金の製造方法および低酸素Ｔｉ−Ａｌ系合金 | |
| JP4209964B2 (ja) | 金属バナジウム又は／及び金属バナジウム合金の溶解方法並びに鋳造方法 | |
| JPH0225526A (ja) | 酸素親和力がアルカリ土類金属の場合より低い金属および金属合金の製法 | |
| JP2010208862A (ja) | シリコン精製方法 | |
| JPS63238265A (ja) | 高融点金属シリサイドタ−ゲツトとその製造方法 | |
| JP2002097528A (ja) | アルミニウムの精製方法 | |
| JP2553967B2 (ja) | 超高清浄度ステンレス鋼の製造方法 |