JP2003231053A - バレル研磨方法、およびバレル研磨用メディア - Google Patents
バレル研磨方法、およびバレル研磨用メディアInfo
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- JP2003231053A JP2003231053A JP2002036797A JP2002036797A JP2003231053A JP 2003231053 A JP2003231053 A JP 2003231053A JP 2002036797 A JP2002036797 A JP 2002036797A JP 2002036797 A JP2002036797 A JP 2002036797A JP 2003231053 A JP2003231053 A JP 2003231053A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ワーク凹部内側の研磨とともにワークの表面
仕上げを行うこのとのできるバレル研磨方法を提供す
る。 【解決手段】 バレル研磨するワークの凹部の隙間間隔
より小さく、略三角柱形状で、その側面１１が内側に窪
み、三角形を構成する各頂角部分が円弧形状である第２
のメディアαと、ワークの凹部の隙間間隔より大きな第
２のメディアとを混合したバレル研磨方法。
仕上げを行うこのとのできるバレル研磨方法を提供す
る。 【解決手段】 バレル研磨するワークの凹部の隙間間隔
より小さく、略三角柱形状で、その側面１１が内側に窪
み、三角形を構成する各頂角部分が円弧形状である第２
のメディアαと、ワークの凹部の隙間間隔より大きな第
２のメディアとを混合したバレル研磨方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、バレル研磨方法、
およびバレル研磨用メディアに関する。
およびバレル研磨用メディアに関する。
【０００２】
【従来の技術】バレル研磨は、ワークの表面仕上げに用
いられる。たとえば、ベルト式駆動式無段変速機のエレ
メントもバレル研磨を行って、面粗さを調整している。
いられる。たとえば、ベルト式駆動式無段変速機のエレ
メントもバレル研磨を行って、面粗さを調整している。
【０００３】ところで、このエレメントは、金属製板材
を打ち抜くことで成形しているため、バリの発生が避け
られない。このため、表面仕上げとして行われるバレル
研磨に先立ち、このバリ取り加工を行う必要がある。
を打ち抜くことで成形しているため、バリの発生が避け
られない。このため、表面仕上げとして行われるバレル
研磨に先立ち、このバリ取り加工を行う必要がある。
【０００４】バリ取り加工装置としては、たとえば特開
２００１−１３８１９３号公報には、エレメント、特に
その凹部を研磨加工することでバリ取りを行う装置が開
示されている。
２００１−１３８１９３号公報には、エレメント、特に
その凹部を研磨加工することでバリ取りを行う装置が開
示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、バレル研磨
は、バレル研磨槽の中にメディアとともにワークを入れ
て攪拌することにより、ワーク表面をメディアによって
研磨しているものである。したがって、原理的にはワー
クについているバリなどの不要物も取り去ることができ
る。
は、バレル研磨槽の中にメディアとともにワークを入れ
て攪拌することにより、ワーク表面をメディアによって
研磨しているものである。したがって、原理的にはワー
クについているバリなどの不要物も取り去ることができ
る。
【０００６】そこで、前記のエレメントもバリ取り加工
を別途行うことなく、バレル研磨のみでバリ取りととも
に表面仕上げを行うことが考えられる。そうすると、エ
レメントの形状から凹部にもバリがあるため、この凹部
の隙間にも入り込むようなメディアを使用する必要があ
る。
を別途行うことなく、バレル研磨のみでバリ取りととも
に表面仕上げを行うことが考えられる。そうすると、エ
レメントの形状から凹部にもバリがあるため、この凹部
の隙間にも入り込むようなメディアを使用する必要があ
る。
【０００７】しかしながら、エレメントの凹部に入り込
むような小さなメディアを用いた場合、メディアが小さ
くなりすぎて、バリ取り効果がないといった問題があ
る。
むような小さなメディアを用いた場合、メディアが小さ
くなりすぎて、バリ取り効果がないといった問題があ
る。
【０００８】一方、バリ取り効果が大きくなるように大
きなメディアを使用すると、打ち抜きの際にできた外周
部のバリを取ることはできるものの、凹部の隙間にでき
たバリを取ることは難しく、また、メディアを大きくし
すぎると、バレル研磨において研磨された部分に２次バ
リと称するメディアによって研磨された部分に、あらた
なバリが発生してしまうことがある。
きなメディアを使用すると、打ち抜きの際にできた外周
部のバリを取ることはできるものの、凹部の隙間にでき
たバリを取ることは難しく、また、メディアを大きくし
すぎると、バレル研磨において研磨された部分に２次バ
リと称するメディアによって研磨された部分に、あらた
なバリが発生してしまうことがある。
【０００９】このため、バリ取り加工と表面仕上げを一
度のバレル研磨処理により実行できないのが現状であ
る。
度のバレル研磨処理により実行できないのが現状であ
る。
【００１０】そこで、本発明の目的は、バリ取りと表面
仕上げをともに行うことのできるバレル研磨方法を提供
することであり、また、このためのバレル研磨用メディ
アを提供することである。
仕上げをともに行うことのできるバレル研磨方法を提供
することであり、また、このためのバレル研磨用メディ
アを提供することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の目的は、以下の
構成により達成される。
構成により達成される。
【００１２】（１）凹部を有するワークのバレル研磨方
法であって、前記凹部の隙間の間隔未満の大きさの第１
のメディアと、前記凹部の隙間の間隔以上の大きさの第
２のメディアとを混合したメディアを使用することを特
徴とするバレル研磨方法。
法であって、前記凹部の隙間の間隔未満の大きさの第１
のメディアと、前記凹部の隙間の間隔以上の大きさの第
２のメディアとを混合したメディアを使用することを特
徴とするバレル研磨方法。
【００１３】（２）前記第１のメディアと前記第２のメ
ディアの混合比は、１対１〜４対１であることを特徴と
する。
ディアの混合比は、１対１〜４対１であることを特徴と
する。
【００１４】（３）前記第１のメディアは、略三角柱形
状で、該略三角柱形状の側面が内側に窪み、該略三角柱
形状の三角形を構成する各頂角部分が円弧形状であるこ
とを特徴とする。
状で、該略三角柱形状の側面が内側に窪み、該略三角柱
形状の三角形を構成する各頂角部分が円弧形状であるこ
とを特徴とする。
【００１５】（４）前記略三角柱形状の三角形を構成す
る一辺の長さおよび柱の高さは、その上限が前記ワーク
の凹部の隙間間隔の０．４倍以下であり、下限がバレル
研磨によりワークを研削することが可能な大きさである
ことを特徴とする。
る一辺の長さおよび柱の高さは、その上限が前記ワーク
の凹部の隙間間隔の０．４倍以下であり、下限がバレル
研磨によりワークを研削することが可能な大きさである
ことを特徴とする。
【００１６】（５）前記略三角柱形状側面の窪みは、窪
み部分の成す角が１２０〜１６０度であることを特徴と
する。
み部分の成す角が１２０〜１６０度であることを特徴と
する。
【００１７】（６）前記ワークは、ベルト式駆動式無段
変速機のエレメントであることを特徴とする。
変速機のエレメントであることを特徴とする。
【００１８】（７）凹部を有するワークのバレル研磨に
用いるバレル研磨用メディアであって、略三角柱形状
で、三角形を構成する一辺および柱の高さが、前記凹部
より小さく、該略三角柱形状の側面が内側に窪み、該略
三角柱形状の三角形を構成する各頂角部分が円弧形状で
あることを特徴とするバレル研磨用メディア。
用いるバレル研磨用メディアであって、略三角柱形状
で、三角形を構成する一辺および柱の高さが、前記凹部
より小さく、該略三角柱形状の側面が内側に窪み、該略
三角柱形状の三角形を構成する各頂角部分が円弧形状で
あることを特徴とするバレル研磨用メディア。
【００１９】（８）前記略三角柱形状の三角形を構成す
る一辺の長さおよび柱の高さは、その上限が前記ワーク
の凹部の隙間間隔の０．４倍以下であり、下限がバレル
研磨によりワークを研削することが可能な大きさである
ことを特徴とする。
る一辺の長さおよび柱の高さは、その上限が前記ワーク
の凹部の隙間間隔の０．４倍以下であり、下限がバレル
研磨によりワークを研削することが可能な大きさである
ことを特徴とする。
【００２０】（９）前記略三角柱形状側面の窪みは、窪
み部分の成す角が１２０〜１６０度であることを特徴と
する。
み部分の成す角が１２０〜１６０度であることを特徴と
する。
【００２１】
【発明の効果】本発明は請求項ごとに以下の効果を奏す
る。
る。
【００２２】請求項１記載の本発明によれば、ワーク凹
部の隙間間隔未満の大きさの第１のメディアと、隙間間
隔以上の大きさの第２のメディアとを混合してバレル研
磨を行うことにしたので、ワーク凹部のなかまで確実に
研削してバリ取りを行うことができ、かつワーク表面の
仕上げ研磨も同時に行うことができる。
部の隙間間隔未満の大きさの第１のメディアと、隙間間
隔以上の大きさの第２のメディアとを混合してバレル研
磨を行うことにしたので、ワーク凹部のなかまで確実に
研削してバリ取りを行うことができ、かつワーク表面の
仕上げ研磨も同時に行うことができる。
【００２３】請求項２記載の本発明によれば、第１のメ
ディアと第２のメディアの混合比を、１対１〜４対１と
することで、バリ取りのための十分な研削量を得ること
ができるとともに、ワーク表面の面粗度を細かく仕上げ
ることができる。
ディアと第２のメディアの混合比を、１対１〜４対１と
することで、バリ取りのための十分な研削量を得ること
ができるとともに、ワーク表面の面粗度を細かく仕上げ
ることができる。
【００２４】請求項３記載の本発明によれば、バレル研
磨に用いる第１のメディアを、略三角柱形状で、その側
面が内側に窪みを持たせ、かつ三角形を構成する各頂角
部分を円弧形状にしたことで、ワーク凹部に第１のメデ
ィアを入り込みやするすることができる。
磨に用いる第１のメディアを、略三角柱形状で、その側
面が内側に窪みを持たせ、かつ三角形を構成する各頂角
部分を円弧形状にしたことで、ワーク凹部に第１のメデ
ィアを入り込みやするすることができる。
【００２５】請求項４記載の本発明によれば、略三角柱
形状にした第１のメディアの三角形を構成する一辺の長
さおよび柱の高さについて、その上限をワークの凹部の
隙間間隔の０．４倍以下とし、下限をバレル研磨により
ワークを研削することが可能な大きさとすることで、ワ
ーク凹部に第１のメディアを入り込みやすくすることが
できる。
形状にした第１のメディアの三角形を構成する一辺の長
さおよび柱の高さについて、その上限をワークの凹部の
隙間間隔の０．４倍以下とし、下限をバレル研磨により
ワークを研削することが可能な大きさとすることで、ワ
ーク凹部に第１のメディアを入り込みやすくすることが
できる。
【００２６】請求項５記載の本発明によれば、略三角柱
形状にした第１のメディア側面の窪みにおける成す角を
１２０〜１６０度とすることで、よりワーク凹部に第１
のメディアを入り込みやすくすることができる。
形状にした第１のメディア側面の窪みにおける成す角を
１２０〜１６０度とすることで、よりワーク凹部に第１
のメディアを入り込みやすくすることができる。
【００２７】請求項６記載の本発明によれば、ベルト式
駆動式無段変速機のエレメントの凹部隙間のバリ取りと
ともに表面仕上げをバレル研磨のみで行うことができ
る。
駆動式無段変速機のエレメントの凹部隙間のバリ取りと
ともに表面仕上げをバレル研磨のみで行うことができ
る。
【００２８】請求項７記載の本発明によれば、バレル研
磨用メディアの形状を略三角柱形状で、三角形を構成す
る一辺および柱の高さが、ワークの凹部より小さく、略
三角柱形状の側面が内側に窪み、三角形を構成する各頂
角部分が円弧形状とすることで、ワークの凹部の隙間内
にメディアを入り込ませて、この凹部内を研磨すること
ができる。
磨用メディアの形状を略三角柱形状で、三角形を構成す
る一辺および柱の高さが、ワークの凹部より小さく、略
三角柱形状の側面が内側に窪み、三角形を構成する各頂
角部分が円弧形状とすることで、ワークの凹部の隙間内
にメディアを入り込ませて、この凹部内を研磨すること
ができる。
【００２９】請求項８記載の本発明によれば、略三角柱
形状としたメディアの三角形を構成する一辺の長さおよ
び柱の高さの上限をワークの凹部の隙間間隔の０．４倍
以下とし、下限をバレル研磨によりワークを研削するこ
とが可能な大きさとすることで、より確実にワーク凹部
にメディアを入り込みやすくすることができる。
形状としたメディアの三角形を構成する一辺の長さおよ
び柱の高さの上限をワークの凹部の隙間間隔の０．４倍
以下とし、下限をバレル研磨によりワークを研削するこ
とが可能な大きさとすることで、より確実にワーク凹部
にメディアを入り込みやすくすることができる。
【００３０】請求項９記載の本発明によれば、略三角柱
形状としたメディア側面の窪みにおける成す角を１２０
〜１６０度とすることで、よりワーク凹部に第１のメデ
ィアを入り込みやすくすることができる。
形状としたメディア側面の窪みにおける成す角を１２０
〜１６０度とすることで、よりワーク凹部に第１のメデ
ィアを入り込みやすくすることができる。
【００３１】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施の形態を説明する。
施の形態を説明する。
【００３２】本発明を適用した実施の形態は、ベルト式
駆動式無段変速機のエレメントのバリ取りと表面仕上げ
をバレル研磨により行うものである。
駆動式無段変速機のエレメントのバリ取りと表面仕上げ
をバレル研磨により行うものである。
【００３３】ここで、まず、加工するワークとしてのエ
レメントについて簡単に説明する。
レメントについて簡単に説明する。
【００３４】エレメントは、概略、図１に示すような形
状であり、このエレメント１は、図示しない自動車用ベ
ルト式駆動式無段変速機のベルトを構成する一部品であ
る。
状であり、このエレメント１は、図示しない自動車用ベ
ルト式駆動式無段変速機のベルトを構成する一部品であ
る。
【００３５】このエレメント１は、図示するように、ボ
デー部２とヘッド部３とがネック部４により一体的に連
設されており、ネック部４の両側に凹部５が設けられて
いる。なお、図１Ａは、エレメント１を示す斜視図であ
り、図１Ｂは平面図である。
デー部２とヘッド部３とがネック部４により一体的に連
設されており、ネック部４の両側に凹部５が設けられて
いる。なお、図１Ａは、エレメント１を示す斜視図であ
り、図１Ｂは平面図である。
【００３６】このエレメント１は、図２に示すように、
プレスによる打ち抜き（Ｓ１）、熱処理（Ｓ２）、バレ
ル研磨（Ｓ３）により加工成形される。このため、プレ
スによる打ち抜き（Ｓ１）の際に、その打ち抜き輪郭に
沿ってバリが生じることがある。
プレスによる打ち抜き（Ｓ１）、熱処理（Ｓ２）、バレ
ル研磨（Ｓ３）により加工成形される。このため、プレ
スによる打ち抜き（Ｓ１）の際に、その打ち抜き輪郭に
沿ってバリが生じることがある。
【００３７】本実施の形態は、この一連の加工工程のう
ち、バレル研磨（Ｓ３）を行うもので、このバレル研磨
によりバリの除去とともに表面仕上げ加工を行うもので
ある。
ち、バレル研磨（Ｓ３）を行うもので、このバレル研磨
によりバリの除去とともに表面仕上げ加工を行うもので
ある。
【００３８】本実施の形態におけるバレル研磨では、大
きさの異なる２種類のメディアを使用する。
きさの異なる２種類のメディアを使用する。
【００３９】２種つりのメディアは、エレメント１の凹
部５の隙間間隔未満の大きさの第１のメディアαと、エ
レメント１の凹部５の間隔よりも大きな第２のメディア
βである。
部５の隙間間隔未満の大きさの第１のメディアαと、エ
レメント１の凹部５の間隔よりも大きな第２のメディア
βである。
【００４０】第１のメディアαは、凹部５の間隔ａより
小さいだけでなく、凹部５へ入り込みやすいように、図
３に示すように、略三角柱形状で、その側面１１が内側
に窪んでいる。なお、図３Ａは第１のメディアαの斜視
図であり、図３Ｂは第１のメディアαの平面図である。
小さいだけでなく、凹部５へ入り込みやすいように、図
３に示すように、略三角柱形状で、その側面１１が内側
に窪んでいる。なお、図３Ａは第１のメディアαの斜視
図であり、図３Ｂは第１のメディアαの平面図である。
【００４１】この第１のメディアαの大きさは、三角形
の１辺の長さが０．２ａ〜０．４ａ、柱の高さもまた
０．２ａ〜０．４ａとすることが好ましい。また、側面
１１の窪み部分は、この窪みを成す角θを１２０〜１６
０度とすることが好ましい。すなわち、窪みを成す角θ
が１２０度より小さいと側面１１が薄肉で細長くなるた
め、特に第１のメディアが摩耗したときに研削量が低下
し、逆に１６０度より大きいと凹部５へ入り込みづらく
なって研削量が低下し、特に面取り研削量が低下するた
め、１２０〜１６０度とすることが好ましいのである。
さらに、三角柱の頂角部分は円弧形状として、この円弧
形状部分１２の曲率半径をａ／２とすることが好まし
い。
の１辺の長さが０．２ａ〜０．４ａ、柱の高さもまた
０．２ａ〜０．４ａとすることが好ましい。また、側面
１１の窪み部分は、この窪みを成す角θを１２０〜１６
０度とすることが好ましい。すなわち、窪みを成す角θ
が１２０度より小さいと側面１１が薄肉で細長くなるた
め、特に第１のメディアが摩耗したときに研削量が低下
し、逆に１６０度より大きいと凹部５へ入り込みづらく
なって研削量が低下し、特に面取り研削量が低下するた
め、１２０〜１６０度とすることが好ましいのである。
さらに、三角柱の頂角部分は円弧形状として、この円弧
形状部分１２の曲率半径をａ／２とすることが好まし
い。
【００４２】このような形状とすることで、単純な三角
柱形状よりもエレメント１の凹部５の隙間に入り込みや
すくすることができる。
柱形状よりもエレメント１の凹部５の隙間に入り込みや
すくすることができる。
【００４３】この第１のメディアαの大きさは、同じ形
状で異なる大きさの第１のメディアαと第２のメディア
βをそれぞれα：β＝２：１で混合して、エレメントの
バレル研磨を行った結果、図４に示すように、第１のメ
ディアαを約０．２ａ〜０．４ａの間の大きさとした場
合に優れた研磨量を示すことから決めたものである。
状で異なる大きさの第１のメディアαと第２のメディア
βをそれぞれα：β＝２：１で混合して、エレメントの
バレル研磨を行った結果、図４に示すように、第１のメ
ディアαを約０．２ａ〜０．４ａの間の大きさとした場
合に優れた研磨量を示すことから決めたものである。
【００４４】ここで約０．４ａ以上で研削量が低下した
のは、第１のメディアαが大きくなりエレメント凹部に
入り込みづらくなったために研削量が低下したものと考
えられる。
のは、第１のメディアαが大きくなりエレメント凹部に
入り込みづらくなったために研削量が低下したものと考
えられる。
【００４５】一方、０．２ａ未満の場合に研削量が低下
するのは、エレメント凹部の間隔を基準としてメディア
の大きさを決めているため、約０．２ａ未満とした場
合、メディア体積が非常に小さくなり、バレル研磨時に
撹拌されても運動エネルギーが大きくならないので研削
量が低下したものと考えられる。
するのは、エレメント凹部の間隔を基準としてメディア
の大きさを決めているため、約０．２ａ未満とした場
合、メディア体積が非常に小さくなり、バレル研磨時に
撹拌されても運動エネルギーが大きくならないので研削
量が低下したものと考えられる。
【００４６】このことから、エレメント以外のワークを
バレル研磨する場合、第１のメディアαの大きさとして
は、その上限が凹部における隙間間隔の０．４倍以下と
することが好ましく、下限は、研削することが可能な運
動エネルギーを得ることのできる大きさであればよいこ
とになる。
バレル研磨する場合、第１のメディアαの大きさとして
は、その上限が凹部における隙間間隔の０．４倍以下と
することが好ましく、下限は、研削することが可能な運
動エネルギーを得ることのできる大きさであればよいこ
とになる。
【００４７】第２のメディアβは、従来から使用されて
いる通常のメディアでよく、たとえば、図５Ａに示すよ
うに、三角柱形状で各辺および高さが５ａ〜１０ａ程度
のものを用いることが好ましい。三角柱形状の他に、図
５Ｂに示すように、その直径が５ａ〜１０ａ程度の球形
状のメディアを用いてもよい。
いる通常のメディアでよく、たとえば、図５Ａに示すよ
うに、三角柱形状で各辺および高さが５ａ〜１０ａ程度
のものを用いることが好ましい。三角柱形状の他に、図
５Ｂに示すように、その直径が５ａ〜１０ａ程度の球形
状のメディアを用いてもよい。
【００４８】第１のメディアαおよび第２のメディアβ
はともに、通常、メディアとして使用されているセラミ
ックス系の素材、たとえば、Ａｌ2Ｏ3、ＴｉＯ3、ＦＥ
Ｏ2、ＳｉＯ2などが含まれているセラミクスが用いられ
る。
はともに、通常、メディアとして使用されているセラミ
ックス系の素材、たとえば、Ａｌ2Ｏ3、ＴｉＯ3、ＦＥ
Ｏ2、ＳｉＯ2などが含まれているセラミクスが用いられ
る。
【００４９】ここで、第１のメディアαと第２のメディ
アβを混合した場合の湿式バレル研磨における研削量お
よび面粗度について説明する。
アβを混合した場合の湿式バレル研磨における研削量お
よび面粗度について説明する。
【００５０】バレル研磨の処理自体は、湿式バレル研磨
法により行う。湿式バレル研磨法は、周知のとおり、バ
レル研磨槽内に、メディア、ワーク、および必要に応じ
て研磨剤などからなるマスを投入し、さらに水を入れ
て、バレル研磨槽を回転して内部のマスを撹拌すること
で、メディアによってワークを研磨するものである。
法により行う。湿式バレル研磨法は、周知のとおり、バ
レル研磨槽内に、メディア、ワーク、および必要に応じ
て研磨剤などからなるマスを投入し、さらに水を入れ
て、バレル研磨槽を回転して内部のマスを撹拌すること
で、メディアによってワークを研磨するものである。
【００５１】図６は、第１のメディアαと第２のメディ
アβの混合比と研削量の関係を示す図面であり、図７
は、第１のメディアαと第２のメディアβの混合比と面
粗度の関係を示す図面である。
アβの混合比と研削量の関係を示す図面であり、図７
は、第１のメディアαと第２のメディアβの混合比と面
粗度の関係を示す図面である。
【００５２】一般的に単一の大きさのメディアを使用し
た場合は、メディアの体積が大きいほど、研削量は多く
なり、面粗度が粗くなる。
た場合は、メディアの体積が大きいほど、研削量は多く
なり、面粗度が粗くなる。
【００５３】第１のメディアαと第２のメディアβを混
合した場合、まず、研削量については、図６に示すよう
に、混合比がα：β＝３：１付近になるまでは第１のメ
ディアαが多いほど研削量が多くなることがわかる。
合した場合、まず、研削量については、図６に示すよう
に、混合比がα：β＝３：１付近になるまでは第１のメ
ディアαが多いほど研削量が多くなることがわかる。
【００５４】このことは、単一の大きさのメディアを使
用した場合と比較すると逆の現象で、小さなメディアの
割合が多いほど研削量が多くなっているのである。
用した場合と比較すると逆の現象で、小さなメディアの
割合が多いほど研削量が多くなっているのである。
【００５５】この理由は、体積の小さな第１のメディア
αが、体積の大きな第２のメディアβとワークとの間に
入り、第１のメディアαが、体積が大きくしたがって重
量が重い第２のメディアβにより押されて、ワークと大
きな力で接触するようになり、このためワークに対する
摩擦力が上がり研磨量が増加したものと考えられる。そ
して、混合比がα：β＝４：１付近になると、第１のメ
ディアαが多すぎてワークを拘束してしまうことにな
り、ワークとメディアとの摩擦が少なくなって研削量が
低下するものと考えられる。
αが、体積の大きな第２のメディアβとワークとの間に
入り、第１のメディアαが、体積が大きくしたがって重
量が重い第２のメディアβにより押されて、ワークと大
きな力で接触するようになり、このためワークに対する
摩擦力が上がり研磨量が増加したものと考えられる。そ
して、混合比がα：β＝４：１付近になると、第１のメ
ディアαが多すぎてワークを拘束してしまうことにな
り、ワークとメディアとの摩擦が少なくなって研削量が
低下するものと考えられる。
【００５６】なお、図６において示される点線は、エレ
メントのバリ取りに必要な所望の研削量を示すラインで
あり、ここでは、このライン以上の研削量が得られる部
分を好ましい研削量とした。
メントのバリ取りに必要な所望の研削量を示すラインで
あり、ここでは、このライン以上の研削量が得られる部
分を好ましい研削量とした。
【００５７】次に、面粗度については、図７に示すよう
に、第１のメディアαが多いほど面粗度が細かくなる。
すなわち、比較的小さな第１のメディアαが多いほど表
面仕上げ効果が大きく滑らかな表面が得られる。
に、第１のメディアαが多いほど面粗度が細かくなる。
すなわち、比較的小さな第１のメディアαが多いほど表
面仕上げ効果が大きく滑らかな表面が得られる。
【００５８】この理由については、体積の小さな第１の
メディアαが多くなることにより、ワークをより細かく
研削することができるためと考えられる。
メディアαが多くなることにより、ワークをより細かく
研削することができるためと考えられる。
【００５９】なお、図７において示される点線は、エレ
メントの表面仕上げに必要な所望の面粗度を示すライン
であり、ここでは、このライン以下の面粗度が得られる
部分を好ましい面粗度とした。
メントの表面仕上げに必要な所望の面粗度を示すライン
であり、ここでは、このライン以下の面粗度が得られる
部分を好ましい面粗度とした。
【００６０】これらの研削量および面粗度の関係から、
エレメントのバリ取りと表面仕上げには、第１のメディ
アαと第２のメディアβの混合比がα：β＝１：１〜
３：１であることが好ましい。
エレメントのバリ取りと表面仕上げには、第１のメディ
アαと第２のメディアβの混合比がα：β＝１：１〜
３：１であることが好ましい。
【００６１】次に、第１のメディアαと第２のメディア
βを混合した場合のバレル処理時間と研削量の関係は、
図８に示すように、単一の大きさのメディアを使用した
場合と同じ傾向であり、時間が長くなるほど研削量が低
下してくる。また、この図から、第１のメディアαと第
２のメディアβを混合した方が単一の大きさのメディア
を使用した場合より研削量が大きいことがわかる。な
お、図８に示した結果においては、第１のメディアαと
第２のメディアβの混合比をα：β＝２：１とした場合
である。
βを混合した場合のバレル処理時間と研削量の関係は、
図８に示すように、単一の大きさのメディアを使用した
場合と同じ傾向であり、時間が長くなるほど研削量が低
下してくる。また、この図から、第１のメディアαと第
２のメディアβを混合した方が単一の大きさのメディア
を使用した場合より研削量が大きいことがわかる。な
お、図８に示した結果においては、第１のメディアαと
第２のメディアβの混合比をα：β＝２：１とした場合
である。
【００６２】以上のように、エレメントの凹部の間隔よ
り小さく、かつ、その形状が略三角柱形状の第１のメデ
ィアαと、これより大きな第２のメディアβを混合する
ことで、エレメントのバリ取りと表面仕上げをバレル処
理のみによって行うことができる。
り小さく、かつ、その形状が略三角柱形状の第１のメデ
ィアαと、これより大きな第２のメディアβを混合する
ことで、エレメントのバリ取りと表面仕上げをバレル処
理のみによって行うことができる。
【００６３】なお、本実施の形態は、ワークとしてエレ
メントを用いたものであるが、本発明はこのようなエレ
メントの加工に限定されるものではなく、様々なワーク
に対して有効であり、特に、単一の大きさのメディアで
はバリ取りと表面仕上げを一度に行うことのできない、
凹部や隙間を有するワークに対して効果がある。
メントを用いたものであるが、本発明はこのようなエレ
メントの加工に限定されるものではなく、様々なワーク
に対して有効であり、特に、単一の大きさのメディアで
はバリ取りと表面仕上げを一度に行うことのできない、
凹部や隙間を有するワークに対して効果がある。
【図１】 ベルト式駆動式無段変速機のエレメントを示
す概略図である。
す概略図である。
【図２】 エレメントの加工工程を示す図面である。
【図３】 本発明を適用した実施の形態において使用す
る第１のメディアを示す図面である。
る第１のメディアを示す図面である。
【図４】 第１のメディアαの大きさと研磨量の関係を
示す図面である。
示す図面である。
【図５】 第２のメディアβを示す概略図である。
【図６】 第１のメディアαと第２のメディアβの混合
比と研削量の関係を示す図面である。
比と研削量の関係を示す図面である。
【図７】 第１のメディアαと第２のメディアβの混合
比と面粗度の関係を示す図面である。
比と面粗度の関係を示す図面である。
【図８】 第１のメディアαと第２のメディアβを混合
した場合のバレル処理時間と研削量の関係を示す図面で
ある。
した場合のバレル処理時間と研削量の関係を示す図面で
ある。
１…エレメント、
２…ボデー部、
３…ヘッド部、
４…ネック部、
５…凹部、
１１…メディア側面
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 鈴木 正行
神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産
自動車株式会社内
Ｆターム(参考） 3C058 AA01 AA09 CB08
Claims (9)
- 【請求項１】 凹部を有するワークのバレル研磨方法で
あって、 前記凹部の隙間の間隔未満の大きさの第１のメディア
と、前記凹部の隙間の間隔以上の大きさの第２のメディ
アとを混合したメディアを使用することを特徴とするバ
レル研磨方法。 - 【請求項２】 前記第１のメディアと前記第２のメディ
アの混合比は、１対１〜４対１であることを特徴とする
請求項１記載のバレル研磨方法。 - 【請求項３】 前記第１のメディアは、略三角柱形状
で、該略三角柱形状の側面が内側に窪み、該略三角柱形
状の三角形を構成する各頂角部分が円弧形状であること
を特徴とする請求項１または２記載のバレル研磨方法。 - 【請求項４】 前記略三角柱形状の三角形を構成する一
辺の長さおよび柱の高さは、その上限が前記ワークの凹
部の隙間間隔の０．４倍以下であり、下限がバレル研磨
によりワークを研削することが可能な大きさであること
を特徴とする請求項３記載のバレル研磨方法。 - 【請求項５】 前記略三角柱形状側面の窪みは、窪み部
分の成す角が１２０〜１６０度であることを特徴とする
請求項３または４記載のバレル研磨方法。 - 【請求項６】 前記ワークは、ベルト式駆動式無段変速
機のエレメントであることを特徴とする請求項１〜５の
いずれか一つに記載のバレル研磨方法。 - 【請求項７】 凹部を有するワークのバレル研磨に用い
るバレル研磨用メディアであって、 略三角柱形状で、三角形を構成する一辺および柱の高さ
が、前記凹部より小さく、該略三角柱形状の側面が内側
に窪み、該略三角柱形状の三角形を構成する各頂角部分
が円弧形状であることを特徴とするバレル研磨用メディ
ア。 - 【請求項８】 前記略三角柱形状の三角形を構成する一
辺の長さおよび柱の高さは、その上限が前記ワークの凹
部の隙間間隔の０．４倍以下であり、下限がバレル研磨
によりワークを研削することが可能な大きさであること
を特徴とする請求項７記載のバレル研磨用メディア。 - 【請求項９】 前記略三角柱形状側面の窪みは、窪み部
分の成す角が１２０〜１６０度であることを特徴とする
請求項７または８記載のバレル研磨用メディア。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002036797A JP3885605B2 (ja) | 2002-02-14 | 2002-02-14 | バレル研磨方法、およびバレル研磨用メディア |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002036797A JP3885605B2 (ja) | 2002-02-14 | 2002-02-14 | バレル研磨方法、およびバレル研磨用メディア |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003231053A true JP2003231053A (ja) | 2003-08-19 |
| JP3885605B2 JP3885605B2 (ja) | 2007-02-21 |
Family
ID=27778579
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002036797A Expired - Fee Related JP3885605B2 (ja) | 2002-02-14 | 2002-02-14 | バレル研磨方法、およびバレル研磨用メディア |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3885605B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7578209B2 (en) | 2004-09-30 | 2009-08-25 | Jatco Ltd. | Metal element inspection device and metal element inspection method |
| USD849806S1 (en) * | 2016-05-12 | 2019-05-28 | Sintokogio, Ltd | Finishing media for barrel polishing |
| JP2020049617A (ja) * | 2018-09-28 | 2020-04-02 | 新東工業株式会社 | コイルばねのバレル研磨方法及びコイルばね研磨用研磨メディア |
-
2002
- 2002-02-14 JP JP2002036797A patent/JP3885605B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7578209B2 (en) | 2004-09-30 | 2009-08-25 | Jatco Ltd. | Metal element inspection device and metal element inspection method |
| USD849806S1 (en) * | 2016-05-12 | 2019-05-28 | Sintokogio, Ltd | Finishing media for barrel polishing |
| JP2020049617A (ja) * | 2018-09-28 | 2020-04-02 | 新東工業株式会社 | コイルばねのバレル研磨方法及びコイルばね研磨用研磨メディア |
| JP7087891B2 (ja) | 2018-09-28 | 2022-06-21 | 新東工業株式会社 | コイルばねのバレル研磨方法及びコイルばね研磨用研磨メディア |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3885605B2 (ja) | 2007-02-21 |
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