JP2003202167A - 流量制御弁および冷凍空調装置および流量制御弁の製造方法 - Google Patents
流量制御弁および冷凍空調装置および流量制御弁の製造方法Info
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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- Y02P80/10—Efficient use of energy, e.g. using compressed air or pressurized fluid as energy carrier
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷凍サイクルの温度及び湿度制御性を向上で
きる流量制御弁で、多孔質透過材を用いることで、気液
２相冷媒が通過するときの冷媒流動音を効果的に低減す
る。またこの流量制御弁の長期にわたる信頼性を確保す
る。 【解決手段】 ２つの流路２１、２２の一方に接続する
開口を有する弁座２３を弁室２６内に固設し、弁室２６
内で稼動されて開口を開閉する弁体２４は、その弁体２
４内を貫通し開口と２つの流路２１、２２の他方とを流
通可能とする貫通流路を備える。また貫通流路を流れる
流体が通るように、気孔径が１００マイクロメートル以
上の多孔質透過材３０を弁体２４内に設ける。弁体２４
によって開口を閉じた時に２つの流路２１、２２間を流
れる流体を貫通流路の多孔質透過材を通過させて減圧す
る。
きる流量制御弁で、多孔質透過材を用いることで、気液
２相冷媒が通過するときの冷媒流動音を効果的に低減す
る。またこの流量制御弁の長期にわたる信頼性を確保す
る。 【解決手段】 ２つの流路２１、２２の一方に接続する
開口を有する弁座２３を弁室２６内に固設し、弁室２６
内で稼動されて開口を開閉する弁体２４は、その弁体２
４内を貫通し開口と２つの流路２１、２２の他方とを流
通可能とする貫通流路を備える。また貫通流路を流れる
流体が通るように、気孔径が１００マイクロメートル以
上の多孔質透過材３０を弁体２４内に設ける。弁体２４
によって開口を閉じた時に２つの流路２１、２２間を流
れる流体を貫通流路の多孔質透過材を通過させて減圧す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、循環する冷媒の
凝縮熱または蒸発熱を利用する冷凍サイクルにおいて、
冷媒の流量を制御する流量制御弁に関し、特に冷媒流動
音の低減に関するものである。また、この流量制御弁を
用いた冷凍装置や空気調和装置に関するものである。
凝縮熱または蒸発熱を利用する冷凍サイクルにおいて、
冷媒の流量を制御する流量制御弁に関し、特に冷媒流動
音の低減に関するものである。また、この流量制御弁を
用いた冷凍装置や空気調和装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の空気調和装置では、空調負荷の変
動に対応するためにインバーターなどの容量可変型圧縮
機が用いられ、空調負荷の大小に応じて圧縮機の回転周
波数が制御されている。ところが冷房運転時に圧縮機回
転が小さくなると蒸発温度も上昇し、蒸発器での除湿能
力が低下したり、あるいは蒸発温度が室内の露点温度以
上に上昇し、除湿できなくなったりする問題点があっ
た。
動に対応するためにインバーターなどの容量可変型圧縮
機が用いられ、空調負荷の大小に応じて圧縮機の回転周
波数が制御されている。ところが冷房運転時に圧縮機回
転が小さくなると蒸発温度も上昇し、蒸発器での除湿能
力が低下したり、あるいは蒸発温度が室内の露点温度以
上に上昇し、除湿できなくなったりする問題点があっ
た。
【０００３】この冷房低容量運転時の除湿能力を向上さ
せる手段として、次のような空気調和装置が考案されて
いる。図２６は、例えば特公昭６１−４３６３１号公報
に掲載された従来の空気調和装置を示す冷媒回路図であ
る。図において、１は圧縮機、３は室外熱交換器、４は
第１流量制御弁、５は第１室内熱交換器、６は第２流量
制御弁、７は第２室内熱交換器であり、これらは配管で
順次接続され、冷凍サイクルを構成している。
せる手段として、次のような空気調和装置が考案されて
いる。図２６は、例えば特公昭６１−４３６３１号公報
に掲載された従来の空気調和装置を示す冷媒回路図であ
る。図において、１は圧縮機、３は室外熱交換器、４は
第１流量制御弁、５は第１室内熱交換器、６は第２流量
制御弁、７は第２室内熱交換器であり、これらは配管で
順次接続され、冷凍サイクルを構成している。
【０００４】次に従来の空気調和装置の動作について説
明する。通常の冷房運転では、圧縮機１を出た冷媒は室
外熱交換器３で凝縮液化し、第１流量制御弁４で減圧さ
れ、第２室内熱交換器５、第２流量制御弁６および第２
室内熱交換器７を通って圧縮機１に戻る。この時の第２
流量制御弁６は全開状態であり、第１室内熱交換器５と
第２室内熱交換器７を蒸発器として動作させ、その蒸発
熱を利用して冷房運転が行なわれる。
明する。通常の冷房運転では、圧縮機１を出た冷媒は室
外熱交換器３で凝縮液化し、第１流量制御弁４で減圧さ
れ、第２室内熱交換器５、第２流量制御弁６および第２
室内熱交換器７を通って圧縮機１に戻る。この時の第２
流量制御弁６は全開状態であり、第１室内熱交換器５と
第２室内熱交換器７を蒸発器として動作させ、その蒸発
熱を利用して冷房運転が行なわれる。
【０００５】一方、冷房除湿運転時には、第１流量制御
弁４を全開状態とし、第２流量制御弁６で冷媒流量を制
御することにより冷媒を減圧して、第１室内熱交換器５
を凝縮器すなわち再熱器、第２室内熱交換器７を蒸発器
として動作させ、室内空気は第１室内熱交換器５で加熱
されるとともに第２室内熱交換器７で冷却除湿されるた
め、室温の低下が小さい除湿運転が可能となる。
弁４を全開状態とし、第２流量制御弁６で冷媒流量を制
御することにより冷媒を減圧して、第１室内熱交換器５
を凝縮器すなわち再熱器、第２室内熱交換器７を蒸発器
として動作させ、室内空気は第１室内熱交換器５で加熱
されるとともに第２室内熱交換器７で冷却除湿されるた
め、室温の低下が小さい除湿運転が可能となる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記のような構成の空
気調和装置で、室内ユニット内に設置する第２流量制御
弁として、オリフィスのみによって冷媒を減圧する絞り
部を構成している流量制御弁を用いると、冷媒がオリフ
ィスを通過する時に冷媒流動音が発生する。この冷媒流
動音は、「ジュルジュル」、「ボコボコ」、「シャー」
などの聴感であり、室内環境を悪化させる要因となって
いた。特に冷房除湿運転時には第２流量制御弁の入口冷
媒が気液二相状態になり、冷媒流動音が大きくなるとい
う問題があった。
気調和装置で、室内ユニット内に設置する第２流量制御
弁として、オリフィスのみによって冷媒を減圧する絞り
部を構成している流量制御弁を用いると、冷媒がオリフ
ィスを通過する時に冷媒流動音が発生する。この冷媒流
動音は、「ジュルジュル」、「ボコボコ」、「シャー」
などの聴感であり、室内環境を悪化させる要因となって
いた。特に冷房除湿運転時には第２流量制御弁の入口冷
媒が気液二相状態になり、冷媒流動音が大きくなるとい
う問題があった。
【０００７】この除湿運転時の第２流量制御弁における
冷媒流動音の低減対策としては、特開平７−９１７７８
号公報に示された流量制御弁内の主弁体に小孔を設けた
ものや、特開平７−１２０１０５号公報に示された流量
制御弁の下流に螺旋状流路部分を設けたものなどがあ
る。ところがこれらの冷媒流動音の低減対策はいずれも
絞り部が小孔やオリフィスのみで構成されているため、
螺旋状流路を追加しても効果的ではなく、特に流量制御
弁の入口冷媒が気液二相状態の場合には、不連続な聴感
の冷媒流動音が大きくなるという問題点があった。また
この冷媒流動音を低減するために、流量制御弁本体に、
遮音材や制振材を設けるなどの追加の対策を必要として
いたが、この追加対策によりコストが増加したり、設置
スペースが大きくなるため室内ユニットが大型化した
り、製品回収時のリサイクル性が悪化するという問題が
あった。
冷媒流動音の低減対策としては、特開平７−９１７７８
号公報に示された流量制御弁内の主弁体に小孔を設けた
ものや、特開平７−１２０１０５号公報に示された流量
制御弁の下流に螺旋状流路部分を設けたものなどがあ
る。ところがこれらの冷媒流動音の低減対策はいずれも
絞り部が小孔やオリフィスのみで構成されているため、
螺旋状流路を追加しても効果的ではなく、特に流量制御
弁の入口冷媒が気液二相状態の場合には、不連続な聴感
の冷媒流動音が大きくなるという問題点があった。また
この冷媒流動音を低減するために、流量制御弁本体に、
遮音材や制振材を設けるなどの追加の対策を必要として
いたが、この追加対策によりコストが増加したり、設置
スペースが大きくなるため室内ユニットが大型化した
り、製品回収時のリサイクル性が悪化するという問題が
あった。
【０００８】さらに、除湿運転時の圧縮機の運転回転数
を小さく制御し、冷媒流量を小さくすることによって、
この冷媒流動音をある程度低減させることも可能である
が、結果として除湿運転時の冷媒流量が制約されてしま
うため、除湿能力を自由に制御することができず、部屋
の温度、湿度を常に一定に保つことができないという問
題があった。
を小さく制御し、冷媒流量を小さくすることによって、
この冷媒流動音をある程度低減させることも可能である
が、結果として除湿運転時の冷媒流量が制約されてしま
うため、除湿能力を自由に制御することができず、部屋
の温度、湿度を常に一定に保つことができないという問
題があった。
【０００９】さらに、上記の問題を解決するための従来
技術として、実開平１−１５２１７６号公報や実開平２
−１４１７７８号公報には、電磁弁の流路に通気性多孔
体を嵌着し、流体の流出に伴う擦過音の発生を抑制しよ
うとしたものが掲載されている。ところが、この電磁弁
の記載からは、通気性多孔体の通気孔の径などの構成に
関することや、擦過音の抑制における通気性多孔体の作
用するメカニズムなど、具体的なことが明らかではな
い。また空気調和装置の冷凍サイクル内では，鉄や銅な
どの金属紛や冷凍機油の劣化物であるスラッジなどの固
形異物が冷媒と共に循環しているが，電磁弁流路に通気
性多孔体を設置した場合，これらの固形異物が通気性多
孔体に捕捉堆積し，通気性多孔体の流動抵抗が増加し，
除湿運転時の減圧量が変化し，除湿運転性能が低下する
場合がある．さらにこの通気性多孔体への固形異物の堆
積が進むと，この部分で冷媒の流れが閉塞され，空気調
和装置の運転ができなくなるなど，長期的な信頼性を損
なうことが予測されるが，上記従来技術では，この通気
性多孔体による搾過音抑制と固形異物による詰り防止を
両立する構成など，具体的なことが明らかではない．
技術として、実開平１−１５２１７６号公報や実開平２
−１４１７７８号公報には、電磁弁の流路に通気性多孔
体を嵌着し、流体の流出に伴う擦過音の発生を抑制しよ
うとしたものが掲載されている。ところが、この電磁弁
の記載からは、通気性多孔体の通気孔の径などの構成に
関することや、擦過音の抑制における通気性多孔体の作
用するメカニズムなど、具体的なことが明らかではな
い。また空気調和装置の冷凍サイクル内では，鉄や銅な
どの金属紛や冷凍機油の劣化物であるスラッジなどの固
形異物が冷媒と共に循環しているが，電磁弁流路に通気
性多孔体を設置した場合，これらの固形異物が通気性多
孔体に捕捉堆積し，通気性多孔体の流動抵抗が増加し，
除湿運転時の減圧量が変化し，除湿運転性能が低下する
場合がある．さらにこの通気性多孔体への固形異物の堆
積が進むと，この部分で冷媒の流れが閉塞され，空気調
和装置の運転ができなくなるなど，長期的な信頼性を損
なうことが予測されるが，上記従来技術では，この通気
性多孔体による搾過音抑制と固形異物による詰り防止を
両立する構成など，具体的なことが明らかではない．
【００１０】この発明は、上記のような問題を解決する
ためになされたもので、性能の良い、すなわち冷凍サイ
クルの温度および湿度制御性を向上でき、冷媒流動音を
低減できる，しかも長期的な信頼性も高い流量制御弁を
得ることを目的とする。特に、流量制御弁の流路に多孔
質透過材を設け、この多孔質透過材によって冷媒流動音
を効果的に低減すると共に、この多孔質透過材へのスラ
ッジなどの固形異物の堆積を防止し，長期にわたり安定
した流量制御性を確保できる流量制御弁を得ることを目
的とする。また、この流量制御弁を用い、冷房または暖
房運転時の温度および湿度制御性を向上でき、低騒音
で、長期にわたる信頼性を確保できる冷凍空調装置を得
ることを目的とする。また、冷媒流動音を大幅に低減で
きる流量制御弁の製造方法を得ることを目的とする。
ためになされたもので、性能の良い、すなわち冷凍サイ
クルの温度および湿度制御性を向上でき、冷媒流動音を
低減できる，しかも長期的な信頼性も高い流量制御弁を
得ることを目的とする。特に、流量制御弁の流路に多孔
質透過材を設け、この多孔質透過材によって冷媒流動音
を効果的に低減すると共に、この多孔質透過材へのスラ
ッジなどの固形異物の堆積を防止し，長期にわたり安定
した流量制御性を確保できる流量制御弁を得ることを目
的とする。また、この流量制御弁を用い、冷房または暖
房運転時の温度および湿度制御性を向上でき、低騒音
で、長期にわたる信頼性を確保できる冷凍空調装置を得
ることを目的とする。また、冷媒流動音を大幅に低減で
きる流量制御弁の製造方法を得ることを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明の請求項１に係
る流量制御弁は、２つの流路を接続する弁室内に固設さ
れ流路の一方に接続する開口を有する弁座と、弁室内で
稼動されて弁座の開口を開閉する弁体と、弁体内を貫通
し開口と流路の他方とを流通可能とする貫通流路と、貫
通流路を流れる液冷媒と蒸気冷媒の両方が同時に通るよ
うに弁体内に設けられこの冷媒が通る平均径が冷媒内に
含まれ流通する固形異物の多くを通過させる径以上の多
孔質透過材と、を備え、弁体によって開口を閉じたとき
に２つの流路間を流れる流体を貫通流路の多孔質透過材
を通過させて減圧するものである。
る流量制御弁は、２つの流路を接続する弁室内に固設さ
れ流路の一方に接続する開口を有する弁座と、弁室内で
稼動されて弁座の開口を開閉する弁体と、弁体内を貫通
し開口と流路の他方とを流通可能とする貫通流路と、貫
通流路を流れる液冷媒と蒸気冷媒の両方が同時に通るよ
うに弁体内に設けられこの冷媒が通る平均径が冷媒内に
含まれ流通する固形異物の多くを通過させる径以上の多
孔質透過材と、を備え、弁体によって開口を閉じたとき
に２つの流路間を流れる流体を貫通流路の多孔質透過材
を通過させて減圧するものである。
【００１２】この発明の請求項２に係る流量制御弁は、
２つの流路を接続する弁室内に固設され流路の一方に接
続する開口を有する弁座と、弁室内で稼動されて弁座の
開口を開閉する弁体と、弁室内で弁体または弁座の外側
に配設され、開口を迂回して２つの流路間を流れる流体
を流通可能とする迂回流路と、迂回流路を流れる流体が
通るように弁室内に設けられた多孔質透過材と、を備
え、弁体によって開口を閉じたときに迂回流路を流れる
流体を多孔質透過材を通過させて減圧するものである。
２つの流路を接続する弁室内に固設され流路の一方に接
続する開口を有する弁座と、弁室内で稼動されて弁座の
開口を開閉する弁体と、弁室内で弁体または弁座の外側
に配設され、開口を迂回して２つの流路間を流れる流体
を流通可能とする迂回流路と、迂回流路を流れる流体が
通るように弁室内に設けられた多孔質透過材と、を備
え、弁体によって開口を閉じたときに迂回流路を流れる
流体を多孔質透過材を通過させて減圧するものである。
【００１３】この発明の請求項３に係る流量制御弁は、
２つの流路を接続する弁室内に固設され流路の一方に接
続する開口を有する弁座と、弁室内で稼動されて弁座の
開口を開閉する弁体と、弁体内を貫通し開口と２つの流
路の他方とを流通可能とする貫通流路と、貫通流路を流
れる液冷媒と蒸気冷媒の両方が同時に通るように弁体内
に設けられこの冷媒が通る第１の多孔質透過材と、弁室
内に設けられ２つの流路を仕切るとともに冷媒が通る平
均径が冷媒内に含まれ流通する固形異物の多くを通過さ
せる径以上の第２の多孔質透過材と、を備えたものであ
る。
２つの流路を接続する弁室内に固設され流路の一方に接
続する開口を有する弁座と、弁室内で稼動されて弁座の
開口を開閉する弁体と、弁体内を貫通し開口と２つの流
路の他方とを流通可能とする貫通流路と、貫通流路を流
れる液冷媒と蒸気冷媒の両方が同時に通るように弁体内
に設けられこの冷媒が通る第１の多孔質透過材と、弁室
内に設けられ２つの流路を仕切るとともに冷媒が通る平
均径が冷媒内に含まれ流通する固形異物の多くを通過さ
せる径以上の第２の多孔質透過材と、を備えたものであ
る。
【００１４】この発明の請求項４に係る流量制御弁は、
２つの流路を接続する弁室内に固設され流路の一方に接
続する開口を有する弁座と、弁室内で稼動されて弁座の
開口を開閉する弁体と、弁体内を貫通し開口と流路の他
方とを流通可能とする貫通流路と、貫通流路を流れる液
冷媒と蒸気冷媒の両方が同時に通るように弁体内に設け
られ、もしくは弁室内で弁体または弁座の外側に開口を
迂回して設けられ、２つの流路間を流れる流体を流通可
能とする多孔質透過材と、多孔質透過材の少なくとも下
流側に設けられ冷媒の流通を絞るオリフィス部と、を備
え、多孔質透過材の冷媒が流通する平均径は前記オリフ
ィス部の冷媒の流通を絞る孔径より小さいものである。
２つの流路を接続する弁室内に固設され流路の一方に接
続する開口を有する弁座と、弁室内で稼動されて弁座の
開口を開閉する弁体と、弁体内を貫通し開口と流路の他
方とを流通可能とする貫通流路と、貫通流路を流れる液
冷媒と蒸気冷媒の両方が同時に通るように弁体内に設け
られ、もしくは弁室内で弁体または弁座の外側に開口を
迂回して設けられ、２つの流路間を流れる流体を流通可
能とする多孔質透過材と、多孔質透過材の少なくとも下
流側に設けられ冷媒の流通を絞るオリフィス部と、を備
え、多孔質透過材の冷媒が流通する平均径は前記オリフ
ィス部の冷媒の流通を絞る孔径より小さいものである。
【００１５】この発明の請求項５に係る流量制御弁は、
多孔質透過材の冷媒が流通する径はほぼ均質もしくは複
数の異なるサイズ径を有するものである。
多孔質透過材の冷媒が流通する径はほぼ均質もしくは複
数の異なるサイズ径を有するものである。
【００１６】この発明の請求項６に係る流量制御弁は、
多孔質透過材の近傍に設けたオリフィスと、を備え、多
孔質透過材の冷媒が流通する平均径が蒸気冷媒や液冷媒
をオリフィスの孔径以下に分割する径以下である。
多孔質透過材の近傍に設けたオリフィスと、を備え、多
孔質透過材の冷媒が流通する平均径が蒸気冷媒や液冷媒
をオリフィスの孔径以下に分割する径以下である。
【００１７】この発明の請求項７に係る流量制御弁は、
多孔質透過材の近傍に設けたオリフィスと、を備え、多
孔質透過材のオリフィスの冷媒が流通する厚みをオリフ
ィスの孔径以上である。
多孔質透過材の近傍に設けたオリフィスと、を備え、多
孔質透過材のオリフィスの冷媒が流通する厚みをオリフ
ィスの孔径以上である。
【００１８】この発明の請求項８に係る流量制御弁は、
流体が一方方向に流れる多孔質透過材の流路の上流側の
冷媒が流入する面積を、下流側の冷媒が流出する面積よ
りも大きな面積となるようにしたものである。
流体が一方方向に流れる多孔質透過材の流路の上流側の
冷媒が流入する面積を、下流側の冷媒が流出する面積よ
りも大きな面積となるようにしたものである。
【００１９】この発明の請求項９に係る流量制御弁は、
流体が一方方向に流れる多孔質透過材の流路の上流側の
流体が流入する面の形状と、下流側の流体が流出する面
の形状を異なる形状にしたものである。
流体が一方方向に流れる多孔質透過材の流路の上流側の
流体が流入する面の形状と、下流側の流体が流出する面
の形状を異なる形状にしたものである。
【００２０】この発明の請求項１０に係る流量制御弁
は、多孔質透過材の冷媒が通る異なる径を流路に直列に
なるように配置したものである。
は、多孔質透過材の冷媒が通る異なる径を流路に直列に
なるように配置したものである。
【００２１】この発明の請求項１１に係る流量制御弁
は、多孔質透過材の流路の上流側の冷媒が通る径を下流
側の冷媒が通る径より大きくしたものである。
は、多孔質透過材の流路の上流側の冷媒が通る径を下流
側の冷媒が通る径より大きくしたものである。
【００２２】この発明の請求項１２に係る流量制御弁
は、第１流路と第２流路の間の圧力差が所定の値以上と
なった時にこの圧力差を小さくするリリーフ機構を備え
たものである。
は、第１流路と第２流路の間の圧力差が所定の値以上と
なった時にこの圧力差を小さくするリリーフ機構を備え
たものである。
【００２３】この発明の請求項１３に係る流量制御弁
は、多孔質透過材を発泡金属で構成したものである。
は、多孔質透過材を発泡金属で構成したものである。
【００２４】この発明の請求項１４に係る流量制御弁
は、多孔質透過材を金属細線を３次元的なメッシュで構
成したものである。
は、多孔質透過材を金属細線を３次元的なメッシュで構
成したものである。
【００２５】この発明の請求項１５に係る流量制御弁
は、多孔質透過材は、平均１００マイクロメートル以上
の流体が通る径を有するものである。
は、多孔質透過材は、平均１００マイクロメートル以上
の流体が通る径を有するものである。
【００２６】この発明の請求項１６に係る流量制御弁
は、多孔質透過材の空隙率を５０％以上、望ましくは７
０％以上、更に望ましくは９０％以上としたものであ
る。
は、多孔質透過材の空隙率を５０％以上、望ましくは７
０％以上、更に望ましくは９０％以上としたものであ
る。
【００２７】この発明の請求項１７に係る流量制御弁
は、流路の上流側の冷媒が通る平均径１００マイクロメ
ートル以上で平均径６００マイクロメートル以下で厚み
２ミリメートル以上の多孔質透過材の近傍にオリフィス
部を備えたものである。
は、流路の上流側の冷媒が通る平均径１００マイクロメ
ートル以上で平均径６００マイクロメートル以下で厚み
２ミリメートル以上の多孔質透過材の近傍にオリフィス
部を備えたものである。
【００２８】この発明の請求項１８に係る冷凍空調装置
は、圧縮機、室外熱交換器、第１流量制御弁、第１室内
熱交換器、第２流量制御弁、第２室内熱交換器を順次接
続した冷凍サイクルを備え、第２流量制御弁は請求項１
ないし請求項１７のいずれかに記載の流量制御弁であ
る。
は、圧縮機、室外熱交換器、第１流量制御弁、第１室内
熱交換器、第２流量制御弁、第２室内熱交換器を順次接
続した冷凍サイクルを備え、第２流量制御弁は請求項１
ないし請求項１７のいずれかに記載の流量制御弁であ
る。
【００２９】この発明の請求項１９に係る冷凍空調装置
は、冷凍サイクルの流路内に配置され流路内を流れる固
形異物を除去するストレーナと、を備え、第２流量制御
弁の冷媒が通る多孔質透過材の平均径はストレーナーの
冷媒が通る平均径と同程度以上である。
は、冷凍サイクルの流路内に配置され流路内を流れる固
形異物を除去するストレーナと、を備え、第２流量制御
弁の冷媒が通る多孔質透過材の平均径はストレーナーの
冷媒が通る平均径と同程度以上である。
【００３０】この発明の請求項２０に係る冷凍空調装置
は、冷凍サイクルの冷媒として、凝縮温度４０゜Ｃ、蒸
発温度１０゜Ｃとした時の飽和圧力の差が１．０ＭＰａ
以上となる冷媒を用いたものである。
は、冷凍サイクルの冷媒として、凝縮温度４０゜Ｃ、蒸
発温度１０゜Ｃとした時の飽和圧力の差が１．０ＭＰａ
以上となる冷媒を用いたものである。
【００３１】この発明の請求項２１に係る冷凍空調装置
の、冷凍サイクルの冷媒は、可燃性冷媒である。
の、冷凍サイクルの冷媒は、可燃性冷媒である。
【００３２】この発明の請求項２２に係る流量制御弁の
製造方法は、円筒形状の底面部間を貫通させる、弁室が
接続する第１、第２流路と同程度の径の第１の貫通孔及
びこの貫通孔よりも小さな径の第２の貫通孔を有し、弁
室に設けられる流路の上流側の冷媒が通る径座ブロック
を形成するステップと、第１の貫通孔を除き第２の貫通
孔を覆うように弁座ブロックの底面部の少なくとも一方
に多孔質透過材を固定するステップと、多孔質透過材が
固定された弁座ブロックを弁室内に挿設するステップ
と、を備え、前記第１の貫通孔を閉じた時に第１流路か
ら流入した流体が第２の貫通孔と多孔質透過材を通って
第２流路に流通可能な構成を有するものである。
製造方法は、円筒形状の底面部間を貫通させる、弁室が
接続する第１、第２流路と同程度の径の第１の貫通孔及
びこの貫通孔よりも小さな径の第２の貫通孔を有し、弁
室に設けられる流路の上流側の冷媒が通る径座ブロック
を形成するステップと、第１の貫通孔を除き第２の貫通
孔を覆うように弁座ブロックの底面部の少なくとも一方
に多孔質透過材を固定するステップと、多孔質透過材が
固定された弁座ブロックを弁室内に挿設するステップ
と、を備え、前記第１の貫通孔を閉じた時に第１流路か
ら流入した流体が第２の貫通孔と多孔質透過材を通って
第２流路に流通可能な構成を有するものである。
【００３３】この発明の請求項２３に係る流量制御弁の
製造方法は、第１の貫通孔が底面部のほぼ中央で底面部
を貫通し、第２の貫通孔が第１の貫通孔の周辺で底面部
を貫通するように弁座ブロックを形成したものである。
製造方法は、第１の貫通孔が底面部のほぼ中央で底面部
を貫通し、第２の貫通孔が第１の貫通孔の周辺で底面部
を貫通するように弁座ブロックを形成したものである。
【００３４】
【発明の実施の形態】実施の形態１．図１はこの発明の
実施の形態１による冷凍空調装置の一例として、空気調
和装置を示す冷媒回路図である。空気調和装置は、冷凍
サイクルを循環する冷媒の凝縮熱または蒸発熱を利用し
て室内の冷房や暖房を行う。図において、１は圧縮機、
２は冷房運転および暖房運転の冷媒の流れを切換える流
路切換手段で例えば四方弁、３は室外熱交換器、４３は
第１ストレーナー、４は第１流量制御弁で例えば電気式
膨張弁、４４は第２ストレーナー、５は第１室内熱交換
器、６は第２流量制御弁、７は第２室内熱交換器、４５
は第３ストレーナーであり、これらは配管によって順次
接続され冷凍サイクルを構成している。
実施の形態１による冷凍空調装置の一例として、空気調
和装置を示す冷媒回路図である。空気調和装置は、冷凍
サイクルを循環する冷媒の凝縮熱または蒸発熱を利用し
て室内の冷房や暖房を行う。図において、１は圧縮機、
２は冷房運転および暖房運転の冷媒の流れを切換える流
路切換手段で例えば四方弁、３は室外熱交換器、４３は
第１ストレーナー、４は第１流量制御弁で例えば電気式
膨張弁、４４は第２ストレーナー、５は第１室内熱交換
器、６は第２流量制御弁、７は第２室内熱交換器、４５
は第３ストレーナーであり、これらは配管によって順次
接続され冷凍サイクルを構成している。
【００３５】また、圧縮機１、四方弁２、室外熱交換器
３、第１ストレーナー、第１流量制御弁４、第２ストレ
ーナーおよび第３ストレーナーで室外ユニット１１を構
成し、第１室内熱交換器５、第２室内熱交換器７および
第２流量制御弁６で室内ユニット１２を構成している。
次に一般的なストレーナー、すなわち冷媒が流れる冷凍
サイクル内に設ける異物を捕捉するストレーナーの一例
についてを説明する。図１７に第２ストレーナー４３の
概略を示す。第２ストレーナー４３は室外熱交換器の配
管部に、例えば１５０メッシュから１００メッシュと呼
ばれる金網をかご状に成型し、端末を金属製のリングに
固定した物を配管内に圧入して設置している。この１５
０メッシュとは１インチ当たりに１５０本の細線を等間
隔に配置したものであり、細線直径は７０マイクロメー
トル程度のもでのであり、細線の間隔は１００マイクロ
メートル程度のものを用いている。これは、冷房運転時
第１流量制御弁４への異物流入を防止する目的で設置し
ている。第２ストレーナー４４は室外ユニットと延長配
管を接続するサービスバルブに１５０メッシュから１０
０メッシュと呼ばれる金網をかご状に成型し、端末を金
属製のリングに固定した物をバルブ内に設置している。
これは、暖房運転時に第２流量制御弁６への異物流入を
防止する目的で設置している。第３ストレーナー４５は
圧縮機吸入配管に、１５０メッシュから１００メッシュ
と呼ばれる金網をかご状に成型し、端末を金属製のリン
グに固定した物をマフラー容器内のデミスタ上部に圧入
して設置している。これは、圧縮機への異物流入を防止
する目的で設置している。この冷凍サイクルの冷媒に
は、例えばＲ３２とＲ１２５の混合冷媒であるＲ４１０
Ａが用いられる。
３、第１ストレーナー、第１流量制御弁４、第２ストレ
ーナーおよび第３ストレーナーで室外ユニット１１を構
成し、第１室内熱交換器５、第２室内熱交換器７および
第２流量制御弁６で室内ユニット１２を構成している。
次に一般的なストレーナー、すなわち冷媒が流れる冷凍
サイクル内に設ける異物を捕捉するストレーナーの一例
についてを説明する。図１７に第２ストレーナー４３の
概略を示す。第２ストレーナー４３は室外熱交換器の配
管部に、例えば１５０メッシュから１００メッシュと呼
ばれる金網をかご状に成型し、端末を金属製のリングに
固定した物を配管内に圧入して設置している。この１５
０メッシュとは１インチ当たりに１５０本の細線を等間
隔に配置したものであり、細線直径は７０マイクロメー
トル程度のもでのであり、細線の間隔は１００マイクロ
メートル程度のものを用いている。これは、冷房運転時
第１流量制御弁４への異物流入を防止する目的で設置し
ている。第２ストレーナー４４は室外ユニットと延長配
管を接続するサービスバルブに１５０メッシュから１０
０メッシュと呼ばれる金網をかご状に成型し、端末を金
属製のリングに固定した物をバルブ内に設置している。
これは、暖房運転時に第２流量制御弁６への異物流入を
防止する目的で設置している。第３ストレーナー４５は
圧縮機吸入配管に、１５０メッシュから１００メッシュ
と呼ばれる金網をかご状に成型し、端末を金属製のリン
グに固定した物をマフラー容器内のデミスタ上部に圧入
して設置している。これは、圧縮機への異物流入を防止
する目的で設置している。この冷凍サイクルの冷媒に
は、例えばＲ３２とＲ１２５の混合冷媒であるＲ４１０
Ａが用いられる。
【００３６】図２はこの実施の形態に係る第２流量制御
弁６を示す断面図であり、図１に示した冷凍サイクルで
は第２流量制御弁６として用いられる。図２（ａ）、
（ｂ）はそれぞれ作動状態を示している。図２におい
て、２１は第１流路であり、第１室内熱交換器５に接続
されている。２２は第２流路であり、第２室内熱交換器
７に接続されている。２３は第２流路２２に接続する開
口に設けた弁座であり、ここでは第２流量制御弁６本体
と一体に構成されている。２４は流路制御弁６本体の内
面に沿って上下に摺動する弁体、２５は弁体２４を稼動
する電磁コイル、２６は２つの流路、第１流路２１と第
２流路２２を接続する弁室で、この弁室２６内に弁座２
３が固設されている。２７はバネである。
弁６を示す断面図であり、図１に示した冷凍サイクルで
は第２流量制御弁６として用いられる。図２（ａ）、
（ｂ）はそれぞれ作動状態を示している。図２におい
て、２１は第１流路であり、第１室内熱交換器５に接続
されている。２２は第２流路であり、第２室内熱交換器
７に接続されている。２３は第２流路２２に接続する開
口に設けた弁座であり、ここでは第２流量制御弁６本体
と一体に構成されている。２４は流路制御弁６本体の内
面に沿って上下に摺動する弁体、２５は弁体２４を稼動
する電磁コイル、２６は２つの流路、第１流路２１と第
２流路２２を接続する弁室で、この弁室２６内に弁座２
３が固設されている。２７はバネである。
【００３７】制御部（図示せず）からの指令に基づいて
電磁コイル２５に通断電することで、弁体２４を上下に
稼動して弁座２３の開口を開閉し、第２流量制御弁６を
開閉する。弁体２４の内部には空洞部２９が設けられて
おり、さらに弁体２４の側面には連通孔２８が設けら
れ、この連通孔２８と空洞部２９により弁体２４内部に
貫通流路が形成される。さらに弁体２４の内部の貫通流
路の空洞部２９に、この流路を塞ぐように円柱状の多孔
質透過材３０が設けられ、弁体２４の内部を流れる冷媒
が多孔質透過材３０を通過する時に減圧されるように構
成している。この多孔質透過材３０は、例えば通気孔
（流体が透過することのできる多孔質体内部の気孔）の
平均直径が１００マイクロメートル、空隙率（外径容積
に対する発泡金属内部の隙間容積の比率)が９７％の発
泡金属で構成する。なお発泡金属は、例えばウレタンフ
ォームにＮｉ（ニッケル）などの金属粉末あるいは合金
粉末を塗布後、熱処理をしてウレタンフォームを焼失さ
せ、３次元の格子状に成形したものである。強度を上げ
るためにＣｒ（クロム）メッキ処理などを施してもよ
い。なおこの多孔質透過材は冷媒を通すメッシュが存在
しておれば良く発泡金属以外でもよいことは当然である
が、冷媒に対する化学的安定性が必要であり、また弁製
造でロー付け加工するなどから耐熱性が必要であり、金
属を使用する。
電磁コイル２５に通断電することで、弁体２４を上下に
稼動して弁座２３の開口を開閉し、第２流量制御弁６を
開閉する。弁体２４の内部には空洞部２９が設けられて
おり、さらに弁体２４の側面には連通孔２８が設けら
れ、この連通孔２８と空洞部２９により弁体２４内部に
貫通流路が形成される。さらに弁体２４の内部の貫通流
路の空洞部２９に、この流路を塞ぐように円柱状の多孔
質透過材３０が設けられ、弁体２４の内部を流れる冷媒
が多孔質透過材３０を通過する時に減圧されるように構
成している。この多孔質透過材３０は、例えば通気孔
（流体が透過することのできる多孔質体内部の気孔）の
平均直径が１００マイクロメートル、空隙率（外径容積
に対する発泡金属内部の隙間容積の比率)が９７％の発
泡金属で構成する。なお発泡金属は、例えばウレタンフ
ォームにＮｉ（ニッケル）などの金属粉末あるいは合金
粉末を塗布後、熱処理をしてウレタンフォームを焼失さ
せ、３次元の格子状に成形したものである。強度を上げ
るためにＣｒ（クロム）メッキ処理などを施してもよ
い。なおこの多孔質透過材は冷媒を通すメッシュが存在
しておれば良く発泡金属以外でもよいことは当然である
が、冷媒に対する化学的安定性が必要であり、また弁製
造でロー付け加工するなどから耐熱性が必要であり、金
属を使用する。
【００３８】図２に示した第２流量制御弁６において、
電磁コイル２５に非通電とすることにより、バネ２７の
バネ力により弁体２４を上方に稼動し、弁体２４を弁座
２３から引き離す。このとき第２流路２２に接続される
開口は開となり、図２（ａ）に示すように第１流路２１
と第２流路２２はほとんど圧力損失なしに連通される。
また電磁コイル２５に通電することにより、バネ力より
も電磁力の方が大きいため、弁体２４を下方へ稼動し、
弁体２４を弁座２３に密着させる。このとき開口は閉と
なり、図２（ｂ）に示すように弁体２４の内部に設けた
貫通流路を通って発泡金属３０の通気孔を介して、第１
流路２１と第２流路２２が接続される。第１流路から弁
室２６内に流入した冷媒は、連通孔２８を通って弁体２
４内の貫通流路に流れる。そして発泡金属３０を通る時
に発泡金属３０の通気孔によって減圧され、開口から第
２流路２２へ流出する。
電磁コイル２５に非通電とすることにより、バネ２７の
バネ力により弁体２４を上方に稼動し、弁体２４を弁座
２３から引き離す。このとき第２流路２２に接続される
開口は開となり、図２（ａ）に示すように第１流路２１
と第２流路２２はほとんど圧力損失なしに連通される。
また電磁コイル２５に通電することにより、バネ力より
も電磁力の方が大きいため、弁体２４を下方へ稼動し、
弁体２４を弁座２３に密着させる。このとき開口は閉と
なり、図２（ｂ）に示すように弁体２４の内部に設けた
貫通流路を通って発泡金属３０の通気孔を介して、第１
流路２１と第２流路２２が接続される。第１流路から弁
室２６内に流入した冷媒は、連通孔２８を通って弁体２
４内の貫通流路に流れる。そして発泡金属３０を通る時
に発泡金属３０の通気孔によって減圧され、開口から第
２流路２２へ流出する。
【００３９】次にこの実施の形態による空気調和装置の
冷房運転時の動作について説明する。図１では冷房時の
冷媒の流れを実線矢印で示している。冷房運転は、起動
時や夏季時など部屋の空調顕熱負荷と潜熱負荷がともに
大きい場合に対応する通常冷房運転と、中間期や梅雨時
期のように空調潜熱負荷は小さいが、顕熱負荷が大きな
場合に対応する冷房除湿運転に分けられる。通常冷房運
転は、第２流量制御弁６の電磁コイル２５を非通電状態
とする。このとき圧縮機１を出た高温高圧の冷媒蒸気
は、四方弁２を通って室外熱交換器３に流入し、外気と
熱交換して凝縮、液化する。この高圧の液冷媒は、第１
流量制御弁４で低圧に減圧され、気液二相冷媒となって
第１室内熱交換器５および第２室内熱交換器７で室内空
気の顕熱および潜熱を奪って蒸発する。第２流量制御弁
６では、図２（ａ）に示すように第１流路２１と第２流
路２２が大きな開口面積で接続されているので、この弁
を通過する際の冷媒圧力損失はほとんどなく、圧力損失
による冷房能力や効率面での低下もない。第２室内熱交
換器７を出た低圧の蒸気冷媒は、四方弁２を通って再び
圧縮機１に戻る。この通常冷房運転時の第１流量制御弁
４の開度は、例えば第２室内熱交換器７の出口冷媒の過
熱度が５℃となるように制御されている。
冷房運転時の動作について説明する。図１では冷房時の
冷媒の流れを実線矢印で示している。冷房運転は、起動
時や夏季時など部屋の空調顕熱負荷と潜熱負荷がともに
大きい場合に対応する通常冷房運転と、中間期や梅雨時
期のように空調潜熱負荷は小さいが、顕熱負荷が大きな
場合に対応する冷房除湿運転に分けられる。通常冷房運
転は、第２流量制御弁６の電磁コイル２５を非通電状態
とする。このとき圧縮機１を出た高温高圧の冷媒蒸気
は、四方弁２を通って室外熱交換器３に流入し、外気と
熱交換して凝縮、液化する。この高圧の液冷媒は、第１
流量制御弁４で低圧に減圧され、気液二相冷媒となって
第１室内熱交換器５および第２室内熱交換器７で室内空
気の顕熱および潜熱を奪って蒸発する。第２流量制御弁
６では、図２（ａ）に示すように第１流路２１と第２流
路２２が大きな開口面積で接続されているので、この弁
を通過する際の冷媒圧力損失はほとんどなく、圧力損失
による冷房能力や効率面での低下もない。第２室内熱交
換器７を出た低圧の蒸気冷媒は、四方弁２を通って再び
圧縮機１に戻る。この通常冷房運転時の第１流量制御弁
４の開度は、例えば第２室内熱交換器７の出口冷媒の過
熱度が５℃となるように制御されている。
【００４０】次に冷房除湿運転時の動作について説明す
る。この除湿運転時は、第２流量制御弁６の電磁コイル
２５に通電し、図２（ｂ）に示すように弁体２４を弁座
２３に密着させ、弁体２４の内部に設けた貫通流路を介
して第１流路２１である第１室内熱交換器５の出口と第
２流路２２である第２室内熱交換器７の入口を接続す
る。この時、圧縮機１を出た高温高圧の冷媒蒸気は、四
方弁２を通って室外熱交換器３に流入し、外気と熱交換
して凝縮する。この高圧の液冷媒あるいは気液二相冷媒
は、第１流量制御弁４で若干減圧され、中間圧の気液二
相冷媒となって第１室内熱交換器５に流入する。この第
１室内熱交換器５に流入した冷媒は、室内空気と熱交換
してさらに凝縮する。第１室内熱交換器５を出た中間圧
の液冷媒あるいは気液二相冷媒は、第２流量制御弁６に
流入する。第２流量制御弁６では、図２（ｂ）に示すよ
うに弁体２４が弁座２３に密着しているため、この弁室
２６に流入した冷媒は、弁体２４の側面に設けた連通孔
２８から弁体２４内部の空洞部２９に流入する。さらに
空洞部２９内に設けた発泡金属３０の通気孔を流通して
第２室内熱交換器７に流入する。この発泡金属３０の気
孔径は１０００マイクロメートルよりも小さく１００マ
イクロメートル以上とし、ここでは例えばストレーナー
のメッシュと同程度の１００マイクロメートルであり、
空隙率は９７％であり、この通気孔を通る冷媒は絞り手
段である発泡金属３０によって減圧され、低圧の気液二
相冷媒となって、第２室内熱交換器７に流入する。この
第２室内熱交換器７に流入した冷媒は、室内空気の顕熱
および潜熱を奪って蒸発する。第２室内熱交換器７を出
た低圧の蒸気冷媒は、四方弁２を通って再び圧縮機１に
戻る。室内空気は、第１室内熱交換器５で加熱され、第
２室内熱交換器７で冷却除湿されるため、部屋の室温低
下を防ぎながら除湿を行うことができる。
る。この除湿運転時は、第２流量制御弁６の電磁コイル
２５に通電し、図２（ｂ）に示すように弁体２４を弁座
２３に密着させ、弁体２４の内部に設けた貫通流路を介
して第１流路２１である第１室内熱交換器５の出口と第
２流路２２である第２室内熱交換器７の入口を接続す
る。この時、圧縮機１を出た高温高圧の冷媒蒸気は、四
方弁２を通って室外熱交換器３に流入し、外気と熱交換
して凝縮する。この高圧の液冷媒あるいは気液二相冷媒
は、第１流量制御弁４で若干減圧され、中間圧の気液二
相冷媒となって第１室内熱交換器５に流入する。この第
１室内熱交換器５に流入した冷媒は、室内空気と熱交換
してさらに凝縮する。第１室内熱交換器５を出た中間圧
の液冷媒あるいは気液二相冷媒は、第２流量制御弁６に
流入する。第２流量制御弁６では、図２（ｂ）に示すよ
うに弁体２４が弁座２３に密着しているため、この弁室
２６に流入した冷媒は、弁体２４の側面に設けた連通孔
２８から弁体２４内部の空洞部２９に流入する。さらに
空洞部２９内に設けた発泡金属３０の通気孔を流通して
第２室内熱交換器７に流入する。この発泡金属３０の気
孔径は１０００マイクロメートルよりも小さく１００マ
イクロメートル以上とし、ここでは例えばストレーナー
のメッシュと同程度の１００マイクロメートルであり、
空隙率は９７％であり、この通気孔を通る冷媒は絞り手
段である発泡金属３０によって減圧され、低圧の気液二
相冷媒となって、第２室内熱交換器７に流入する。この
第２室内熱交換器７に流入した冷媒は、室内空気の顕熱
および潜熱を奪って蒸発する。第２室内熱交換器７を出
た低圧の蒸気冷媒は、四方弁２を通って再び圧縮機１に
戻る。室内空気は、第１室内熱交換器５で加熱され、第
２室内熱交換器７で冷却除湿されるため、部屋の室温低
下を防ぎながら除湿を行うことができる。
【００４１】なお、この冷房除湿運転では、圧縮機１の
回転周波数や室外熱交換器３のファン回転数を調整し
て、室外熱交換器３の熱交換量を制御することで、第１
室内熱交換器５による室内空気の加熱量を制御して、吹
出し温度を広範囲に制御できる。また第１流量制御弁４
の開度や室内ファン回転数を調整して、第１室内熱交換
器５の凝縮温度を制御することで、第１室内熱交換器５
による室内空気の加熱量を制御することもできる。また
第２流量制御弁６の開度は、例えば第２室内熱交換器７
の出口冷媒の過熱度が５℃となるように制御されてい
る。
回転周波数や室外熱交換器３のファン回転数を調整し
て、室外熱交換器３の熱交換量を制御することで、第１
室内熱交換器５による室内空気の加熱量を制御して、吹
出し温度を広範囲に制御できる。また第１流量制御弁４
の開度や室内ファン回転数を調整して、第１室内熱交換
器５の凝縮温度を制御することで、第１室内熱交換器５
による室内空気の加熱量を制御することもできる。また
第２流量制御弁６の開度は、例えば第２室内熱交換器７
の出口冷媒の過熱度が５℃となるように制御されてい
る。
【００４２】この発明では、発泡金属３０を弁体２４の
内部に設けた第２流量制御弁６を第１室内熱交換器５と
第２室内熱交換器７の間に配置し、発泡金属３０を冷房
除湿運転時の絞り手段として用いているので、第２流量
制御弁６を液冷媒あるいは気液二相冷媒が通過する際の
冷媒流動音を大幅に低減することができる。なお個々で
は発泡金属の場合気孔径がそろいやすいので発泡金属で
説明するが気孔径のばらつきがある積層金網や金属たわ
し状のものでも液冷媒と蒸気冷媒の両方が同時に通過
し、減圧するものであれば冷媒流動音が大幅に低減され
ることは同一である。図１９の（ａ）および（ｂ）に従
来オリフィスと本発明の発泡金属絞りにおける気液二相
流動様式をそれぞれ示す。（ａ）に示す、従来装置のよ
うなオリフィスのみの絞り手段３２を気液二相冷媒が通
過する際には、大きな冷媒流動音が発生する。特に気液
二相冷媒の流動様式がスラグ流となる場合に、大きな冷
媒流動音が発生することが知られている。この冷媒流動
音の発生要因としては、絞り手段内のオリフィス部など
の冷媒が流れる小孔３１をスラグ流が通過する際に、小
孔３１よりも大きな冷媒蒸気スラグあるいは冷媒気泡が
破壊される。この冷媒蒸気スラグあるいは冷媒気泡の崩
壊により振動が発生することや、小孔３１を蒸気冷媒と
液冷媒が交互に通過するため、この小孔３１を冷媒が通
過する際に発生する圧力損失が大きく変動することが考
えられる。またオリフィス部出口では、速度が大きく、
また乱れも大きな気液二相噴流が形成され、この気液二
相噴流による圧力変動も冷媒流動音の発生要因である。
一方、図１９（ｂ）に示す本発明の発泡金属絞りでは、
蒸気スラグが絞り部に流入しても、液冷媒と蒸気冷媒を
同時に通過させることができるため、流動抵抗の違いに
より発生する圧力変動が発生しないため、騒音は発生し
ない。更に、冷媒流出部も無数に存在するため、絞り部
下流に、大きな流れの乱れを発生させることがないため
冷媒流動音の騒音レベルを低減させることが可能とな
る。
内部に設けた第２流量制御弁６を第１室内熱交換器５と
第２室内熱交換器７の間に配置し、発泡金属３０を冷房
除湿運転時の絞り手段として用いているので、第２流量
制御弁６を液冷媒あるいは気液二相冷媒が通過する際の
冷媒流動音を大幅に低減することができる。なお個々で
は発泡金属の場合気孔径がそろいやすいので発泡金属で
説明するが気孔径のばらつきがある積層金網や金属たわ
し状のものでも液冷媒と蒸気冷媒の両方が同時に通過
し、減圧するものであれば冷媒流動音が大幅に低減され
ることは同一である。図１９の（ａ）および（ｂ）に従
来オリフィスと本発明の発泡金属絞りにおける気液二相
流動様式をそれぞれ示す。（ａ）に示す、従来装置のよ
うなオリフィスのみの絞り手段３２を気液二相冷媒が通
過する際には、大きな冷媒流動音が発生する。特に気液
二相冷媒の流動様式がスラグ流となる場合に、大きな冷
媒流動音が発生することが知られている。この冷媒流動
音の発生要因としては、絞り手段内のオリフィス部など
の冷媒が流れる小孔３１をスラグ流が通過する際に、小
孔３１よりも大きな冷媒蒸気スラグあるいは冷媒気泡が
破壊される。この冷媒蒸気スラグあるいは冷媒気泡の崩
壊により振動が発生することや、小孔３１を蒸気冷媒と
液冷媒が交互に通過するため、この小孔３１を冷媒が通
過する際に発生する圧力損失が大きく変動することが考
えられる。またオリフィス部出口では、速度が大きく、
また乱れも大きな気液二相噴流が形成され、この気液二
相噴流による圧力変動も冷媒流動音の発生要因である。
一方、図１９（ｂ）に示す本発明の発泡金属絞りでは、
蒸気スラグが絞り部に流入しても、液冷媒と蒸気冷媒を
同時に通過させることができるため、流動抵抗の違いに
より発生する圧力変動が発生しないため、騒音は発生し
ない。更に、冷媒流出部も無数に存在するため、絞り部
下流に、大きな流れの乱れを発生させることがないため
冷媒流動音の騒音レベルを低減させることが可能とな
る。
【００４３】これに対し、図２に示したこの実施の形態
による第２流量制御弁６では、冷房除湿運転時に第１室
内熱交換器５を出た気液二相冷媒あるいは液冷媒は、弁
体２４内部に設けられた発泡金属３０の微細な通気孔を
同時に通り、この際に減圧されて第２室内熱交換器７に
流入するため、騒音発生がほとんどない。これは、蒸気
冷媒と液冷媒は同時に発泡金属３０の通気孔内を通過
し、流動抵抗の差が生じないため圧力損失の大きな変動
も発生せず、冷媒流動音を大幅に低減して低騒音な環境
を実現することができる。特に通気孔の気孔径を１００
０マイクロメートル以下としているので、冷媒流路が多
数存在し、冷媒蒸気スラグや冷媒気泡と液冷媒がそれぞ
れ減圧される構成である。このため従来装置で必要であ
った遮音材や制振材を弁の外周に巻きつけるなどの低騒
音化手段が不要となり、コストの低減ができ、さらに空
気調和装置のリサイクル性も向上する。
による第２流量制御弁６では、冷房除湿運転時に第１室
内熱交換器５を出た気液二相冷媒あるいは液冷媒は、弁
体２４内部に設けられた発泡金属３０の微細な通気孔を
同時に通り、この際に減圧されて第２室内熱交換器７に
流入するため、騒音発生がほとんどない。これは、蒸気
冷媒と液冷媒は同時に発泡金属３０の通気孔内を通過
し、流動抵抗の差が生じないため圧力損失の大きな変動
も発生せず、冷媒流動音を大幅に低減して低騒音な環境
を実現することができる。特に通気孔の気孔径を１００
０マイクロメートル以下としているので、冷媒流路が多
数存在し、冷媒蒸気スラグや冷媒気泡と液冷媒がそれぞ
れ減圧される構成である。このため従来装置で必要であ
った遮音材や制振材を弁の外周に巻きつけるなどの低騒
音化手段が不要となり、コストの低減ができ、さらに空
気調和装置のリサイクル性も向上する。
【００４４】なお、上述した気液二相冷媒に起因する冷
媒流動音の課題に関しては、空気調和装置に限定される
ことなく、冷蔵庫等の冷凍サイクル一般についての課題
であり、この実施の形態における第２流量制御弁６は冷
凍サイクルを用いた冷凍空調装置一般に広く適用でき、
同様の作用効果が得られる。即ち、冷媒流動音の発生が
なく静かな除湿運転が可能となると共に、冷凍サイクル
内を冷媒と共に循環する固形異物が発泡金属内部に捕捉
されて堆積することなく、また除湿能力が変動したり、
除湿運転に必要な電気入力が増大することなく、長期的
に信頼性の高い冷凍空調装置が得られる。
媒流動音の課題に関しては、空気調和装置に限定される
ことなく、冷蔵庫等の冷凍サイクル一般についての課題
であり、この実施の形態における第２流量制御弁６は冷
凍サイクルを用いた冷凍空調装置一般に広く適用でき、
同様の作用効果が得られる。即ち、冷媒流動音の発生が
なく静かな除湿運転が可能となると共に、冷凍サイクル
内を冷媒と共に循環する固形異物が発泡金属内部に捕捉
されて堆積することなく、また除湿能力が変動したり、
除湿運転に必要な電気入力が増大することなく、長期的
に信頼性の高い冷凍空調装置が得られる。
【００４５】冷房除湿運転時の第２流量制御弁６の流量
特性（冷媒流量と圧力損失の関係）は、弁体２４に用い
る発泡金属３０の通気孔の径や冷媒が通過する流路長さ
を調整することによって調整できる。即ち、通気孔のば
らつきを大きくしても良いし均一にしたものを汲み合わ
せても良い。また、ある冷媒流量を小さな圧力損失で流
す場合には、発泡金属３０の通気孔を１０００マイクロ
メータ程度まで大きくしたり、発泡金属３０の冷媒が通
る全体の面積である径を大きくしたり、あるいは発泡金
属３０を通過する流路長さを短くしても良い。また逆
に、ある冷媒流量を大きな圧力損失で流す場合には、発
泡金属３０の通気孔を冷凍サイクル内のストレーナーと
マッチングする径のようにを小さくし冷凍サイクル内を
流れる固体異物のほとんどを通す大きさまでにしたり、
流路である発泡金属３０の径を小さくしたり、あるいは
発泡金属３０を通過する流路長さを長くしても良い。こ
のような弁体２４に用いる発泡金属３０の通気孔の径や
流路長さは、機器設計時に最適に設計される。
特性（冷媒流量と圧力損失の関係）は、弁体２４に用い
る発泡金属３０の通気孔の径や冷媒が通過する流路長さ
を調整することによって調整できる。即ち、通気孔のば
らつきを大きくしても良いし均一にしたものを汲み合わ
せても良い。また、ある冷媒流量を小さな圧力損失で流
す場合には、発泡金属３０の通気孔を１０００マイクロ
メータ程度まで大きくしたり、発泡金属３０の冷媒が通
る全体の面積である径を大きくしたり、あるいは発泡金
属３０を通過する流路長さを短くしても良い。また逆
に、ある冷媒流量を大きな圧力損失で流す場合には、発
泡金属３０の通気孔を冷凍サイクル内のストレーナーと
マッチングする径のようにを小さくし冷凍サイクル内を
流れる固体異物のほとんどを通す大きさまでにしたり、
流路である発泡金属３０の径を小さくしたり、あるいは
発泡金属３０を通過する流路長さを長くしても良い。こ
のような弁体２４に用いる発泡金属３０の通気孔の径や
流路長さは、機器設計時に最適に設計される。
【００４６】なお、弁体２４内部に発泡金属３０を固定
する方法としては、以下のように形成すれば良い。例え
ば発泡金属３０の外形を弁体２４の内部空間径よりも若
干大きくしておき、発泡金属３０を弁体２４の内部に圧
入すれば、発泡金属３０を確実に弁体２４内部に固定で
きる。さらにこの方法によると、弁の製造コストを安価
にすることができる。またこの発泡金属３０の固定法は
圧入だけではなく、ロー付けや高周波溶接などによっ
て、発泡金属３０を弁体２４の内部に固定してもよい。
なお圧入固定方法等を採用する場合は金属でなくとも化
学的に安定なセラミックのようなものでも良いことは明
らかである。
する方法としては、以下のように形成すれば良い。例え
ば発泡金属３０の外形を弁体２４の内部空間径よりも若
干大きくしておき、発泡金属３０を弁体２４の内部に圧
入すれば、発泡金属３０を確実に弁体２４内部に固定で
きる。さらにこの方法によると、弁の製造コストを安価
にすることができる。またこの発泡金属３０の固定法は
圧入だけではなく、ロー付けや高周波溶接などによっ
て、発泡金属３０を弁体２４の内部に固定してもよい。
なお圧入固定方法等を採用する場合は金属でなくとも化
学的に安定なセラミックのようなものでも良いことは明
らかである。
【００４７】このようにこの実施の形態では、冷房除湿
運転時の第２流量制御弁６の絞り手段として、弁体２４
内部に設けた発泡金属３０を使用しているので、絞り手
段を通過する冷媒が気液二相状態であっても気泡の崩壊
や圧力変動を抑制することができ、冷媒流動音の発生を
低減し、低騒音な室内環境を実現することができる。こ
の発泡金属３０による冷媒流動音の低減効果は、発泡金
属の気孔径が小さいほど効果的であることを実験により
確認した。しかし空気調和装置の冷凍サイクル内には、
鉄や銅などの金属紛や冷凍機油の劣化物であるスラッジ
などの固形異物が冷媒とともに循環している。このた
め、発泡金属３０の気孔径をこれらの異物を捕捉するス
トレーナーよりも小さくしすぎると、この固形異物が発
泡金属３０の気孔内部に捕捉されて堆積し、発泡金属３
０の流動抵抗が増加する可能性がある。発泡金属３０の
流動抵抗が増加すると、冷房除湿運転時の第２室内熱交
換器７の蒸発温度が低下し、除湿能力が変化してしま
う。この時、蒸発温度が０℃以下に低下すると、熱交換
器表面で凝縮した結露水が凍結することになる。さらに
発泡金属３０の内部の通気孔が金属紛やスラッジなどで
埋め尽くされると、冷房除湿運転時の冷媒流量が大幅に
低下し、除湿能力の低下や電気入力の増大などが発生す
る。従って発泡金属３０の仕様選定に際しては、冷凍サ
イクル内を冷媒と共に循環する金属紛やスラッジなどの
固形異物が発泡金属内部に堆積しない、あるいは堆積し
ても流動抵抗変化が小さくなるように平均径を配慮する
ことが必要となる。
運転時の第２流量制御弁６の絞り手段として、弁体２４
内部に設けた発泡金属３０を使用しているので、絞り手
段を通過する冷媒が気液二相状態であっても気泡の崩壊
や圧力変動を抑制することができ、冷媒流動音の発生を
低減し、低騒音な室内環境を実現することができる。こ
の発泡金属３０による冷媒流動音の低減効果は、発泡金
属の気孔径が小さいほど効果的であることを実験により
確認した。しかし空気調和装置の冷凍サイクル内には、
鉄や銅などの金属紛や冷凍機油の劣化物であるスラッジ
などの固形異物が冷媒とともに循環している。このた
め、発泡金属３０の気孔径をこれらの異物を捕捉するス
トレーナーよりも小さくしすぎると、この固形異物が発
泡金属３０の気孔内部に捕捉されて堆積し、発泡金属３
０の流動抵抗が増加する可能性がある。発泡金属３０の
流動抵抗が増加すると、冷房除湿運転時の第２室内熱交
換器７の蒸発温度が低下し、除湿能力が変化してしま
う。この時、蒸発温度が０℃以下に低下すると、熱交換
器表面で凝縮した結露水が凍結することになる。さらに
発泡金属３０の内部の通気孔が金属紛やスラッジなどで
埋め尽くされると、冷房除湿運転時の冷媒流量が大幅に
低下し、除湿能力の低下や電気入力の増大などが発生す
る。従って発泡金属３０の仕様選定に際しては、冷凍サ
イクル内を冷媒と共に循環する金属紛やスラッジなどの
固形異物が発泡金属内部に堆積しない、あるいは堆積し
ても流動抵抗変化が小さくなるように平均径を配慮する
ことが必要となる。
【００４８】冷凍サイクルには一般にストレーナーと呼
ばれる濾過手段が、冷凍サイクル内を冷媒と共に循環す
る鉄や銅などの金属紛や冷凍機油の劣化物であるスラッ
ジなどの固形異物を捕捉するため、サイクル数箇所に設
置されている。このストレーナーは、図１８（ａ）
（ｂ）に示すように、細線がメッシュ状に編み込まれた
ものであり、この細線の平均間隔は１００マイクロメー
トル程度である。このストレーナーよりも目の粗い気孔
径の発泡金属３０を絞り手段として用いれば、ストレー
ナーよりも大きな固形異物はストレーナーで捕捉され
る。即ち、冷凍サイクルに細線の平均間隔は１００マイ
クロメートル程度の濾過手段が設けられている場合に
は、気孔径が１００マイクロメートル以上の発泡金属３
０を用いれば、冷凍サイクル内を循環する固形異物が発
泡金属３０に流入し、その内部に堆積するのを防止でき
る。またこの濾過手段よりも小さな径、即ち１００マイ
クロメートルよりも小さい固形異物は、濾過手段を通過
して発泡金属３０にも流入するが、この固形異物の径は
発泡金属３０の気孔径よりも小さいため、発泡金属３０
によって捕捉されることなく、発泡金属３０を通過す
る。従って、気孔径が１００マイクロメートル以上の発
泡金属３０を弁体２４内部の絞り手段に設けることによ
り、冷凍サイクル内を冷媒と共に循環する金属紛やスラ
ッジなどの固形異物が発泡金属内部に堆積することな
く、信頼性の高い流量制御弁および冷凍空調装置を得る
ことができる。
ばれる濾過手段が、冷凍サイクル内を冷媒と共に循環す
る鉄や銅などの金属紛や冷凍機油の劣化物であるスラッ
ジなどの固形異物を捕捉するため、サイクル数箇所に設
置されている。このストレーナーは、図１８（ａ）
（ｂ）に示すように、細線がメッシュ状に編み込まれた
ものであり、この細線の平均間隔は１００マイクロメー
トル程度である。このストレーナーよりも目の粗い気孔
径の発泡金属３０を絞り手段として用いれば、ストレー
ナーよりも大きな固形異物はストレーナーで捕捉され
る。即ち、冷凍サイクルに細線の平均間隔は１００マイ
クロメートル程度の濾過手段が設けられている場合に
は、気孔径が１００マイクロメートル以上の発泡金属３
０を用いれば、冷凍サイクル内を循環する固形異物が発
泡金属３０に流入し、その内部に堆積するのを防止でき
る。またこの濾過手段よりも小さな径、即ち１００マイ
クロメートルよりも小さい固形異物は、濾過手段を通過
して発泡金属３０にも流入するが、この固形異物の径は
発泡金属３０の気孔径よりも小さいため、発泡金属３０
によって捕捉されることなく、発泡金属３０を通過す
る。従って、気孔径が１００マイクロメートル以上の発
泡金属３０を弁体２４内部の絞り手段に設けることによ
り、冷凍サイクル内を冷媒と共に循環する金属紛やスラ
ッジなどの固形異物が発泡金属内部に堆積することな
く、信頼性の高い流量制御弁および冷凍空調装置を得る
ことができる。
【００４９】また、発泡金属の空隙率を５０％以上とす
ることにより発泡金属の異物詰りによる信頼性を向上さ
せることができる。ストレーナーの粗さが約１００マイ
クロメートルであるため、直径が１００マイクロメート
ル以下の固形異物しか発泡金属３０に流入しない。そこ
で発泡金属３０の気孔径を平均１００マイクロメートル
以上とすることにより、ストレーナーを通過した１００
マイクロメートルよりも小さな固形異物の大部分は、発
泡金属３０の気孔内を通過するはずである。ところが、
その一部は発泡金属３０と衝突し、発泡金属３０内に堆
積する可能性がある。多孔質透過材の場合完全に均一な
孔径や形状は難しく、しかも気泡を細分化させる程度の
厚みのある３次元構造のため、一部の固形異物が発泡金
属３０内に衝突堆積すると、その部分の通過面積が小さ
くなり、さらにその部分に固形異物が堆積する。この発
明ではこのような場合に対し、発泡金属３０の空隙率を
５０％以上確保することで、発泡金属３０内部の隙間容
積を大きくしている。発泡金属３０の空隙率を５０％以
上確保すれば、発泡金属３０の内部には多くの微少流路
数が確保でき、万一、発泡金属３０の内部の一部の微少
流路が固形異物によって閉塞されても、発泡金属３０全
体の流動抵抗はほとんど変化せず、安定した流量制御が
可能となる。
ることにより発泡金属の異物詰りによる信頼性を向上さ
せることができる。ストレーナーの粗さが約１００マイ
クロメートルであるため、直径が１００マイクロメート
ル以下の固形異物しか発泡金属３０に流入しない。そこ
で発泡金属３０の気孔径を平均１００マイクロメートル
以上とすることにより、ストレーナーを通過した１００
マイクロメートルよりも小さな固形異物の大部分は、発
泡金属３０の気孔内を通過するはずである。ところが、
その一部は発泡金属３０と衝突し、発泡金属３０内に堆
積する可能性がある。多孔質透過材の場合完全に均一な
孔径や形状は難しく、しかも気泡を細分化させる程度の
厚みのある３次元構造のため、一部の固形異物が発泡金
属３０内に衝突堆積すると、その部分の通過面積が小さ
くなり、さらにその部分に固形異物が堆積する。この発
明ではこのような場合に対し、発泡金属３０の空隙率を
５０％以上確保することで、発泡金属３０内部の隙間容
積を大きくしている。発泡金属３０の空隙率を５０％以
上確保すれば、発泡金属３０の内部には多くの微少流路
数が確保でき、万一、発泡金属３０の内部の一部の微少
流路が固形異物によって閉塞されても、発泡金属３０全
体の流動抵抗はほとんど変化せず、安定した流量制御が
可能となる。
【００５０】図３は発泡金属３０の内部に固形異物を付
着堆積させた時の発泡金属の流動抵抗の変化を実験によ
り調べた結果である。この実験では、図４に示すよう
に、内径２０ミリメートルのパイプ５１内に外径２０ミ
リメートル、厚さ２ミリメートルの発泡金属３０を設置
し、固形異物を模擬したＪＩＳ紛体（Ｉの２種）を混合
した水をタンク５２に格納しておき、水ポンプ５３によ
って循環させて、所定の時間経過後の発泡金属３０前後
の圧力差を差圧計５４で測定したものである。なお図３
の縦軸は、固形異物を付着堆積させる前の発泡金属の圧
力差に対し、固形異物を付着堆積させた後の発泡金属の
圧力差の増加率（％）、横軸は空隙率（％）を示す。こ
の結果によると、発泡金属の空隙率が５０％以上では、
固形異物の付着堆積による圧力差の増加率は急激に低下
する。このため空隙率が５０％以上の発泡金属を使用す
ることで、発泡金属内部の異物詰りに対す圧力差の増大
を回避でき、信頼性の高い第２流量制御弁６を実現でき
る。また、図３の結果から判るように、この固形異物の
付着堆積による圧力差の増加は、空隙率を７０％以上と
することにより大幅に小さくすることができるので、好
ましくは空隙率が７０％以上の発泡金属を用いることに
より、異物詰りに対する信頼性を大幅に向上させること
ができる。さらに最も良いのは空隙率を９０％以上とす
ることによりこの固形異物の付着堆積による圧力差はほ
とんど増加しないことが図３より判る．このため空隙率
が９０％以上の発泡金属を用いることにより、異物詰り
に対する信頼性を確実に確保することができる。
着堆積させた時の発泡金属の流動抵抗の変化を実験によ
り調べた結果である。この実験では、図４に示すよう
に、内径２０ミリメートルのパイプ５１内に外径２０ミ
リメートル、厚さ２ミリメートルの発泡金属３０を設置
し、固形異物を模擬したＪＩＳ紛体（Ｉの２種）を混合
した水をタンク５２に格納しておき、水ポンプ５３によ
って循環させて、所定の時間経過後の発泡金属３０前後
の圧力差を差圧計５４で測定したものである。なお図３
の縦軸は、固形異物を付着堆積させる前の発泡金属の圧
力差に対し、固形異物を付着堆積させた後の発泡金属の
圧力差の増加率（％）、横軸は空隙率（％）を示す。こ
の結果によると、発泡金属の空隙率が５０％以上では、
固形異物の付着堆積による圧力差の増加率は急激に低下
する。このため空隙率が５０％以上の発泡金属を使用す
ることで、発泡金属内部の異物詰りに対す圧力差の増大
を回避でき、信頼性の高い第２流量制御弁６を実現でき
る。また、図３の結果から判るように、この固形異物の
付着堆積による圧力差の増加は、空隙率を７０％以上と
することにより大幅に小さくすることができるので、好
ましくは空隙率が７０％以上の発泡金属を用いることに
より、異物詰りに対する信頼性を大幅に向上させること
ができる。さらに最も良いのは空隙率を９０％以上とす
ることによりこの固形異物の付着堆積による圧力差はほ
とんど増加しないことが図３より判る．このため空隙率
が９０％以上の発泡金属を用いることにより、異物詰り
に対する信頼性を確実に確保することができる。
【００５１】上記の実験結果から、図２に示した流量制
御弁では、弁体２４の内部に貫通流路を設け、この貫通
流路内に発泡金属３０を固定して除湿運転時の絞り手段
として動作させているので、冷媒流動音の発生が低減で
き静かな運転が可能となる。特に、その発泡金属３０の
気孔径を、冷凍サイクルに設けられている濾過手段の細
線の平均間隔である１００マイクロメートル以上とする
ことで、冷凍サイクル内を冷媒と共に循環する鉄や銅な
どの金属紛や冷凍機油の劣化物であるスラッジなどの固
形異物が発泡金属３０の内部に捕捉して堆積することな
く、信頼性の高い流量制御弁を実現できる。さらに、そ
の発泡金属３０を空隙率５０％以上とすることで、万
一、冷凍サイクル内を冷媒と共に循環する固形異物が発
泡金属３０の内部に捕捉して堆積しても、流動抵抗変化
を小さくでき、長期的にも信頼性の高い流量制御弁が得
られる。
御弁では、弁体２４の内部に貫通流路を設け、この貫通
流路内に発泡金属３０を固定して除湿運転時の絞り手段
として動作させているので、冷媒流動音の発生が低減で
き静かな運転が可能となる。特に、その発泡金属３０の
気孔径を、冷凍サイクルに設けられている濾過手段の細
線の平均間隔である１００マイクロメートル以上とする
ことで、冷凍サイクル内を冷媒と共に循環する鉄や銅な
どの金属紛や冷凍機油の劣化物であるスラッジなどの固
形異物が発泡金属３０の内部に捕捉して堆積することな
く、信頼性の高い流量制御弁を実現できる。さらに、そ
の発泡金属３０を空隙率５０％以上とすることで、万
一、冷凍サイクル内を冷媒と共に循環する固形異物が発
泡金属３０の内部に捕捉して堆積しても、流動抵抗変化
を小さくでき、長期的にも信頼性の高い流量制御弁が得
られる。
【００５２】次に、騒音特性について説明する。図２３
に示すように暗騒音２０ｄＢの無響箱６４の中に絞り部
がオリフィスのみで構成された試験用流量制御弁６７を
設置し、この弁に飽和温度４０゜Ｃ、冷媒乾き度０．１
の気液２相冷媒を図示しない冷凍サイクルから供給し、
出口圧力が飽和温度１０゜Ｃ程度になるように調整した
状態で、弁から１０ｃｍの位置に設置したマイクロフォ
ン６５により騒音計６６にて冷媒流動音を多孔質体の気
孔径をパラメーターとして測定した。実験結果を図２５
に示す。図２５の横軸は気孔径を縦軸は騒音レベルをそ
れぞれ示す。実験結果によれば、気孔径が１０００マイ
クロメートル以下であれば騒音レベルは中程度であり、
問題ないレベルである。また、６００マイクロメートル
以下であれば騒音レベルはより低くなる。気孔径が小さ
くなるほど騒音レベルは低下するが、固形異物の付着堆
積を考慮すると多孔質体の気孔径は１００マイクロメー
トルから１０００マイクロメートル以下が騒音低減と高
信頼性を両立する気孔径であると言える。
に示すように暗騒音２０ｄＢの無響箱６４の中に絞り部
がオリフィスのみで構成された試験用流量制御弁６７を
設置し、この弁に飽和温度４０゜Ｃ、冷媒乾き度０．１
の気液２相冷媒を図示しない冷凍サイクルから供給し、
出口圧力が飽和温度１０゜Ｃ程度になるように調整した
状態で、弁から１０ｃｍの位置に設置したマイクロフォ
ン６５により騒音計６６にて冷媒流動音を多孔質体の気
孔径をパラメーターとして測定した。実験結果を図２５
に示す。図２５の横軸は気孔径を縦軸は騒音レベルをそ
れぞれ示す。実験結果によれば、気孔径が１０００マイ
クロメートル以下であれば騒音レベルは中程度であり、
問題ないレベルである。また、６００マイクロメートル
以下であれば騒音レベルはより低くなる。気孔径が小さ
くなるほど騒音レベルは低下するが、固形異物の付着堆
積を考慮すると多孔質体の気孔径は１００マイクロメー
トルから１０００マイクロメートル以下が騒音低減と高
信頼性を両立する気孔径であると言える。
【００５３】また弁体２４の内部に発泡金属３０を固定
しているので、弁体２４と弁座２３を電磁力により密着
させても発泡金属３０が変形することなく、確実に弁体
２４と弁座２３を密着させることができ、弁座２３から
の冷媒の漏洩流量を安定して最小化することができる。
さらにこの低騒音かつ信頼性の高い流量制御弁を第２流
量制御弁６として用いることにより、温度と湿度の制御
性が高く、しかも低騒音で信頼性を向上できる冷凍空調
装置を実現できる。また、除湿能力が変動を防ぐことが
でき、除湿運転に必要な電気入力の増大を防ぐことがで
きる冷凍空調装置が得られる。
しているので、弁体２４と弁座２３を電磁力により密着
させても発泡金属３０が変形することなく、確実に弁体
２４と弁座２３を密着させることができ、弁座２３から
の冷媒の漏洩流量を安定して最小化することができる。
さらにこの低騒音かつ信頼性の高い流量制御弁を第２流
量制御弁６として用いることにより、温度と湿度の制御
性が高く、しかも低騒音で信頼性を向上できる冷凍空調
装置を実現できる。また、除湿能力が変動を防ぐことが
でき、除湿運転に必要な電気入力の増大を防ぐことがで
きる冷凍空調装置が得られる。
【００５４】なお、図２に示したこの発明では、１つの
円柱状の発泡金属３０を弁体２４内部に固定した構成例
について説明したが、これに限ることはなく、図５に示
すように２つの気孔径が異なる２種類の円柱状の発泡金
属３０ａ、３０ｂを、流路に直列になるように弁体２４
内部に固定して、絞り手段としてもよい。図５に示した
流量制御弁において、気孔径が２００マイクロメートル
の発泡金属３０ａを上流側に、気孔径が１００マイクロ
メートルの発泡金属３０ｂを下流側に設けている。この
ように上流側の発泡金属３０ａの気孔径を下流側の発泡
金属３０ｂの気孔径よりも大きくすることにより、比較
的直径の大きな固形異物は上流側の発泡金属３０ａに捕
捉され、比較的直径の小さな固形異物は下流側の発泡金
属３０ｂに捕捉される。このように、発泡金属３０の内
部に固形異物が堆積する個所を分散できるため、万一、
固形異物が発泡金属３０の内部に堆積しても、発泡金属
３０の流動抵抗変化を小さくすることができる。この場
合１つの多孔質透過材、たとえば金属線をより合わせた
ようなもので上流側にバラけた方とし中流より下流に密
なものとしても良い。
円柱状の発泡金属３０を弁体２４内部に固定した構成例
について説明したが、これに限ることはなく、図５に示
すように２つの気孔径が異なる２種類の円柱状の発泡金
属３０ａ、３０ｂを、流路に直列になるように弁体２４
内部に固定して、絞り手段としてもよい。図５に示した
流量制御弁において、気孔径が２００マイクロメートル
の発泡金属３０ａを上流側に、気孔径が１００マイクロ
メートルの発泡金属３０ｂを下流側に設けている。この
ように上流側の発泡金属３０ａの気孔径を下流側の発泡
金属３０ｂの気孔径よりも大きくすることにより、比較
的直径の大きな固形異物は上流側の発泡金属３０ａに捕
捉され、比較的直径の小さな固形異物は下流側の発泡金
属３０ｂに捕捉される。このように、発泡金属３０の内
部に固形異物が堆積する個所を分散できるため、万一、
固形異物が発泡金属３０の内部に堆積しても、発泡金属
３０の流動抵抗変化を小さくすることができる。この場
合１つの多孔質透過材、たとえば金属線をより合わせた
ようなもので上流側にバラけた方とし中流より下流に密
なものとしても良い。
【００５５】また、発泡金属３０ａ、３０ｂ間は、図５
に示したように密着させても、あるいはさせなくとも気
相と液相を同じに気泡を崩壊せずに減圧させることが出
来る。また発泡金属３０ａ、３０ｂ間に空間があって
も、同様の作用効果を奏する。また、２つの発泡金属３
０ａ、３０ｂに限るものではなく、もっと多くの異なる
種類の多孔質透過材で絞り手段を構成してもよい。
に示したように密着させても、あるいはさせなくとも気
相と液相を同じに気泡を崩壊せずに減圧させることが出
来る。また発泡金属３０ａ、３０ｂ間に空間があって
も、同様の作用効果を奏する。また、２つの発泡金属３
０ａ、３０ｂに限るものではなく、もっと多くの異なる
種類の多孔質透過材で絞り手段を構成してもよい。
【００５６】また図６はこの発明に係わる第２流量制御
弁６の他の構成例を示す断面図であり、弁体２４内部に
設けた多孔質透過材である発泡金属３０の上部の形状を
円錐状としている。この構成では、図２に示した円柱状
の発泡金属を用いるよりも、冷媒が流れる発泡金属上流
側の通過面積を大きくできる。このため、発泡金属３０
の上流側で固形異物が堆積する個所を分散できる。万
一、固形異物が発泡金属３０の上流側に堆積しても、発
泡金属の流動抵抗変化を小さくすることができ、異物詰
りに対してより信頼性の高い流量制御弁を得ることがで
きる。この構成は、絞り手段に設ける発泡金属上流側の
通過面積を大きくできればよく、発泡金属の上流側の面
形状を円錐状とすることに限るものではない。例えば、
１つまたは複数の波形の面や、傾斜した平面、複数の凹
凸が形成された面、球表面の一部の面で構成しても、流
路に垂直な平面にするよりも通過面積を大きくできる。
弁６の他の構成例を示す断面図であり、弁体２４内部に
設けた多孔質透過材である発泡金属３０の上部の形状を
円錐状としている。この構成では、図２に示した円柱状
の発泡金属を用いるよりも、冷媒が流れる発泡金属上流
側の通過面積を大きくできる。このため、発泡金属３０
の上流側で固形異物が堆積する個所を分散できる。万
一、固形異物が発泡金属３０の上流側に堆積しても、発
泡金属の流動抵抗変化を小さくすることができ、異物詰
りに対してより信頼性の高い流量制御弁を得ることがで
きる。この構成は、絞り手段に設ける発泡金属上流側の
通過面積を大きくできればよく、発泡金属の上流側の面
形状を円錐状とすることに限るものではない。例えば、
１つまたは複数の波形の面や、傾斜した平面、複数の凹
凸が形成された面、球表面の一部の面で構成しても、流
路に垂直な平面にするよりも通過面積を大きくできる。
【００５７】図７は、この発明の別の第２流量制御弁６
を示す断面図であり、図２に示したものと同一または同
様の構成部品には同一符号を付して、その重複する説明
を省略する。この構造の例では、第１多孔質透過材、例
えば気孔径５００マイクロメートル、空隙率９５％の第
１発泡金属３０ａと、オリフィス板３２と、第２多孔質
透過材、例えば気孔径５００マイクロメートル、厚さ２
ｍｍ、空隙率９５％の第２発泡金属３０ｂとが、弁体２
４内の貫通流路を構成する空洞部２９に内設されてい
る。またオリフィス板３２の中央部には、例えば直径１
ミリメートル程度の小孔３１で構成されるオリフィス部
が設けられている。第１発泡金属３０ａ、小孔３１、第
２発泡金属３０ｂが流路に直列に並設されて絞り手段を
形成し、弁体２４内の貫通流路を流通する流体を減圧す
る。
を示す断面図であり、図２に示したものと同一または同
様の構成部品には同一符号を付して、その重複する説明
を省略する。この構造の例では、第１多孔質透過材、例
えば気孔径５００マイクロメートル、空隙率９５％の第
１発泡金属３０ａと、オリフィス板３２と、第２多孔質
透過材、例えば気孔径５００マイクロメートル、厚さ２
ｍｍ、空隙率９５％の第２発泡金属３０ｂとが、弁体２
４内の貫通流路を構成する空洞部２９に内設されてい
る。またオリフィス板３２の中央部には、例えば直径１
ミリメートル程度の小孔３１で構成されるオリフィス部
が設けられている。第１発泡金属３０ａ、小孔３１、第
２発泡金属３０ｂが流路に直列に並設されて絞り手段を
形成し、弁体２４内の貫通流路を流通する流体を減圧す
る。
【００５８】通常冷房運転時には図２と同様に、電磁コ
イル２５に非通電とすることにより、バネ２７のバネ力
により弁体２４を上方に稼動し、弁体２４を弁座２３か
ら引き離す。このとき弁座２３の開口は開となり、第１
流路２１と第２流路２２はほとんど圧力損失なしに連通
される。このため、第１室内熱交換器５と第２室内熱交
換器７の間で圧力損失はなく、冷房能力や効率面で低下
することもない。冷房除湿運転時には電磁コイル２５に
通電することにより、バネ力よりも電磁力の方が大きい
ため、弁体２４を下方へ稼動し、弁体２４を弁座２３に
密着させる。このとき開口は閉となり、第１室内熱交換
器５を出た気液二相冷媒は、第１流路２１から弁室２６
に流入し、図７に示すように、貫通孔２８を通って弁体
２４内の貫通流路に流れ、弁体２４の内部に設けた第１
発泡金属３０ａの通気孔、オリフィス板３２の小孔３
１、および第２発泡金属３０ｂの通気孔の順に流通して
減圧され、弁座２３の開口から第２流路２２へ流出して
第２室内熱交換器７に流入する。
イル２５に非通電とすることにより、バネ２７のバネ力
により弁体２４を上方に稼動し、弁体２４を弁座２３か
ら引き離す。このとき弁座２３の開口は開となり、第１
流路２１と第２流路２２はほとんど圧力損失なしに連通
される。このため、第１室内熱交換器５と第２室内熱交
換器７の間で圧力損失はなく、冷房能力や効率面で低下
することもない。冷房除湿運転時には電磁コイル２５に
通電することにより、バネ力よりも電磁力の方が大きい
ため、弁体２４を下方へ稼動し、弁体２４を弁座２３に
密着させる。このとき開口は閉となり、第１室内熱交換
器５を出た気液二相冷媒は、第１流路２１から弁室２６
に流入し、図７に示すように、貫通孔２８を通って弁体
２４内の貫通流路に流れ、弁体２４の内部に設けた第１
発泡金属３０ａの通気孔、オリフィス板３２の小孔３
１、および第２発泡金属３０ｂの通気孔の順に流通して
減圧され、弁座２３の開口から第２流路２２へ流出して
第２室内熱交換器７に流入する。
【００５９】図２０は冷媒の流を説明する図であって、
図２０の（ａ）は従来のオリフィスのみの場合の気液二
相流の流動様式を示し、図２０の（ｂ）は本発明のオリ
フィスの上流側に発泡金属絞りを設けた場合における気
液二相流の流動様式を示す。図２０(a)に示す、従来の
オリフィスのみの絞り手段を気液二相冷媒が通過する際
には、大きな冷媒流動音が発生する。特に気液二相冷媒
の流動様式がスラグ流となる場合に、大きな冷媒流動音
が発生することが知られている。この冷媒流動音の発生
要因としては、絞り手段内のオリフィス部などの小孔を
スラグ流が通過する際に、小孔よりも大きな冷媒蒸気ス
ラグあるいは冷媒気泡が破壊される。この冷媒蒸気スラ
グあるいは冷媒気泡の崩壊により振動が発生すること
や、小孔を蒸気冷媒と液冷媒が交互に通過するため、こ
の小孔を冷媒が通過する際に発生する圧力損失が大きく
変動することが考えられる。またオリフィス部出口で
は、速度が大きく、また乱れも大きな気液二相噴流が形
成され、この気液二相噴流による圧力変動も冷媒流動音
の発生要因である。
図２０の（ａ）は従来のオリフィスのみの場合の気液二
相流の流動様式を示し、図２０の（ｂ）は本発明のオリ
フィスの上流側に発泡金属絞りを設けた場合における気
液二相流の流動様式を示す。図２０(a)に示す、従来の
オリフィスのみの絞り手段を気液二相冷媒が通過する際
には、大きな冷媒流動音が発生する。特に気液二相冷媒
の流動様式がスラグ流となる場合に、大きな冷媒流動音
が発生することが知られている。この冷媒流動音の発生
要因としては、絞り手段内のオリフィス部などの小孔を
スラグ流が通過する際に、小孔よりも大きな冷媒蒸気ス
ラグあるいは冷媒気泡が破壊される。この冷媒蒸気スラ
グあるいは冷媒気泡の崩壊により振動が発生すること
や、小孔を蒸気冷媒と液冷媒が交互に通過するため、こ
の小孔を冷媒が通過する際に発生する圧力損失が大きく
変動することが考えられる。またオリフィス部出口で
は、速度が大きく、また乱れも大きな気液二相噴流が形
成され、この気液二相噴流による圧力変動も冷媒流動音
の発生要因である。
【００６０】次に、本発明の絞り部における気液二相冷
媒の流動について説明する。図２０(b)に示すように液
冷媒と蒸気冷媒に分離した気液二相冷媒が第１発泡金属
３０ａを通過する際に、蒸気冷媒は小さな気泡に分割さ
れる。この小さな気泡となった蒸気冷媒が、液冷媒と共
にオリフィス板３２の小孔３１を通過するため、小孔３
１を通過する気液二相冷媒は気液が十分混合された状態
となり、圧力損失の大きな変動も発生しない。このた
め、「ジュルジュル」、「ボコボコ」といった聴感となる不
連続な冷媒流動音が生じるのを防止できる。また小孔３
１を通過した速度および乱れの大きな気液二相噴流は、
第２発泡金属３０ｂを通過する際に、減速されて整流さ
れる。このため、「シャー」といった聴感となる連続的な
冷媒流動音の発生を大幅に抑制することができる。これ
により、冷媒流動音の発生を低減でき、快適な環境を実
現できる。さらに、発泡金属の厚さについて、図２１を
用いて説明する。発泡金属の厚さが０．５ミリメート
ル、オリフィス内径は１ミリメートルのように発泡金属
の厚さよりオリフィス内径が小さい場合は、図２１の
(a)の如く、蒸気泡６２を長さ方向に対して、十分に分
割することができずに、長い気泡を形成させてしまうた
め、オリフィス内に蒸気冷媒が多い気液二相流を通過さ
せることになる。その結果、圧力変動が大きくなる。一
方、発泡金属の厚さが２ミリメートル、オリフィス内径
は１ミリメートルのように発泡金属の厚さがオリフィス
内径より大きい場合は、図２１の(b)の如く、蒸気泡を
長さ方向に対して、流路は３次元的に構成されており、
ストレートではなく複雑に折り曲がっって形成されるて
いるために、十分に分割することができるため、より均
質な気液二相冷媒をオリフィスに通過させることが可能
となり、圧力変動を抑制させることが可能となる。この
ようにオリフィス近傍に設置する多孔質透過材の厚さは
オリフィスの孔径以上の厚さとすることにより、確実に
オリフィス孔径以下の蒸気泡を形成でき冷媒流動音を低
減できる。
媒の流動について説明する。図２０(b)に示すように液
冷媒と蒸気冷媒に分離した気液二相冷媒が第１発泡金属
３０ａを通過する際に、蒸気冷媒は小さな気泡に分割さ
れる。この小さな気泡となった蒸気冷媒が、液冷媒と共
にオリフィス板３２の小孔３１を通過するため、小孔３
１を通過する気液二相冷媒は気液が十分混合された状態
となり、圧力損失の大きな変動も発生しない。このた
め、「ジュルジュル」、「ボコボコ」といった聴感となる不
連続な冷媒流動音が生じるのを防止できる。また小孔３
１を通過した速度および乱れの大きな気液二相噴流は、
第２発泡金属３０ｂを通過する際に、減速されて整流さ
れる。このため、「シャー」といった聴感となる連続的な
冷媒流動音の発生を大幅に抑制することができる。これ
により、冷媒流動音の発生を低減でき、快適な環境を実
現できる。さらに、発泡金属の厚さについて、図２１を
用いて説明する。発泡金属の厚さが０．５ミリメート
ル、オリフィス内径は１ミリメートルのように発泡金属
の厚さよりオリフィス内径が小さい場合は、図２１の
(a)の如く、蒸気泡６２を長さ方向に対して、十分に分
割することができずに、長い気泡を形成させてしまうた
め、オリフィス内に蒸気冷媒が多い気液二相流を通過さ
せることになる。その結果、圧力変動が大きくなる。一
方、発泡金属の厚さが２ミリメートル、オリフィス内径
は１ミリメートルのように発泡金属の厚さがオリフィス
内径より大きい場合は、図２１の(b)の如く、蒸気泡を
長さ方向に対して、流路は３次元的に構成されており、
ストレートではなく複雑に折り曲がっって形成されるて
いるために、十分に分割することができるため、より均
質な気液二相冷媒をオリフィスに通過させることが可能
となり、圧力変動を抑制させることが可能となる。この
ようにオリフィス近傍に設置する多孔質透過材の厚さは
オリフィスの孔径以上の厚さとすることにより、確実に
オリフィス孔径以下の蒸気泡を形成でき冷媒流動音を低
減できる。
【００６１】なお、図７に示したこの構造の例では、２
つの円柱状の発泡金属とオリフィス板３２をそれぞれ隙
間が生じないように密着して固定し、弁体２４に内接し
た例について説明した。しかし、これに限ることはな
く、図８に示すように、第１発泡金属３０ａとオリフィ
ス板３２の間、およびオリフィス板３２と第２発泡金属
３０ｂの間に、１〜２ミリメートル程度の空間３３ａ、
３３ｂを設けて固定してもよい。図９はこの図８に示し
た第１発泡金属３０ａ、オリフィス板３２、および第２
発泡金属３０ｂで構成される絞り手段を分解して示す斜
視図であり、オリフィス板３２の発泡金属と接する上面
および下面には空間部３３ａ、３３ｂが設けられてお
り、またオリフィス板３２の中心部には１ミリメートル
程度の小孔３１が設けられている。
つの円柱状の発泡金属とオリフィス板３２をそれぞれ隙
間が生じないように密着して固定し、弁体２４に内接し
た例について説明した。しかし、これに限ることはな
く、図８に示すように、第１発泡金属３０ａとオリフィ
ス板３２の間、およびオリフィス板３２と第２発泡金属
３０ｂの間に、１〜２ミリメートル程度の空間３３ａ、
３３ｂを設けて固定してもよい。図９はこの図８に示し
た第１発泡金属３０ａ、オリフィス板３２、および第２
発泡金属３０ｂで構成される絞り手段を分解して示す斜
視図であり、オリフィス板３２の発泡金属と接する上面
および下面には空間部３３ａ、３３ｂが設けられてお
り、またオリフィス板３２の中心部には１ミリメートル
程度の小孔３１が設けられている。
【００６２】この図８および図９に示した第２流量制御
弁６では、第１発泡金属３０ａとオリフィス板３２の間
に空間部３３ａを設けているので、第１発泡金属３０ａ
により小さな気泡に分割された蒸気冷媒は、空間部３３
ａに流入し、ここで空間部３３ａに滞留する液冷媒と混
合される。このため、オリフィス板３２の小孔３１を通
過する冷媒は、より確実に気液冷媒が混合された状態と
なり、「ジュルジュル」、「ボコボコ」といった聴感となる
不連続な冷媒流動音の発生を確実に抑制することができ
る。また、オリフィス板３２と第２発泡金属３０ｂの間
にも空間部３３ｂを設けているので、第２発泡金属３０
ｂを通過する気液二相噴流の通過面積を大きくできる。
このため、より確実に気液二相噴流の減速および整流が
可能となり、「シャー」といった聴感となる連続的な冷媒
流動音の発生を確実に抑制することができる。なお、図
９に示した絞り手段は、第１発泡金属３０ａとオリフィ
ス板３２の間、およびオリフィス板３２と第２発泡金属
３０ｂの間の両方に１〜２ミリメートル程度の空間を設
ける例について説明したが、これに限ることはなく、第
１発泡金属３０ａとオリフィス板３２の間のみに空間部
を設けてもよい。また、オリフィス板３２と第２発泡金
属３０ｂの間のみに空間部を設けてもよい。
弁６では、第１発泡金属３０ａとオリフィス板３２の間
に空間部３３ａを設けているので、第１発泡金属３０ａ
により小さな気泡に分割された蒸気冷媒は、空間部３３
ａに流入し、ここで空間部３３ａに滞留する液冷媒と混
合される。このため、オリフィス板３２の小孔３１を通
過する冷媒は、より確実に気液冷媒が混合された状態と
なり、「ジュルジュル」、「ボコボコ」といった聴感となる
不連続な冷媒流動音の発生を確実に抑制することができ
る。また、オリフィス板３２と第２発泡金属３０ｂの間
にも空間部３３ｂを設けているので、第２発泡金属３０
ｂを通過する気液二相噴流の通過面積を大きくできる。
このため、より確実に気液二相噴流の減速および整流が
可能となり、「シャー」といった聴感となる連続的な冷媒
流動音の発生を確実に抑制することができる。なお、図
９に示した絞り手段は、第１発泡金属３０ａとオリフィ
ス板３２の間、およびオリフィス板３２と第２発泡金属
３０ｂの間の両方に１〜２ミリメートル程度の空間を設
ける例について説明したが、これに限ることはなく、第
１発泡金属３０ａとオリフィス板３２の間のみに空間部
を設けてもよい。また、オリフィス板３２と第２発泡金
属３０ｂの間のみに空間部を設けてもよい。
【００６３】このように、図７あるいは図８に示した構
成の第２流量制御弁６では、弁体２４の内部に貫通流路
を設け、この貫通流路に絞り手段として、気孔径５００
マイクロメートル、空隙率９５％の第１発泡金属３０ａ
と、直径１ｍｍの小孔３１を設けたオリフィス板３２、
および気孔径５００マイクロメートル、空隙率９５％の
第２発泡金属３０ｂが流れに直列に設けられているの
で、小孔３１に流入する気液二相冷媒を確実に混合する
ことで、また小孔３１から流出する気液二相噴流を確実
に減速および整流することで、冷媒流動音の発生を低減
でき、静かな除湿運転が可能となる。
成の第２流量制御弁６では、弁体２４の内部に貫通流路
を設け、この貫通流路に絞り手段として、気孔径５００
マイクロメートル、空隙率９５％の第１発泡金属３０ａ
と、直径１ｍｍの小孔３１を設けたオリフィス板３２、
および気孔径５００マイクロメートル、空隙率９５％の
第２発泡金属３０ｂが流れに直列に設けられているの
で、小孔３１に流入する気液二相冷媒を確実に混合する
ことで、また小孔３１から流出する気液二相噴流を確実
に減速および整流することで、冷媒流動音の発生を低減
でき、静かな除湿運転が可能となる。
【００６４】また、図２の構造のようなものでは、除湿
運転時の絞り手段として、発泡金属３０の通気孔によっ
て循環する冷媒を減圧していたので、発泡金属３０の気
孔径をそれほど大きくすることができなかった。これに
対し、オリフィスを多孔質透過材とは別に設けた除湿運
転時の絞り手段としては、第１発泡金属３０ａと小孔３
１および第２発泡金属３０ｂを備えているので、小孔３
１の径を０．５から１．０ミリメートルとして、この小
孔３１を通過する際に生じる圧力損失を大きくすること
により、第１発泡金属３０ａおよび第２発泡金属３０ｂ
の気孔径を５００マイクロメートル程度に大きくでき
る。このため、冷凍サイクル内を冷媒と共に循環する鉄
や銅などの金属紛や冷凍機油の劣化物であるスラッジな
どの固形異物が発泡金属３０ａ、３０ｂの内部に捕捉さ
れて堆積するのを防止でき、長期的にも信頼性を向上す
ることができる。
運転時の絞り手段として、発泡金属３０の通気孔によっ
て循環する冷媒を減圧していたので、発泡金属３０の気
孔径をそれほど大きくすることができなかった。これに
対し、オリフィスを多孔質透過材とは別に設けた除湿運
転時の絞り手段としては、第１発泡金属３０ａと小孔３
１および第２発泡金属３０ｂを備えているので、小孔３
１の径を０．５から１．０ミリメートルとして、この小
孔３１を通過する際に生じる圧力損失を大きくすること
により、第１発泡金属３０ａおよび第２発泡金属３０ｂ
の気孔径を５００マイクロメートル程度に大きくでき
る。このため、冷凍サイクル内を冷媒と共に循環する鉄
や銅などの金属紛や冷凍機油の劣化物であるスラッジな
どの固形異物が発泡金属３０ａ、３０ｂの内部に捕捉さ
れて堆積するのを防止でき、長期的にも信頼性を向上す
ることができる。
【００６５】また、第１発泡金属３０ａおよび第２発泡
金属３０ｂの気孔径や空隙率を同一仕様のものを用いる
例で説明したが、これに限ることはなく、気孔径や空隙
率の異なる発泡金属を使用してもよい。例えば第１発泡
金属３０ａの気孔径を５００マイクロメートル、第２発
泡金属３０ｂの気孔径を１００マイクロメートルとし、
上流側の発泡金属の気孔径を下流側の発泡金属よりも大
きくすることにより、比較的直径の大きな固形異物は上
流側の発泡金属３０ａに捕捉され、比較的直径の小さな
固形異物は下流側の発泡金属３０ｂに捕捉される。この
ように、発泡金属３０ａ、３０ｂの内部に固形異物が堆
積する個所を分散できるため、万一、通気孔に固形異物
があたって発泡金属内部に堆積しても、発泡金属３０
ａ、３０ｂの流動抵抗変化を小さくすることができる。
金属３０ｂの気孔径や空隙率を同一仕様のものを用いる
例で説明したが、これに限ることはなく、気孔径や空隙
率の異なる発泡金属を使用してもよい。例えば第１発泡
金属３０ａの気孔径を５００マイクロメートル、第２発
泡金属３０ｂの気孔径を１００マイクロメートルとし、
上流側の発泡金属の気孔径を下流側の発泡金属よりも大
きくすることにより、比較的直径の大きな固形異物は上
流側の発泡金属３０ａに捕捉され、比較的直径の小さな
固形異物は下流側の発泡金属３０ｂに捕捉される。この
ように、発泡金属３０ａ、３０ｂの内部に固形異物が堆
積する個所を分散できるため、万一、通気孔に固形異物
があたって発泡金属内部に堆積しても、発泡金属３０
ａ、３０ｂの流動抵抗変化を小さくすることができる。
【００６６】また、ここでは小孔３１の上流側及び下流
側に発泡金属３０ａ、３０ｂを設けたが、どちらか一方
に発泡金属を備えた構成でもよい。この場合には、発泡
金属を備えていない場合に比べて冷媒流動音を低減する
ことができる。また、小孔３１を流路の中央部に１つ備
えたものを示したが、複数の小孔を流路に並列に設けて
もよい。この場合には、オリフィス板３２に複数の小孔
を設けておくことで、簡単に製造できる。
側に発泡金属３０ａ、３０ｂを設けたが、どちらか一方
に発泡金属を備えた構成でもよい。この場合には、発泡
金属を備えていない場合に比べて冷媒流動音を低減する
ことができる。また、小孔３１を流路の中央部に１つ備
えたものを示したが、複数の小孔を流路に並列に設けて
もよい。この場合には、オリフィス板３２に複数の小孔
を設けておくことで、簡単に製造できる。
【００６７】また、小孔３１の上流側に発泡金属３０ａ
を備えた構成の場合、図６に示した発泡金属３０と同
様、発泡金属３０ａの上流側の面形状を、流路に垂直な
平面とした時の面積よりも大きな面積になるように構成
してもよい。例えばこの面を円錐形、波形、山形等で構
成して流体の通過面積を大きくすることで、発泡金属３
０の上流側で固形異物が堆積する箇所を分散できる。万
一、固形異物が発泡金属３０ａ上流側に堆積しても、発
泡金属３０ａでの流動抵抗変化を小さくすることがで
き、信頼性の高い流量制御弁を得ることができる。
を備えた構成の場合、図６に示した発泡金属３０と同
様、発泡金属３０ａの上流側の面形状を、流路に垂直な
平面とした時の面積よりも大きな面積になるように構成
してもよい。例えばこの面を円錐形、波形、山形等で構
成して流体の通過面積を大きくすることで、発泡金属３
０の上流側で固形異物が堆積する箇所を分散できる。万
一、固形異物が発泡金属３０ａ上流側に堆積しても、発
泡金属３０ａでの流動抵抗変化を小さくすることがで
き、信頼性の高い流量制御弁を得ることができる。
【００６８】図１０は、この発明の別の第２流量制御弁
６を示す断面図で、図２に示したものと同一または同様
の構成部品には同一符号を付して、その重複する説明を
省略する。図において、３４は、弁座２３と多孔質透過
材である発泡金属３０を保持する弁座ブロック、３５、
３６は弁室２６と第２流路２２を接続する第１、第２の
開口である。３７は第１の開口３５と第２の開口３６と
を接続する貫通孔、３８は弁座ブロック３４の弁座２３
が設けられていない底面部と第２の開口３６が設けられ
た弁室２６の壁面との間に設けた空間である。
６を示す断面図で、図２に示したものと同一または同様
の構成部品には同一符号を付して、その重複する説明を
省略する。図において、３４は、弁座２３と多孔質透過
材である発泡金属３０を保持する弁座ブロック、３５、
３６は弁室２６と第２流路２２を接続する第１、第２の
開口である。３７は第１の開口３５と第２の開口３６と
を接続する貫通孔、３８は弁座ブロック３４の弁座２３
が設けられていない底面部と第２の開口３６が設けられ
た弁室２６の壁面との間に設けた空間である。
【００６９】円筒形状の弁座ブロック３４には底面部間
を貫通して、第１、第２流路２１、２２と同程度の径の
貫通孔３７が設けられ、一方の底面部の貫通孔３７の開
口が第１の開口３５となり、その第１の開口３５に弁座
２３が、例えば弁座ブロック３４と一体に設けられてい
る。また、弁座２３の周囲に発泡金属３０が環状に固定
される。発泡金属３０は、例えば気孔径が１００マイク
ロメートル、空隙率が９７％である。発泡金属３０の内
周側と外周側の弁座ブロック３４は、例えばどちらか一
方の底面部における半径方向の数カ所で、発泡金属３０
を通過する流体の流れをさえぎらないように結合され、
一体に構成されている。
を貫通して、第１、第２流路２１、２２と同程度の径の
貫通孔３７が設けられ、一方の底面部の貫通孔３７の開
口が第１の開口３５となり、その第１の開口３５に弁座
２３が、例えば弁座ブロック３４と一体に設けられてい
る。また、弁座２３の周囲に発泡金属３０が環状に固定
される。発泡金属３０は、例えば気孔径が１００マイク
ロメートル、空隙率が９７％である。発泡金属３０の内
周側と外周側の弁座ブロック３４は、例えばどちらか一
方の底面部における半径方向の数カ所で、発泡金属３０
を通過する流体の流れをさえぎらないように結合され、
一体に構成されている。
【００７０】通常冷房運転時には、制御機構（図示せ
ず）によって電磁コイル２５に非通電とすることによ
り、バネ２７のバネ力により弁体２４を上方に稼動し、
弁体２４を弁座２３から引き離す。図１０（ａ）に示す
ように、このとき弁座２３の第１の開口３５は開とな
り、第１流路２１から流入した液冷媒又は気液二相冷媒
である流体のほとんどが第１の開口３５、貫通孔３７を
通過して第２の流路２２に流れ、第１、第２流路２１、
２２間はほとんど圧力損失なしに連通される。このた
め、第１室内熱交換器５と第２室内熱交換器７の間で圧
力損失はなく、冷房能力や効率面で低下することもな
い。
ず）によって電磁コイル２５に非通電とすることによ
り、バネ２７のバネ力により弁体２４を上方に稼動し、
弁体２４を弁座２３から引き離す。図１０（ａ）に示す
ように、このとき弁座２３の第１の開口３５は開とな
り、第１流路２１から流入した液冷媒又は気液二相冷媒
である流体のほとんどが第１の開口３５、貫通孔３７を
通過して第２の流路２２に流れ、第１、第２流路２１、
２２間はほとんど圧力損失なしに連通される。このた
め、第１室内熱交換器５と第２室内熱交換器７の間で圧
力損失はなく、冷房能力や効率面で低下することもな
い。
【００７１】また冷房除湿運転時には、制御機構（図示
せず）によって電磁コイル２５に通電することにより、
バネ力よりも電磁力の方が大きいため、弁体２４を下方
へ稼動し、弁体２４を弁座２３に密着させる。このとき
第１の開口３５は閉となり、図１０（ｂ）に示すよう
に、第１の開口３５の周囲に第１の開口３５を迂回し
て、発泡金属３０を通って第２の開口３６から第２流路
２２に流れる迂回流路を構成する。このとき気液二相冷
媒は発泡金属３０の通気孔を通ることで減圧されると共
に、均質化されるので、冷媒流動音は低減される。ま
た、発泡金属３０の気孔径を、冷凍サイクルに通常設け
られている濾過手段の大きさである１００マイクロメー
トル以上とすることで、冷凍サイクル内を冷媒と共に循
環する鉄や銅などの金属紛や冷凍機油の劣化物であるス
ラッジなどの固形異物が発泡金属３０の内部に捕捉され
て堆積することなく、長期的に信頼性の高い流量制御弁
を実現できる。
せず）によって電磁コイル２５に通電することにより、
バネ力よりも電磁力の方が大きいため、弁体２４を下方
へ稼動し、弁体２４を弁座２３に密着させる。このとき
第１の開口３５は閉となり、図１０（ｂ）に示すよう
に、第１の開口３５の周囲に第１の開口３５を迂回し
て、発泡金属３０を通って第２の開口３６から第２流路
２２に流れる迂回流路を構成する。このとき気液二相冷
媒は発泡金属３０の通気孔を通ることで減圧されると共
に、均質化されるので、冷媒流動音は低減される。ま
た、発泡金属３０の気孔径を、冷凍サイクルに通常設け
られている濾過手段の大きさである１００マイクロメー
トル以上とすることで、冷凍サイクル内を冷媒と共に循
環する鉄や銅などの金属紛や冷凍機油の劣化物であるス
ラッジなどの固形異物が発泡金属３０の内部に捕捉され
て堆積することなく、長期的に信頼性の高い流量制御弁
を実現できる。
【００７２】さらに、この第２流量制御弁６の構成で
は、先に示した弁体２４内部に貫通流路を設け、この貫
通流路内に発泡金属３０を内設したものに比べ、発泡金
属３０表面積の大きくできる。このため、より冷媒流動
音の低減効果が高い。また、発泡金属３０の表面積の大
きくできることで、万一スラッジなどの固形異物が発泡
金属３０内部に捕捉され堆積しても、発泡金属３０の圧
力損失の増加を抑制することができ、信頼性をより向上
できる。
は、先に示した弁体２４内部に貫通流路を設け、この貫
通流路内に発泡金属３０を内設したものに比べ、発泡金
属３０表面積の大きくできる。このため、より冷媒流動
音の低減効果が高い。また、発泡金属３０の表面積の大
きくできることで、万一スラッジなどの固形異物が発泡
金属３０内部に捕捉され堆積しても、発泡金属３０の圧
力損失の増加を抑制することができ、信頼性をより向上
できる。
【００７３】また、弁座ブロック３４の下流側底面は空
間３８を介して第２の開口３６に接続されている。発泡
金属３０の下流側に空間があることで、発泡金属３０か
ら第２の開口３６へ流体がスムーズに流れ、さらに発泡
金属３０内を流体が均一に流れるように作用している。
なお、この空間３８に発泡金属３０を弁座ブロック３４
から突出させてもよい。この場合には、環状の発泡金属
３０の内周側面より冷媒が第２の開口３６、第２流路２
２へ流出する。発泡金属３０を通過した気液二相噴流
は、発泡金属３０内部の通気孔を通過することで減速さ
れ、さらに整流されるが、まだある程度の流速を持った
噴流状態となっている。この噴流が弁本体の外壁などに
衝突すると、外壁が振動し、騒音の発生源となる場合が
ある。そこで、発泡金属３０を通過した冷媒を、環状の
発泡金属３０の内周側面よりその内側に流出させること
で、流体が第２弁本体の外壁などに衝突するのを低減で
き、より一層冷媒流動音の発生を抑制し、低騒音な除湿
運転が実現できる。
間３８を介して第２の開口３６に接続されている。発泡
金属３０の下流側に空間があることで、発泡金属３０か
ら第２の開口３６へ流体がスムーズに流れ、さらに発泡
金属３０内を流体が均一に流れるように作用している。
なお、この空間３８に発泡金属３０を弁座ブロック３４
から突出させてもよい。この場合には、環状の発泡金属
３０の内周側面より冷媒が第２の開口３６、第２流路２
２へ流出する。発泡金属３０を通過した気液二相噴流
は、発泡金属３０内部の通気孔を通過することで減速さ
れ、さらに整流されるが、まだある程度の流速を持った
噴流状態となっている。この噴流が弁本体の外壁などに
衝突すると、外壁が振動し、騒音の発生源となる場合が
ある。そこで、発泡金属３０を通過した冷媒を、環状の
発泡金属３０の内周側面よりその内側に流出させること
で、流体が第２弁本体の外壁などに衝突するのを低減で
き、より一層冷媒流動音の発生を抑制し、低騒音な除湿
運転が実現できる。
【００７４】なお、図１０に示したこの例では、１つの
環状の発泡金属３０を弁座ブロック３４内部に配設した
例について説明したが、これに限るものではない。例え
ば、図１１に示すように２つの気孔径が異なる円柱状の
発泡金属３０ａ、３０ｂを弁座ブロック３４の内部に、
流路に直列に並設してもよい。図１１では気孔径が２０
０マイクロメートルの発泡金属３０ａを上流側に設け、
気孔径が１００マイクロメートルの発泡金属３０ｂを下
流側に設けている。このように上流側の発泡金属３０ａ
の気孔径を下流側の発泡金属３０ｂよりも大きくするこ
とにより、１００マイクロメートルから２００マイクロ
メートルの比較的直径の大きな固形異物は下流側の発泡
金属３０ｂに捕捉され、１００マイクロメートル以下の
比較的直径の小さな固形異物は上流側の発泡金属３０ａ
に捕捉される。このように、発泡金属３０ａ、３０ｂの
内部に固形異物が堆積する個所を分散できるため、万
一、固形異物が発泡金属３０ａ、３０ｂの内部に堆積し
ても、発泡金属３０ａ、３０ｂの流動抵抗変化を小さく
することができる。
環状の発泡金属３０を弁座ブロック３４内部に配設した
例について説明したが、これに限るものではない。例え
ば、図１１に示すように２つの気孔径が異なる円柱状の
発泡金属３０ａ、３０ｂを弁座ブロック３４の内部に、
流路に直列に並設してもよい。図１１では気孔径が２０
０マイクロメートルの発泡金属３０ａを上流側に設け、
気孔径が１００マイクロメートルの発泡金属３０ｂを下
流側に設けている。このように上流側の発泡金属３０ａ
の気孔径を下流側の発泡金属３０ｂよりも大きくするこ
とにより、１００マイクロメートルから２００マイクロ
メートルの比較的直径の大きな固形異物は下流側の発泡
金属３０ｂに捕捉され、１００マイクロメートル以下の
比較的直径の小さな固形異物は上流側の発泡金属３０ａ
に捕捉される。このように、発泡金属３０ａ、３０ｂの
内部に固形異物が堆積する個所を分散できるため、万
一、固形異物が発泡金属３０ａ、３０ｂの内部に堆積し
ても、発泡金属３０ａ、３０ｂの流動抵抗変化を小さく
することができる。
【００７５】また、図１２はこの例の第２流量制御弁６
の他の構成例を示す断面図であり、弁室２６内部に設け
た発泡金属３０の上流側の断面形状を山形状としてい
る。この構成では、図１０に示したような流路に垂直な
平面形状の発泡金属３０としたときよりも、冷媒が流れ
る発泡金属３０の上流側の通過面積を大きくできる。こ
のため、発泡金属３０の上流側に固形異物が堆積する個
所が分散できる。万一、固形異物が発泡金属３０の上流
側に堆積しても、発泡金属３０の流動抵抗変化を低減す
ることができ、異物詰りに対してより信頼性の高い流量
制御弁を得ることができる。
の他の構成例を示す断面図であり、弁室２６内部に設け
た発泡金属３０の上流側の断面形状を山形状としてい
る。この構成では、図１０に示したような流路に垂直な
平面形状の発泡金属３０としたときよりも、冷媒が流れ
る発泡金属３０の上流側の通過面積を大きくできる。こ
のため、発泡金属３０の上流側に固形異物が堆積する個
所が分散できる。万一、固形異物が発泡金属３０の上流
側に堆積しても、発泡金属３０の流動抵抗変化を低減す
ることができ、異物詰りに対してより信頼性の高い流量
制御弁を得ることができる。
【００７６】なお、発泡金属３０の上流側の面形状は、
１つの山形状に限るものではなく、例えば、１つまたは
複数の波形の面や、傾斜した平面、複数の凹凸が形成さ
れた面、球表面の一部の面で構成しても、水平な平面に
するよりも通過面積を大きくできる。いずれの形状に構
成しても、図１０における発泡金属３０の形状に比べ、
冷媒が流れる発泡金属３０の上流側の通過面積を大きく
でき、発泡金属３０の上流側に固形異物が堆積する個所
が分散できる。ただし、流体がスムーズに流れる形状に
するのが望ましい。
１つの山形状に限るものではなく、例えば、１つまたは
複数の波形の面や、傾斜した平面、複数の凹凸が形成さ
れた面、球表面の一部の面で構成しても、水平な平面に
するよりも通過面積を大きくできる。いずれの形状に構
成しても、図１０における発泡金属３０の形状に比べ、
冷媒が流れる発泡金属３０の上流側の通過面積を大きく
でき、発泡金属３０の上流側に固形異物が堆積する個所
が分散できる。ただし、流体がスムーズに流れる形状に
するのが望ましい。
【００７７】また、この例では、弁座ブロック３４を設
けて、弁座２３の周囲に発泡金属３０を備えた構成とし
たが、これに限るものではなく、第１流路２１の位置に
よっては、弁室２６内で弁体２４の周囲に設けてもよ
い。弁体２４で開閉する開口、ここでは第１の開口２３
を閉じた時に、第１流路２１からその開口を迂回して第
２流路２２へ流れる迂回流路を構成し、この迂回流路を
流れる気液二相冷媒が通過するように発泡金属の位置を
決めればよい。
けて、弁座２３の周囲に発泡金属３０を備えた構成とし
たが、これに限るものではなく、第１流路２１の位置に
よっては、弁室２６内で弁体２４の周囲に設けてもよ
い。弁体２４で開閉する開口、ここでは第１の開口２３
を閉じた時に、第１流路２１からその開口を迂回して第
２流路２２へ流れる迂回流路を構成し、この迂回流路を
流れる気液二相冷媒が通過するように発泡金属の位置を
決めればよい。
【００７８】また、弁座ブロック３４で弁座２３と発泡
金属３０を保持するので、第２流量制御弁６が製造しや
すい。例えば円筒形状の底面間に貫通するように、弁室
が接続する第１、第２流路２１、２２と同程度の径で一
端が弁座２３となる貫通孔３７を有する弁座ブロック３
４を形成する。次に、弁座２３の周囲に環状の発泡金属
３０を固定する。次に、発泡金属３０が固定された弁座
ブロック３４を弁室２６内に挿設した後、第１流路２１
と第２流路２２を接続するように弁室２６を密閉する。
このように、弁座２３と発泡金属３０を同時に形成で
き、簡単に組み立てることができる。弁座ブロック３４
内への発泡金属３０の固定方法や、弁室２６内の弁座ブ
ロック３４の固定方法は、それぞれ圧入やロー付けや高
周波溶接など、確実に固定できる加工法ならば、どのよ
うな方法を用いてもよい。
金属３０を保持するので、第２流量制御弁６が製造しや
すい。例えば円筒形状の底面間に貫通するように、弁室
が接続する第１、第２流路２１、２２と同程度の径で一
端が弁座２３となる貫通孔３７を有する弁座ブロック３
４を形成する。次に、弁座２３の周囲に環状の発泡金属
３０を固定する。次に、発泡金属３０が固定された弁座
ブロック３４を弁室２６内に挿設した後、第１流路２１
と第２流路２２を接続するように弁室２６を密閉する。
このように、弁座２３と発泡金属３０を同時に形成で
き、簡単に組み立てることができる。弁座ブロック３４
内への発泡金属３０の固定方法や、弁室２６内の弁座ブ
ロック３４の固定方法は、それぞれ圧入やロー付けや高
周波溶接など、確実に固定できる加工法ならば、どのよ
うな方法を用いてもよい。
【００７９】図２２はこの発明の別の第２流量制御弁６
を示す断面図で、図８に示したものと同一または同様の
構成部品には同一符号を付して、その重複する説明を省
略する。図２３において、４０は弁室２６には位置され
た円筒状の多孔質透過材であり、気孔径７００マイクロ
メートル、空隙率９５パーセントの発泡金属で構成され
ている。また図８と同様に第１多孔質透過材、例えば気
孔径５００マイクロメートル、空隙率９５パーセントの
第１発泡金属３０aと、第２多孔質透過材、例えば気孔
径５００マイクロメートル、空隙率９５パーセントの第
２発泡金属３０ｂが、弁体２４内の貫通流路を構成する
空洞部２９に内設されている。またオリフィス板３２の
中央部には例えば直径１ミリメートル程度の小孔３１で
構成されるオリフィス部が設けられている。第１発泡金
属３０ａ、小孔３１、第２発泡金属３０ｂが流路に直列
に併設されて絞り手段を形成し、弁体２４内の貫通流路
を流通する冷媒を減圧する。
を示す断面図で、図８に示したものと同一または同様の
構成部品には同一符号を付して、その重複する説明を省
略する。図２３において、４０は弁室２６には位置され
た円筒状の多孔質透過材であり、気孔径７００マイクロ
メートル、空隙率９５パーセントの発泡金属で構成され
ている。また図８と同様に第１多孔質透過材、例えば気
孔径５００マイクロメートル、空隙率９５パーセントの
第１発泡金属３０aと、第２多孔質透過材、例えば気孔
径５００マイクロメートル、空隙率９５パーセントの第
２発泡金属３０ｂが、弁体２４内の貫通流路を構成する
空洞部２９に内設されている。またオリフィス板３２の
中央部には例えば直径１ミリメートル程度の小孔３１で
構成されるオリフィス部が設けられている。第１発泡金
属３０ａ、小孔３１、第２発泡金属３０ｂが流路に直列
に併設されて絞り手段を形成し、弁体２４内の貫通流路
を流通する冷媒を減圧する。
【００８０】冷房除湿運転時には電磁コイル２５に通電
することにより、バネ力よりも電磁力の方が大きいた
め、弁体２４を下方へ稼動し、弁体２４を弁座２３に密
着させる。この時開口は閉となり、第１室内熱交換器５
を出た気液２相冷媒は第１流路２１から弁室２６に流入
し、図２２に示すように円筒状の発泡金属４０を通過
し、貫通孔２８を通って弁体２４内の貫通流路に流れ、
弁体２４の内部に設けた第１発泡金属３０ａの通気孔、
オリフィス板３２の小孔３１、及び第２発泡金属３０ｂ
の通気孔の順に流通してこの絞り手段により冷媒が減圧
され、弁座２３の開口から第２流路２２へ流出して第２
室内熱交換器７に流入する。この構造では第１流路２１
から弁室２６に流入した気液２相冷媒の蒸気は、先ず円
筒状の多孔質透過材４０の通気孔を通過する際に細分化
され、気液が混合された状態で弁体２４の内部に設けた
第１発泡金属３０ａの通気孔に流入する。このためオリ
フィス板３２の小孔３１に流入する気液２相冷媒は図８
の構造のものより気相と液相の混合が一層促進され、よ
り均一の状態となるため、圧力損失の大きな変動も発生
せず耳障りな異常な音や不連続な冷媒流動音が生ずるの
を防止できる。
することにより、バネ力よりも電磁力の方が大きいた
め、弁体２４を下方へ稼動し、弁体２４を弁座２３に密
着させる。この時開口は閉となり、第１室内熱交換器５
を出た気液２相冷媒は第１流路２１から弁室２６に流入
し、図２２に示すように円筒状の発泡金属４０を通過
し、貫通孔２８を通って弁体２４内の貫通流路に流れ、
弁体２４の内部に設けた第１発泡金属３０ａの通気孔、
オリフィス板３２の小孔３１、及び第２発泡金属３０ｂ
の通気孔の順に流通してこの絞り手段により冷媒が減圧
され、弁座２３の開口から第２流路２２へ流出して第２
室内熱交換器７に流入する。この構造では第１流路２１
から弁室２６に流入した気液２相冷媒の蒸気は、先ず円
筒状の多孔質透過材４０の通気孔を通過する際に細分化
され、気液が混合された状態で弁体２４の内部に設けた
第１発泡金属３０ａの通気孔に流入する。このためオリ
フィス板３２の小孔３１に流入する気液２相冷媒は図８
の構造のものより気相と液相の混合が一層促進され、よ
り均一の状態となるため、圧力損失の大きな変動も発生
せず耳障りな異常な音や不連続な冷媒流動音が生ずるの
を防止できる。
【００８１】この構造では弁室２６内に設けた円筒状の
多孔質透過材４０の空隙率は９５パーセントの空隙率の
大きなものをもちいているので、万一冷凍サイクル内を
冷媒と共に循環する固形異物が円筒状の多孔質透過材４
０の内部に捕捉し堆積したとしても流動抵抗変化を小さ
く出来、冷媒流動音低減の効果が安定的に発揮できると
共に、長期的にも信頼性の高い流量制御弁が得られる。
更にこの構造では円筒状の多孔質透過材４０の気孔径を
７００マイクロメートル、弁体２４内の貫通流路を構成
する空洞部２９に内設した第１多孔質透過材である第１
発泡金属３０aの気孔径を５００マイクロメートルとし
ているので、およそ７００マイクロメートル以上の比較
的大きな固形異物は弁室２６内に設けた円筒状発泡金属
の多孔質透過材４０に捕捉され、これよりる小さな固形
異物は下流側の第１発泡金属３０aに捕捉される。この
ように弁体２４内に設けた発泡金属３０aの上流に気孔
径の大きな円筒状発泡金属４０を設置することにより、
発泡金属の内部に固形異物が堆積する個所を分散できる
ため、冷媒音低減の効果が長期的、安定的に維持でき
る。また万一固形異物が発泡金属内に堆積しても流動抵
抗変化を小さくすることが出来、長期的に信頼性が高
い、いいかえれば寿命の長い流量制御弁が得られ、すな
わち信頼性の高い冷凍空調装置が得られる。
多孔質透過材４０の空隙率は９５パーセントの空隙率の
大きなものをもちいているので、万一冷凍サイクル内を
冷媒と共に循環する固形異物が円筒状の多孔質透過材４
０の内部に捕捉し堆積したとしても流動抵抗変化を小さ
く出来、冷媒流動音低減の効果が安定的に発揮できると
共に、長期的にも信頼性の高い流量制御弁が得られる。
更にこの構造では円筒状の多孔質透過材４０の気孔径を
７００マイクロメートル、弁体２４内の貫通流路を構成
する空洞部２９に内設した第１多孔質透過材である第１
発泡金属３０aの気孔径を５００マイクロメートルとし
ているので、およそ７００マイクロメートル以上の比較
的大きな固形異物は弁室２６内に設けた円筒状発泡金属
の多孔質透過材４０に捕捉され、これよりる小さな固形
異物は下流側の第１発泡金属３０aに捕捉される。この
ように弁体２４内に設けた発泡金属３０aの上流に気孔
径の大きな円筒状発泡金属４０を設置することにより、
発泡金属の内部に固形異物が堆積する個所を分散できる
ため、冷媒音低減の効果が長期的、安定的に維持でき
る。また万一固形異物が発泡金属内に堆積しても流動抵
抗変化を小さくすることが出来、長期的に信頼性が高
い、いいかえれば寿命の長い流量制御弁が得られ、すな
わち信頼性の高い冷凍空調装置が得られる。
【００８２】またこの構造では弁室２６内に設けた多孔
質透過材４０として円筒状の発泡金属を用い、また弁体
２４内に設けた多孔質透過材３０ａ、３０ｂとして円盤
状の発泡金属を用いているので、弁を大きくせずに円筒
状の発泡金属４０の冷媒通過面積を円盤状の多孔質透過
材３０ａ、３０ｂの冷媒通過面積より大きくすることが
出来る。冷媒回路内を流れる固形異物は、冷房除湿運転
時に冷媒流方向の上流となる円筒状の発泡金属４０に堆
積しやすいが、この円筒状の発泡金属４０の冷媒通過面
積を下流側より大きくしているので固形異物が下流側の
円盤状の多孔質透過材３０ａ、３０ｂに堆積するのを抑
制でき、冷媒音の低減と固形異物詰まりに対する信頼性
の両立が一層向上する。
質透過材４０として円筒状の発泡金属を用い、また弁体
２４内に設けた多孔質透過材３０ａ、３０ｂとして円盤
状の発泡金属を用いているので、弁を大きくせずに円筒
状の発泡金属４０の冷媒通過面積を円盤状の多孔質透過
材３０ａ、３０ｂの冷媒通過面積より大きくすることが
出来る。冷媒回路内を流れる固形異物は、冷房除湿運転
時に冷媒流方向の上流となる円筒状の発泡金属４０に堆
積しやすいが、この円筒状の発泡金属４０の冷媒通過面
積を下流側より大きくしているので固形異物が下流側の
円盤状の多孔質透過材３０ａ、３０ｂに堆積するのを抑
制でき、冷媒音の低減と固形異物詰まりに対する信頼性
の両立が一層向上する。
【００８３】なおこの構造では弁室２６内に設けた多孔
質透過材４０及び弁室２４内の貫通流路を構成する空洞
部２９に内設した多孔質透過材３０ａ、３０ｂとして発
泡金属を用いた例を説明したが、これに限るものでな
く、金属細線を３次元的に編み込んだ金属メッシュなど
を用いても同様な効果を低いコストで発揮することが出
来る。この金属メッシュの場合には、発泡金属よりも内
部の気孔径の大きさのばらつきは大きくなるが、この気
孔径の平均値が１００マイクロメートル以上、好ましく
は５００マイクロメートル程度に設計し、更にメッシュ
内部の空隙率を５０パーセント以上、好ましくは７０パ
ーセント以上とすることにより冷媒流動音の低減とスラ
ッジなどの固形異物詰まりに対する信頼性確保を両立す
ることが出来る。また金属線を３次元的に編み込んだメ
ッシュ以外でも、金属細線を３次元的に不規則に絡め合
わせたものなどでも同様な効果を発揮する。
質透過材４０及び弁室２４内の貫通流路を構成する空洞
部２９に内設した多孔質透過材３０ａ、３０ｂとして発
泡金属を用いた例を説明したが、これに限るものでな
く、金属細線を３次元的に編み込んだ金属メッシュなど
を用いても同様な効果を低いコストで発揮することが出
来る。この金属メッシュの場合には、発泡金属よりも内
部の気孔径の大きさのばらつきは大きくなるが、この気
孔径の平均値が１００マイクロメートル以上、好ましく
は５００マイクロメートル程度に設計し、更にメッシュ
内部の空隙率を５０パーセント以上、好ましくは７０パ
ーセント以上とすることにより冷媒流動音の低減とスラ
ッジなどの固形異物詰まりに対する信頼性確保を両立す
ることが出来る。また金属線を３次元的に編み込んだメ
ッシュ以外でも、金属細線を３次元的に不規則に絡め合
わせたものなどでも同様な効果を発揮する。
【００８４】またこの構造では通常の冷房運転や暖房運
転では、弁体２４と弁室２６に流入した冷媒は発泡金属
３０a、３０bを通過しないが、円筒状発泡金属４０は必
ず通過する。このため円筒状発泡金属４０は、通常の冷
房運転や暖房運転では、冷媒回路内を冷媒と共に循環す
る固形異物を捕捉する濾過フィルターとして作用し、冷
凍サイクルの回路閉塞に対する信頼性を向上させること
が出来る。この時円筒状発泡金属４０を通過する冷媒流
方向は冷房運転と暖房運転では逆になる。すなわち通常
冷房運転では、第１流路２１、円筒状発泡金属４０、第
２流路２２の順で冷媒は流れ、通常暖房運転では、第２
流路２２、円筒状発泡金属４０、第１流路２１の順で冷
媒は流れる。このため例えば通常冷房運転では固形異物
は円筒状発泡金属４０の外周面側表面に堆積しやすい
が、運転が通常暖房運転に切り替わることにより、この
円筒状発泡金属４０の外周面側に堆積した固形異物は第
１流路へ流出する。同様に通常暖房運転では固形異物は
円筒状発泡金属４０の内周面側表面に堆積しやすいが、
運転が通常冷房運転に切り替わることにより、この円筒
状発泡金属４０に堆積した固形異物は第１流路へ流出す
る。このように弁室２６に設けた円筒状発泡金属４０
は、通常暖房運転及び通常暖房運転時には、冷媒回路内
を冷媒と共に循環する固形異物を捕捉する濾過フィルタ
ーとして作用させることが出来ると共に、通常冷房運転
と通常暖房運転の切換えにより円筒状発泡金属４０の表
面に堆積した固形異物を離脱させるため円筒状発泡金属
４０の流動抵抗を過度に増加することを防止でき、長期
的にも信頼性の高いものにすることが出来る。
転では、弁体２４と弁室２６に流入した冷媒は発泡金属
３０a、３０bを通過しないが、円筒状発泡金属４０は必
ず通過する。このため円筒状発泡金属４０は、通常の冷
房運転や暖房運転では、冷媒回路内を冷媒と共に循環す
る固形異物を捕捉する濾過フィルターとして作用し、冷
凍サイクルの回路閉塞に対する信頼性を向上させること
が出来る。この時円筒状発泡金属４０を通過する冷媒流
方向は冷房運転と暖房運転では逆になる。すなわち通常
冷房運転では、第１流路２１、円筒状発泡金属４０、第
２流路２２の順で冷媒は流れ、通常暖房運転では、第２
流路２２、円筒状発泡金属４０、第１流路２１の順で冷
媒は流れる。このため例えば通常冷房運転では固形異物
は円筒状発泡金属４０の外周面側表面に堆積しやすい
が、運転が通常暖房運転に切り替わることにより、この
円筒状発泡金属４０の外周面側に堆積した固形異物は第
１流路へ流出する。同様に通常暖房運転では固形異物は
円筒状発泡金属４０の内周面側表面に堆積しやすいが、
運転が通常冷房運転に切り替わることにより、この円筒
状発泡金属４０に堆積した固形異物は第１流路へ流出す
る。このように弁室２６に設けた円筒状発泡金属４０
は、通常暖房運転及び通常暖房運転時には、冷媒回路内
を冷媒と共に循環する固形異物を捕捉する濾過フィルタ
ーとして作用させることが出来ると共に、通常冷房運転
と通常暖房運転の切換えにより円筒状発泡金属４０の表
面に堆積した固形異物を離脱させるため円筒状発泡金属
４０の流動抵抗を過度に増加することを防止でき、長期
的にも信頼性の高いものにすることが出来る。
【００８５】図１３は、この発明の構造による別の第２
流量制御弁６を示す断面図であり、図１０に示したもの
と同一または同様の構成部品には同一符号を付して、そ
の重複する説明を省略する。図１０では迂回流路に発泡
金属３０を設けて絞り手段としたが、この構造では、発
泡金属を設けると共に確実に流体を減圧するオリフィス
部となる小孔３１を迂回流路に設けたものである。弁座
ブロック３４の内部には、例えば気孔径５００マイクロ
メートル、空隙率９５％の第１発泡金属３０ａと、例え
ば気孔径５００マイクロメートル、空隙率９５％の第２
発泡金属３０ｂが嵌合されている。また第１発泡金属３
０ａと第２発泡金属３０ｂの間には、直径０．５ミリメ
ートル程度の小孔３１が２個設けられている。
流量制御弁６を示す断面図であり、図１０に示したもの
と同一または同様の構成部品には同一符号を付して、そ
の重複する説明を省略する。図１０では迂回流路に発泡
金属３０を設けて絞り手段としたが、この構造では、発
泡金属を設けると共に確実に流体を減圧するオリフィス
部となる小孔３１を迂回流路に設けたものである。弁座
ブロック３４の内部には、例えば気孔径５００マイクロ
メートル、空隙率９５％の第１発泡金属３０ａと、例え
ば気孔径５００マイクロメートル、空隙率９５％の第２
発泡金属３０ｂが嵌合されている。また第１発泡金属３
０ａと第２発泡金属３０ｂの間には、直径０．５ミリメ
ートル程度の小孔３１が２個設けられている。
【００８６】通常冷房運転時には、制御機構（図示せ
ず）によって電磁コイル２５に非通電とすることによ
り、バネ２７のバネ力により弁体２４を上方に稼動し、
弁体２４を弁座２３から引き離す。このとき弁座２３の
第１の開口３５は開となり、第１流路２１から流入した
液冷媒又は気液二相冷媒である流体のほとんどが第１の
開口３５、貫通孔３７を通過して第２の流路２２に流
れ、第１、第２流路２１、２２間はほとんど圧力損失な
しに連通される。このため、第１室内熱交換器５と第２
室内熱交換器７の間で圧力損失はなく、冷房能力や効率
面で低下することもない。
ず）によって電磁コイル２５に非通電とすることによ
り、バネ２７のバネ力により弁体２４を上方に稼動し、
弁体２４を弁座２３から引き離す。このとき弁座２３の
第１の開口３５は開となり、第１流路２１から流入した
液冷媒又は気液二相冷媒である流体のほとんどが第１の
開口３５、貫通孔３７を通過して第２の流路２２に流
れ、第１、第２流路２１、２２間はほとんど圧力損失な
しに連通される。このため、第１室内熱交換器５と第２
室内熱交換器７の間で圧力損失はなく、冷房能力や効率
面で低下することもない。
【００８７】また冷房除湿運転時には、制御機構（図示
せず）によって電磁コイル２５に通電することにより、
バネ力よりも電磁力の方が大きいため、弁体２４を下方
へ稼動し、弁体２４を弁座２３に密着させる。このとき
第１の開口３５は閉となり、図１３に示すように、第１
の開口３５の周囲に第１の開口３５を迂回して、第１発
泡金属３０ａ、小孔３１、第２発泡金属３０ｂを通って
第２の開口３５から第２流路に流れる迂回流路を構成す
る。第１室内熱交換器５を出た気液二相冷媒は、第１流
路２１から第２流量制御弁６に流入し、弁座ブロック３
４内部に設けられた第１発泡金属３０ａ、小孔３１、第
２発泡金属３０ｂで減圧され、第２流路２２を通って第
２室内熱交換器７に流入する。この気液二相冷媒が第１
発泡金属３０ａを通過する際には、蒸気冷媒は小さな気
泡に分割され、小さな気泡となった蒸気冷媒が液冷媒と
共に小孔３１を通過する。このため、小孔３１を通過す
る気液二相冷媒は、気液が十分混合された状態となり、
圧力損失の大きな変動も発生せず、「ジュルジュル」、
「ボコボコ」といった聴感の不連続な冷媒流動音を大幅に
低減して低騒音な環境を実現することができる。また小
孔３１を通過した速度および乱れの大きな気液二相噴流
は、第２発泡金属３０ｂを通過する際、減速されて整流
されるため、「シャー」といった聴感の連続的な冷媒流動
音の発生を大幅に抑制することができる。
せず）によって電磁コイル２５に通電することにより、
バネ力よりも電磁力の方が大きいため、弁体２４を下方
へ稼動し、弁体２４を弁座２３に密着させる。このとき
第１の開口３５は閉となり、図１３に示すように、第１
の開口３５の周囲に第１の開口３５を迂回して、第１発
泡金属３０ａ、小孔３１、第２発泡金属３０ｂを通って
第２の開口３５から第２流路に流れる迂回流路を構成す
る。第１室内熱交換器５を出た気液二相冷媒は、第１流
路２１から第２流量制御弁６に流入し、弁座ブロック３
４内部に設けられた第１発泡金属３０ａ、小孔３１、第
２発泡金属３０ｂで減圧され、第２流路２２を通って第
２室内熱交換器７に流入する。この気液二相冷媒が第１
発泡金属３０ａを通過する際には、蒸気冷媒は小さな気
泡に分割され、小さな気泡となった蒸気冷媒が液冷媒と
共に小孔３１を通過する。このため、小孔３１を通過す
る気液二相冷媒は、気液が十分混合された状態となり、
圧力損失の大きな変動も発生せず、「ジュルジュル」、
「ボコボコ」といった聴感の不連続な冷媒流動音を大幅に
低減して低騒音な環境を実現することができる。また小
孔３１を通過した速度および乱れの大きな気液二相噴流
は、第２発泡金属３０ｂを通過する際、減速されて整流
されるため、「シャー」といった聴感の連続的な冷媒流動
音の発生を大幅に抑制することができる。
【００８８】また、発泡金属３０ａ、３０ｂの気孔径
を、冷凍サイクルに通常設けられている濾過手段のメッ
シュの大きさ以上、例えば１００マイクロメートル以上
とすることで、冷凍サイクル内を冷媒と共に循環する鉄
や銅などの金属紛や冷凍機油の劣化物であるスラッジな
どの固形異物が発泡金属３０ａ、３０ｂの内部に捕捉さ
れて堆積することなく、長期的に信頼性の高い流量制御
弁を実現できる。特に、図１３に示した構成では、オリ
フィス部となる小孔３１を発泡金属３０ａ、３０ｂの間
に設けているので、この小孔３１で流体を確実に減圧で
き、発泡金属３０ａ、３０ｂは主に冷媒流動音の低減効
果を考慮して気孔径を決めることができる。冷媒流動音
の低減効果を奏する気孔径の範囲で、なるべく大きくす
ることで通気孔への異物詰りを防止できるため、ここで
は冷媒流動音の低減効果が十分得られる５００マイクロ
メートル程度の気孔径としている。即ち、オリフィス部
３１を備えることで第１、第２発泡金属３０ａ、３０ｂ
の気孔径をより大きく設定でき、固形異物が発泡金属３
０ａ、３０ｂに捕捉されて堆積するのを防ぐことがで
き、信頼性を向上できる。
を、冷凍サイクルに通常設けられている濾過手段のメッ
シュの大きさ以上、例えば１００マイクロメートル以上
とすることで、冷凍サイクル内を冷媒と共に循環する鉄
や銅などの金属紛や冷凍機油の劣化物であるスラッジな
どの固形異物が発泡金属３０ａ、３０ｂの内部に捕捉さ
れて堆積することなく、長期的に信頼性の高い流量制御
弁を実現できる。特に、図１３に示した構成では、オリ
フィス部となる小孔３１を発泡金属３０ａ、３０ｂの間
に設けているので、この小孔３１で流体を確実に減圧で
き、発泡金属３０ａ、３０ｂは主に冷媒流動音の低減効
果を考慮して気孔径を決めることができる。冷媒流動音
の低減効果を奏する気孔径の範囲で、なるべく大きくす
ることで通気孔への異物詰りを防止できるため、ここで
は冷媒流動音の低減効果が十分得られる５００マイクロ
メートル程度の気孔径としている。即ち、オリフィス部
３１を備えることで第１、第２発泡金属３０ａ、３０ｂ
の気孔径をより大きく設定でき、固形異物が発泡金属３
０ａ、３０ｂに捕捉されて堆積するのを防ぐことがで
き、信頼性を向上できる。
【００８９】また、図１４は弁座ブロックを説明する図
で、弁座ブロック３４は、図に示すように、第１発泡金
属３０ａと小孔３１の間に１〜２ミリメートル程度の空
間３３ａを設け、さらに小孔３１と第２発泡金属３０ｂ
の間に１〜２ミリメートル程度の空間３３ｂを設けてい
る。このため、第１発泡金属３０ａにより小さな気泡に
分割された蒸気冷媒は、空間３３ａに流入してここで空
間３３ａに滞留する液冷媒と混合されるので、小孔３１
を通過する冷媒は、より確実に気液冷媒が混合された状
態となり、「ジュルジュル」、「ボコボコ」といった聴感の
不連続な冷媒流動音の発生を確実に抑制することができ
る。また小孔３１と第２発泡金属３０ｂの間の空間３３
ｂにより、第２発泡金属３０ｂを通過する気液二相噴流
の通過面積を大きくでき、より確実に気液二相噴流の減
速、整流が可能となり、「シャー」といった聴感の連続的
な冷媒流動音とくの発生を確実に抑制することができ
る。なお、図１３に示した構成では、発泡金属３０ａと
オリフィス板３１の間、およびオリフィス板３１と発泡
金属３０ｂの間の両方に１〜２ミリメートル程度の空間
を設ける例について説明したが、これに限ることはな
く、発泡金属３０ａとオリフィス板３１の間のみに空間
部を設けてもよく、またオリフィス板３２と発泡金属３
０ｂの間のみに空間部を設けてもよい。
で、弁座ブロック３４は、図に示すように、第１発泡金
属３０ａと小孔３１の間に１〜２ミリメートル程度の空
間３３ａを設け、さらに小孔３１と第２発泡金属３０ｂ
の間に１〜２ミリメートル程度の空間３３ｂを設けてい
る。このため、第１発泡金属３０ａにより小さな気泡に
分割された蒸気冷媒は、空間３３ａに流入してここで空
間３３ａに滞留する液冷媒と混合されるので、小孔３１
を通過する冷媒は、より確実に気液冷媒が混合された状
態となり、「ジュルジュル」、「ボコボコ」といった聴感の
不連続な冷媒流動音の発生を確実に抑制することができ
る。また小孔３１と第２発泡金属３０ｂの間の空間３３
ｂにより、第２発泡金属３０ｂを通過する気液二相噴流
の通過面積を大きくでき、より確実に気液二相噴流の減
速、整流が可能となり、「シャー」といった聴感の連続的
な冷媒流動音とくの発生を確実に抑制することができ
る。なお、図１３に示した構成では、発泡金属３０ａと
オリフィス板３１の間、およびオリフィス板３１と発泡
金属３０ｂの間の両方に１〜２ミリメートル程度の空間
を設ける例について説明したが、これに限ることはな
く、発泡金属３０ａとオリフィス板３１の間のみに空間
部を設けてもよく、またオリフィス板３２と発泡金属３
０ｂの間のみに空間部を設けてもよい。
【００９０】また図１５では、弁座ブロック３４内に嵌
合する第１発泡金属３０ａの上部の形状を山形としてい
る。この構成では、図１３に示した上流側の形状が平坦
な発泡金属を用いるよりも、冷媒が流れる発泡金属上流
側の通過面積を大きくできる。このため、発泡金属上流
側に固形異物が堆積する個所が分散でき、万一、固形異
物が発泡金属上流側に堆積しても、発泡金属の流動抵抗
変化を小さくすることができ、異物詰りに対してより信
頼性の高い流量制御弁を得ることができる。
合する第１発泡金属３０ａの上部の形状を山形としてい
る。この構成では、図１３に示した上流側の形状が平坦
な発泡金属を用いるよりも、冷媒が流れる発泡金属上流
側の通過面積を大きくできる。このため、発泡金属上流
側に固形異物が堆積する個所が分散でき、万一、固形異
物が発泡金属上流側に堆積しても、発泡金属の流動抵抗
変化を小さくすることができ、異物詰りに対してより信
頼性の高い流量制御弁を得ることができる。
【００９１】また図１５では、図中矢印で示すように第
２発泡金属３０ｂの環状部の内部側面より冷媒が第２流
路２２へ流出するように構成している。第２発泡金属３
０ｂを通過した気液二相噴流は、発泡金属内部の通気孔
を通過することで減速され、さらに整流されるが、まだ
ある程度の流速を持った噴流状態となっている。この噴
流が装置の外壁などに衝突すると、外壁が振動し、騒音
の発生源となる場合がある。そこで図１３に示した流量
制御弁６では、第２発泡金属３０ｂを通過した冷媒が、
弁本体の外壁などに衝突せず、第２流路２２へ流出する
ように構成しているので、より一層冷媒流動音の発生を
抑制し、低騒音な除湿運転が実現できる冷凍空調装置を
得ることができる。
２発泡金属３０ｂの環状部の内部側面より冷媒が第２流
路２２へ流出するように構成している。第２発泡金属３
０ｂを通過した気液二相噴流は、発泡金属内部の通気孔
を通過することで減速され、さらに整流されるが、まだ
ある程度の流速を持った噴流状態となっている。この噴
流が装置の外壁などに衝突すると、外壁が振動し、騒音
の発生源となる場合がある。そこで図１３に示した流量
制御弁６では、第２発泡金属３０ｂを通過した冷媒が、
弁本体の外壁などに衝突せず、第２流路２２へ流出する
ように構成しているので、より一層冷媒流動音の発生を
抑制し、低騒音な除湿運転が実現できる冷凍空調装置を
得ることができる。
【００９２】このようにこの構造の第２流量制御弁６で
は、弁体２４によって第２流路２２に接続する開口を閉
じた時に、弁室２６内で弁体２４または弁座２３の外側
に、開口を迂回して第１流路２１と第２流路２２を流通
可能な迂回流路を設け、この迂回流路内に気孔径５００
マイクロメートル、空隙率９５％の第１発泡金属３０ａ
と、小孔３１を設けたオリフィス板３４、および気孔径
５００マイクロメートル、空隙率９５％の第２発泡金属
３０ｂを設けたので、小孔３１に流入する気液二相冷媒
を確実に混合でき、また小孔３１から流出する気液二相
噴流を確実に減速、整流でき、さらに気液二相噴流が弁
本体外壁などに衝突せず、冷媒流動音の発生を低減でき
静かな除湿運転が可能となる。また除湿運転時の絞り手
段としては第１発泡金属３０ａと小孔３１および第２発
泡金属３０ｂを用いているので、小孔３１の径を小さく
して、この小孔３１を通過する際に生じる圧力損失を大
きくすることにより、発泡金属３０ａおよび発泡金属３
０ｂの気孔径を５００マイクロメートル程度に大きくで
きる。このため、冷凍サイクル内を冷媒と共に循環する
鉄や銅などの金属紛や冷凍機油の劣化物であるスラッジ
などの固形異物が発泡金属内部に捕捉されて堆積するこ
となく、長期的に信頼性の高い流量制御弁を実現でき
る。
は、弁体２４によって第２流路２２に接続する開口を閉
じた時に、弁室２６内で弁体２４または弁座２３の外側
に、開口を迂回して第１流路２１と第２流路２２を流通
可能な迂回流路を設け、この迂回流路内に気孔径５００
マイクロメートル、空隙率９５％の第１発泡金属３０ａ
と、小孔３１を設けたオリフィス板３４、および気孔径
５００マイクロメートル、空隙率９５％の第２発泡金属
３０ｂを設けたので、小孔３１に流入する気液二相冷媒
を確実に混合でき、また小孔３１から流出する気液二相
噴流を確実に減速、整流でき、さらに気液二相噴流が弁
本体外壁などに衝突せず、冷媒流動音の発生を低減でき
静かな除湿運転が可能となる。また除湿運転時の絞り手
段としては第１発泡金属３０ａと小孔３１および第２発
泡金属３０ｂを用いているので、小孔３１の径を小さく
して、この小孔３１を通過する際に生じる圧力損失を大
きくすることにより、発泡金属３０ａおよび発泡金属３
０ｂの気孔径を５００マイクロメートル程度に大きくで
きる。このため、冷凍サイクル内を冷媒と共に循環する
鉄や銅などの金属紛や冷凍機油の劣化物であるスラッジ
などの固形異物が発泡金属内部に捕捉されて堆積するこ
となく、長期的に信頼性の高い流量制御弁を実現でき
る。
【００９３】なお、冷房除湿運転時の第２流量制御弁６
の流量特性（冷媒流量と圧力損失の関係）は、弁座ブロ
ック３４内に配設する第１発泡金属３０ａや第２発泡金
属３０ｂの通気孔の径や冷媒が通過する流路長さを調整
することによって調整することができるが、発泡金属の
通気孔の径は１００マイクロメートル以上、好ましくは
５００マイクロメートル程度にし、小孔３１の径や小孔
の数によって調整すれば、発泡金属への固形異物が捕捉
されて堆積されることなく、自由に流量特性を設定する
ことができる。すなわち、ある冷媒流量を小さな圧力損
失で流す場合には、小孔３１の径大きくしたり、あるい
は小孔３１の数を多くすれば良い。また逆に、ある冷媒
流量を大きな圧力損失で流す場合には、小孔３１の径を
小さくしたり、あるいは小孔３１の数を少なくすれば良
い。このような弁座ブロック３４内に設ける小孔３１の
径は、機器設計時に最適に設計される。
の流量特性（冷媒流量と圧力損失の関係）は、弁座ブロ
ック３４内に配設する第１発泡金属３０ａや第２発泡金
属３０ｂの通気孔の径や冷媒が通過する流路長さを調整
することによって調整することができるが、発泡金属の
通気孔の径は１００マイクロメートル以上、好ましくは
５００マイクロメートル程度にし、小孔３１の径や小孔
の数によって調整すれば、発泡金属への固形異物が捕捉
されて堆積されることなく、自由に流量特性を設定する
ことができる。すなわち、ある冷媒流量を小さな圧力損
失で流す場合には、小孔３１の径大きくしたり、あるい
は小孔３１の数を多くすれば良い。また逆に、ある冷媒
流量を大きな圧力損失で流す場合には、小孔３１の径を
小さくしたり、あるいは小孔３１の数を少なくすれば良
い。このような弁座ブロック３４内に設ける小孔３１の
径は、機器設計時に最適に設計される。
【００９４】以下、図１３に示した第２流量制御弁６の
絞り手段の部分の製造方法の一例について説明する。こ
の製造方法では、弁座２３、オリフィス部である小孔３
１、発泡金属３０を保持する弁座ブロック３４を設けて
おり、容易に組み立てることができる構成である。ま
ず、図１４に示すような形状に、弁座ブロック３４と発
泡金属３０ａ、３０ｂを作成する。即ち、円筒形状の底
面間に貫通するように、弁室が接続する第１、第２流路
２１、２２と同程度の径で一端が弁座２３となる第１の
貫通孔３７及びこの第１の貫通孔３７よりも小さな径の
小孔３１となる第２の貫通孔を有する弁座ブロック３４
を形成する。次に、少なくとも第１の貫通孔３７を除き
第２の貫通孔である小孔３１を覆うように弁座ブロック
３４の底面部に発泡金属３０ａ、３０ｂを固定する。次
に、発泡金属３０ａ、３０ｂが固定された弁座ブロック
３４を弁室２６内に挿設する。図１３のような構成の場
合、弁室２６の第２流路２２の壁を取り付けずに開いて
おき、第２流路２２側から弁座ブロック３４を挿入する
とよい。この次に第１流路２１と第２流路２２を接続す
るように弁室２６を密閉する。
絞り手段の部分の製造方法の一例について説明する。こ
の製造方法では、弁座２３、オリフィス部である小孔３
１、発泡金属３０を保持する弁座ブロック３４を設けて
おり、容易に組み立てることができる構成である。ま
ず、図１４に示すような形状に、弁座ブロック３４と発
泡金属３０ａ、３０ｂを作成する。即ち、円筒形状の底
面間に貫通するように、弁室が接続する第１、第２流路
２１、２２と同程度の径で一端が弁座２３となる第１の
貫通孔３７及びこの第１の貫通孔３７よりも小さな径の
小孔３１となる第２の貫通孔を有する弁座ブロック３４
を形成する。次に、少なくとも第１の貫通孔３７を除き
第２の貫通孔である小孔３１を覆うように弁座ブロック
３４の底面部に発泡金属３０ａ、３０ｂを固定する。次
に、発泡金属３０ａ、３０ｂが固定された弁座ブロック
３４を弁室２６内に挿設する。図１３のような構成の場
合、弁室２６の第２流路２２の壁を取り付けずに開いて
おき、第２流路２２側から弁座ブロック３４を挿入する
とよい。この次に第１流路２１と第２流路２２を接続す
るように弁室２６を密閉する。
【００９５】上記では、弁座ブロック３４内への発泡金
属３０ａ、３０ｂの固定方法や、弁室２６内の弁座ブロ
ック３４の固定方法については説明していないが、それ
ぞれ圧入やロー付けや高周波溶接など、確実に固定でき
る加工法ならば、どのような方法を用いてもよい。この
ように第２流量制御弁６を製造することで、第１の貫通
孔３７を閉じた時に第１流路２１から流入した流体が第
２の貫通孔３１と多孔質透過材である発泡金属３０ａ、
３０ｂを通って第２流路２２に流通可能な構成を有し、
冷媒流動音を低減でき、異物詰りが発生しても流動抵抗
がほとんど変化しない流量制御弁を、工程を大幅に増や
すことなく、安価に製造することができる。ここで、第
１の貫通孔３７を円筒形状の弁座ブロック３４の中央部
に形成し、これよりも小さな径の第２の貫通孔３１をそ
の周辺に形成したので、発泡金属３０ａ、３０ｂの面積
を大きくでき、発泡金属３０ａ、３０ｂを設けることに
よる冷媒流動音の低減効果を大きくでき、さらに異物詰
りが発生に対しての流動抵抗変化を小さくできる。発泡
金属３０ａ、３０ｂはオリフィス部である小孔３１の上
流側及び下流側に設けるのが、冷媒流動音低減に大きな
効果を奏するが、これに限るものではなく、どちらか一
方に設ければ、ある程度冷媒流動音を低減できる。
属３０ａ、３０ｂの固定方法や、弁室２６内の弁座ブロ
ック３４の固定方法については説明していないが、それ
ぞれ圧入やロー付けや高周波溶接など、確実に固定でき
る加工法ならば、どのような方法を用いてもよい。この
ように第２流量制御弁６を製造することで、第１の貫通
孔３７を閉じた時に第１流路２１から流入した流体が第
２の貫通孔３１と多孔質透過材である発泡金属３０ａ、
３０ｂを通って第２流路２２に流通可能な構成を有し、
冷媒流動音を低減でき、異物詰りが発生しても流動抵抗
がほとんど変化しない流量制御弁を、工程を大幅に増や
すことなく、安価に製造することができる。ここで、第
１の貫通孔３７を円筒形状の弁座ブロック３４の中央部
に形成し、これよりも小さな径の第２の貫通孔３１をそ
の周辺に形成したので、発泡金属３０ａ、３０ｂの面積
を大きくでき、発泡金属３０ａ、３０ｂを設けることに
よる冷媒流動音の低減効果を大きくでき、さらに異物詰
りが発生に対しての流動抵抗変化を小さくできる。発泡
金属３０ａ、３０ｂはオリフィス部である小孔３１の上
流側及び下流側に設けるのが、冷媒流動音低減に大きな
効果を奏するが、これに限るものではなく、どちらか一
方に設ければ、ある程度冷媒流動音を低減できる。
【００９６】この構造においても、発泡金属３０ａ、３
０ｂの通気孔の径を一般的な冷媒サイクルで使用される
濾過手段よりも大きい１００マイクロメートル〜１００
０マイクロメートル、好ましくは５００マイクロメート
ル程度とすることにより、詰まることがなく、安定した
動作を行うことができる。
０ｂの通気孔の径を一般的な冷媒サイクルで使用される
濾過手段よりも大きい１００マイクロメートル〜１００
０マイクロメートル、好ましくは５００マイクロメート
ル程度とすることにより、詰まることがなく、安定した
動作を行うことができる。
【００９７】図１６はこの発明の別の流量制御弁を示す
断面図で、図１３に示したものと同一または同様の構成
部品には同一符号を付して、その重複する説明を省略す
る。この構造では、弁体２４の内部に空洞部２９を設け
ており、さらに弁体２４の側面には連通孔２８が設けら
れ、この連通孔２８と空洞部２９により弁体２４内部に
貫通流路を形成している。さらにこの弁体２４の空洞部
２９の内部には、球体であるリリーフ弁４１とリリーフ
弁４１を固定するリリーフバネ４２を設けている。この
リリーフ弁４１はリリーフバネ４２のバネ力によって空
洞部２９の上部空間を閉止するように構成されている。
断面図で、図１３に示したものと同一または同様の構成
部品には同一符号を付して、その重複する説明を省略す
る。この構造では、弁体２４の内部に空洞部２９を設け
ており、さらに弁体２４の側面には連通孔２８が設けら
れ、この連通孔２８と空洞部２９により弁体２４内部に
貫通流路を形成している。さらにこの弁体２４の空洞部
２９の内部には、球体であるリリーフ弁４１とリリーフ
弁４１を固定するリリーフバネ４２を設けている。この
リリーフ弁４１はリリーフバネ４２のバネ力によって空
洞部２９の上部空間を閉止するように構成されている。
【００９８】冷房除湿運転時には、電磁コイル２５に通
電することにより、弁体２４は弁座２３と密着し、第１
流路２１より第２流量制御弁６の弁室２６内部に流入し
た冷媒は、弁座ブロック３４の内部に設けた第１発泡金
属３０ａの通気孔、小孔３１、および第２発泡金属３０
ｂの通気孔を通って減圧され、第２流路２２から第２室
内熱交換器７に流入する。この第２流量制御弁６を用い
た空気調和装置の除湿運転を長期間使用した場合、冷凍
サイクル内を冷媒と共に循環する鉄や銅などの金属紛や
冷凍機油の劣化物であるスラッジなどの固形異物が発泡
金属３０ａ、３０ｂ内部や小孔３１に捕捉されて堆積す
る可能性がある。固形異物が発泡金属３０ａ、３０ｂや
小孔３１内に堆積すると、除湿運転時の第１室内熱交換
器５と第２室内熱交換器７の圧力損失は大きくなり、除
湿能力が変動したり、除湿運転に必要な電気入力が増大
するなどの問題が生じる。そこで図１６に示した実施の
形態では、第１室内熱交換器５と第２室内熱交換器７間
の圧力差、即ち第１流路２１と第２流路２２間の圧力差
がある所定の値よりも大きくなった時に、この圧力差を
小さくするようなリリーフ機構を弁体２４の内部に設け
ている。
電することにより、弁体２４は弁座２３と密着し、第１
流路２１より第２流量制御弁６の弁室２６内部に流入し
た冷媒は、弁座ブロック３４の内部に設けた第１発泡金
属３０ａの通気孔、小孔３１、および第２発泡金属３０
ｂの通気孔を通って減圧され、第２流路２２から第２室
内熱交換器７に流入する。この第２流量制御弁６を用い
た空気調和装置の除湿運転を長期間使用した場合、冷凍
サイクル内を冷媒と共に循環する鉄や銅などの金属紛や
冷凍機油の劣化物であるスラッジなどの固形異物が発泡
金属３０ａ、３０ｂ内部や小孔３１に捕捉されて堆積す
る可能性がある。固形異物が発泡金属３０ａ、３０ｂや
小孔３１内に堆積すると、除湿運転時の第１室内熱交換
器５と第２室内熱交換器７の圧力損失は大きくなり、除
湿能力が変動したり、除湿運転に必要な電気入力が増大
するなどの問題が生じる。そこで図１６に示した実施の
形態では、第１室内熱交換器５と第２室内熱交換器７間
の圧力差、即ち第１流路２１と第２流路２２間の圧力差
がある所定の値よりも大きくなった時に、この圧力差を
小さくするようなリリーフ機構を弁体２４の内部に設け
ている。
【００９９】リリーフバネ４２のバネ力を所定の圧力に
設定しておく。第１室内熱交換器５に接続される第１流
路２１と第２室内熱交換器７に接続される第２流路２２
間の圧力差が所定の値以上となったとき、弁体２４内部
に設けたリリーフ弁４１が下方へ押され、弁体２４内部
を貫通して漏洩流路が形成される。そして、この圧力差
を小さくするように、弁体側面に設けた連通孔２８、弁
体内部空洞部２９を介して、第１流路２１と第２流路２
２が連通する。すなわち通常の差圧状態では、弁体２４
内部のリリーフ弁４１は、リリーフバネ４２のバネ力に
よって弁体空洞部２９の上部空間を閉止するように構成
されている。このため、弁体側面の連通孔２８から弁体
空洞部２９への冷媒流れは発生しない。ところが発泡金
属３０ａ、３０ｂや小孔３１内部への固形異物の堆積な
どにより、第１流路２１と第２流路２２の圧力差が次第
に大きくなり、リリーフ弁４１を下方に押し下げようと
する力が、リリーフバネ４２のバネ力よりも大きくなる
と、リリーフ弁４１は下方へ移動する。そして弁体内部
空洞部２９は、弁体側面連通孔２８を介して第１流路２
１と連通する。このため第１流路２１から流入する一部
の高圧冷媒は、弁座ブロック３４内を通過せず、弁体側
面連通孔２８、弁体内部空洞部２９を通って、第２流路
２２へ流出するので、第１流路２１と第２流路２２の圧
力差は小さくなる。このようにリリーフ機構を設けるこ
とで、正常な除湿運転が継続され、信頼性の高い流量制
御弁およびこれを用いた冷凍空調装置を得ることができ
る。なお、リリーフ弁４１が動作する圧力は、リリーフ
バネ４２の材質や線径、形状などにより、バネ力を調整
することによって自由に設定することができる。
設定しておく。第１室内熱交換器５に接続される第１流
路２１と第２室内熱交換器７に接続される第２流路２２
間の圧力差が所定の値以上となったとき、弁体２４内部
に設けたリリーフ弁４１が下方へ押され、弁体２４内部
を貫通して漏洩流路が形成される。そして、この圧力差
を小さくするように、弁体側面に設けた連通孔２８、弁
体内部空洞部２９を介して、第１流路２１と第２流路２
２が連通する。すなわち通常の差圧状態では、弁体２４
内部のリリーフ弁４１は、リリーフバネ４２のバネ力に
よって弁体空洞部２９の上部空間を閉止するように構成
されている。このため、弁体側面の連通孔２８から弁体
空洞部２９への冷媒流れは発生しない。ところが発泡金
属３０ａ、３０ｂや小孔３１内部への固形異物の堆積な
どにより、第１流路２１と第２流路２２の圧力差が次第
に大きくなり、リリーフ弁４１を下方に押し下げようと
する力が、リリーフバネ４２のバネ力よりも大きくなる
と、リリーフ弁４１は下方へ移動する。そして弁体内部
空洞部２９は、弁体側面連通孔２８を介して第１流路２
１と連通する。このため第１流路２１から流入する一部
の高圧冷媒は、弁座ブロック３４内を通過せず、弁体側
面連通孔２８、弁体内部空洞部２９を通って、第２流路
２２へ流出するので、第１流路２１と第２流路２２の圧
力差は小さくなる。このようにリリーフ機構を設けるこ
とで、正常な除湿運転が継続され、信頼性の高い流量制
御弁およびこれを用いた冷凍空調装置を得ることができ
る。なお、リリーフ弁４１が動作する圧力は、リリーフ
バネ４２の材質や線径、形状などにより、バネ力を調整
することによって自由に設定することができる。
【０１００】このようにこの構造では、第２流量制御弁
６の第１流路２１と第２流路２２の圧力差がある所定の
値よりも大きくなった時に、この圧力差を小さくするよ
うなリリーフ機構を弁内部に設けているので、万一スラ
ッジなどの固形異物が弁内に堆積しても、除湿能力が変
動したり、除湿運転に必要な電気入力が増大することな
く、信頼性の高い流量制御弁および冷凍空調装置を実現
することができる。
６の第１流路２１と第２流路２２の圧力差がある所定の
値よりも大きくなった時に、この圧力差を小さくするよ
うなリリーフ機構を弁内部に設けているので、万一スラ
ッジなどの固形異物が弁内に堆積しても、除湿能力が変
動したり、除湿運転に必要な電気入力が増大することな
く、信頼性の高い流量制御弁および冷凍空調装置を実現
することができる。
【０１０１】なお、上記までの説明では、主として多孔
質透過材を発泡金属で構成したものであるので、低コス
トで、冷媒流動音を低減できる流量制御弁が得られる。
ただし、発泡金属に限るものではなく、金属の粉末を焼
結した焼結金属、またはセラミックスの多孔質透過材、
または金網や、金網を数枚重ねたもの、また金網を数枚
重ねて焼結した焼結金網や積層金網および金属細線を型
に投入し、圧縮成型したステンレスウールや金属細線を
任意形状のものに巻きつけて成型し、更に圧縮成型した
ステンレスウールや金属たわしでも同様の効果を得る。
また、上記までの説明では、主として第２流量制御弁６
は、電磁コイル２５への通電あるいは非通電により開閉
動作を行なうものについて説明したが、弁体２４をステ
ッピングモータによって連続的に稼動し、弁の開閉を行
なうようにしてもよい。
質透過材を発泡金属で構成したものであるので、低コス
トで、冷媒流動音を低減できる流量制御弁が得られる。
ただし、発泡金属に限るものではなく、金属の粉末を焼
結した焼結金属、またはセラミックスの多孔質透過材、
または金網や、金網を数枚重ねたもの、また金網を数枚
重ねて焼結した焼結金網や積層金網および金属細線を型
に投入し、圧縮成型したステンレスウールや金属細線を
任意形状のものに巻きつけて成型し、更に圧縮成型した
ステンレスウールや金属たわしでも同様の効果を得る。
また、上記までの説明では、主として第２流量制御弁６
は、電磁コイル２５への通電あるいは非通電により開閉
動作を行なうものについて説明したが、弁体２４をステ
ッピングモータによって連続的に稼動し、弁の開閉を行
なうようにしてもよい。
【０１０２】また、図１に示した冷凍サイクルを有する
空気調和装置では、第２流量制御弁６の第１流路２１を
第１室内熱交換器５に接続し、第２流路２２を第２室内
熱交換器７に接続し、冷房運転時に電磁コイル２５への
通電、非通電を制御して、通常冷房運転と冷房除湿運転
を切換える例について説明した。また、主として冷房運
転を例にとって説明した。ここで、例えば図１の接続を
逆にして第２流量制御弁６の第１流路２１を第２室内熱
交換器７に接続し、第２流路２２を第１室内熱交換器５
に接続し、暖房運転時に電磁コイル２５への通電、非通
電を制御して、通常暖房運転と暖房除湿運転を切換える
ように構成してもよい。暖房除湿運転は冷房除湿運転よ
りも、室内空気加熱量を大きくすることができるので、
より吹出し温度を高くできる除湿運転が可能となる。
空気調和装置では、第２流量制御弁６の第１流路２１を
第１室内熱交換器５に接続し、第２流路２２を第２室内
熱交換器７に接続し、冷房運転時に電磁コイル２５への
通電、非通電を制御して、通常冷房運転と冷房除湿運転
を切換える例について説明した。また、主として冷房運
転を例にとって説明した。ここで、例えば図１の接続を
逆にして第２流量制御弁６の第１流路２１を第２室内熱
交換器７に接続し、第２流路２２を第１室内熱交換器５
に接続し、暖房運転時に電磁コイル２５への通電、非通
電を制御して、通常暖房運転と暖房除湿運転を切換える
ように構成してもよい。暖房除湿運転は冷房除湿運転よ
りも、室内空気加熱量を大きくすることができるので、
より吹出し温度を高くできる除湿運転が可能となる。
【０１０３】上記のような多孔質透過材を利用した流量
制御弁６の冷媒流動音の低減はＲ４１０Ａを冷媒として
使用した場合に特に大きな効果を発揮する。ここではＲ
４１０Ａ冷媒とR２２冷媒を比較して説明する。図１に
示した空気調和装置の冷房除湿運転では、第１室内熱交
換器５の凝縮温度は４０゜C、第２室内熱交換器７の蒸
発温度は１０゜Ｃ程度が一般的であり、流量制御弁６で
はこの凝縮温度４０゜Ｃから蒸発温度１０゜Ｃ程度まで
冷媒を減圧する必要がある。凝縮温度４０゜Ｃに相当す
る冷媒の飽和圧力は、Ｒ４１０Ａが２．４１ＭＰａ、Ｒ
２２が１．５３ＭＰａであり、蒸発温度１０゜Ｃに相当
する冷媒の飽和圧力は、Ｒ４１０Ａが１．０８ＭＰａ、
Ｒ２２が０．６８ＭＰａとなる。したがって流量制御弁
６の前後の圧力差はＲ４１０Ａが１．３３ＭＰａ、Ｒ２
２が０．８５ＭＰａとなり、この圧力差はＲ４１０Ａの
方がＲ２２よりも約６０パーセント大きくなる。また第
１室内熱交換器５の出口の冷媒乾き度が０．１とすると
流量制御弁６出口の冷媒乾き度はＲ４１０Ａが０．３
２、Ｒ２２が０．２８となり、流量制御弁６出口の冷媒
乾き度がＲ４１０Ａの方が大きくなり、弁出口の冷媒蒸
気流量もＲ４１０Ａの方がＲ２２よりも１４パーセント
程度大きくなる。このように冷房除湿運転の流量制御弁
６の前後圧力差はＲ２２よりもＲ４１０Ａの方が６０パ
ーセント程度大きいため、従来使用されていた絞り部が
オリフィスのみで構成されている流量制御弁では、絞り
部で発生する圧力変動も弁前後圧力差の大きなＲ４１０
Ａの方が大きくなり、発生する冷媒流動音も大きくな
る。また流量制御弁６出口の冷媒蒸気流量もＲ４１０Ａ
の方が１４パーセント大きいため、絞り部がオリフィス
のみで構成されている流量制御弁ではオリフィスを出た
２相噴流の流速及び流速変動もＲ４１０Ａの方が大きく
なり、弁出口部で発生する冷媒流動音もＲ２２よりＲ４
１０Ａの方が非常に大きくなると予測される。
制御弁６の冷媒流動音の低減はＲ４１０Ａを冷媒として
使用した場合に特に大きな効果を発揮する。ここではＲ
４１０Ａ冷媒とR２２冷媒を比較して説明する。図１に
示した空気調和装置の冷房除湿運転では、第１室内熱交
換器５の凝縮温度は４０゜C、第２室内熱交換器７の蒸
発温度は１０゜Ｃ程度が一般的であり、流量制御弁６で
はこの凝縮温度４０゜Ｃから蒸発温度１０゜Ｃ程度まで
冷媒を減圧する必要がある。凝縮温度４０゜Ｃに相当す
る冷媒の飽和圧力は、Ｒ４１０Ａが２．４１ＭＰａ、Ｒ
２２が１．５３ＭＰａであり、蒸発温度１０゜Ｃに相当
する冷媒の飽和圧力は、Ｒ４１０Ａが１．０８ＭＰａ、
Ｒ２２が０．６８ＭＰａとなる。したがって流量制御弁
６の前後の圧力差はＲ４１０Ａが１．３３ＭＰａ、Ｒ２
２が０．８５ＭＰａとなり、この圧力差はＲ４１０Ａの
方がＲ２２よりも約６０パーセント大きくなる。また第
１室内熱交換器５の出口の冷媒乾き度が０．１とすると
流量制御弁６出口の冷媒乾き度はＲ４１０Ａが０．３
２、Ｒ２２が０．２８となり、流量制御弁６出口の冷媒
乾き度がＲ４１０Ａの方が大きくなり、弁出口の冷媒蒸
気流量もＲ４１０Ａの方がＲ２２よりも１４パーセント
程度大きくなる。このように冷房除湿運転の流量制御弁
６の前後圧力差はＲ２２よりもＲ４１０Ａの方が６０パ
ーセント程度大きいため、従来使用されていた絞り部が
オリフィスのみで構成されている流量制御弁では、絞り
部で発生する圧力変動も弁前後圧力差の大きなＲ４１０
Ａの方が大きくなり、発生する冷媒流動音も大きくな
る。また流量制御弁６出口の冷媒蒸気流量もＲ４１０Ａ
の方が１４パーセント大きいため、絞り部がオリフィス
のみで構成されている流量制御弁ではオリフィスを出た
２相噴流の流速及び流速変動もＲ４１０Ａの方が大きく
なり、弁出口部で発生する冷媒流動音もＲ２２よりＲ４
１０Ａの方が非常に大きくなると予測される。
【０１０４】このＲ４１０Ａ冷媒とR２２冷媒の流量制
御弁から発生する冷媒流動音の測定結果について図２３
の計測説明図にて説明する。図２３に示すように暗騒音
２０ｄＢの無響箱６４の中に絞り部がオリフィスのみで
構成された試験用流量制御弁６７を設置し、この弁に飽
和温度４０゜Ｃ、冷媒乾き度０．１の気液２相冷媒を図
示しない冷凍サイクルから供給し、出口圧力が飽和温度
１０゜Ｃ程度になるように調整した状態で、弁から１０
ｃｍの位置に設置したマイクロフォン６５により騒音計
６６にて冷媒流動音を測定した。絞り部がオリフィスの
みの場合の冷媒流動音測定結果は、Ｒ４１０Ａが４６ｄ
ＢＡ、Ｒ２２が４２ｄＢＡとなり、Ｒ４１０Ａの方が４
ｄＢ大きくなった。これは先に説明したように、Ｒ４１
０Ａの方がオリフィス前後の圧力差が大きく、またオリ
フィス出口の冷媒蒸気流量もＲ４１０Ａの方が大きいた
めである。騒音値４ｄＢの差は、音響エネルギーでは
２．５倍に相当し、この結果からＲ４１０Ａで発生する
音響エネルギーはＲ２２よりも２．５倍大きいと考えら
れる。同様の試験方法にて本発明の流量制御弁を使用
し、すなわち気孔径５００マイクロメートル、空隙率９
５パーセントの発泡金属をオリフィス前後に配置した場
合の冷媒流動音測定では、Ｒ４１０Ａ、Ｒ２２とも約３
５ｄＢＡとなり、発泡金属による冷媒流動音の低減効果
は、Ｒ４１０Ａが１１ｄＢＡ、Ｒ２２が７ｄＢＡとな
り、Ｒ２２よりもＲ４１０Ａの方が非常に大きな冷媒流
動音低減効果が確認された。このような測定結果をまと
めた特性説明図を図２４に示す。図２４に示すようにオ
リフィス前後の圧力差の大きな冷媒に対し特に有効であ
り、凝縮温度４０゜Ｃ、蒸発温度１０゜Ｃとした時の飽
和圧力の差が１．０ＭＰａ以上となる冷媒に対して非常
に大きな効果、すなわち音響エネルギーを１／２程度に
低減できる。
御弁から発生する冷媒流動音の測定結果について図２３
の計測説明図にて説明する。図２３に示すように暗騒音
２０ｄＢの無響箱６４の中に絞り部がオリフィスのみで
構成された試験用流量制御弁６７を設置し、この弁に飽
和温度４０゜Ｃ、冷媒乾き度０．１の気液２相冷媒を図
示しない冷凍サイクルから供給し、出口圧力が飽和温度
１０゜Ｃ程度になるように調整した状態で、弁から１０
ｃｍの位置に設置したマイクロフォン６５により騒音計
６６にて冷媒流動音を測定した。絞り部がオリフィスの
みの場合の冷媒流動音測定結果は、Ｒ４１０Ａが４６ｄ
ＢＡ、Ｒ２２が４２ｄＢＡとなり、Ｒ４１０Ａの方が４
ｄＢ大きくなった。これは先に説明したように、Ｒ４１
０Ａの方がオリフィス前後の圧力差が大きく、またオリ
フィス出口の冷媒蒸気流量もＲ４１０Ａの方が大きいた
めである。騒音値４ｄＢの差は、音響エネルギーでは
２．５倍に相当し、この結果からＲ４１０Ａで発生する
音響エネルギーはＲ２２よりも２．５倍大きいと考えら
れる。同様の試験方法にて本発明の流量制御弁を使用
し、すなわち気孔径５００マイクロメートル、空隙率９
５パーセントの発泡金属をオリフィス前後に配置した場
合の冷媒流動音測定では、Ｒ４１０Ａ、Ｒ２２とも約３
５ｄＢＡとなり、発泡金属による冷媒流動音の低減効果
は、Ｒ４１０Ａが１１ｄＢＡ、Ｒ２２が７ｄＢＡとな
り、Ｒ２２よりもＲ４１０Ａの方が非常に大きな冷媒流
動音低減効果が確認された。このような測定結果をまと
めた特性説明図を図２４に示す。図２４に示すようにオ
リフィス前後の圧力差の大きな冷媒に対し特に有効であ
り、凝縮温度４０゜Ｃ、蒸発温度１０゜Ｃとした時の飽
和圧力の差が１．０ＭＰａ以上となる冷媒に対して非常
に大きな効果、すなわち音響エネルギーを１／２程度に
低減できる。
【０１０５】また空気調和機の冷媒として、Ｒ３２やプ
ロパン、ブタン及びこれらの混合冷媒などの可燃性冷媒
を使用した場合、より一層空気調和機の安全性を向上す
ることが出来る。すなわちこの発明の流量制御弁は上記
に説明したような形状、寸法、材質及び構造の多孔質透
過材を配置して使用し、除湿運転時の冷媒流動音の低減
と異物詰まりに対する長期運転の信頼性を確保してい
る。ところが例えば流体が通過するメッシュや気孔など
の大きさが平均１００マイクロメーターより小さけれ
ば、また空隙率が５０パーセントより小さな多孔質透過
剤を使用する場合にはこの多孔質透過材の流動抵抗が増
加し、冷凍サイクルの高圧が上昇する。この冷凍サイク
ルの高圧の上昇により冷凍サイクルの各部品、例えば熱
交換器のロー付け部や弁の締付部などや配管の継ぎ目な
どから可燃性冷媒が漏洩すると、空気調和機の電気品の
火花や空気調和機周囲の着火源により冷媒に引火し、危
険な状況を発生する。したがって本発明の除湿弁を使用
することにより可燃性冷媒が冷凍サイクルから漏洩する
確率を大幅に低減でき、地球温暖化係数の小さな可燃性
冷媒を使用する冷凍空調装置であっても冷媒漏洩を確実
に防止し、高い安全性を維持することが出来る。
ロパン、ブタン及びこれらの混合冷媒などの可燃性冷媒
を使用した場合、より一層空気調和機の安全性を向上す
ることが出来る。すなわちこの発明の流量制御弁は上記
に説明したような形状、寸法、材質及び構造の多孔質透
過材を配置して使用し、除湿運転時の冷媒流動音の低減
と異物詰まりに対する長期運転の信頼性を確保してい
る。ところが例えば流体が通過するメッシュや気孔など
の大きさが平均１００マイクロメーターより小さけれ
ば、また空隙率が５０パーセントより小さな多孔質透過
剤を使用する場合にはこの多孔質透過材の流動抵抗が増
加し、冷凍サイクルの高圧が上昇する。この冷凍サイク
ルの高圧の上昇により冷凍サイクルの各部品、例えば熱
交換器のロー付け部や弁の締付部などや配管の継ぎ目な
どから可燃性冷媒が漏洩すると、空気調和機の電気品の
火花や空気調和機周囲の着火源により冷媒に引火し、危
険な状況を発生する。したがって本発明の除湿弁を使用
することにより可燃性冷媒が冷凍サイクルから漏洩する
確率を大幅に低減でき、地球温暖化係数の小さな可燃性
冷媒を使用する冷凍空調装置であっても冷媒漏洩を確実
に防止し、高い安全性を維持することが出来る。
【０１０６】以上のように、冷凍サイクルを循環する冷
媒として主としてＲ４１０Ａを用いた場合について説明
した。Ｒ４１０Ａは、ＨＦＣ系冷媒であり、オゾン層を
破壊しない地球環境保全に適した冷媒であるとともに、
従来冷媒として用いられてきたＲ２２に比べて、冷媒圧
力損失が小さいため、第２流量制御弁６の絞り部に用い
る焼結金属の通気孔の径を小さくでき、より一層冷媒流
動音の低減効果を得ることができる冷媒である。
媒として主としてＲ４１０Ａを用いた場合について説明
した。Ｒ４１０Ａは、ＨＦＣ系冷媒であり、オゾン層を
破壊しない地球環境保全に適した冷媒であるとともに、
従来冷媒として用いられてきたＲ２２に比べて、冷媒圧
力損失が小さいため、第２流量制御弁６の絞り部に用い
る焼結金属の通気孔の径を小さくでき、より一層冷媒流
動音の低減効果を得ることができる冷媒である。
【０１０７】さらにこの冷凍サイクルの冷媒としては、
Ｒ４１０Ａに限ることはなく、ＨＦＣ系冷媒であるＲ４
０７ＣやＲ４０４Ａ、Ｒ５０７Ａであっても良い。また
地球温暖化防止の観点から、地球温暖化係数の小さなＨ
ＦＣ系冷媒であるＲ３２単独Ｒ１５２ａ単独あるいはＲ
３２／Ｒ１３４ａなどの混合冷媒であっても良い。また
プロパンやブタンなどの炭化水素冷媒やアンモニア、二
酸化炭素、エーテルなどの自然系冷媒およびそれらの混
合冷媒であってもよい。このように可燃性冷媒単独で使
用しても本発明の流量制御弁を使用することにより著し
い装置の安全性を高めることが出来る。
Ｒ４１０Ａに限ることはなく、ＨＦＣ系冷媒であるＲ４
０７ＣやＲ４０４Ａ、Ｒ５０７Ａであっても良い。また
地球温暖化防止の観点から、地球温暖化係数の小さなＨ
ＦＣ系冷媒であるＲ３２単独Ｒ１５２ａ単独あるいはＲ
３２／Ｒ１３４ａなどの混合冷媒であっても良い。また
プロパンやブタンなどの炭化水素冷媒やアンモニア、二
酸化炭素、エーテルなどの自然系冷媒およびそれらの混
合冷媒であってもよい。このように可燃性冷媒単独で使
用しても本発明の流量制御弁を使用することにより著し
い装置の安全性を高めることが出来る。
【０１０８】また、本発明では、特に圧縮機の潤滑油に
ついては言及していないが、潤滑油としては鉱油やアル
キルベンゼンなどの合成油であっても良く、また近年、
ＨＦＣ系冷媒用として開発されたエステル油やエーテル
油であっても良い事は当然である。
ついては言及していないが、潤滑油としては鉱油やアル
キルベンゼンなどの合成油であっても良く、また近年、
ＨＦＣ系冷媒用として開発されたエステル油やエーテル
油であっても良い事は当然である。
【０１０９】以上のように、この発明によれば、２つの
流路を接続する弁室内に固設され流路の一方に接続する
開口を有する弁座と、弁室内で稼動されて前記弁座の開
口を開閉する弁体と、弁体内を貫通し開口と２つの流路
の他方とを流通可能とする貫通流路と、貫通流路を流れ
る流体が通るように弁体内に設けられ気孔径が１００マ
イクロメートル以上の多孔質透過材と、を備え、弁体に
よって開口を閉じたときに２つの流路間を流れる流体を
貫通流路の多孔質透過材を通過させて減圧するので、多
孔質透過材の微細な通気孔によって気液二相冷媒は均質
化されるため、冷媒流動音の発生を低減できると共に、
冷凍サイクル内を冷媒と共に循環する固形異物が多孔質
透過材内部に捕捉されて堆積することなく、長期的に信
頼性の高い流量制御弁が得られる。
流路を接続する弁室内に固設され流路の一方に接続する
開口を有する弁座と、弁室内で稼動されて前記弁座の開
口を開閉する弁体と、弁体内を貫通し開口と２つの流路
の他方とを流通可能とする貫通流路と、貫通流路を流れ
る流体が通るように弁体内に設けられ気孔径が１００マ
イクロメートル以上の多孔質透過材と、を備え、弁体に
よって開口を閉じたときに２つの流路間を流れる流体を
貫通流路の多孔質透過材を通過させて減圧するので、多
孔質透過材の微細な通気孔によって気液二相冷媒は均質
化されるため、冷媒流動音の発生を低減できると共に、
冷凍サイクル内を冷媒と共に循環する固形異物が多孔質
透過材内部に捕捉されて堆積することなく、長期的に信
頼性の高い流量制御弁が得られる。
【０１１０】また、この発明のによれば、２つの流路を
接続する弁室内に固設され流路の一方に接続する開口を
有する弁座と、弁室内で稼動されて弁座の開口を開閉す
る弁体と、弁室内で前記弁体または弁座の外側に配設さ
れ、開口を迂回して２つの流路間を流れる流体を流通可
能とする迂回流路と、迂回流路を流れる流体が通るよう
に弁室内に設けられた多孔質透過材と、を備え、弁体に
よって開口を閉じたときに迂回流路を流れる流体を多孔
質透過材を通過させて減圧するので、多孔質透過材の表
面積を大きくでき、多孔質透過材の微細な通気孔によっ
て気液二相冷媒は均質化され、冷媒流動音の発生をより
大幅に低減できると共に、冷凍サイクル内を冷媒と共に
循環する固形異物が多孔質透過材内部に捕捉して堆積す
ることなく、長期的により信頼性の高い流量制御弁が得
られる。
接続する弁室内に固設され流路の一方に接続する開口を
有する弁座と、弁室内で稼動されて弁座の開口を開閉す
る弁体と、弁室内で前記弁体または弁座の外側に配設さ
れ、開口を迂回して２つの流路間を流れる流体を流通可
能とする迂回流路と、迂回流路を流れる流体が通るよう
に弁室内に設けられた多孔質透過材と、を備え、弁体に
よって開口を閉じたときに迂回流路を流れる流体を多孔
質透過材を通過させて減圧するので、多孔質透過材の表
面積を大きくでき、多孔質透過材の微細な通気孔によっ
て気液二相冷媒は均質化され、冷媒流動音の発生をより
大幅に低減できると共に、冷凍サイクル内を冷媒と共に
循環する固形異物が多孔質透過材内部に捕捉して堆積す
ることなく、長期的により信頼性の高い流量制御弁が得
られる。
【０１１１】また、この発明によれば、多孔質透過材
を、１００マイクロメートル以上の気孔径を有するの
で、多孔質透過材の通気孔を、気液二相冷媒を均質化す
るのに十分であり、かつ、冷凍サイクル内を冷媒と共に
循環する固形異物が多孔質透過材内部に捕捉して堆積す
ることなく構成でき、冷媒流動音の発生を大幅に低減で
きると共に、長期的に信頼性の高い流量制御弁が得られ
る。すなわちこの気孔径が冷媒蒸気スラグや冷媒気泡を
通過させるときにこれより大きな径の冷媒を崩壊させて
微細なスラグや気泡にして冷媒音を発生させないばかり
か、スラッジなどの詰まりを抑制するという騒音対策と
寿命対策の両立を成り立たせるものである。更に多孔質
透過材の厚みはスラグや気泡などの崩壊にある程度の厚
みが必要であるがこれは例えば２ミリメートル以上の様
に厚みが増えるほど騒音低下に効果があることは実験で
確認されている。
を、１００マイクロメートル以上の気孔径を有するの
で、多孔質透過材の通気孔を、気液二相冷媒を均質化す
るのに十分であり、かつ、冷凍サイクル内を冷媒と共に
循環する固形異物が多孔質透過材内部に捕捉して堆積す
ることなく構成でき、冷媒流動音の発生を大幅に低減で
きると共に、長期的に信頼性の高い流量制御弁が得られ
る。すなわちこの気孔径が冷媒蒸気スラグや冷媒気泡を
通過させるときにこれより大きな径の冷媒を崩壊させて
微細なスラグや気泡にして冷媒音を発生させないばかり
か、スラッジなどの詰まりを抑制するという騒音対策と
寿命対策の両立を成り立たせるものである。更に多孔質
透過材の厚みはスラグや気泡などの崩壊にある程度の厚
みが必要であるがこれは例えば２ミリメートル以上の様
に厚みが増えるほど騒音低下に効果があることは実験で
確認されている。
【０１１２】また、この発明によれば、多孔質透過材の
上流側または下流側に設けたオリフィス部を備え、弁体
によって開口を閉じたときに２つの流路間を流れる流体
を、多孔質透過材とオリフィス部を直列に通過させて減
圧することを特徴とするので、オリフィス部の上流側に
設けた多孔質透過材によって、オリフィス部に流入する
気液二相冷媒を確実に混合でき、またオリフィス部の下
流側に設けた多孔質透過材によって、オリフィス部から
流出する気液二相噴流を確実に減速、整流でき、冷媒流
動音を大幅に低減できる効果がある。また、オリフィス
部によって多孔質透過材の通気孔の径を大きくできるた
め、固体異物がより詰まりにくくなり、長期的により信
頼性の高い流量制御弁が得られる。
上流側または下流側に設けたオリフィス部を備え、弁体
によって開口を閉じたときに２つの流路間を流れる流体
を、多孔質透過材とオリフィス部を直列に通過させて減
圧することを特徴とするので、オリフィス部の上流側に
設けた多孔質透過材によって、オリフィス部に流入する
気液二相冷媒を確実に混合でき、またオリフィス部の下
流側に設けた多孔質透過材によって、オリフィス部から
流出する気液二相噴流を確実に減速、整流でき、冷媒流
動音を大幅に低減できる効果がある。また、オリフィス
部によって多孔質透過材の通気孔の径を大きくできるた
め、固体異物がより詰まりにくくなり、長期的により信
頼性の高い流量制御弁が得られる。
【０１１３】
【発明の効果】この発明の請求項１に係る流量制御弁
は、２つの流路を接続する弁室内に固設され流路の一方
に接続する開口を有する弁座と、弁室内で稼動されて弁
座の開口を開閉する弁体と、弁体内を貫通し開口と流路
の他方とを流通可能とする貫通流路と、貫通流路を流れ
る液冷媒と蒸気冷媒の両方が同時に通るように弁体内に
設けられこの冷媒が通る平均径が冷媒内に含まれ流通す
る固形異物の多くを通過させる径以上の多孔質透過材
と、を備え、弁体によって開口を閉じたときに２つの流
路間を流れる流体を貫通流路の多孔質透過材を通過させ
て減圧するので、信頼性の高い性能の良い装置が得られ
る。
は、２つの流路を接続する弁室内に固設され流路の一方
に接続する開口を有する弁座と、弁室内で稼動されて弁
座の開口を開閉する弁体と、弁体内を貫通し開口と流路
の他方とを流通可能とする貫通流路と、貫通流路を流れ
る液冷媒と蒸気冷媒の両方が同時に通るように弁体内に
設けられこの冷媒が通る平均径が冷媒内に含まれ流通す
る固形異物の多くを通過させる径以上の多孔質透過材
と、を備え、弁体によって開口を閉じたときに２つの流
路間を流れる流体を貫通流路の多孔質透過材を通過させ
て減圧するので、信頼性の高い性能の良い装置が得られ
る。
【０１１４】この発明の請求項２に係る流量制御弁は、
２つの流路を接続する弁室内に固設され流路の一方に接
続する開口を有する弁座と、弁室内で稼動されて弁座の
開口を開閉する弁体と、弁室内で弁体または弁座の外側
に配設され、開口を迂回して２つの流路間を流れる流体
を流通可能とする迂回流路と、迂回流路を流れる流体が
通るように弁室内に設けられた多孔質透過材と、を備
え、弁体によって開口を閉じたときに迂回流路を流れる
流体を多孔質透過材を通過させて減圧するので、寿命が
長く性能の良い装置が得られる。
２つの流路を接続する弁室内に固設され流路の一方に接
続する開口を有する弁座と、弁室内で稼動されて弁座の
開口を開閉する弁体と、弁室内で弁体または弁座の外側
に配設され、開口を迂回して２つの流路間を流れる流体
を流通可能とする迂回流路と、迂回流路を流れる流体が
通るように弁室内に設けられた多孔質透過材と、を備
え、弁体によって開口を閉じたときに迂回流路を流れる
流体を多孔質透過材を通過させて減圧するので、寿命が
長く性能の良い装置が得られる。
【０１１５】この発明の請求項３に係る流量制御弁は、
２つの流路を接続する弁室内に固設され流路の一方に接
続する開口を有する弁座と、弁室内で稼動されて弁座の
開口を開閉する弁体と、弁体内を貫通し開口と２つの流
路の他方とを流通可能とする貫通流路と、貫通流路を流
れる液冷媒と蒸気冷媒の両方が同時に通るように弁体内
に設けられこの冷媒が通る第１の多孔質透過材と、弁室
内に設けられ２つの流路を仕切るとともに冷媒が通る平
均径が冷媒内に含まれ流通する固形異物の多くを通過さ
せる径以上の第２の多孔質透過材と、を備えたので、寿
命が長く性能の良い安定した運転が可能な装置が得られ
る。
２つの流路を接続する弁室内に固設され流路の一方に接
続する開口を有する弁座と、弁室内で稼動されて弁座の
開口を開閉する弁体と、弁体内を貫通し開口と２つの流
路の他方とを流通可能とする貫通流路と、貫通流路を流
れる液冷媒と蒸気冷媒の両方が同時に通るように弁体内
に設けられこの冷媒が通る第１の多孔質透過材と、弁室
内に設けられ２つの流路を仕切るとともに冷媒が通る平
均径が冷媒内に含まれ流通する固形異物の多くを通過さ
せる径以上の第２の多孔質透過材と、を備えたので、寿
命が長く性能の良い安定した運転が可能な装置が得られ
る。
【０１１６】この発明の請求項４に係る流量制御弁は、
２つの流路を接続する弁室内に固設され流路の一方に接
続する開口を有する弁座と、弁室内で稼動されて弁座の
開口を開閉する弁体と、弁体内を貫通し開口と流路の他
方とを流通可能とする貫通流路と、貫通流路を流れる液
冷媒と蒸気冷媒の両方が同時に通るように弁体内に設け
られ、もしくは弁室内で弁体または弁座の外側に開口を
迂回して設けられ、２つの流路間を流れる流体を流通可
能とする多孔質透過材と、多孔質透過材の少なくとも下
流側に設けられ冷媒の流通を絞るオリフィス部と、を備
え、多孔質透過材の冷媒が流通する平均径は記オリフィ
ス部の冷媒の流通を絞る孔径より小さいので、寿命が長
く信頼性の高い装置が得られる。
２つの流路を接続する弁室内に固設され流路の一方に接
続する開口を有する弁座と、弁室内で稼動されて弁座の
開口を開閉する弁体と、弁体内を貫通し開口と流路の他
方とを流通可能とする貫通流路と、貫通流路を流れる液
冷媒と蒸気冷媒の両方が同時に通るように弁体内に設け
られ、もしくは弁室内で弁体または弁座の外側に開口を
迂回して設けられ、２つの流路間を流れる流体を流通可
能とする多孔質透過材と、多孔質透過材の少なくとも下
流側に設けられ冷媒の流通を絞るオリフィス部と、を備
え、多孔質透過材の冷媒が流通する平均径は記オリフィ
ス部の冷媒の流通を絞る孔径より小さいので、寿命が長
く信頼性の高い装置が得られる。
【０１１７】この発明の請求項５に係る流量制御弁は、
多孔質透過材の冷媒が流通する径はほぼ均質もしくは複
数の異なるサイズ径を有するので、寸法形状などにとら
われずにどのようなものにも使用できるフレキシブルな
流量制御弁が可能になる。
多孔質透過材の冷媒が流通する径はほぼ均質もしくは複
数の異なるサイズ径を有するので、寸法形状などにとら
われずにどのようなものにも使用できるフレキシブルな
流量制御弁が可能になる。
【０１１８】この発明の請求項６に係る流量制御弁は、
多孔質透過材の近傍に設けたオリフィスと、を備え、多
孔質透過材の冷媒が流通する平均径が蒸気冷媒や液冷媒
をオリフィスの孔径以下に分割する径以下であるので、
確実に騒音を低減できる。
多孔質透過材の近傍に設けたオリフィスと、を備え、多
孔質透過材の冷媒が流通する平均径が蒸気冷媒や液冷媒
をオリフィスの孔径以下に分割する径以下であるので、
確実に騒音を低減できる。
【０１１９】この発明の請求項７に係る流量制御弁は、
多孔質透過材の近傍に設けたオリフィスと、を備え、多
孔質透過材のオリフィスの冷媒が流通する厚みをオリフ
ィスの孔径以上であるので、確実に冷媒流動音の低減が
出来る。
多孔質透過材の近傍に設けたオリフィスと、を備え、多
孔質透過材のオリフィスの冷媒が流通する厚みをオリフ
ィスの孔径以上であるので、確実に冷媒流動音の低減が
出来る。
【０１２０】この発明の請求項８に係る流量制御弁は、
流体が一方方向に流れる多孔質透過材の流路の上流側の
冷媒が流入する面積を、下流側の冷媒が流出する面積よ
りも大きな面積となるようにしたので、異物の詰まり対
策に有効な信頼性が高い装置が得られる。
流体が一方方向に流れる多孔質透過材の流路の上流側の
冷媒が流入する面積を、下流側の冷媒が流出する面積よ
りも大きな面積となるようにしたので、異物の詰まり対
策に有効な信頼性が高い装置が得られる。
【０１２１】この発明の請求項９に係る流量制御弁は、
流体が一方方向に流れる多孔質透過材の流路の上流側の
流体が流入する面の形状と、下流側の流体が流出する面
の形状を異なる形状にしたので、異物の詰まり対策に有
効な装置でフレキシブルな形状が可能な使い勝手の良い
装置が得られる。
流体が一方方向に流れる多孔質透過材の流路の上流側の
流体が流入する面の形状と、下流側の流体が流出する面
の形状を異なる形状にしたので、異物の詰まり対策に有
効な装置でフレキシブルな形状が可能な使い勝手の良い
装置が得られる。
【０１２２】この発明の請求項１０に係る流量制御弁
は、多孔質透過材の冷媒が通る異なる径を流路に直列に
なるように配置したので、広い用途に適用でき確実な異
物対策が可能になる。
は、多孔質透過材の冷媒が通る異なる径を流路に直列に
なるように配置したので、広い用途に適用でき確実な異
物対策が可能になる。
【０１２３】この発明の請求項１１に係る流量制御弁
は、多孔質透過材の流路の上流側の冷媒が通る径を下流
側の冷媒が通る径より大きくしたので、異物が詰まりに
くく寿命の長い装置が得られる。
は、多孔質透過材の流路の上流側の冷媒が通る径を下流
側の冷媒が通る径より大きくしたので、異物が詰まりに
くく寿命の長い装置が得られる。
【０１２４】この発明の請求項１２に係る流量制御弁
は、第１流路と第２流路の間の圧力差が所定の値以上と
なった時にこの圧力差を小さくするリリーフ機構を備え
たので、万一、スラッジなどの固形異物が弁内に堆積し
ても、除湿能力が変動したり、除湿運転に必要な電気入
力が増大することなく、信頼性の高い流量制御弁が得ら
れる。
は、第１流路と第２流路の間の圧力差が所定の値以上と
なった時にこの圧力差を小さくするリリーフ機構を備え
たので、万一、スラッジなどの固形異物が弁内に堆積し
ても、除湿能力が変動したり、除湿運転に必要な電気入
力が増大することなく、信頼性の高い流量制御弁が得ら
れる。
【０１２５】この発明の請求項１３に係る流量制御弁
は、多孔質透過材を発泡金属で構成したので、低コスト
で性能の良い装置が得られる。
は、多孔質透過材を発泡金属で構成したので、低コスト
で性能の良い装置が得られる。
【０１２６】この発明の請求項１４に係る流量制御弁
は、多孔質透過材を金属細線を３次元的なメッシュで構
成したので、低コストで性能の良い装置が簡単に得られ
る。
は、多孔質透過材を金属細線を３次元的なメッシュで構
成したので、低コストで性能の良い装置が簡単に得られ
る。
【０１２７】この発明の請求項１５に係る流量制御弁
は、多孔質透過材は、平均１００マイクロメートル以上
の流体が通る径を有するので、冷凍サイクル回路構成部
品とマッチングが取れて信頼性の高い冷凍サイクルを可
能とする装置が得られる。
は、多孔質透過材は、平均１００マイクロメートル以上
の流体が通る径を有するので、冷凍サイクル回路構成部
品とマッチングが取れて信頼性の高い冷凍サイクルを可
能とする装置が得られる。
【０１２８】この発明の請求項１６に係る流量制御弁
は、多孔質透過材の空隙率を５０％以上、望ましくは７
０％以上、更に望ましくは９０％以上としたので、安定
した流量制御が可能である。
は、多孔質透過材の空隙率を５０％以上、望ましくは７
０％以上、更に望ましくは９０％以上としたので、安定
した流量制御が可能である。
【０１２９】この発明の請求項１７に係る流量制御弁
は、流路の上流側の冷媒が通る平均径１００マイクロメ
ートル以上で平均径６００マイクロメートル以下で厚み
２ミリメートル以上の多孔質透過材の近傍にオリフィス
部を備えたので、冷媒流動音が静かで確実な信頼性が確
保できる装置が得られる。
は、流路の上流側の冷媒が通る平均径１００マイクロメ
ートル以上で平均径６００マイクロメートル以下で厚み
２ミリメートル以上の多孔質透過材の近傍にオリフィス
部を備えたので、冷媒流動音が静かで確実な信頼性が確
保できる装置が得られる。
【０１３０】この発明の請求項１８に係る冷凍空調装置
は、圧縮機、室外熱交換器、第１流量制御弁、第１室内
熱交換器、第２流量制御弁、第２室内熱交換器を順次接
続した冷凍サイクルを備え、第２流量制御弁は請求項１
ないし請求項１７のいずれかに記載の流量制御弁である
ので、信頼性が高く性能が良い冷凍空調装置が得られ
る。
は、圧縮機、室外熱交換器、第１流量制御弁、第１室内
熱交換器、第２流量制御弁、第２室内熱交換器を順次接
続した冷凍サイクルを備え、第２流量制御弁は請求項１
ないし請求項１７のいずれかに記載の流量制御弁である
ので、信頼性が高く性能が良い冷凍空調装置が得られ
る。
【０１３１】この発明の請求項１９に係る冷凍空調装置
は、冷凍サイクルの流路内に配置され流路内を流れる固
形異物を除去するストレーナと、を備え、第２流量制御
弁の冷媒が通る多孔質透過材の平均径はストレーナーの
冷媒が通る平均径と同程度以上であるので、例え異物の
発生が少々多い装置であっても寿命が長く安定した運転
が可能な冷凍空調装置が得られる。
は、冷凍サイクルの流路内に配置され流路内を流れる固
形異物を除去するストレーナと、を備え、第２流量制御
弁の冷媒が通る多孔質透過材の平均径はストレーナーの
冷媒が通る平均径と同程度以上であるので、例え異物の
発生が少々多い装置であっても寿命が長く安定した運転
が可能な冷凍空調装置が得られる。
【０１３２】この発明の請求項２０に係る冷凍空調装置
は、冷凍サイクルの冷媒として、凝縮温度４０゜Ｃ、蒸
発温度１０゜Ｃとした時の飽和圧力の差が１．０ＭＰａ
以上となる冷媒を用いたので、特性の安定した性能の良
い冷凍空調装置が得られる。
は、冷凍サイクルの冷媒として、凝縮温度４０゜Ｃ、蒸
発温度１０゜Ｃとした時の飽和圧力の差が１．０ＭＰａ
以上となる冷媒を用いたので、特性の安定した性能の良
い冷凍空調装置が得られる。
【０１３３】この発明の請求項２１に係る流量制御弁
は、冷凍サイクルの冷媒は、可燃性冷媒であるので、信
頼性が非常に良くなる。
は、冷凍サイクルの冷媒は、可燃性冷媒であるので、信
頼性が非常に良くなる。
【０１３４】この発明の請求項２２に係る流量制御弁の
製造方法は、円筒形状の底面部間を貫通させる、弁室が
接続する第１、第２流路と同程度の径の第１の貫通孔及
びこの貫通孔よりも小さな径の第２の貫通孔を有し、弁
室に設けられる流路の上流側の冷媒が通る径座ブロック
を形成するステップと、第１の貫通孔を除き第２の貫通
孔を覆うように弁座ブロックの底面部の少なくとも一方
に多孔質透過材を固定するステップと、多孔質透過材が
固定された弁座ブロックを弁室内に挿設するステップ
と、を備え、前記第１の貫通孔を閉じた時に第１流路か
ら流入した流体が第２の貫通孔と多孔質透過材を通って
第２流路に流通可能な構成を有するので、冷媒流動音を
大幅に低減できる流量制御弁を、工程を増やすことなく
比較的安価に製造できる。
製造方法は、円筒形状の底面部間を貫通させる、弁室が
接続する第１、第２流路と同程度の径の第１の貫通孔及
びこの貫通孔よりも小さな径の第２の貫通孔を有し、弁
室に設けられる流路の上流側の冷媒が通る径座ブロック
を形成するステップと、第１の貫通孔を除き第２の貫通
孔を覆うように弁座ブロックの底面部の少なくとも一方
に多孔質透過材を固定するステップと、多孔質透過材が
固定された弁座ブロックを弁室内に挿設するステップ
と、を備え、前記第１の貫通孔を閉じた時に第１流路か
ら流入した流体が第２の貫通孔と多孔質透過材を通って
第２流路に流通可能な構成を有するので、冷媒流動音を
大幅に低減できる流量制御弁を、工程を増やすことなく
比較的安価に製造できる。
【０１３５】この発明の請求項２３に係る流量制御弁の
製造方法は、第１の貫通孔が底面部のほぼ中央で底面部
を貫通し、第２の貫通孔が第１の貫通孔の周辺で底面部
を貫通するように弁座ブロックを形成したので、冷媒流
動音を低減でき、多孔質透過材へ異物詰りに対して信頼
性の高い流量制御弁を、工程を増やすことなく比較的安
価に製造できる。
製造方法は、第１の貫通孔が底面部のほぼ中央で底面部
を貫通し、第２の貫通孔が第１の貫通孔の周辺で底面部
を貫通するように弁座ブロックを形成したので、冷媒流
動音を低減でき、多孔質透過材へ異物詰りに対して信頼
性の高い流量制御弁を、工程を増やすことなく比較的安
価に製造できる。
【図１】 この発明の実施の形態１に係る空気調和装置
を示す冷媒回路図である。
を示す冷媒回路図である。
【図２】 この発明の実施の形態１に係る第２流量制御
弁の構成を示す断面図である。
弁の構成を示す断面図である。
【図３】 この発明の実施の形態１に係り、第２流量制
御弁に用いる発泡金属の空隙率（％）に対し、発泡金属
に固形異物を堆積する前後の圧力差増加率（％）を示す
グラフ説明図である。
御弁に用いる発泡金属の空隙率（％）に対し、発泡金属
に固形異物を堆積する前後の圧力差増加率（％）を示す
グラフ説明図である。
【図４】 この発明の実施の形態１に係り、発泡金属の
空隙率に対する圧力差増加率を調べる実験装置の構成を
示す構成図である。
空隙率に対する圧力差増加率を調べる実験装置の構成を
示す構成図である。
【図５】 この発明の実施の形態１に係る第２流量制御
弁の他の構成を示す断面図である。
弁の他の構成を示す断面図である。
【図６】 この発明の実施の形態１に係る第２流量制御
弁の他の構成を示す断面図である。
弁の他の構成を示す断面図である。
【図７】 この発明の実施の形態１に係る第２流量制御
弁の他の構成を示す断面図である。
弁の他の構成を示す断面図である。
【図８】 この発明の実施の形態１に係る第２流量制御
弁の他の構成を示す断面図である。
弁の他の構成を示す断面図である。
【図９】 この発明の実施の形態１に係る絞り手段を分
解して示す斜視図である。
解して示す斜視図である。
【図１０】 この発明の実施の形態１に係る第２流量制
御弁の別の構成を示す断面図である。
御弁の別の構成を示す断面図である。
【図１１】 この発明の実施の形態１に係る第２流量制
御弁の他の構成を示す断面図である。
御弁の他の構成を示す断面図である。
【図１２】 この発明の実施の形態１に係る第２流量制
御弁の他の構成を示す断面図である。
御弁の他の構成を示す断面図である。
【図１３】 この発明の実施の形態１に係る第２流量制
御弁の別の構成を示す断面図である。
御弁の別の構成を示す断面図である。
【図１４】 この発明の実施の形態１に係る別の絞り手
段を分解して示す斜視図である。
段を分解して示す斜視図である。
【図１５】 この発明の実施の形態１に係る第２流量制
御弁の他の構成を示す断面図である。
御弁の他の構成を示す断面図である。
【図１６】 この発明の実施の形態１に係る第２流量制
御弁の他の構成を示す断面図である。
御弁の他の構成を示す断面図である。
【図１７】 この発明の実施の形態１に係るストレーナ
ー取付け説明図である。
ー取付け説明図である。
【図１８】 この発明の実施の形態１に係る別のストレ
ーナー構造説明図である。
ーナー構造説明図である。
【図１９】 この発明の実施の形態１に係るオリフィス
及び多孔質透過材に対する冷媒挙動を説明する説明図で
ある。
及び多孔質透過材に対する冷媒挙動を説明する説明図で
ある。
【図２０】 この発明の実施の形態１に係るオリフィス
及び多孔質透過材に対する別の冷媒挙動を説明する説明
図である。
及び多孔質透過材に対する別の冷媒挙動を説明する説明
図である。
【図２１】 この発明の実施の形態１に係るオリフィス
及び多孔質透過材に対する別の冷媒挙動を説明する説明
図である。
及び多孔質透過材に対する別の冷媒挙動を説明する説明
図である。
【図２２】 この発明の実施の形態１に係る第２流量制
御弁の他の構成を示す断面図である。
御弁の他の構成を示す断面図である。
【図２３】 この発明の実施の形態１に係る第２流量制
御弁の騒音計測を説明する説明図である。
御弁の騒音計測を説明する説明図である。
【図２４】 この発明の実施の形態１に係る第２流量制
御弁の冷媒流動音の特性説明図である。
御弁の冷媒流動音の特性説明図である。
【図２５】 この発明の実施の形態１に係る第２流量制
御弁の冷媒流動音の特性説明図である。
御弁の冷媒流動音の特性説明図である。
【図２６】 従来の空気調和装置を示す冷媒回路図であ
る。
る。
１ 圧縮機、３ 室外熱交換器、４ 第１流量制御弁、
５ 第１室内熱交換器、 ６ 第２流量制御弁、７ 第
２室内熱交換器、２１ 第１流路、２２ 第２流路、２
３ 弁座、２４ 弁体、２６ 弁室、２８ 連通孔、２
９ 空洞部、３０ 多孔質透過材、３１ 小孔、３２
オリフィス板、３４ 弁座ブロック、３５ 第１の開
口、３６ 第２の開口、３７ 貫通孔、４１ リリーフ
弁、４２リリーフバネ、４３ 第１ストレーナ、４４
第２ストレーナー、４５ 第３ストレーナー、 ６１
マフラー、 ６２ 蒸気冷媒、 ６３ 液冷媒、 ６４
無響箱、 ６５ マイクロフォン、 ６６ 騒音計。
５ 第１室内熱交換器、 ６ 第２流量制御弁、７ 第
２室内熱交換器、２１ 第１流路、２２ 第２流路、２
３ 弁座、２４ 弁体、２６ 弁室、２８ 連通孔、２
９ 空洞部、３０ 多孔質透過材、３１ 小孔、３２
オリフィス板、３４ 弁座ブロック、３５ 第１の開
口、３６ 第２の開口、３７ 貫通孔、４１ リリーフ
弁、４２リリーフバネ、４３ 第１ストレーナ、４４
第２ストレーナー、４５ 第３ストレーナー、 ６１
マフラー、 ６２ 蒸気冷媒、 ６３ 液冷媒、 ６４
無響箱、 ６５ マイクロフォン、 ６６ 騒音計。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 望月 厚志
東京都千代田区大手町二丁目６番２号 三
菱電機エンジニアリング株式会社内
Ｆターム(参考） 3H106 DA05 DA23 DB02 DB22 DB32
DC02 DD03 DD07 EE07 EE20
EE48
Claims (23)
- 【請求項１】 ２つの流路を接続する弁室内に固設され
前記流路の一方に接続する開口を有する弁座と、前記弁
室内で稼動されて前記弁座の開口を開閉する弁体と、前
記弁体内を貫通し前記開口と前記流路の他方とを流通可
能とする貫通流路と、前記貫通流路を流れる液冷媒と蒸
気冷媒の両方が同時に通るように前記弁体内に設けられ
この冷媒が通る平均径が前記冷媒内に含まれ流通する固
形異物の多くを通過させる径以上の多孔質透過材と、を
備え、前記弁体によって前記開口を閉じたときに前記２
つの流路間を流れる流体を前記貫通流路の前記多孔質透
過材を通過させて減圧すること特徴とする流量制御弁。 - 【請求項２】 ２つの流路を接続する弁室内に固設され
前記流路の一方に接続する開口を有する弁座と、前記弁
室内で稼動されて前記弁座の開口を開閉する弁体と、前
記弁室内で前記弁体または前記弁座の外側に配設され、
前記開口を迂回して前記２つの流路間を流れる流体を流
通可能とする迂回流路と、前記迂回流路を流れる流体が
通るように前記弁室内に設けられた多孔質透過材と、を
備え、前記弁体によって前記開口を閉じたときに前記迂
回流路を流れる流体を前記多孔質透過材を通過させて減
圧すること特徴とする流量制御弁。 - 【請求項３】 ２つの流路を接続する弁室内に固設され
前記流路の一方に接続する開口を有する弁座と、前記弁
室内で稼動されて前記弁座の開口を開閉する弁体と、前
記弁体内を貫通し前記開口と前記２つの流路の他方とを
流通可能とする貫通流路と、前記貫通流路を流れる液冷
媒と蒸気冷媒の両方が同時に通るように前記弁体内に設
けられ、この冷媒が通る第１の多孔質透過材と、前記弁
室内に設けられ前記２つの流路を仕切るとともに前記冷
媒が通る平均径が前記冷媒内に含まれ流通する固形異物
の多くを通過させる径以上の第２の多孔質透過材と、を
備えたこと特徴とする流量制御弁。 - 【請求項４】 ２つの流路を接続する弁室内に固設され
前記流路の一方に接続する開口を有する弁座と、前記弁
室内で稼動されて前記弁座の開口を開閉する弁体と、前
記弁体内を貫通し前記開口と前記流路の他方とを流通可
能とする貫通流路と、前記貫通流路を流れる液冷媒と蒸
気冷媒の両方が同時に通るように前記弁体内に設けら
れ、もしくは前記弁室内で前記弁体または前記弁座の外
側に前記開口を迂回して設けられ、前記２つの流路間を
流れる流体を流通可能とする多孔質透過材と、前記多孔
質透過材の少なくとも下流側に設けられ冷媒の流通を絞
るオリフィス部と、を備え、前記多孔質透過材の前記冷
媒が流通する平均径は前記オリフィス部の冷媒の流通を
絞る孔径より小さいことを特徴とする流量制御弁。 - 【請求項５】 前記多孔質透過材の前記冷媒が流通する
径はほぼ均質もしくは複数の異なるサイズ径を有するこ
とを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれかに記
載の流量制御弁。 - 【請求項６】 前記多孔質透過材の近傍に設けたオリフ
ィスと、を備え、前記多孔質透過材の冷媒が流通する平
均径が蒸気冷媒や液冷媒をオリフィスの孔径以下に分割
する径以下であることを特徴とする請求項１ないし請求
項５のいずれかに記載の流量制御弁。 - 【請求項７】 前記多孔質透過材の近傍に設けたオリフ
ィスと、を備え、前記多孔質透過材の冷媒が流通する厚
みを前記オリフィスの孔径以上であることを特徴とする
請求項１ないし請求項６のいずれかに記載の流量制御
弁。 - 【請求項８】 前記流体が一方方向に流れる多孔質透過
材の流路の上流側の前記冷媒が流入する面積を、下流側
の前記冷媒が流出する面積よりも大きな面積となるよう
にしたことを特徴とする請求項１ないし請求項７のいず
れかに記載の流量制御弁。 - 【請求項９】 前記流体が一方方向に流れる多孔質透過
材の流路の上流側の前記流体が流入する面の形状と、下
流側の前記流体が流出する面の形状を異なる形状にした
ことを特徴とする請求項１ないし請求項８のいずれかに
記載の流量制御弁。 - 【請求項１０】 前記多孔質透過材の前記冷媒が通る異
なる径を前記流路に直列になるように配置したことを特
徴とする請求項１ないし請求項９のいずれかに記載の流
量制御弁。 - 【請求項１１】 前記多孔質透過材の前記流路の上流側
の前記冷媒が通る径を下流側の前記冷媒が通る径より大
きくしたことを特徴とする請求項１ないし請求項１０の
いずれかに記載の流量制御弁。 - 【請求項１２】 前記第１流路と前記第２流路の間の圧
力差が所定の値以上となった時にこの圧力差を小さくす
るリリーフ機構を備えたことを特徴とする請求項１ない
し請求項１１のいずれかに記載の流量制御弁。 - 【請求項１３】 前記多孔質透過材を発泡金属で構成し
たことを特徴とする請求項１ないし請求項１２のいずれ
かに記載の流量制御弁。 - 【請求項１４】 前記多孔質透過材を金属細線を３次元
的なメッシュで構成したことを特徴とする請求項１ない
し請求項１３のいずれかに記載の流量制御弁。 - 【請求項１５】 前記多孔質透過材は、平均１００マイ
クロメートル以上の前記流体が通る径を有することを特
徴とする請求項１ないし請求項１４のいずれかに記載の
流量制御弁。 - 【請求項１６】 前記多孔質透過材の空隙率を５０％以
上、望ましくは７０％以上、更に望ましくは９０％以上
としたことを特徴とする請求項１ないし請求項１５のい
ずれかに記載の流量制御弁。 - 【請求項１７】 前記流路の上流側の前記冷媒が通る平
均径１００マイクロメートル以上で平均径６００マイク
ロメートル以下で厚み２ミリメートル以上の多孔質透過
材の近傍にオリフィス部を備えたことを特徴とする請求
項１ないし請求項１６記載のいずれかに記載の流量制御
弁。 - 【請求項１８】 圧縮機、室外熱交換器、第１流量制御
弁、第１室内熱交換器、第２流量制御弁、第２室内熱交
換器を順次接続した冷凍サイクルを備え、前記第２流量
制御弁は請求項１ないし請求項１７のいずれかに記載の
流量制御弁であることを特徴とする冷凍空調装置。 - 【請求項１９】 前記冷凍サイクルの流路内に配置され
前記流路内を流れる固形異物を除去するストレーナと、
を備え、前記第２流量制御弁の前記冷媒が通る前記多孔
質透過材の平均径は前記ストレーナーの前記冷媒が通る
平均径と同程度以上であることを特徴とする請求項１８
記載の冷凍空調装置。 - 【請求項２０】 前記冷凍サイクルの冷媒として、凝縮
温度４０゜Ｃ、蒸発温度１０゜Ｃとした時の飽和圧力の
差が１．０ＭＰａ以上となる冷媒を用いたことを特徴と
する請求項１８または１９記載の冷凍空調装置。 - 【請求項２１】 前記冷凍サイクルの冷媒は、可燃性冷
媒であることを特徴とする請求項１８または１９記載の
冷凍空調装置。 - 【請求項２２】 円筒形状の底面部間を貫通させる、弁
室が接続する第１、第２流路と同程度の径の第１の貫通
孔及びこの貫通孔よりも小さな径の第２の貫通孔を有
し、前記弁室に設けられる弁前記流路の上流側の前記冷
媒が通る径座ブロックを形成するステップと、前記第１
の貫通孔を除き前記第２の貫通孔を覆うように前記弁座
ブロックの前記底面部の少なくとも一方に多孔質透過材
を固定するステップと、前記多孔質透過材が固定された
前記弁座ブロックを前記弁室内に挿設するステップと、
を備え、前記第１の貫通孔を閉じた時に前記第１流路か
ら流入した流体が前記第２の貫通孔と前記多孔質透過材
を通って前記第２流路に流通可能な構成を有することを
特徴とする流量制御弁の製造方法。 - 【請求項２３】 前記第１の貫通孔が前記底面部のほぼ
中央で前記底面部を貫通し、前記第２の貫通孔が前記第
１の貫通孔の周辺で前記底面部を貫通するように前記弁
座ブロックを形成したことを特徴とする請求項２２記載
の流量制御弁の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002032040A JP2003202167A (ja) | 2001-10-29 | 2002-02-08 | 流量制御弁および冷凍空調装置および流量制御弁の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001330355 | 2001-10-29 | ||
| JP2001-330355 | 2001-10-29 | ||
| JP2002032040A JP2003202167A (ja) | 2001-10-29 | 2002-02-08 | 流量制御弁および冷凍空調装置および流量制御弁の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2005362913A Division JP2006097901A (ja) | 2001-10-29 | 2005-12-16 | 流量制御弁および冷凍空調装置および流量制御弁の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003202167A true JP2003202167A (ja) | 2003-07-18 |
Family
ID=27666584
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002032040A Pending JP2003202167A (ja) | 2001-10-29 | 2002-02-08 | 流量制御弁および冷凍空調装置および流量制御弁の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003202167A (ja) |
Cited By (6)
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- 2002-02-08 JP JP2002032040A patent/JP2003202167A/ja active Pending
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