JP2001050615A

JP2001050615A - 絞り装置

Info

Publication number: JP2001050615A
Application number: JP11223645A
Authority: JP
Inventors: Satoru Hirakuni; 悟平國; Yoshihiro Sumida; 嘉裕隅田; Shigeki Onishi; 茂樹大西
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 1999-08-06
Filing date: 1999-08-06
Publication date: 2001-02-23
Anticipated expiration: 2019-08-06
Also published as: JP3417351B2

Abstract

(57)【要約】【課題】気液二相冷媒を連続的に絞り部に効果的に供
給することができず、冷媒流動音が大きくなる。【解決手段】周方向に回転する円柱状または円盤状の
主弁体１０と、この主弁体１０に形成され回転により冷
媒流れ方向に連通する多孔体１２の絞り部とを備えた。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、冷媒の流動制御に
好適で、冷媒流動音を低減する絞り装置に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】従来の空気調和装置では、空調負荷の変
動に対応するためにインバーターなどの容量可変型圧縮
機が用いられ、空調負荷の大小に応じて圧縮機の回転周
波数が制御されている。ところが冷房運転時に圧縮機回
転が小さくなると蒸発温度も上昇し、蒸発器での除湿能
力が低下したり、あるいは蒸発温度が室内の露点温度以
上に上昇し、除湿できなくなったりする問題点があっ
た。

【０００３】この冷房低容量運転時の除湿能力を向上さ
せる手段としては次のような空気調和装置が考案されて
いる。図２７は例えば特開平１１-5１5１4号公報に示さ
れた従来の空気調和装置の冷媒回路図を、図２８は図２
７に備えられた一般的な絞り弁の断面図を示す。図にお
いて１は圧縮機、２は四方弁、３は室外熱交換器、４は
第１流量制御装置、５は第１室内熱交換器、６は第２流
量制御装置、７は第２室内熱交換器であり、これらは配
管で順次接続され冷凍サイクルを構成している。

【０００４】次に従来の空気調和装置の動作について説
明する。冷房運転では、圧縮機１を出た冷媒は四方弁２
を通過して、室外熱交換器３で凝縮液化し、第１流量制
御装置４の二方弁１８は閉じられているため、絞り装置
１９で減圧され室内熱交換器５において蒸発気化し再び
四方弁２を介して圧縮機１に戻る。また、暖房運転では
圧縮機１を出た冷媒は冷房運転とは逆に四方弁２を通過
して、室内熱交換器５で凝縮液化し、第１流量制御装置
４の二方弁９は閉じられているため主絞り装置８で減圧
され室外熱交換器３において蒸発気化し再び四方弁２を
介して圧縮機１に戻る。

【０００５】一方、除湿運転時には、第１流量制御装置
４の主絞り装置８は閉じられ、二方弁９を開け第２流量
制御弁６で冷媒流量を制御することにより、第１室内熱
交換器が凝縮器すなわち再熱器、第２室内熱交換器７が
蒸発器として動作し、室内空気は第１室内熱交換器で加
熱されるため、室温の低下が小さい除湿運転が可能とな
る。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上記のような従来の空
気調和装置では、室内ユニット内に設置する第２流量制
御弁として、通常、オリフィスを有する流量制御弁を用
いているため、このオリフィスを冷媒が通過する時に発
生する冷媒流動音が大きく、室内環境を悪化させる要因
となっていた。特に除湿運転時には第２流量制御弁の入
口が気液二相冷媒となり、冷媒流動音が大きくなるとい
う問題があった。

【０００７】この除湿運転時の第２流量制御弁の冷媒流
動音低減策としては、特開平１１−５１５１４号公報に
示された流量制御弁内に複数の切り込み溝と弁体からな
るオリフィス状の絞り流路を設けたものがある。ところ
がこの冷媒流動音低減策では絞り部が複数のオリフィス
形状の流路で気液二相冷媒を連続的に流すように工夫し
たものであるが、加工上配置し得る流路数が有限である
ため効果的ではなく冷媒流動音が大きくなるといった問
題があった。その結果、第２流量制御装置の周囲に遮音
材や制振材を設けるなどの追加の対策を必要とし、コス
ト増加や設置性の悪化およびリサイクル性の悪化などの
問題もあった。

【０００８】これに対し、特開平７−１４６０３２号公
報に示された空気調和装置で用いられている流量制御装
置では、図２９の断面図に示すように冷媒流動音を低減
するために絞りの上流および下流側にフィルタとして多
孔体２５を設けてある。しかしながら、多孔体と絞り部
（１０、１４）の間にオリフィス１６があり距離が離れ
ているため、気液二相冷媒を連続的に絞り部に効果的に
供給することはできず、冷媒流動音が大きくなるといっ
た問題があった。

【０００９】本発明は上記のような課題を解決するため
になされたもので、冷媒の流動制御に好適で、冷媒流動
音を低減できる絞り装置を得ることを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】この発明に係る絞り装置
は、周方向に回転する円柱状または円盤状の可動部と、
この可動部に形成され前記回転により冷媒流れ方向に連
通する多孔質透過材より成る絞り部とを備えたものであ
る。

【００１１】また、前記可動部に形成され前記回転によ
り冷媒流れ方向に貫通する貫通流路を備えたものであ
る。

【００１２】また、前記可動部に形成され前記回転によ
り冷媒の流れ遮断する遮断部を備えたものである。

【００１３】また、前記貫通流路はその周囲壁を前記多
孔質透過材で形成したものである。

【００１４】また、前記可動部の周面側に冷媒流入口お
よび冷媒流出口を備えたものである。

【００１５】また、前記可動部の回転軸方向に冷媒流入
口および冷媒流出口を備えたものである。

【００１６】また、前記絞り部を複数備えたものであ
る。

【００１７】また、前記可動部は絞り部のみ多孔質透過
材で構成したものである。

【００１８】また、前記可動部は全体を多孔質透過材で
構成したものである。

【００１９】また、前記可動部の回転により選択可能な
異なる流動抵抗の絞り部を備えたものである。

【００２０】また、前記異なる流動抵抗の絞り部は流動
抵抗の順に前記可動部の回転方向に配置されたものであ
る。

【００２１】また、前記異なる流動抵抗の絞り部が連続
しているものである。

【００２２】また、前記異なる流動抵抗の絞り部が断続
して配列しているものである。

【００２３】また、前記異なる流動抵抗の絞り部間に仕
切りを設けたものである。

【００２４】また、前記可動部をステッピングモータで
回転駆動するものである。

【００２５】また、弁室内にて互いに離着することで開
閉可能な主弁座および主弁体と、前記主弁座および主弁
体が閉時に閉部を前記弁室内バイパスするバイパス流路
と、このバイパス流路に設けられ冷媒流れ方向に連通す
る多孔質透過材とを備え、前記多孔質透過材で絞り部を
構成したものである。

【００２６】また、前記バイパス流路にオリフィスを備
えたものである。

【００２７】また、前記オリフィスの直前に多孔質透過
材を備えたものである。

【００２８】また、前記オリフィスの直後に多孔質透過
材を備えたものである。

【００２９】また、前記主弁体が当接する前記主弁座端
部と前記多孔質透過材とを略面一としたものである。

【００３０】また、絞り部が前記主弁座を取り囲むよう
配置されたものである。

【００３１】また、弁室側部に形成され、主弁体移動方
向に垂直な冷媒流入口と、この冷媒流入口からの冷媒流
を拡散する拡散部材とを備えたものである。

【００３２】また、前記拡散部材を主弁体としたもので
ある。

【００３３】また、絞り機能を有するオリフィスと、こ
のオリフィスの直前または直後に設けられ絞り機能を有
する多孔質透過材とを備えたものである。

【００３４】また、弁室側壁に第１流路が開口する弁本
体と、弁室底面に第２流路が開口する主弁座と、弁室内
に前記主弁座を閉止できる主弁体とを備え、前記主弁体
および主弁座で主絞り部を構成し、前記主絞り部の直前
または直後に多孔質透過材を用いた補助絞り部を構成し
たものである。

【００３５】また、主弁座側の流路に前記主弁体と当接
する補助絞り部を設けたものである。

【００３６】また、前記主弁体先端の周囲の角を落と
し、前記補助絞り部との当接時に前記主弁座とでオリフ
ィス部を構成するものである。

【００３７】また、二方弁と、冷媒流れ方向に連通する
多孔質透過材で構成した絞り部とを備え、前記二方弁と
絞り部とを並列に接続したものである。

【００３８】また、前記絞り部にオリフィスを備えたも
のである。

【００３９】また、多孔質透過材の通気孔を２００から
０．５マイクロメートルの範囲としたものである。

【００４０】また、多孔質透過材焼結金属としたもので
ある。

【００４１】

【発明の実施の形態】実施の形態１．図１はこの発明の
実施の形態の一例を示す空気調和装置の冷媒回路図で、
従来装置と同様の部分は同一符号で表している。図にお
いて、１は圧縮機、２は冷房運転および暖房運転の冷媒
の流れを切換える流路切換え手段で例えば四方弁、３は
室外熱交換器、４は第１流量制御装置、５は第１室内熱
交換器、６は第２流量制御装置、７は第２室内熱交換器
であり、これらは配管によって順次接続され冷凍サイク
ルを構成している。この冷凍サイクルの冷媒には、Ｒ３
２とＲ１２５の混合冷媒であるＲ４１０Ａが用いられ、
冷凍機油としてはアルキルベンゼン系油が用いられてい
る。

【００４２】図２は図１に示した空気調和装置の第２流
量制御装置の構成断面図を示す図であり、図において、
８は第１室内熱交換器５と接続され、冷媒流入口となる
配管、９は第２室内熱交換器７と接続され冷媒流出口と
なる配管、１０は主弁体であり円柱状に形成され、円柱
中心を軸に周方向に摺動しながら回転する。１１は主弁
体１０を駆動するステッピングモータで、図示しない制
御部からの指令に基づいてステッピングモーター１１を
駆動し主弁体１０を調整する。

【００４３】図３は図２に示した第２流量制御装置６の
主弁体１０の断面図であり、図において、１３は主弁体
１０に形成され、冷媒が流路抵抗を殆ど受けることなく
通過可能な貫通流路となる溝である。主弁体１０は全体
が多孔質透過材で形成され、通気孔(流体が透過できる
多孔質体表面及び内部の気孔)の平均直径が４０マイク
ロメートルの焼結金属（以下多孔体１２または焼結金属
という）で構成されている。焼結金属は、金属粉末ある
いは合金粉末を型に入れて加圧成形し、次いで溶融点以
下の温度で焼結を行なって製造されたものである。

【００４４】また、主弁体に設けられた溝１３は第２流
量制御弁６と第１室内熱交換器５と接続される配管８と
第２室内熱交換器７と接続される配管９において、それ
ぞれの配管断面積以上の断面積を有する。さらに、ステ
ッピングモータ１１を駆動することにより、図４の(ｂ)
のごとく、主弁体の溝１３が第２流量制御弁と第１室内
熱交換器５と接続される配管８と第２室内熱交換器７と
接続される配管９の位置まで移動することによって、圧
力損失がほとんどない状態で接続することができる。ま
た、同様にステッピングモータ１１を駆動することによ
り、図４の(ａ)のごとく、第１室内熱交換器５と接続さ
れる配管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９が
主弁体１０の多孔体１２を介して接続される。

【００４５】次に本実施の形態による空気調和装置の冷
凍サイクルの動作について説明する。図１では冷房時の
冷媒の流れを実線矢印で示している。冷房運転は起動時
や夏季時など部屋の空調顕熱負荷と潜熱負荷がともに大
きい場合に対応する通常冷房運転と中間期や梅雨時期の
ように空調顕熱負荷は小さいが、潜熱負荷が大きな場合
に対応する除湿運転に分けられる。通常冷房運転は、第
２流量制御装置６のステッピングモーター１１を駆動す
ることにより、主弁体１０の溝１３が第２流量制御装置
と第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室内熱
交換器７と接続される配管９の位置に固定されている。

【００４６】この時、空調負荷に応じた回転数で運転さ
れている圧縮機１を出た高温高圧の蒸気冷媒は四方弁２
を通過して、室外熱交換器３で凝縮液化し、第１流量制
御装置４で減圧され低圧二相冷媒となって第１室内熱交
換器５に流入し蒸発気化し、第２流量制御装置６を大き
な圧力損失なしに通過し再び第２室内熱交換器７で蒸発
気化し、低圧蒸気冷媒となって再び四方弁２を介して圧
縮機１に戻る。

【００４７】第２流量制御装置は図４（ｂ）に示すよう
に主弁体１０の溝１３が第２流量制御装置と第１室内熱
交換器５と接続される配管８と第２室内熱交換器７と接
続される配管９の位置にあるため、この第２流量制御装
置を通過する冷媒はほとんど圧力損失がないため冷房能
力や効率低下などは起こらない。また、第１流量制御装
置は例えば圧縮機１の吸入部分で冷媒の過熱度が１０℃
となるように制御されている。このような冷凍サイクル
では室内熱交換器５で冷媒が蒸発することにより室内か
ら熱を奪い、室外熱交換器３で冷媒が凝縮することによ
って室内で奪った熱を室外で放出することによって室内
を冷房する。

【００４８】次に除湿運転時の動作について、図５に示
す圧力-エンタルピー線図を用いて説明する。なお、図
５に示した英文字は、図１に示した英文字と対応してい
る。この除湿運転時は、図示しない制御部が第２流量制
御装置のステッピングモーターを駆動し、主弁体１０を
図４（ａ）に示すように主弁体１０の溝１３以外の部分
が第２流量制御装置と第１室内熱交換器５と接続される
配管８の端部と第２室内熱交換器７と接続される配管９
の端部が密着する位置にある。

【００４９】この時、空調負荷に応じた回転数で運転さ
れている圧縮機１を出た高温高圧の蒸気冷媒（Ａ点）は
四方弁２を通過して、室外熱交換器３で外気と熱交換し
て凝縮し気液二相冷媒となる（Ｂ点）。この高圧二相冷
媒は第１流量制御装置４で若干減圧され、中間圧の気液
二相冷媒となって第１室内熱交換器５に流入する（Ｃ
点）。第１室内熱交換器に流入した中間圧の気液二相冷
媒は、室内空気と熱交換を行いさらに凝縮する（Ｄ
点）。第１室内熱交換器を流出した気液二相冷媒は第２
流量制御装置６に流入する。

【００５０】第２流量制御装置６では図４（ａ）に示す
ように主弁体１０が第２流量制御装置と第１室内熱交換
器５と接続される配管８の端部と第２室内熱交換器７と
接続される配管９の端部に密着する位置にあるため、主
弁体１０を成す多孔質透過材の通気孔を通って第２室内
熱交換器７に流入する。この主弁体１０の通気孔は４０
マイクロメートル程度でありこの通気孔を通る冷媒は減
圧されて、低圧の気液二相冷媒となって、第２室内熱交
換器７に流入する（Ｅ点）。第２室内熱交換器７に流入
した冷媒は、室内空気の顕熱および潜熱を奪って蒸発す
る。第２室内熱交換器を出た低圧蒸気冷媒は再び四方弁
２を介して圧縮機１に戻る。室内空気は、第１室内熱交
換器５で加熱され、第２室内熱交換器７で冷却除湿され
るため、部屋の室温低下を防ぎながら除湿を行うことが
できる。

【００５１】なお、この除湿運転では、圧縮機１の回転
周波数や室外熱交換器３のファン回転数を調整して、室
外熱交換器３の熱交換量を制御し、第１室内熱交換器５
による室内空気の加熱量を制御して吹出し温度を広範囲
に制御できる。また、第１流量制御装置４の開度や室内
ファン回転数を制御して第１室内熱交換器の凝縮温度を
制御し、第１室内熱交換器５による室内空気の加熱量を
制御することもできる。また、第２流量制御装置６は例
えば圧縮機吸入冷媒の過熱度が１０℃となるように制御
される。

【００５２】この実施の形態では主弁体１０を焼結金属
で構成したため、気液二相冷媒が通過する際に発生する
冷媒流動音を大幅に低減できる。通常のオリフィスタイ
プの流量制御装置に気液二相冷媒が通過する際には、大
きな冷媒流動音が発生する。特に気液二相冷媒の流動様
式がスラグ流となる場合に大きな冷媒流動音が発生する
ことが知られている。この原因は気液二相冷媒の流動様
式がスラグ流の場合は、図６に示すように流れ方向に対
して蒸気冷媒が断続的に流れ、絞り部流路より大きな蒸
気スラグもしくは蒸気気泡が絞り部流路を通過する際に
絞り部流路上流の蒸気スラグもしくは蒸気気泡が崩壊す
ることにより、それらが振動することや、絞り部を蒸気
冷媒と液冷媒が交互に通過するため、冷媒の速度は蒸気
冷媒が通過する際は速く、液冷媒が通過する際は遅くな
るため、それに伴って圧力も変動するためである。ま
た、従来の第２流量制御装置６出口においては出口流路
が１ヶ所〜４ヵ所であるため冷媒流速が速く、出口部分
では流れに渦が発生し噴流騒音も大きくなっている。

【００５３】図２に示した第２流量制御装置６では気液
二相冷媒や液冷媒は焼結金属で構成されている主弁体１
０の微細で無数の通気孔を通過し減圧される。そのた
め、蒸気スラグや蒸気泡が崩壊することは無い。また、
蒸気冷媒と液冷媒が同時に絞り部を通過するため冷媒の
速度変動が生じず、圧力も変動しない。従来のオリフィ
スでは流路が１ヶ所であるが、焼結金属では内部の流路
が複雑に構成され、この内部で圧力が低下している。焼
結金属のような多孔体は内部において流速変動は圧力変
動として繰り返され一部熱エネルギに変換しながら圧力
変動を一定にする効果がある。これを一般に吸音効果と
言い、音を消すメカニズムと考えられる。また、多孔体
内部で冷媒の流速が十分に減速され、一定となるため、
絞り部出口部も流れに渦が発生することも無く噴流騒音
も小さくなる。

【００５４】このため、従来装置で必要であった、遮音
材や制振材を絞り装置６の周囲に巻きつけるなどの対策
も不要でコスト低減となり、さらに空気調和装置のリサ
イクル性も向上する。なお、上述した気液二相冷媒に起
因する冷媒流動音の課題に関しては空気調和器に限定さ
れることなく、冷蔵庫などの冷凍サイクル一般について
の課題であり、本実施の形態の絞り装置はこのような冷
凍サイクル一般に広く適用することで、同様の効果が得
られる。

【００５５】冷房除湿運転時の第２流量制御装置６の流
量特性（冷媒流量と圧力損失の関係）は主弁体１０に用
いる多孔体の径や冷媒が通過する流路長さおよび多孔体
の空隙率（単位体積あたりの隙間容積）を調整すること
によって調整することができる。すなわちある冷媒流量
を小さな圧力損失で流す場合は多孔体の通気孔径を大き
くしたり（多孔体の素子を大きくする）、流路長さを短
くしたり（弁本体を短くする）、空隙率が大きい多孔体
を用いれば良い。また、逆にある冷媒流量を大きな圧力
損失で流す場合は多孔体の通気孔径を小さくしたり（多
孔体の素子を小さくする）、流路長さを長くしたり（弁
本体を長くする）、空隙率が小さい多孔体を用いれば良
い。このような主弁体に用いる多孔体の通気孔の径や弁
本体の形状は、機器設計時に最適に設計される。

【００５６】なお、主弁体に用いる多孔体の素子は、焼
結金属（金属粉末あるいは合金粉末を型に入れて加圧成
形し、融点以下の温度で焼結を行って製造されたもの）
やセラミック、発砲金属および発砲樹脂などを用いる。

【００５７】また、主弁体１０をステッピングモーター
１１で駆動することが出来るため、絞り部入口部の主弁
体１０がサイクル内の異物により目詰まりを起こしたと
しても、モーターを駆動することによって新たな面を入
口部に移動することにより、目詰まりによる性能低下を
防止することが出来る。さらに、主弁体全面の多孔体入
口部が目詰まりを起こしたとしても、主弁体１０には溝
１３を設けているため絞り部入口に一部溝の部分を含む
位置に主弁体１０をモーターにより駆動することによっ
て絞り装置としての機能を保つことができ、絞り装置と
しての信頼性を十分に持っているため、空気調和装置と
しても十分な信頼性を持ったものを提供することが出来
る。

【００５８】次に、この実施の形態の空気調和装置の運
転制御法について説明する。空気調和装置には、部屋内
に居る居住者の好みの温湿度環境を設定するために、例
えば設定温度と設定湿度が空調装置運転時に設定され
る。なおこの設定温度と設定湿度は、居住者がそれぞれ
の設定値を室内ユニットのリモコンから直接入力しても
よく、また暑がりの人用、寒がりの人用や子供用、老人
用など室内ユニットのリモコンに対象とする居住者別に
定めた温度および湿度の最適値テーブルを記憶させ、対
象居住者のみを直接入力するようにしてもよい。また室
内ユニット２２には、室内の温度および湿度を検知する
ために、室内ユニットの吸い込み空気の温度および湿度
を検出するセンサーがそれぞれ設けられている。

【００５９】空気調和装置が起動されると、設定温度と
現在の室内吸込み空気温度との差を温度偏差、設定湿度
と現在の室内吸込み空気湿度との差を湿度偏差として演
算し、最終的にこれらの偏差がゼロあるいは所定の値以
内となるように空気調和装置の圧縮機１の回転周波数、
室外ファン回転数、室内ファン回転数、第１流量制御弁
４の絞り開度、および第２流量制御弁６の開閉を制御す
る。この時、温度および湿度偏差をゼロあるいは所定の
値以内に制御する際には、温度偏差を湿度偏差よりも優
先して空気調和装置の制御を行なう。

【００６０】すなわち、空気調和装置起動時に、温度偏
差および湿度偏差がともに大きい場合は、第２流量制御
弁６を図４（ｂ）に示すように主弁体１０の溝１３が第
２流量制御装置と第１室内熱交換器５と接続される配管
８と第２室内熱交換器７と接続される配管９の位置とな
るよう制御部が指示する。この第２流量制御装置を通過
する冷媒はほとんど圧力損失がないため冷房能力や効率
低下などは起こらない。このように第２流量制御弁６を
開状態とし、まず通常冷房運転で、室内の温度偏差を優
先的にゼロまたは所定の値以内となるように運転する。
空気調和装置の冷房能力が部屋の熱負荷と一致し、温度
偏差がゼロまたは所定の値以内となった場合に、湿度偏
差を検出し、この時、湿度偏差がゼロまたは所定の値以
内となっている場合は、現在の運転を続行する。

【００６１】温度偏差がゼロまたは所定の値以内とな
り、この時の湿度偏差がまだ大きな値となっている場合
は、第２流量制御弁６を図４（ａ）に示すように主弁体
１０の溝１３以外の部分が第２流量制御装置と第１室内
熱交換器５と接続される配管８の端部と第２室内熱交換
器７と接続される配管９の端部と密着する位置にする。
このように第２流量制御弁６を絞り、冷房除湿運転に切
換える。この冷房除湿運転では、室内の温度偏差がゼロ
または所定の値以内を維持できるように、第２室内熱交
換器７の加熱量を制御するとともに、湿度偏差がゼロま
たは所定の値以内に入るように、第１室内熱交換器５の
冷却除湿量を制御する。第２室内熱交換器７の加熱量の
制御には、室外熱交換器３のファン回転数や第１流量制
御弁４の開度などによって調整する。また第１室内熱交
換器５の冷却除湿量の制御には、圧縮機１の回転周波数
や室内ユニット２２のファン回転数などによって制御す
る。

【００６２】このようにこの実施の形態では、冷房運転
時の部屋の負荷に応じて、冷媒回路を通常冷房運転と冷
房除湿運転に切換えることにより、部屋内の温湿度環境
を、居住者の好みに応じて最適な状態に制御することが
できる。また、冷房、除湿、暖房などのモードの変化や
空調負荷の変化により絞り装置を通過する冷媒の相状態
や気液の混在比が変化しても多孔体１２の焼結金属内を
冷媒が低騒音で安定的に流れることができる。

【００６３】実施の形態２．以下、本発明の実施の形態
２による空気調和装置について説明する。本実施の形態
は、暖房運転に関するもので、空気調和機を構成する冷
媒回路は、例えば実施の形態１での図１と同様であり、
第２流量制御弁６の構造は図２と同様である。本実施の
形態による空気調和装置の暖房時の動作について説明す
る。図１では暖房時の冷媒の流れを破線矢印で示してい
る。通常の暖房運転は、第２流量制御弁６を図４（ｂ）
に示すように主弁体１０の溝１３が第２流量制御装置と
第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室内熱交
換器７と接続される配管９の位置となるよう制御部が指
示する。

【００６４】このとき圧縮機１を出た高温高圧の冷媒蒸
気は、四方弁２を通って第２室内熱交換器７および第１
室内熱交換器５に流入し、室内空気と熱交換して凝縮、
液化する。なお第２流量制御弁６は、図４（ｂ）に示す
ように配管８と配管９とが大きな開口面積で接続されて
いるので、この弁を通過する際の冷媒圧力損失はほとん
どなく、圧力損失による暖房能力や効率面での低下もな
い。第１室内熱交換器５を出た高圧の液冷媒は、第１流
量制御弁４で低圧に減圧され、気液二相冷媒となって室
外熱交換器３で室外空気と熱交換して蒸発する。室外熱
交換器３を出た低圧の蒸気冷媒は、四方弁２を通って再
び圧縮機１に戻る。この通常冷房運転時の第１流量制御
弁４の開度は、例えば室外熱交換器３の出口冷媒の過熱
度が５℃となるように制御されている。

【００６５】次に暖房除湿運転時の動作について、図１
に示した英文字と対応させて説明する。この暖房除湿運
転時は、第２流量制御弁６を図４（ａ）に示すように主
弁体１０が第２流量制御装置と第１室内熱交換器５と接
続される配管８の端部と第２室内熱交換器７と接続され
る配管９の端部に密着する位置となるよう制御部が指示
する。この時、圧縮機１を出た高温高圧の冷媒蒸気（Ｆ
点）は、四方弁２を通って第２室内熱交換器７流入し、
室内空気と熱交換して凝縮する（Ｅ点）。この高圧の液
冷媒あるいは気液二相冷媒は、第２流量制御弁６に流入
する。

【００６６】第２流量制御弁６では図４（ａ）に示すよ
うに主弁体１０が第２流量制御装置と第１室内熱交換器
５と接続される配管８の端部と第２室内熱交換器７と接
続される配管９の端部に密着しているため、この弁に流
入した冷媒は、焼結金属で構成されている主弁体２４内
の通気孔を通って第１室内熱交換器５に流入する。この
主弁体１０の通気孔は４０マイクロメートル程度であ
り、この通気孔を通る冷媒は減圧されて、中間圧の気液
二相冷媒となって、第１室内熱交換器５に流入する（Ｄ
点）。この第１室内熱交換器５に流入した冷媒の飽和温
度は室内空気の露点温度以下であり、室内空気の顕熱お
よび潜熱を奪って蒸発する（Ｃ点）。第１室内熱交換器
５を出た中間圧の気液二相冷媒は、第１流量制御弁４に
流入し、低圧まで減圧され、さらに室外熱交換器３に流
入し、室外空気と熱交換して蒸発する。室内外熱交換器
４を出た低圧の蒸気冷媒は、四方弁２を通って再び圧縮
機１に戻る。

【００６７】この暖房除湿運転では、室内空気は、第２
室内熱交換器７で加熱されるとともに、第１室内熱交換
器５で冷却除湿されるため、部屋を暖房しながら除湿を
行うことができる。また暖房除湿運転では、圧縮機１の
回転周波数や室外熱交換器３のファン回転数を調整し
て、室外熱交換器３の熱交換量を制御し、第１室内熱交
換器５による室内空気の加熱量を制御して吹出し温度を
広範囲に制御できる。また第１流量制御弁７の開度や室
内ファン回転数を調整して、第１室内熱交換器５の蒸発
温度を制御し、第１室内熱交換器５による室内空気の除
湿量を制御することもできる。また第２流量制御弁４の
開度は、例えば第２室内熱交換器７の出口冷媒の過冷却
度が１０℃となるように制御されている。

【００６８】このように本実施の形態では、焼結金属を
弁本体として用いた第２流量制御弁を用いているため、
暖房時の除湿運転が可能となるとともに、この暖房除湿
運転時の冷媒流動音の発生を防止でき、温湿度環境およ
び騒音面でも快適な空間が実現できる。

【００６９】また、暖房起動時などに第２流量制御弁６
を図４（ａ）に示すように主弁体１０が第２流量制御装
置と第１室内熱交換器５と接続される配管８の端部と第
２室内熱交換器７と接続される配管９の端部に密着させ
絞ることにより、暖房吹出し温度を高温化することも可
能となる。すなわち、暖房起動時に上記暖房除湿サイク
ルを形成し、第１室内熱交換器５の蒸発温度を室内の吸
込み空気温度とほぼ等しくなるように第２流量制御弁で
制御する。第１室内熱交換器５の蒸発温度が室内の吸込
み空気温度とほぼ等しいため、第１室内熱交換器５では
ほとんど冷却および除湿は行なわれず、結果として暖房
時の凝縮器の伝熱面積が通常の暖房運転の約半分にな
り、このため凝縮温度は通常の暖房運転よりも上昇し、
吹出し温度の高温化が可能となる。さらにこの暖房高温
吹出し運転時でも、第２流量制御弁６での冷媒流動音発
生はなく、騒音面でも問題となることはない。

【００７０】次に、この実施の形態の空気調和装置の具
体的な暖房運転制御法の一例について説明する。この空
気調和装置には、実施の形態１で説明したように、設定
温度と設定湿度および吸込み空気温度と湿度が入力され
ている。この空気調和装置は、暖房起動時に高温吹出し
運転運転を所定の時間、たとえば５分間行ない、その後
通常暖房運転に移行する。この後、部屋の温度偏差およ
び湿度偏差に応じて、通常暖房運転と暖房除湿運転を切
換制御される。

【００７１】暖房運転起動時は、第２流量制御弁６を図
４（ａ）に示すように主弁体１０が第２流量制御装置と
第１室内熱交換器５と接続される配管８の端部と第２室
内熱交換器７と接続される配管９の端部に密着させた絞
り状態とし、圧縮機１を起動する。この時、第１室内熱
交換器５での冷却除湿能力がゼロとなるように、室外熱
交換器３のファン回転数や第１流量制御弁４の弁開度な
どを調整して、第１室内熱交換器５の蒸発温度が、吸込
み空気温度と等しくなるように制御する。圧縮機起動か
ら所定の時間である５分間が経過すると、第２流量制御
弁６を図４（ｂ）に示すような開状態とし、通常暖房運
転に移行する。

【００７２】この時、温度偏差がゼロまたは所定の値以
内となるように、圧縮機１の回転周波数や、室内ファン
の回転数、室外ファンの回転数を調整する。この暖房通
常運転により温度偏差がゼロまたは所定の値以内となっ
た場合は、湿度偏差を検出し、この湿度偏差がゼロまた
は所定の値以内の場合、および湿度偏差が所定の値以上
であっても、加湿を必要とする場合には、通常暖房運転
を継続する。一方、湿度偏差がゼロまたは所定の値以上
であり、除湿を必要とする場合には、第２流量制御弁６
を図４（ａ）に示すような絞り状態とし、暖房除湿運転
を行なう。

【００７３】この暖房除湿運転では、室内の温度偏差が
ゼロまたは所定の値以内を維持できるように、第２室内
熱交換器７の加熱量を制御するとともに、湿度偏差がゼ
ロまたは所定の値以内に入るように、第１室内熱交換器
５の冷却除湿量を制御する。第２室内熱交換器７の加熱
量の制御には、圧縮機１の回転周波数や室内ユニット２
２のファン回転数などによって制御する。また第１室内
熱交換器５の冷却除湿量の制御には、室外熱交換器３の
ファン回転数や第１流量制御弁４の開度などによって調
整する。

【００７４】このようにこの実施の形態では、暖房運転
時の運転時間や部屋の負荷に応じて、冷媒回路を暖房高
温吹出し運転や通常暖房運転、暖房除湿運転に切換える
ことにより、部屋内の温湿度環境を、居住者の好みに応
じて最適な状態に制御することができる。

【００７５】実施の形態３．図７はこの発明の実施の形
態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置の構
成断面図であり、図８は図７に示す第２流量制御装置の
主弁体１０の断面図であり、図２および図３に示したも
のと同一または同様の構成部品には同一符号を付して、
その重複する説明を省略する。この実施の形態では、主
弁体１０は通常用いられるの樹脂もしくは金属の芯部分
１０ａに多孔体１２を組み込んでいる。

【００７６】図示しない制御部からの指示でステッピン
グモータ１１を駆動して、主弁体１０を図９の(a)の位
置にすることで、主弁体の溝１３が第１室内熱交換器５
と接続される配管８と第２室内熱交換器７と接続される
配管９を圧力損失がほとんどなしに接続することができ
る。また、同様にステッピングモータ１１を駆動するこ
とにより、図９の(b)のごとく、主弁体１０の多孔体１
２が第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室内
熱交換器７と接続される配管９とに１２ｂの位置で対面
し、通気孔を介して接続される。同様にステッピングモ
ータ１１を駆動することにより、図９の(ｃ)のごとく、
主弁体１０の多孔体１２が第１室内熱交換器５と接続さ
れる配管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９と
に多孔体１２ｃの位置で対面し、通気孔を介して接続さ
れる。同様にステッピングモータ１１を駆動することに
より、図９の(ｄ)のごとく、主弁体１０の遮断部１０ｄ
が第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室内熱
交換器７と接続される配管９とに対面し、流路を遮断す
る。

【００７７】図３に示した実施の形態のように主弁体１
０全体を焼結金属で成形するよりも、本実施の形態で示
したように主弁体１０の一部を焼結金属で形成する方が
材料費は安価で冷媒流動音の発生しない第２流量制御装
置６を得ることができる。また、芯部１０ａによって溝
１３が多孔湿透過体１２と連通状態にならないため、図
９（ａ）の開状態では冷媒が多孔質透過体１２に流れ込
むことがなく、多孔質透過体１２の耐久性を向上させる
ことができる。

【００７８】さらに、空調負荷が空気調和装置の圧縮機
１の回転数を最小にした能力よりも小さい場合など、圧
縮機１が発停を繰り返すような断続運転となった場合
に、本実施の形態で示した主弁体１０のように樹脂また
は金属面を有する遮断部１０ｄを対面さて図９の（ｄ)
のごとく、全閉とすることにより、圧縮機停止時に室外
熱交換器３内の圧力と室内熱交換器５内の圧力を運転中
の状態に保ち、次回圧縮機１が起動する際の立ちあがり
性能を向上させることにより省エネルギー運転を実現す
ることが出来る。

【００７９】実施の形態４．図１０はこの発明の実施の
形態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置の
構成断面図であり、図１１はこの発明の実施の形態の他
の例を示す第２流量制御装置の主弁体１０の断面図であ
り、図２および図３に示したものと同一または同様の構
成部品には同一符号を付して、その重複する説明を省略
する。この実施の形態では、主弁体１０は通常用いられ
る樹脂もしくは金属に焼結金属を弁体中心に対して連続
的に焼結金属が厚くなるように組み込んでいる。

【００８０】図示しない制御部からの指示でステッピン
グモータ１１を駆動して、主弁体１０を図１２の(a)の
ごとく、主弁体の溝１３が第１室内熱交換器５と接続さ
れる配管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９と
を結ぶ接続流路を形成するような位置にする。こに状態
では圧力損失がほとんどなしに接続することができる。
また、同様にステッピングモータ１１を駆動することに
より、図１２の(b)のごとく、主弁体１０の多孔体１２
が第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室内熱
交換器７と接続される配管９とに流動抵抗が大きな多孔
体１２の薄肉部である１２ｂと対面する位置となり、通
気孔を介して接続される。

【００８１】また、同様にステッピングモータ１１を駆
動することにより、図１２の(ｃ)のごとく、主弁体１０
の多孔体１２が第１室内熱交換器５と接続される配管８
と第２室内熱交換器７と接続される配管９とに流動抵抗
が小さな多孔体１２の厚肉部である１２ｃと対面する位
置となり、通気孔を介して接続される。さらに、ステッ
ピングモータ１１を駆動することにより、図１２の(ｄ)
のごとく、主弁体１０の遮断部１０ｄが第１室内熱交換
器５と接続される配管８と第２室内熱交換器７と接続さ
れる配管８とに対面し、冷媒流路を遮断する。

【００８２】図３に示した実施の形態のように主弁体１
０全体を焼結金属で成形するよりも、本実施の形態で示
したように主弁体１０の一部を焼結金属で形成する方が
材料費は安価で冷媒流動音の発生しない第２流量制御装
置を得ることができる。さらに、空調負荷に応じて空気
調和装置の圧縮機１の回転数を調整した場合など、冷凍
サイクルを最も効率良く運転するための第１室内熱交換
器５と第２室内熱交換器７の圧力差を第２流量制御装置
６のステッピングモーター１１で弁体を移動させること
によって調整することができる。焼結金属を連続させる
ことにより、主弁体１０の加工が簡単になり、また、多
孔体１２が配管８、９と直接対面する部分とその周囲部
分を流路とすることができるので、主弁体１０を小型化
することができる。

【００８３】実施の形態５．図１３はこの発明の実施の
形態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置の
構成断面図であり、図１４はこの発明の実施の形態の他
の例を示す第２流量制御装置の主弁体１０の断面図であ
り、図２および図３に示したものと同一または同様の構
成部品には同一符号を付して、その重複する説明を省略
する。この実施の形態では、主弁体１０は通常用いられ
る樹脂もしくは金属を芯１０ａとし、そこに通気孔の平
均直径が異なる焼結金属の多孔体１２ｄ、１２ｅ、１２
ｆを流動抵抗順に周方向に３種類組み込んみ配置し、そ
れぞれの間を芯１０ａと同一素材の仕切り１０ｂで仕切
っている。

【００８４】図示しない制御部からの指示でステッピン
グモータ１１を駆動して、主弁体１０を図１５の(a)の
ごとく、主弁体の溝１３が第１室内熱交換器５と接続さ
れる配管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９を
圧力損失がほとんどなしに接続することができる。ま
た、同様にステッピングモータ１１を駆動することによ
り、図１５の(b)のごとく、主弁体１０のうち流動抵抗
の小さな多孔体１２ｄが第１室内熱交換器５と接続され
る配管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９とに
対面し、通気孔を介して接続される。

【００８５】さらに、同様にステッピングモータを駆動
することにより、図１５の(ｃ)のごとく、中くらいの流
動抵抗である多孔体１２ｅが第１室内熱交換器５と接続
される配管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９
とに対面し、通気孔を介して接続される。さらに、同様
にステッピングモータを駆動することにより、図１５の
(ｄ)のごとく、流動抵抗が大きな多孔体１２ｃが第１室
内熱交換器５と接続される配管８と第２室内熱交換器７
と接続される配管９とに対面し、通気孔を介して接続さ
れる。さらに、同様にステッピングモータを駆動するこ
とにより、図１５の(ｅ)のごとく、主弁体１０の遮断部
１０ｄが第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２
室内熱交換器７と接続される配管９とに対面し、冷媒流
路を遮断する。

【００８６】図１０に示した実施の形態のように通常用
いられる樹脂もしくは金属に焼結金属を弁体中心に対し
て連続的に焼結金属が厚くなるように組み込んで成形す
るよりも、本実施の形態で示したように主弁体１０の３
個所に通気孔の平均直径が異なる焼結金属を３種類組み
込んで主弁体１０形成する方が加工は容易でかつ安価で
冷媒流動音の発生しない第２流量制御装置を得ることが
できる。また、複数の多孔体１２を仕切り１０ｂで仕切
ることで、各多孔体１２の流路断面積を正確に区切るこ
とができ、精度よく流量制御が行なえる。特に本実施の
形態のように流動抵抗の異なる多孔体間を仕切り１０ｄ
で仕切れば、流動抵抗の小さい多孔体へ冷媒が流れ込む
ことを防止できる。

【００８７】実施の形態６．図１６はこの発明の実施の
形態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置６
の構成断面図であり、図２に示したものと同一または同
様の構成部品には同一符号を付して、その重複する説明
を省略する。この実施の形態では、主弁体１０は通常用
いられる樹脂もしくは金属であり、弁室内において主弁
体１０と弁座１４で形成される冷媒流路の空間を円柱上
に形成した多孔体１２で埋めてある。この焼結金属は通
気孔の平均直径が０．５マイクロメートルから２００マ
イクロメートルである。弁座１４は弁室内の配管９側で
周囲の多孔体１２と配管９とを連通状態にする連通口を
形成している。

【００８８】電磁コイル１５に非通電することにより主
弁体１０と弁座１４が引き離れ、図１６の(a)に示すよ
うに、第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室
内熱交換器７と接続される配管９が大きな開口面積で接
続されているのでほとんど圧力損失のない状態でこれら
配管間を接続することができる。また、電磁コイル１５
に通電するすることにより、図１６の(b)のように、主
弁体１０と弁座１４を密着させることにより形成される
焼結金属の多孔体１２の絞り流路へ多孔体１２の通気孔
を介して、第１室内熱交換器５と接続される配管８と第
２室内熱交換器７と接続される配管９たが接続される。

【００８９】この実施の形態では、電磁コイル１５で主
弁体１０の駆動をで行うため、ステッングモータより低
コストに低騒音絞り装置を実現することができる。さら
に、多孔体を円柱状に構成しているためその加工も容易
である。さらに、多孔体の冷媒入口部を大きくすること
ができるため、目詰まり耐力も大幅に向上している。こ
の実施の形態では多孔体を円柱状に形成した場合につい
て説明したが、弁体１０と弁座１４で形成される空間に
合わせた形状であれば良い。

【００９０】実施の形態７．図１７はこの発明の実施の
形態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置６
の構成断面図であり、図２に示したものと同一または同
様の構成部品には同一符号を付して、その重複する説明
を省略する。また、図１８はこの実施の形態の流量制御
装置に用いられるオリフィス１６の詳細図である。この
実施の形態では、主弁体１０および弁座１４は通常用い
られる樹脂もしくは金属で形成され、電磁コイル１５の
通断電により主弁体１０が弁室内を上下方向に移動す
る。主弁体１０と弁座１４で形成される弁室内には、弁
座１４をバイパスして配管９へ至る冷媒流路が筒状の弁
座１４の周囲に形成されている。

【００９１】冷媒流路には通気孔の径を１００マイクロ
メートルから５００マイクロメートルとした焼結金属の
多孔体１２が弁座１４の上端と略面一になるよう一様に
設けられ、さらに多孔体１２の間に内径０．５ミリメー
トルで厚さ１ミリメートルのオリフィス１６を冷媒の流
れ方向に均等に４ヶ所設けてある。オリフィス１６は上
下の多孔体１２に挟まれ、弁室側壁に嵌合されるととも
に下側（冷媒流れ下流側の多孔体１２が弁室底面に当接
することで一定の位置に固定状態となっている。弁座１
４は弁室内下部（配管９側）には当接せず、冷媒流路と
配管９とを連通する一定の間隔が空いているが、弁座１
４はオリフィス１６に固定または一体に成形されること
で、上下方向に固定状態にあるオリフィス１６によって
上記間隔を保持している。

【００９２】電磁コイル１５に非通電することにより主
弁体１０と弁座１４が引き離れ、図１７の(a)に示すよ
うに、第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室
内熱交換器７と接続される配管９が弁座１４内を通路と
する大きな開口面積で接続されているので、ほとんど圧
力損失がない状態で接続することができる。また、電磁
コイル１５に通電するすることにより、図１７の(b)の
ように、主弁体１０と弁座１４を密着させることにより
形成される弁座１４周囲の冷媒流路を、焼結金属の多孔
体１２の通気孔とオリフィス１６を介して、第１室内熱
交換器５と接続される配管８と第２室内熱交換器７と接
続される配管９とが接続される。

【００９３】オリフィス１６と多孔体１２は共に絞り部
として機能する。オリフィス１６とその上下の多孔体１
２は密着状態にある。オリフィス１６の上部側（冷媒流
れ上流側）の多孔体１２は気液二相冷媒を混合状態で通
過させ、また、オリフィス１６によって発生する圧力変
動が上流側に伝わることを防止する。オリフィス１６の
下部側（冷媒流れ下流側）の多孔体１２はオリフィス１
６によって発生する圧力降下はないが、出口側での噴流
によって発生する圧力変動が下流側に伝わることを防止
する。

【００９４】冷媒流入口となる配管８は弁室の側部に接
続され、冷媒は配管８を通じて弁室側部から流入する。
その際、弁室の中央には上下方向に主弁体１０が位置
し、流入した冷媒を拡散する拡散部材としての役割を果
たす。このように配管８から流入した冷媒は主弁体１０
に当たって拡散することで、冷媒が配管８と反対側の弁
室内壁に当たって弁室内の配管８と反対側の多孔体１２
に偏って流入することを防止でき、冷媒流路を有効に使
える。また、弁室内壁に当たって拡散させると、弁室内
の冷媒が当たる側と配管側（拡散した冷媒が多孔体１２
に流入する側）とで気液二相冷媒が液体と気体とに分離
し、絞り部を流れる冷媒の相状態が均一にならないが、
主弁体１０が弁室中央で流入冷媒を拡散することで、冷
媒の相状態がより均一な状態で多孔体１２へ流入する。

【００９５】弁座１４の上端部と多孔体１２の上面とが
略面一なので、弁開時（主弁体１０が上方に移動し、弁
座１４と離れた状態）には、配管８から流入した冷媒が
円滑に弁座１４内へと流れ込む。また、弁座１４の上端
部と多孔体１２の上面とを略面一とすることで、弁室内
の高さ寸法を小さくすることができる。主弁体１０は弁
座１４との当接面周囲の角を落としてあるので、弁閉時
（主弁体１０と弁座１４とが当接した状態）に多孔体１
２と当接することはなく、多孔体１２は主弁体１０との
当接に耐え得る強度や耐久性を必要としない。弁座１４
はオリフィス１６と一体化され、オリフィス１６と多孔
体１２とが密着しているので、弁座１４と多孔体１２と
の位置関係も一定に保たれ、長年の使用によって主弁体
１０と多孔体１２とが当接することはない。

【００９６】この実施の形態では主絞り部をオリフィス
１６としているため、補助絞り部である焼結金属の多孔
体１２の通気孔径を大きくすることができるため目詰ま
り耐力がさらに向上する。また、弁座１４とオリフィス
１６を一体で成形しているため、弁座１４の位置決めが
容易である。さらに多孔体１２がオリフィス１６の直
前、直後に配置されているため、気液二相冷媒でも連続
的に通過させることができ、冷媒流動音の低減が図れ
る。また、実施の形態ではオリフィス１６を４ヶ所の例
を示したが、オリフィスの内径と厚さは設計時の流量特
性に応じて最適に設計されるため、１ヶ所から無数であ
っても良い。

【００９７】実施の形態８．図１９はこの発明の実施の
形態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置６
の構成断面図であり、図２に示したものと同一または同
様の構成部品には同一符号を付して、その重複する説明
を省略する。この実施の形態では、主弁体１０および弁
座１４は通常用いられる樹脂もしくは金属であり形成さ
れ、主弁体１０と弁座１４で形成される弁室内の冷媒流
路と絞り部出口側直後に通気孔の径を１００マイクロメ
ートルから５００マイクロメートルとした補助絞り部と
しての機能を担う焼結金属の多孔体１２ｉ、ｈを設けて
ある。焼結金属は通気孔の平均直径が１００マイクロメ
ートルから５００マイクロメートルであり、冷媒の流動
抵抗を小さくしてある。

【００９８】主弁体１０の先端は周囲の角部が切り落と
し形状をした溝１３を形成し、また対する弁座１４も弁
座１４に満たされる多孔体１２ｈの主弁体１０との当接
面よりも低くなるよう構成されている。この結果、主弁
体１０が多孔体１２ｈと当接した状態で、溝１３を介し
て流路が形成される。この流路は狭く、流路抵抗が大き
いため、主絞り部として機能するオリフィス部を構成す
る。

【００９９】電磁コイル１５に非通電することにより主
弁体１０と弁座１４が引き離れ、図１９の(a)に示すよ
うに、第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室
内熱交換器７と接続される配管９が大きな開口面積で接
続されているので、焼結金属の多孔体１２での圧力損失
程度で冷媒流路を接続することができる。また、電磁コ
イル１５に通電するすることにより、図１９の(b)のよ
うに、主弁体１０と弁座１４を密着させることにより形
成される焼結金属の多孔体１２の通気孔と主弁体１０と
弁座に設けてある溝１３で形成されるオリフィス部を介
して、第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室
内熱交換器７と接続される配管９接続される。

【０１００】この実施の形態では主絞り部をオリフィス
１６としているため、補助絞り部である焼結金属の多孔
体１２の通気孔径を大きくすることができるため目詰ま
り耐力が向上する。

【０１０１】実施の形態９．図２０はこの発明の実施の
形態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置の
構成断面図である。図２に示したものと同一または同様
の構成部品には同一符号を付して、その重複する説明を
省略する。１７は切換え流路であり、電磁コイルまたは
ステッピングモータにより駆動する。１８は第２流量制
御装置出口流路で、切替え流路１７の回転方向に複数の
通過流路を形成し、流動抵抗なく配管９ａへと導く通過
孔１８ａと、流動抵抗となる多孔体１２が設けられ、減
圧して配管９ｂへと導く絞り部１８ｂとをそれぞれ成
す。また、図２１は図２０のＡ−Ａ‘断面の図であり、
切換え流路の動作を表している。

【０１０２】ステッピングモータ１１により駆動された
切換え流路１７が第２流量制御装置出口流路として通過
孔１８ａと接続されると第１室内熱交換器５と接続され
る配管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９とが
ほとんど圧力損失なしで接続することができる。（図２
１の(a)）また、同様にステッピングモータ駆動するこ
とにより、図２１の(b)のように、切換え流路１７と第
２流量制御装置出口流路として絞り部１８ｂと接続する
ことにより、焼結金属の多孔体１２の通気孔を介して、
第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室内熱交
換器７と接続される配管９とが接続される。

【０１０３】この実施の形態では、多孔体１２を絞り部
１８ｂの形状に合わせた円柱状に構成しているためその
加工も容易であり、低コストで低騒音流量制御装置が実
現できる。さらに、多孔体１２の冷媒入口部形状の変更
が容易であるため流量特性に応じた設計変更が容易であ
る。この実施の形態では多孔体を円柱状に形成した場合
について説明したが、弁座１４の形状に合わせた形状で
あれば良い。

【０１０４】実施の形態１０．図２２はこの発明の実施
の形態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置
６の構成断面図である。図２０または図２１に示したも
のと同一または同様の構成部品には同一符号を付して、
その重複する説明を省略する。また、図２３は図２１の
Ａ−Ａ‘断面の図であり、切換え流路の動作を表してい
る。この実施の形態では第２流量制御装置出口流路のう
ち、絞り部１８ｂ、１８ｃに通気孔の径（流路抵抗）が
異なる焼結金属の多孔体１２ｅ、１２ｆを組み込んでい
る。

【０１０５】ステッピングモータにより駆動された切換
え流路１７が第２流量制御装置出口流路うちの通過孔１
８ａと接続されると第１室内熱交換器５と接続される配
管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９とがほと
んど圧力損失なしで接続することができる。（図２３の
(a)）また、同様にステッピングモータを駆動すること
により、図２１の(b)のように、切換え流路１７と第２
流量制御装置出口流路の流路抵抗の小さな絞り部１８ｂ
を接続することにより形成されると、焼結金属の多孔体
１２の通気孔を介して、第１室内熱交換器５と接続され
る配管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９とが
接続される。さらに、ステッピングモータを駆動するこ
とにより、図２１の(ｃ)のように、切換え流路１７と第
２流量制御装置出口流路のうち流路抵抗の大きな絞り部
１８ｃを接続することにより１８ｂより流動抵抗が大き
い焼結金属の多孔体１２の通気孔を介して、第１室内熱
交換器５と接続される配管８と第２室内熱交換器７と接
続される配管９とが接続される。

【０１０６】この実施の形態では第２流量制御装置出口
流路１８を３ヶ所とし、２ヶ所に流動抵抗が異なるよう
に通気孔の直径を変えて設置しているので空調負荷に応
じて冷媒流量を制御し、冷凍能力を調整することができ
るため、より快適な除湿運転を可能としている。

【０１０７】実施の形態９と形態１０では、絞り部に通
気孔の径が０．５マイクロメートルから１００マイクロ
メートルの多孔体を用いて説明した。絞り部を通気孔径
が１００マイクロメートルから５００マイクロメートル
の多孔体で途中に内径０．５から３ミリメートルのオリ
フィスを挟み込んで構成する絞り部であっても良い。

【０１０８】実施の形態１１．図２４はこの発明の実施
の形態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置
６の構成図であり、図において１８は二方弁、１９は二
方弁１８をバイパスするバイパス流路となる配管２０に
形成された絞り部である。また、図２４は絞り部１９の
詳細図であり、図２５はその他の実施形態を示す絞り部
の詳細図である。図２４において、１２は多孔体、１６
はオリフィス、２０は配管である。多孔体１２はオリフ
ィス１６を隙間なく挟み込んだ状態で配管２０に圧入さ
れている。多孔体１２は通気孔の径を１００マイクロメ
ートルから５００マイクロメートルで厚さを１ミリメー
トルから１００ミリメートルとした焼結金属の多孔体１
２間に内径１．０ミリメートルで厚さ１ミリメートルの
オリフィス１６を１ヶ所設けてある。

【０１０９】電磁コイル１５に非通電することにより主
弁体１０と弁座１４が引き離れ、図２４の(a)に示すよ
うに、第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室
内熱交換器７と接続される配管９が大きな開口面積で接
続されているのでほとんど圧力損失が内状態で接続する
ことができる。また、電磁コイル１５に通電することに
より、図２４の(b)のように、主弁体１０と弁座１４を
密着させることにより、絞り部１９で形成される焼結金
属の多孔体１２の通気孔を介して、第１室内熱交換器５
と接続される配管８と第２室内熱交換器７と接続される
配管９とが接続される。

【０１１０】この実施の形態では絞り装置を二方弁と組
み合わせたため、絞り部１９の構造が簡易化され低コス
トで低騒音絞りが実現できる。また、多孔体１２とオリ
フィス１６は隙間なく配管２０内に設けてあるので、気
液二相冷媒を均質に混合したまま、オリフィスに流入さ
せることができ、圧力変動を抑え、冷媒流動音を低減す
ることができる。また、実施の形態ではオリフィス１６
を１ヶ所の例を示したが、オリフィスの内径と厚さは設
計時の流量特性に応じて最適に設計されるため、オリフ
ィスの個数は１ヶ所から無数で、厚さはどのくらいであ
っても良い。

【０１１１】また、実施の形態１から形態１０では、空
気調和装置の冷媒としてＲ４１０Ａを用いた場合につい
て説明した。Ｒ４１０ＡはＨＦＣ系冷媒であり、オゾン
層を破壊しない地球環境保全に適した冷媒であるととも
に、従来冷媒として用いられてきたＲ２２に比べて、冷
媒圧力損失が小さいため、第２流量制御装置６の絞り部
に用いる多孔体の通気孔の径を小さくでき、より一層冷
媒流動音低減効果を得ることができる冷媒である。

【０１１２】さらに、この空気調和装置の冷媒として
は、Ｒ４１０Ａに限ることはなく、ＨＦＣ系冷媒である
Ｒ４０７ＣやＲ４０４Ａ、Ｒ５０７Ａであっても良い。
また、地球温暖化防止の観点から、地球温暖化系数の小
さなＨＦＣ系冷媒であるＲ３２単独、Ｒ１５２ａ単独あ
るいはＲ３２／Ｒ１３４ａなどの混合冷媒であっても良
い。また、プロパンやブタン、イソブタンなどのＨＣ系
冷媒やアンモニア、二酸化炭素、エーテルなどの自然系
冷媒およびそれらの混合冷媒であっても良い。

【０１１３】

【発明の効果】以上のように、この発明によれば、周方
向に回転する円柱状または円盤状の可動部と、この可動
部に形成され前記回転により冷媒流れ方向に連通する多
孔質透過材より成る絞り部とを備えたので、冷媒流動音
の発生を防止して騒音を低減できる効果が得られる。

【０１１４】また、前記可動部に形成され前記回転によ
り冷媒流れ方向に貫通する貫通流路を備えたので、冷媒
流動音の発生を防止して騒音を低減した絞り状態と、流
動抵抗のほとんどない開状態とを選択できる効果が得ら
れる。

【０１１５】また、前記可動部に形成され前記回転によ
り冷媒の流れを遮断する遮断部を備えたので、冷媒流動
音の発生を防止して騒音を低減した絞り状態と、冷媒流
れのない閉状態とを選択できる効果が得られる。

【０１１６】また、前記貫通流路はその周囲壁を前記多
孔質透過材で形成したので、貫通流路と多孔質透過材と
により冷媒流路を確保することができる効果が得られ
る。

【０１１７】また、前記可動部の周面側に冷媒流入口お
よび冷媒流出口を備えたので、可動部の各口対応部の面
積を周面側で調節でき、可動部の径を小さくできる効果
が得られる。

【０１１８】また、前記可動部の回転軸方向に冷媒流入
口および冷媒流出口を備えたので、冷媒を絞り部内に直
線的で均一に流せる効果が得られる。

【０１１９】また、前記絞り部を複数備えたので、多孔
体が選択的に使用でき、長寿命化できる効果が得られ
る。

【０１２０】また、前記可動部は絞り部のみ多孔質透過
材で構成したので、コストが安く、絞り部の流動抵抗が
正確になる効果が得られる。

【０１２１】また、前記可動部は全体を多孔質透過材で
構成したので、成形が容易で、小型化できる効果が得ら
れる。

【０１２２】また、前記可動部の回転により選択可能な
異なる流動抵抗の絞り部を備えたので、流動抵抗を可変
できる効果が得られる。

【０１２３】また、前記異なる流動抵抗の絞り部は流動
抵抗の順に前記可動部の回転方向に配置されているの
で、可動部の回転時に抵抗順に所望の流動抵抗の位置に
できるから、不意に流動抵抗が低下し過ぎたりすること
を防止できる。

【０１２４】また、前記異なる流動抵抗の絞り部が連続
しているので、多孔室透過材の成形が容易で可動部を小
型化できる効果が得られる。

【０１２５】また、前記異なる流動抵抗の絞り部が断続
して配列しているので、各絞り部の流動抵抗が独立し、
精度が向上する効果が得られる。

【０１２６】また、前記異なる流動抵抗の絞り部間に仕
切りを設けたので、異なる流動抵抗の絞り部間の距離を
近づけることができ、小型化が図れる効果が得られる。

【０１２７】また、前記可動部をステッピングモータで
回転駆動するので、冷媒流入口および冷媒流出口と絞り
部との位置関係を正確に合わせることができ、可動部を
小型化できる効果が得られる。

【０１２８】また、弁室内にて互いに離着することで開
閉可能な主弁座および主弁体と、前記主弁座および主弁
体が閉時に閉部を前記弁室内バイパスするバイパス流路
と、このバイパス流路に設けられ冷媒流れ方向に連通す
る多孔質透過材とを備え、前記多孔質透過材で絞り部を
構成したので、絞り部の目詰まり耐力に優れた絞り部と
できる効果が得られる。

【０１２９】また、前記バイパス流路にオリフィスを備
えたので、絞り能力を高く維持しながら、目詰まり耐力
に優れた絞り部とできる効果が得られる。

【０１３０】また、前記オリフィスの直前に多孔質透過
材を備えたので、オリフィスによって発生する圧力変動
が上流側に伝わることを防止できる効果が得られる。

【０１３１】また、前記オリフィスの直後に多孔質透過
材を備えたので、オリフィスを通過する噴流による圧力
変動が下流側に伝わることを防止できる効果が得られ
る。

【０１３２】また、前記主弁体が当接する前記主弁座端
部と前記多孔質透過材とを略面一にしたので、弁開放時
の主弁座内への冷媒の流れ込みが円滑になる効果が得ら
れる。

【０１３３】また、絞り部が前記主弁座を取り囲むよう
配置されているので、弁開放時、絞り時の冷媒の流れが
円滑になる効果が得られる。

【０１３４】また、弁室側部に形成され、主弁体移動方
向に垂直な冷媒流入口と、この冷媒流入口からの冷媒流
を拡散する拡散部材とを備えたので、弁室内で冷媒を偏
りなく絞り部へ誘導することができる効果が得られる。

【０１３５】また、前記拡散部材を主弁体としたので、
特別な部材を必要とせず弁室内で冷媒を偏りなく絞り部
へ誘導することができる効果が得られる。

【０１３６】また、絞り機能を有するオリフィスと、こ
のオリフィスの直前または直後に設けられ絞り機能を有
する多孔質透過材とを備えたので、オリフィスによる圧
力変動の伝達を低減できるとともに、オリフィスと多孔
質透過材との間での乱流や騒音の発生を防止できる効果
が得られる。

【０１３７】また、弁室側壁に第１流路が開口する弁本
体と、弁室底面に第２流路が開口する主弁座と、弁室内
に前記主弁座を閉止できる主弁体とを備え、前記主弁体
および主弁座で主絞り部を構成し、前記主絞り部の直前
または直後に多孔質透過材を用いた補助絞り部を構成し
たので、多孔質透過材の通過径を大きくでき、目詰まり
耐力を向上できる効果が得られる。

【０１３８】また、主弁座側の流路に前記主弁体と当接
する補助絞り部を設けたので、主絞り部と補助絞り部間
で乱流や騒音が発生するのを防止できる効果が得られ
る。

【０１３９】また、前記主弁体先端の周囲の角を落と
し、前記補助絞り部との当接時に前記主弁座とでオリフ
ィス部を構成するので、主絞り部による圧力変動が伝達
するのを補助絞り部で防止でき、主絞り部と補助絞り部
間で乱流や騒音が発生するのを防止できる効果が得られ
る。

【０１４０】二方弁と、冷媒流れ方向に連通する多孔質
透過材で構成した絞り部とを備え、前記二方弁と絞り部
とを並列に接続したので、絞り部の構造を簡略にできる
効果が得られる。

【０１４１】また、前記絞り部にオリフィスを備えたの
で、オリフィスへの冷媒流入を均一化でき、オリフィス
による圧力変動の伝達を低減できる効果が得られる。

【０１４２】また、多孔質透過材の通気孔を２００から
０．５マイクロメートルの範囲としたので、液冷媒や気
液二相冷媒が通過する際の冷媒流動音の発生を防止でき
る効果が得られる。

【０１４３】多孔質透過材焼結金属としたので、耐久
性に優れた絞り装置とすることができる効果が得られ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の形態１による空気調和装置の
冷媒回路図である。

【図２】実施の形態１に係わり絞り装置の構成断面図
である。

【図３】実施の形態１に係わり絞り装置の主弁体の詳
細図である。

【図４】実施の形態１に係わり絞り装置の動作を表す
図である。

【図５】実施の形態１に係わる空気調和装置の冷房除
湿運転時の動作状態を表す特性図である。

【図６】実施の形態１に係わり絞り部入口の冷媒の流
動様式図である。

【図７】実施の形態３に係わり絞り装置の構成断面図
である。

【図８】実施の形態３に係わり絞り装置の主弁体の詳
細図である。

【図９】実施の形態３に係わり絞り装置の構成断面図
である。

【図１０】実施の形態４に係わり絞り装置の構成断面
図である。

【図１１】実施の形態４に係わり絞り装置の構成断面
図である。

【図１２】実施の形態４に係わり絞り装置の構成断面
図である。

【図１３】実施の形態５に係わり絞り装置の構成断面
図である。

【図１４】実施の形態５に係わり絞り装置の構成断面
図である。

【図１５】実施の形態５に係わり絞り装置の構成断面
図である。

【図１６】実施の形態６に係わり絞り装置の構成断面
図である。

【図１７】実施の形態７に係わり絞り装置の構成断面
図である。

【図１８】実施の形態７に係わり絞り装置に用いられ
るオリフィスの詳細図である。

【図１９】実施の形態８に係わり絞り装置の構成断面
図である。

【図２０】実施の形態９に係わり絞り装置の構成断面
図である。

【図２１】実施の形態９に係わり絞り装置の動作を表
す図である。

【図２２】実施の形態１０に係わり絞り装置の構成断
面図である。

【図２３】実施の形態１０に係わり絞り装置の動作を
表す図である。

【図２４】実施の形態１１に係わり絞り装置の構成断
面図である。

【図２５】実施の形態１１に係わり絞り装置の動作を
表す図である。

【図２６】実施の形態１１に係わり絞り装置の構成断
面図である。

【図２７】従来の空気調和装置を示す冷媒回路図であ
る。

【図２８】従来の絞り装置のその他の例を示す構成断
面図である。

【図２９】従来の絞り装置のその他の例を示す構成断
面図である。

【符号の説明】

１圧縮機、２四方弁、３室外熱交換器、４第１流
量制御装置、５第１室内熱交換器、６第２流量制御
装置、７第２室内熱交換器（絞り装置）、８第１室内
熱交換器５と接続される配管、９第２室内熱交換器７
と接続される配管、１０主弁体、１１ステッピング
モータ、１２多孔体、１３溝、１４弁座、１５
電磁コイル、１６オリフィス、１７切換え流路、
１８二方弁、１９絞り装置、２０配管、２１室外
ユニット、２２室内ユニット。

─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成１２年８月４日（２０００．８．４）

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】全文

【補正方法】変更

【補正内容】

【書類名】明細書

【発明の名称】絞り装置

【特許請求の範囲】

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【０００２】

【０００６】

【００１０】

【００１６】また、前記絞り部を複数備えたものであ
る。

【００３９】また、多孔質透過材の通気孔を５００から
１００マイクロメートルの範囲としたものである。

【００４０】また、多孔質透過材の厚さを１から１００
ミリメートルの範囲としたものである。

【００４１】また、多孔質透過材がオリフィスを挟み込
んだ状態としたものである。

【００４２】また、多孔質透過材の通気孔を２００から
０．５マイクロメートルの範囲としたものである。

【００４３】また、多孔質透過材焼結金属としたもので
ある。

【００４４】

【００４５】図２は図１に示した空気調和装置の第２流
量制御装置の構成断面図を示す図であり、図において、
８は第１室内熱交換器５と接続され、冷媒流入口となる
配管、９は第２室内熱交換器７と接続され冷媒流出口と
なる配管、１０は主弁体であり円柱状に形成され、円柱
中心を軸に周方向に摺動しながら回転する。１１は主弁
体１０を駆動するステッピングモータで、図示しない制
御部からの指令に基づいてステッピングモーター１１を
駆動し主弁体１０を調整する。

【００４６】図３は図２に示した第２流量制御装置６の
主弁体１０の断面図であり、図において、１３は主弁体
１０に形成され、冷媒が流路抵抗を殆ど受けることなく
通過可能な貫通流路となる溝である。主弁体１０は全体
が多孔質透過材で形成され、通気孔(流体が透過できる
多孔質体表面及び内部の気孔)の平均直径が４０マイク
ロメートルの焼結金属（以下多孔体１２または焼結金属
という）で構成されている。焼結金属は、金属粉末ある
いは合金粉末を型に入れて加圧成形し、次いで溶融点以
下の温度で焼結を行なって製造されたものである。

【００４７】また、主弁体に設けられた溝１３は第２流
量制御弁６と第１室内熱交換器５と接続される配管８と
第２室内熱交換器７と接続される配管９において、それ
ぞれの配管断面積以上の断面積を有する。さらに、ステ
ッピングモータ１１を駆動することにより、図４の(ｂ)
のごとく、主弁体の溝１３が第２流量制御弁と第１室内
熱交換器５と接続される配管８と第２室内熱交換器７と
接続される配管９の位置まで移動することによって、圧
力損失がほとんどない状態で接続することができる。ま
た、同様にステッピングモータ１１を駆動することによ
り、図４の(ａ)のごとく、第１室内熱交換器５と接続さ
れる配管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９が
主弁体１０の多孔体１２を介して接続される。

【００４８】次に本実施の形態による空気調和装置の冷
凍サイクルの動作について説明する。図１では冷房時の
冷媒の流れを実線矢印で示している。冷房運転は起動時
や夏季時など部屋の空調顕熱負荷と潜熱負荷がともに大
きい場合に対応する通常冷房運転と中間期や梅雨時期の
ように空調顕熱負荷は小さいが、潜熱負荷が大きな場合
に対応する除湿運転に分けられる。通常冷房運転は、第
２流量制御装置６のステッピングモーター１１を駆動す
ることにより、主弁体１０の溝１３が第２流量制御装置
と第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室内熱
交換器７と接続される配管９の位置に固定されている。

【００４９】この時、空調負荷に応じた回転数で運転さ
れている圧縮機１を出た高温高圧の蒸気冷媒は四方弁２
を通過して、室外熱交換器３で凝縮液化し、第１流量制
御装置４で減圧され低圧二相冷媒となって第１室内熱交
換器５に流入し蒸発気化し、第２流量制御装置６を大き
な圧力損失なしに通過し再び第２室内熱交換器７で蒸発
気化し、低圧蒸気冷媒となって再び四方弁２を介して圧
縮機１に戻る。

【００５０】第２流量制御装置は図４（ｂ）に示すよう
に主弁体１０の溝１３が第２流量制御装置と第１室内熱
交換器５と接続される配管８と第２室内熱交換器７と接
続される配管９の位置にあるため、この第２流量制御装
置を通過する冷媒はほとんど圧力損失がないため冷房能
力や効率低下などは起こらない。また、第１流量制御装
置は例えば圧縮機１の吸入部分で冷媒の過熱度が１０℃
となるように制御されている。このような冷凍サイクル
では室内熱交換器５で冷媒が蒸発することにより室内か
ら熱を奪い、室外熱交換器３で冷媒が凝縮することによ
って室内で奪った熱を室外で放出することによって室内
を冷房する。

【００５１】次に除湿運転時の動作について、図５に示
す圧力-エンタルピー線図を用いて説明する。なお、図
５に示した英文字は、図１に示した英文字と対応してい
る。この除湿運転時は、図示しない制御部が第２流量制
御装置のステッピングモーターを駆動し、主弁体１０を
図４（ａ）に示すように主弁体１０の溝１３以外の部分
が第２流量制御装置と第１室内熱交換器５と接続される
配管８の端部と第２室内熱交換器７と接続される配管９
の端部が密着する位置にある。

【００５２】この時、空調負荷に応じた回転数で運転さ
れている圧縮機１を出た高温高圧の蒸気冷媒（Ａ点）は
四方弁２を通過して、室外熱交換器３で外気と熱交換し
て凝縮し気液二相冷媒となる（Ｂ点）。この高圧二相冷
媒は第１流量制御装置４で若干減圧され、中間圧の気液
二相冷媒となって第１室内熱交換器５に流入する（Ｃ
点）。第１室内熱交換器に流入した中間圧の気液二相冷
媒は、室内空気と熱交換を行いさらに凝縮する（Ｄ
点）。第１室内熱交換器を流出した気液二相冷媒は第２
流量制御装置６に流入する。

【００５３】第２流量制御装置６では図４（ａ）に示す
ように主弁体１０が第２流量制御装置と第１室内熱交換
器５と接続される配管８の端部と第２室内熱交換器７と
接続される配管９の端部に密着する位置にあるため、主
弁体１０を成す多孔質透過材の通気孔を通って第２室内
熱交換器７に流入する。この主弁体１０の通気孔は４０
マイクロメートル程度でありこの通気孔を通る冷媒は減
圧されて、低圧の気液二相冷媒となって、第２室内熱交
換器７に流入する（Ｅ点）。第２室内熱交換器７に流入
した冷媒は、室内空気の顕熱および潜熱を奪って蒸発す
る。第２室内熱交換器を出た低圧蒸気冷媒は再び四方弁
２を介して圧縮機１に戻る。室内空気は、第１室内熱交
換器５で加熱され、第２室内熱交換器７で冷却除湿され
るため、部屋の室温低下を防ぎながら除湿を行うことが
できる。

【００５４】なお、この除湿運転では、圧縮機１の回転
周波数や室外熱交換器３のファン回転数を調整して、室
外熱交換器３の熱交換量を制御し、第１室内熱交換器５
による室内空気の加熱量を制御して吹出し温度を広範囲
に制御できる。また、第１流量制御装置４の開度や室内
ファン回転数を制御して第１室内熱交換器の凝縮温度を
制御し、第１室内熱交換器５による室内空気の加熱量を
制御することもできる。また、第２流量制御装置６は例
えば圧縮機吸入冷媒の過熱度が１０℃となるように制御
される。

【００５５】この実施の形態では主弁体１０を焼結金属
で構成したため、気液二相冷媒が通過する際に発生する
冷媒流動音を大幅に低減できる。通常のオリフィスタイ
プの流量制御装置に気液二相冷媒が通過する際には、大
きな冷媒流動音が発生する。特に気液二相冷媒の流動様
式がスラグ流となる場合に大きな冷媒流動音が発生する
ことが知られている。この原因は気液二相冷媒の流動様
式がスラグ流の場合は、図６に示すように流れ方向に対
して蒸気冷媒が断続的に流れ、絞り部流路より大きな蒸
気スラグもしくは蒸気気泡が絞り部流路を通過する際に
絞り部流路上流の蒸気スラグもしくは蒸気気泡が崩壊す
ることにより、それらが振動することや、絞り部を蒸気
冷媒と液冷媒が交互に通過するため、冷媒の速度は蒸気
冷媒が通過する際は速く、液冷媒が通過する際は遅くな
るため、それに伴って圧力も変動するためである。ま
た、従来の第２流量制御装置６出口においては出口流路
が１ヶ所〜４ヵ所であるため冷媒流速が速く、出口部分
では流れに渦が発生し噴流騒音も大きくなっている。

【００５６】図２に示した第２流量制御装置６では気液
二相冷媒や液冷媒は焼結金属で構成されている主弁体１
０の微細で無数の通気孔を通過し減圧される。そのた
め、蒸気スラグや蒸気泡が崩壊することは無い。また、
蒸気冷媒と液冷媒が同時に絞り部を通過するため冷媒の
速度変動が生じず、圧力も変動しない。従来のオリフィ
スでは流路が１ヶ所であるが、焼結金属では内部の流路
が複雑に構成され、この内部で圧力が低下している。焼
結金属のような多孔体は内部において流速変動は圧力変
動として繰り返され一部熱エネルギに変換しながら圧力
変動を一定にする効果がある。これを一般に吸音効果と
言い、音を消すメカニズムと考えられる。また、多孔体
内部で冷媒の流速が十分に減速され、一定となるため、
絞り部出口部も流れに渦が発生することも無く噴流騒音
も小さくなる。

【００５７】このため、従来装置で必要であった、遮音
材や制振材を絞り装置６の周囲に巻きつけるなどの対策
も不要でコスト低減となり、さらに空気調和装置のリサ
イクル性も向上する。なお、上述した気液二相冷媒に起
因する冷媒流動音の課題に関しては空気調和器に限定さ
れることなく、冷蔵庫などの冷凍サイクル一般について
の課題であり、本実施の形態の絞り装置はこのような冷
凍サイクル一般に広く適用することで、同様の効果が得
られる。

【００５８】冷房除湿運転時の第２流量制御装置６の流
量特性（冷媒流量と圧力損失の関係）は主弁体１０に用
いる多孔体の径や冷媒が通過する流路長さおよび多孔体
の空隙率（単位体積あたりの隙間容積）を調整すること
によって調整することができる。すなわちある冷媒流量
を小さな圧力損失で流す場合は多孔体の通気孔径を大き
くしたり（多孔体の素子を大きくする）、流路長さを短
くしたり（弁本体を短くする）、空隙率が大きい多孔体
を用いれば良い。また、逆にある冷媒流量を大きな圧力
損失で流す場合は多孔体の通気孔径を小さくしたり（多
孔体の素子を小さくする）、流路長さを長くしたり（弁
本体を長くする）、空隙率が小さい多孔体を用いれば良
い。このような主弁体に用いる多孔体の通気孔の径や弁
本体の形状は、機器設計時に最適に設計される。

【００５９】なお、主弁体に用いる多孔体の素子は、焼
結金属（金属粉末あるいは合金粉末を型に入れて加圧成
形し、融点以下の温度で焼結を行って製造されたもの）
やセラミック、発泡金属および発泡樹脂などを用いる。

【００６０】また、主弁体１０をステッピングモーター
１１で駆動することが出来るため、絞り部入口部の主弁
体１０がサイクル内の異物により目詰まりを起こしたと
しても、モーターを駆動することによって新たな面を入
口部に移動することにより、目詰まりによる性能低下を
防止することが出来る。さらに、主弁体全面の多孔体入
口部が目詰まりを起こしたとしても、主弁体１０には溝
１３を設けているため絞り部入口に一部溝の部分を含む
位置に主弁体１０をモーターにより駆動することによっ
て絞り装置としての機能を保つことができ、絞り装置と
しての信頼性を十分に持っているため、空気調和装置と
しても十分な信頼性を持ったものを提供することが出来
る。

【００６１】次に、この実施の形態の空気調和装置の運
転制御法について説明する。空気調和装置には、部屋内
に居る居住者の好みの温湿度環境を設定するために、例
えば設定温度と設定湿度が空調装置運転時に設定され
る。なおこの設定温度と設定湿度は、居住者がそれぞれ
の設定値を室内ユニットのリモコンから直接入力しても
よく、また暑がりの人用、寒がりの人用や子供用、老人
用など室内ユニットのリモコンに対象とする居住者別に
定めた温度および湿度の最適値テーブルを記憶させ、対
象居住者のみを直接入力するようにしてもよい。また室
内ユニット２２には、室内の温度および湿度を検知する
ために、室内ユニットの吸い込み空気の温度および湿度
を検出するセンサーがそれぞれ設けられている。

【００６２】空気調和装置が起動されると、設定温度と
現在の室内吸込み空気温度との差を温度偏差、設定湿度
と現在の室内吸込み空気湿度との差を湿度偏差として演
算し、最終的にこれらの偏差がゼロあるいは所定の値以
内となるように空気調和装置の圧縮機１の回転周波数、
室外ファン回転数、室内ファン回転数、第１流量制御弁
４の絞り開度、および第２流量制御弁６の開閉を制御す
る。この時、温度および湿度偏差をゼロあるいは所定の
値以内に制御する際には、温度偏差を湿度偏差よりも優
先して空気調和装置の制御を行なう。

【００６３】すなわち、空気調和装置起動時に、温度偏
差および湿度偏差がともに大きい場合は、第２流量制御
弁６を図４（ｂ）に示すように主弁体１０の溝１３が第
２流量制御装置と第１室内熱交換器５と接続される配管
８と第２室内熱交換器７と接続される配管９の位置とな
るよう制御部が指示する。この第２流量制御装置を通過
する冷媒はほとんど圧力損失がないため冷房能力や効率
低下などは起こらない。このように第２流量制御弁６を
開状態とし、まず通常冷房運転で、室内の温度偏差を優
先的にゼロまたは所定の値以内となるように運転する。
空気調和装置の冷房能力が部屋の熱負荷と一致し、温度
偏差がゼロまたは所定の値以内となった場合に、湿度偏
差を検出し、この時、湿度偏差がゼロまたは所定の値以
内となっている場合は、現在の運転を続行する。

【００６４】温度偏差がゼロまたは所定の値以内とな
り、この時の湿度偏差がまだ大きな値となっている場合
は、第２流量制御弁６を図４（ａ）に示すように主弁体
１０の溝１３以外の部分が第２流量制御装置と第１室内
熱交換器５と接続される配管８の端部と第２室内熱交換
器７と接続される配管９の端部と密着する位置にする。
このように第２流量制御弁６を絞り、冷房除湿運転に切
換える。この冷房除湿運転では、室内の温度偏差がゼロ
または所定の値以内を維持できるように、第２室内熱交
換器７の加熱量を制御するとともに、湿度偏差がゼロま
たは所定の値以内に入るように、第１室内熱交換器５の
冷却除湿量を制御する。第２室内熱交換器７の加熱量の
制御には、室外熱交換器３のファン回転数や第１流量制
御弁４の開度などによって調整する。また第１室内熱交
換器５の冷却除湿量の制御には、圧縮機１の回転周波数
や室内ユニット２２のファン回転数などによって制御す
る。

【００６５】このようにこの実施の形態では、冷房運転
時の部屋の負荷に応じて、冷媒回路を通常冷房運転と冷
房除湿運転に切換えることにより、部屋内の温湿度環境
を、居住者の好みに応じて最適な状態に制御することが
できる。また、冷房、除湿、暖房などのモードの変化や
空調負荷の変化により絞り装置を通過する冷媒の相状態
や気液の混在比が変化しても多孔体１２の焼結金属内を
冷媒が低騒音で安定的に流れることができる。

【００６６】実施の形態２．以下、本発明の実施の形態
２による空気調和装置について説明する。本実施の形態
は、暖房運転に関するもので、空気調和機を構成する冷
媒回路は、例えば実施の形態１での図１と同様であり、
第２流量制御弁６の構造は図２と同様である。本実施の
形態による空気調和装置の暖房時の動作について説明す
る。図１では暖房時の冷媒の流れを破線矢印で示してい
る。通常の暖房運転は、第２流量制御弁６を図４（ｂ）
に示すように主弁体１０の溝１３が第２流量制御装置と
第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室内熱交
換器７と接続される配管９の位置となるよう制御部が指
示する。

【００６７】このとき圧縮機１を出た高温高圧の冷媒蒸
気は、四方弁２を通って第２室内熱交換器７および第１
室内熱交換器５に流入し、室内空気と熱交換して凝縮、
液化する。なお第２流量制御弁６は、図４（ｂ）に示す
ように配管８と配管９とが大きな開口面積で接続されて
いるので、この弁を通過する際の冷媒圧力損失はほとん
どなく、圧力損失による暖房能力や効率面での低下もな
い。第１室内熱交換器５を出た高圧の液冷媒は、第１流
量制御弁４で低圧に減圧され、気液二相冷媒となって室
外熱交換器３で室外空気と熱交換して蒸発する。室外熱
交換器３を出た低圧の蒸気冷媒は、四方弁２を通って再
び圧縮機１に戻る。この通常冷房運転時の第１流量制御
弁４の開度は、例えば室外熱交換器３の出口冷媒の過熱
度が５℃となるように制御されている。

【００６８】次に暖房除湿運転時の動作について、図１
に示した英文字と対応させて説明する。この暖房除湿運
転時は、第２流量制御弁６を図４（ａ）に示すように主
弁体１０が第２流量制御装置と第１室内熱交換器５と接
続される配管８の端部と第２室内熱交換器７と接続され
る配管９の端部に密着する位置となるよう制御部が指示
する。この時、圧縮機１を出た高温高圧の冷媒蒸気（Ｆ
点）は、四方弁２を通って第２室内熱交換器７流入し、
室内空気と熱交換して凝縮する（Ｅ点）。この高圧の液
冷媒あるいは気液二相冷媒は、第２流量制御弁６に流入
する。

【００６９】第２流量制御弁６では図４（ａ）に示すよ
うに主弁体１０が第２流量制御装置と第１室内熱交換器
５と接続される配管８の端部と第２室内熱交換器７と接
続される配管９の端部に密着しているため、この弁に流
入した冷媒は、焼結金属で構成されている主弁体２４内
の通気孔を通って第１室内熱交換器５に流入する。この
主弁体１０の通気孔は４０マイクロメートル程度であ
り、この通気孔を通る冷媒は減圧されて、中間圧の気液
二相冷媒となって、第１室内熱交換器５に流入する（Ｄ
点）。この第１室内熱交換器５に流入した冷媒の飽和温
度は室内空気の露点温度以下であり、室内空気の顕熱お
よび潜熱を奪って蒸発する（Ｃ点）。第１室内熱交換器
５を出た中間圧の気液二相冷媒は、第１流量制御弁４に
流入し、低圧まで減圧され、さらに室外熱交換器３に流
入し、室外空気と熱交換して蒸発する。室内外熱交換器
４を出た低圧の蒸気冷媒は、四方弁２を通って再び圧縮
機１に戻る。

【００７０】この暖房除湿運転では、室内空気は、第２
室内熱交換器７で加熱されるとともに、第１室内熱交換
器５で冷却除湿されるため、部屋を暖房しながら除湿を
行うことができる。また暖房除湿運転では、圧縮機１の
回転周波数や室外熱交換器３のファン回転数を調整し
て、室外熱交換器３の熱交換量を制御し、第１室内熱交
換器５による室内空気の加熱量を制御して吹出し温度を
広範囲に制御できる。また第１流量制御弁７の開度や室
内ファン回転数を調整して、第１室内熱交換器５の蒸発
温度を制御し、第１室内熱交換器５による室内空気の除
湿量を制御することもできる。また第２流量制御弁４の
開度は、例えば第２室内熱交換器７の出口冷媒の過冷却
度が１０℃となるように制御されている。

【００７１】このように本実施の形態では、焼結金属を
弁本体として用いた第２流量制御弁を用いているため、
暖房時の除湿運転が可能となるとともに、この暖房除湿
運転時の冷媒流動音の発生を防止でき、温湿度環境およ
び騒音面でも快適な空間が実現できる。

【００７２】また、暖房起動時などに第２流量制御弁６
を図４（ａ）に示すように主弁体１０が第２流量制御装
置と第１室内熱交換器５と接続される配管８の端部と第
２室内熱交換器７と接続される配管９の端部に密着させ
絞ることにより、暖房吹出し温度を高温化することも可
能となる。すなわち、暖房起動時に上記暖房除湿サイク
ルを形成し、第１室内熱交換器５の蒸発温度を室内の吸
込み空気温度とほぼ等しくなるように第２流量制御弁で
制御する。第１室内熱交換器５の蒸発温度が室内の吸込
み空気温度とほぼ等しいため、第１室内熱交換器５では
ほとんど冷却および除湿は行なわれず、結果として暖房
時の凝縮器の伝熱面積が通常の暖房運転の約半分にな
り、このため凝縮温度は通常の暖房運転よりも上昇し、
吹出し温度の高温化が可能となる。さらにこの暖房高温
吹出し運転時でも、第２流量制御弁６での冷媒流動音発
生はなく、騒音面でも問題となることはない。

【００７３】次に、この実施の形態の空気調和装置の具
体的な暖房運転制御法の一例について説明する。この空
気調和装置には、実施の形態１で説明したように、設定
温度と設定湿度および吸込み空気温度と湿度が入力され
ている。この空気調和装置は、暖房起動時に高温吹出し
運転運転を所定の時間、たとえば５分間行ない、その後
通常暖房運転に移行する。この後、部屋の温度偏差およ
び湿度偏差に応じて、通常暖房運転と暖房除湿運転を切
換制御される。

【００７４】暖房運転起動時は、第２流量制御弁６を図
４（ａ）に示すように主弁体１０が第２流量制御装置と
第１室内熱交換器５と接続される配管８の端部と第２室
内熱交換器７と接続される配管９の端部に密着させた絞
り状態とし、圧縮機１を起動する。この時、第１室内熱
交換器５での冷却除湿能力がゼロとなるように、室外熱
交換器３のファン回転数や第１流量制御弁４の弁開度な
どを調整して、第１室内熱交換器５の蒸発温度が、吸込
み空気温度と等しくなるように制御する。圧縮機起動か
ら所定の時間である５分間が経過すると、第２流量制御
弁６を図４（ｂ）に示すような開状態とし、通常暖房運
転に移行する。

【００７５】この時、温度偏差がゼロまたは所定の値以
内となるように、圧縮機１の回転周波数や、室内ファン
の回転数、室外ファンの回転数を調整する。この暖房通
常運転により温度偏差がゼロまたは所定の値以内となっ
た場合は、湿度偏差を検出し、この湿度偏差がゼロまた
は所定の値以内の場合、および湿度偏差が所定の値以上
であっても、加湿を必要とする場合には、通常暖房運転
を継続する。一方、湿度偏差がゼロまたは所定の値以上
であり、除湿を必要とする場合には、第２流量制御弁６
を図４（ａ）に示すような絞り状態とし、暖房除湿運転
を行なう。

【００７６】この暖房除湿運転では、室内の温度偏差が
ゼロまたは所定の値以内を維持できるように、第２室内
熱交換器７の加熱量を制御するとともに、湿度偏差がゼ
ロまたは所定の値以内に入るように、第１室内熱交換器
５の冷却除湿量を制御する。第２室内熱交換器７の加熱
量の制御には、圧縮機１の回転周波数や室内ユニット２
２のファン回転数などによって制御する。また第１室内
熱交換器５の冷却除湿量の制御には、室外熱交換器３の
ファン回転数や第１流量制御弁４の開度などによって調
整する。

【００７７】このようにこの実施の形態では、暖房運転
時の運転時間や部屋の負荷に応じて、冷媒回路を暖房高
温吹出し運転や通常暖房運転、暖房除湿運転に切換える
ことにより、部屋内の温湿度環境を、居住者の好みに応
じて最適な状態に制御することができる。

【００７８】実施の形態３．図７はこの発明の実施の形
態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置の構
成断面図であり、図８は図７に示す第２流量制御装置の
主弁体１０の断面図であり、図２および図３に示したも
のと同一または同様の構成部品には同一符号を付して、
その重複する説明を省略する。この実施の形態では、主
弁体１０は通常用いられるの樹脂もしくは金属の芯部分
１０ａに多孔体１２を組み込んでいる。

【００７９】図示しない制御部からの指示でステッピン
グモータ１１を駆動して、主弁体１０を図９の(a)の位
置にすることで、主弁体の溝１３が第１室内熱交換器５
と接続される配管８と第２室内熱交換器７と接続される
配管９を圧力損失がほとんどなしに接続することができ
る。また、同様にステッピングモータ１１を駆動するこ
とにより、図９の(b)のごとく、主弁体１０の多孔体１
２が第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室内
熱交換器７と接続される配管９とに１２ｂの位置で対面
し、通気孔を介して接続される。同様にステッピングモ
ータ１１を駆動することにより、図９の(ｃ)のごとく、
主弁体１０の多孔体１２が第１室内熱交換器５と接続さ
れる配管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９と
に多孔体１２ｃの位置で対面し、通気孔を介して接続さ
れる。同様にステッピングモータ１１を駆動することに
より、図９の(ｄ)のごとく、主弁体１０の遮断部１０ｄ
が第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室内熱
交換器７と接続される配管９とに対面し、流路を遮断す
る。

【００８０】図３に示した実施の形態のように主弁体１
０全体を焼結金属で成形するよりも、本実施の形態で示
したように主弁体１０の一部を焼結金属で形成する方が
材料費は安価で冷媒流動音の発生しない第２流量制御装
置６を得ることができる。また、芯部１０ａによって溝
１３が多孔湿透過体１２と連通状態にならないため、図
９（ａ）の開状態では冷媒が多孔質透過体１２に流れ込
むことがなく、多孔質透過体１２の耐久性を向上させる
ことができる。

【００８１】さらに、空調負荷が空気調和装置の圧縮機
１の回転数を最小にした能力よりも小さい場合など、圧
縮機１が発停を繰り返すような断続運転となった場合
に、本実施の形態で示した主弁体１０のように樹脂また
は金属面を有する遮断部１０ｄを対面さて図９の（ｄ)
のごとく、全閉とすることにより、圧縮機停止時に室外
熱交換器３内の圧力と室内熱交換器５内の圧力を運転中
の状態に保ち、次回圧縮機１が起動する際の立ちあがり
性能を向上させることにより省エネルギー運転を実現す
ることが出来る。

【００８２】実施の形態４．図１０はこの発明の実施の
形態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置の
構成断面図であり、図１１はこの発明の実施の形態の他
の例を示す第２流量制御装置の主弁体１０の断面図であ
り、図２および図３に示したものと同一または同様の構
成部品には同一符号を付して、その重複する説明を省略
する。この実施の形態では、主弁体１０は通常用いられ
る樹脂もしくは金属に焼結金属を弁体中心に対して連続
的に焼結金属が厚くなるように組み込んでいる。

【００８３】図示しない制御部からの指示でステッピン
グモータ１１を駆動して、主弁体１０を図１２の(a)の
ごとく、主弁体の溝１３が第１室内熱交換器５と接続さ
れる配管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９と
を結ぶ接続流路を形成するような位置にする。こに状態
では圧力損失がほとんどなしに接続することができる。
また、同様にステッピングモータ１１を駆動することに
より、図１２の(b)のごとく、主弁体１０の多孔体１２
が第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室内熱
交換器７と接続される配管９とに流動抵抗が大きな多孔
体１２の薄肉部である１２ｂと対面する位置となり、通
気孔を介して接続される。

【００８４】また、同様にステッピングモータ１１を駆
動することにより、図１２の(ｃ)のごとく、主弁体１０
の多孔体１２が第１室内熱交換器５と接続される配管８
と第２室内熱交換器７と接続される配管９とに流動抵抗
が小さな多孔体１２の厚肉部である１２ｃと対面する位
置となり、通気孔を介して接続される。さらに、ステッ
ピングモータ１１を駆動することにより、図１２の(ｄ)
のごとく、主弁体１０の遮断部１０ｄが第１室内熱交換
器５と接続される配管８と第２室内熱交換器７と接続さ
れる配管８とに対面し、冷媒流路を遮断する。

【００８５】図３に示した実施の形態のように主弁体１
０全体を焼結金属で成形するよりも、本実施の形態で示
したように主弁体１０の一部を焼結金属で形成する方が
材料費は安価で冷媒流動音の発生しない第２流量制御装
置を得ることができる。さらに、空調負荷に応じて空気
調和装置の圧縮機１の回転数を調整した場合など、冷凍
サイクルを最も効率良く運転するための第１室内熱交換
器５と第２室内熱交換器７の圧力差を第２流量制御装置
６のステッピングモーター１１で弁体を移動させること
によって調整することができる。焼結金属を連続させる
ことにより、主弁体１０の加工が簡単になり、また、多
孔体１２が配管８、９と直接対面する部分とその周囲部
分を流路とすることができるので、主弁体１０を小型化
することができる。

【００８６】実施の形態５．図１３はこの発明の実施の
形態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置の
構成断面図であり、図１４はこの発明の実施の形態の他
の例を示す第２流量制御装置の主弁体１０の断面図であ
り、図２および図３に示したものと同一または同様の構
成部品には同一符号を付して、その重複する説明を省略
する。この実施の形態では、主弁体１０は通常用いられ
る樹脂もしくは金属を芯１０ａとし、そこに通気孔の平
均直径が異なる焼結金属の多孔体１２ｄ、１２ｅ、１２
ｆを流動抵抗順に周方向に３種類組み込んみ配置し、そ
れぞれの間を芯１０ａと同一素材の仕切り１０ｂで仕切
っている。

【００８７】図示しない制御部からの指示でステッピン
グモータ１１を駆動して、主弁体１０を図１５の(a)の
ごとく、主弁体の溝１３が第１室内熱交換器５と接続さ
れる配管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９を
圧力損失がほとんどなしに接続することができる。ま
た、同様にステッピングモータ１１を駆動することによ
り、図１５の(b)のごとく、主弁体１０のうち流動抵抗
の小さな多孔体１２ｄが第１室内熱交換器５と接続され
る配管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９とに
対面し、通気孔を介して接続される。

【００８８】さらに、同様にステッピングモータを駆動
することにより、図１５の(ｃ)のごとく、中くらいの流
動抵抗である多孔体１２ｅが第１室内熱交換器５と接続
される配管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９
とに対面し、通気孔を介して接続される。さらに、同様
にステッピングモータを駆動することにより、図１５の
(ｄ)のごとく、流動抵抗が大きな多孔体１２ｃが第１室
内熱交換器５と接続される配管８と第２室内熱交換器７
と接続される配管９とに対面し、通気孔を介して接続さ
れる。さらに、同様にステッピングモータを駆動するこ
とにより、図１５の(ｅ)のごとく、主弁体１０の遮断部
１０ｄが第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２
室内熱交換器７と接続される配管９とに対面し、冷媒流
路を遮断する。

【００８９】図１０に示した実施の形態のように通常用
いられる樹脂もしくは金属に焼結金属を弁体中心に対し
て連続的に焼結金属が厚くなるように組み込んで成形す
るよりも、本実施の形態で示したように主弁体１０の３
個所に通気孔の平均直径が異なる焼結金属を３種類組み
込んで主弁体１０形成する方が加工は容易でかつ安価で
冷媒流動音の発生しない第２流量制御装置を得ることが
できる。また、複数の多孔体１２を仕切り１０ｂで仕切
ることで、各多孔体１２の流路断面積を正確に区切るこ
とができ、精度よく流量制御が行なえる。特に本実施の
形態のように流動抵抗の異なる多孔体間を仕切り１０ｄ
で仕切れば、流動抵抗の小さい多孔体へ冷媒が流れ込む
ことを防止できる。

【００９０】実施の形態６．図１６はこの発明の実施の
形態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置６
の構成断面図であり、図２に示したものと同一または同
様の構成部品には同一符号を付して、その重複する説明
を省略する。この実施の形態では、主弁体１０は通常用
いられる樹脂もしくは金属であり、弁室内において主弁
体１０と弁座１４で形成される冷媒流路の空間を円柱上
に形成した多孔体１２で埋めてある。この焼結金属は通
気孔の平均直径が０．５マイクロメートルから２００マ
イクロメートルである。弁座１４は弁室内の配管９側で
周囲の多孔体１２と配管９とを連通状態にする連通口を
形成している。

【００９１】電磁コイル１５に非通電することにより主
弁体１０と弁座１４が引き離れ、図１６の(a)に示すよ
うに、第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室
内熱交換器７と接続される配管９が大きな開口面積で接
続されているのでほとんど圧力損失のない状態でこれら
配管間を接続することができる。また、電磁コイル１５
に通電するすることにより、図１６の(b)のように、主
弁体１０と弁座１４を密着させることにより形成される
焼結金属の多孔体１２の絞り流路へ多孔体１２の通気孔
を介して、第１室内熱交換器５と接続される配管８と第
２室内熱交換器７と接続される配管９たが接続される。

【００９２】この実施の形態では、電磁コイル１５で主
弁体１０の駆動をで行うため、ステッングモータより低
コストに低騒音絞り装置を実現することができる。さら
に、多孔体を円柱状に構成しているためその加工も容易
である。さらに、多孔体の冷媒入口部を大きくすること
ができるため、目詰まり耐力も大幅に向上している。こ
の実施の形態では多孔体を円柱状に形成した場合につい
て説明したが、弁体１０と弁座１４で形成される空間に
合わせた形状であれば良い。

【００９３】実施の形態７．図１７はこの発明の実施の
形態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置６
の構成断面図であり、図２に示したものと同一または同
様の構成部品には同一符号を付して、その重複する説明
を省略する。また、図１８はこの実施の形態の流量制御
装置に用いられるオリフィス１６の詳細図である。この
実施の形態では、主弁体１０および弁座１４は通常用い
られる樹脂もしくは金属で形成され、電磁コイル１５の
通断電により主弁体１０が弁室内を上下方向に移動す
る。主弁体１０と弁座１４で形成される弁室内には、弁
座１４をバイパスして配管９へ至る冷媒流路が筒状の弁
座１４の周囲に形成されている。

【００９４】冷媒流路には通気孔の径を１００マイクロ
メートルから５００マイクロメートルとした焼結金属の
多孔体１２が弁座１４の上端と略面一になるよう一様に
設けられ、さらに多孔体１２の間に内径０．５ミリメー
トルで厚さ１ミリメートルのオリフィス１６を冷媒の流
れ方向に均等に４ヶ所設けてある。オリフィス１６は上
下の多孔体１２に挟まれ、弁室側壁に嵌合されるととも
に下側（冷媒流れ下流側の多孔体１２が弁室底面に当接
することで一定の位置に固定状態となっている。弁座１
４は弁室内下部（配管９側）には当接せず、冷媒流路と
配管９とを連通する一定の間隔が空いているが、弁座１
４はオリフィス１６に固定または一体に成形されること
で、上下方向に固定状態にあるオリフィス１６によって
上記間隔を保持している。

【００９５】電磁コイル１５に非通電することにより主
弁体１０と弁座１４が引き離れ、図１７の(a)に示すよ
うに、第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室
内熱交換器７と接続される配管９が弁座１４内を通路と
する大きな開口面積で接続されているので、ほとんど圧
力損失がない状態で接続することができる。また、電磁
コイル１５に通電するすることにより、図１７の(b)の
ように、主弁体１０と弁座１４を密着させることにより
形成される弁座１４周囲の冷媒流路を、焼結金属の多孔
体１２の通気孔とオリフィス１６を介して、第１室内熱
交換器５と接続される配管８と第２室内熱交換器７と接
続される配管９とが接続される。

【００９６】オリフィス１６と多孔体１２は共に絞り部
として機能する。オリフィス１６とその上下の多孔体１
２は密着状態にある。オリフィス１６の上部側（冷媒流
れ上流側）の多孔体１２は気液二相冷媒を混合状態で通
過させ、また、オリフィス１６によって発生する圧力変
動が上流側に伝わることを防止する。オリフィス１６の
下部側（冷媒流れ下流側）の多孔体１２はオリフィス１
６によって発生する圧力降下はないが、出口側での噴流
によって発生する圧力変動が下流側に伝わることを防止
する。

【００９７】冷媒流入口となる配管８は弁室の側部に接
続され、冷媒は配管８を通じて弁室側部から流入する。
その際、弁室の中央には上下方向に主弁体１０が位置
し、流入した冷媒を拡散する拡散部材としての役割を果
たす。このように配管８から流入した冷媒は主弁体１０
に当たって拡散することで、冷媒が配管８と反対側の弁
室内壁に当たって弁室内の配管８と反対側の多孔体１２
に偏って流入することを防止でき、冷媒流路を有効に使
える。また、弁室内壁に当たって拡散させると、弁室内
の冷媒が当たる側と配管側（拡散した冷媒が多孔体１２
に流入する側）とで気液二相冷媒が液体と気体とに分離
し、絞り部を流れる冷媒の相状態が均一にならないが、
主弁体１０が弁室中央で流入冷媒を拡散することで、冷
媒の相状態がより均一な状態で多孔体１２へ流入する。

【００９８】弁座１４の上端部と多孔体１２の上面とが
略面一なので、弁開時（主弁体１０が上方に移動し、弁
座１４と離れた状態）には、配管８から流入した冷媒が
円滑に弁座１４内へと流れ込む。また、弁座１４の上端
部と多孔体１２の上面とを略面一とすることで、弁室内
の高さ寸法を小さくすることができる。主弁体１０は弁
座１４との当接面周囲の角を落としてあるので、弁閉時
（主弁体１０と弁座１４とが当接した状態）に多孔体１
２と当接することはなく、多孔体１２は主弁体１０との
当接に耐え得る強度や耐久性を必要としない。弁座１４
はオリフィス１６と一体化され、オリフィス１６と多孔
体１２とが密着しているので、弁座１４と多孔体１２と
の位置関係も一定に保たれ、長年の使用によって主弁体
１０と多孔体１２とが当接することはない。

【００９９】この実施の形態では主絞り部をオリフィス
１６としているため、補助絞り部である焼結金属の多孔
体１２の通気孔径を大きくすることができるため目詰ま
り耐力がさらに向上する。また、弁座１４とオリフィス
１６を一体で成形しているため、弁座１４の位置決めが
容易である。さらに多孔体１２がオリフィス１６の直
前、直後に配置されているため、気液二相冷媒でも連続
的に通過させることができ、冷媒流動音の低減が図れ
る。また、実施の形態ではオリフィス１６を４ヶ所の例
を示したが、オリフィスの内径と厚さは設計時の流量特
性に応じて最適に設計されるため、１ヶ所から無数であ
っても良い。

【０１００】実施の形態８．図１９はこの発明の実施の
形態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置６
の構成断面図であり、図２に示したものと同一または同
様の構成部品には同一符号を付して、その重複する説明
を省略する。この実施の形態では、主弁体１０および弁
座１４は通常用いられる樹脂もしくは金属であり形成さ
れ、主弁体１０と弁座１４で形成される弁室内の冷媒流
路と絞り部出口側直後に通気孔の径を１００マイクロメ
ートルから５００マイクロメートルとした補助絞り部と
しての機能を担う焼結金属の多孔体１２ｉ、ｈを設けて
ある。焼結金属は通気孔の平均直径が１００マイクロメ
ートルから５００マイクロメートルであり、冷媒の流動
抵抗を小さくしてある。

【０１０１】主弁体１０の先端は周囲の角部が切り落と
し形状をした溝１３を形成し、また対する弁座１４も弁
座１４に満たされる多孔体１２ｈの主弁体１０との当接
面よりも低くなるよう構成されている。この結果、主弁
体１０が多孔体１２ｈと当接した状態で、溝１３を介し
て流路が形成される。この流路は狭く、流路抵抗が大き
いため、主絞り部として機能するオリフィス部を構成す
る。

【０１０２】電磁コイル１５に非通電することにより主
弁体１０と弁座１４が引き離れ、図１９の(a)に示すよ
うに、第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室
内熱交換器７と接続される配管９が大きな開口面積で接
続されているので、焼結金属の多孔体１２での圧力損失
程度で冷媒流路を接続することができる。また、電磁コ
イル１５に通電するすることにより、図１９の(b)のよ
うに、主弁体１０と弁座１４を密着させることにより形
成される焼結金属の多孔体１２の通気孔と主弁体１０と
弁座に設けてある溝１３で形成されるオリフィス部を介
して、第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室
内熱交換器７と接続される配管９接続される。

【０１０３】この実施の形態では主絞り部をオリフィス
１６としているため、補助絞り部である焼結金属の多孔
体１２の通気孔径を大きくすることができるため目詰ま
り耐力が向上する。

【０１０４】実施の形態９．図２０はこの発明の実施の
形態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置の
構成断面図である。図２に示したものと同一または同様
の構成部品には同一符号を付して、その重複する説明を
省略する。１７は切換え流路であり、電磁コイルまたは
ステッピングモータにより駆動する。１８は第２流量制
御装置出口流路で、切替え流路１７の回転方向に複数の
通過流路を形成し、流動抵抗なく配管９ａへと導く通過
孔１８ａと、流動抵抗となる多孔体１２が設けられ、減
圧して配管９ｂへと導く絞り部１８ｂとをそれぞれ成
す。また、図２１は図２０のＡ−Ａ‘断面の図であり、
切換え流路の動作を表している。

【０１０５】ステッピングモータ１１により駆動された
切換え流路１７が第２流量制御装置出口流路として通過
孔１８ａと接続されると第１室内熱交換器５と接続され
る配管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９とが
ほとんど圧力損失なしで接続することができる。（図２
１の(a)）また、同様にステッピングモータ駆動するこ
とにより、図２１の(b)のように、切換え流路１７と第
２流量制御装置出口流路として絞り部１８ｂと接続する
ことにより、焼結金属の多孔体１２の通気孔を介して、
第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室内熱交
換器７と接続される配管９とが接続される。

【０１０６】この実施の形態では、多孔体１２を絞り部
１８ｂの形状に合わせた円柱状に構成しているためその
加工も容易であり、低コストで低騒音流量制御装置が実
現できる。さらに、多孔体１２の冷媒入口部形状の変更
が容易であるため流量特性に応じた設計変更が容易であ
る。この実施の形態では多孔体を円柱状に形成した場合
について説明したが、弁座１４の形状に合わせた形状で
あれば良い。

【０１０７】実施の形態１０．図２２はこの発明の実施
の形態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置
６の構成断面図である。図２０または図２１に示したも
のと同一または同様の構成部品には同一符号を付して、
その重複する説明を省略する。また、図２３は図２１の
Ａ−Ａ‘断面の図であり、切換え流路の動作を表してい
る。この実施の形態では第２流量制御装置出口流路のう
ち、絞り部１８ｂ、１８ｃに通気孔の径（流路抵抗）が
異なる焼結金属の多孔体１２ｅ、１２ｆを組み込んでい
る。

【０１０８】ステッピングモータにより駆動された切換
え流路１７が第２流量制御装置出口流路うちの通過孔１
８ａと接続されると第１室内熱交換器５と接続される配
管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９とがほと
んど圧力損失なしで接続することができる。（図２３の
(a)）また、同様にステッピングモータを駆動すること
により、図２１の(b)のように、切換え流路１７と第２
流量制御装置出口流路の流路抵抗の小さな絞り部１８ｂ
を接続することにより形成されると、焼結金属の多孔体
１２の通気孔を介して、第１室内熱交換器５と接続され
る配管８と第２室内熱交換器７と接続される配管９とが
接続される。さらに、ステッピングモータを駆動するこ
とにより、図２１の(ｃ)のように、切換え流路１７と第
２流量制御装置出口流路のうち流路抵抗の大きな絞り部
１８ｃを接続することにより１８ｂより流動抵抗が大き
い焼結金属の多孔体１２の通気孔を介して、第１室内熱
交換器５と接続される配管８と第２室内熱交換器７と接
続される配管９とが接続される。

【０１０９】この実施の形態では第２流量制御装置出口
流路１８を３ヶ所とし、２ヶ所に流動抵抗が異なるよう
に通気孔の直径を変えて設置しているので空調負荷に応
じて冷媒流量を制御し、冷凍能力を調整することができ
るため、より快適な除湿運転を可能としている。

【０１１０】実施の形態９と形態１０では、絞り部に通
気孔の径が０．５マイクロメートルから１００マイクロ
メートルの多孔体を用いて説明した。絞り部を通気孔径
が１００マイクロメートルから５００マイクロメートル
の多孔体で途中に内径０．５から３ミリメートルのオリ
フィスを挟み込んで構成する絞り部であっても良い。

【０１１１】実施の形態１１．図２４はこの発明の実施
の形態の他の例を示す空気調和装置の第２流量制御装置
６の構成図であり、図において１８は二方弁、１９は二
方弁１８をバイパスするバイパス流路となる配管２０に
形成された絞り部である。また、図２５は絞り部１９の
詳細図であり、図２６はその他の実施形態を示す絞り部
の詳細図である。図２４において、１２は多孔体、１６
はオリフィス、２０は配管である。多孔体１２はオリフ
ィス１６を隙間なく挟み込んだ状態で配管２０に圧入さ
れている。多孔体１２は通気孔の径を１００マイクロメ
ートルから５００マイクロメートルで厚さを１ミリメー
トルから１００ミリメートルとした焼結金属の多孔体１
２間に内径１．０ミリメートルで厚さ１ミリメートルの
オリフィス１６を１ヶ所設けてある。

【０１１２】電磁コイル１５に非通電することにより主
弁体１０と弁座１４が引き離れ、図２４の(a)に示すよ
うに、第１室内熱交換器５と接続される配管８と第２室
内熱交換器７と接続される配管９が大きな開口面積で接
続されているのでほとんど圧力損失が無い状態で接続す
ることができる。また、電磁コイル１５に通電すること
により、図２４の(b)のように、主弁体１０と弁座１４
を密着させることにより、絞り部１９で形成される焼結
金属の多孔体１２の通気孔を介して、第１室内熱交換器
５と接続される配管８と第２室内熱交換器７と接続され
る配管９とが接続される。

【０１１３】この実施の形態では絞り装置を二方弁と組
み合わせたため、絞り部１９の構造が簡易化され低コス
トで低騒音絞りが実現できる。また、多孔体１２とオリ
フィス１６は隙間なく配管２０内に設けてあるので、気
液二相冷媒を均質に混合したまま、オリフィスに流入さ
せることができ、圧力変動を抑え、冷媒流動音を低減す
ることができる。また、実施の形態ではオリフィス１６
を１ヶ所の例を示したが、オリフィスの内径と厚さは設
計時の流量特性に応じて最適に設計されるため、オリフ
ィスの個数は１ヶ所から無数で、厚さはどのくらいであ
っても良い。

【０１１４】また、実施の形態１から形態１０では、空
気調和装置の冷媒としてＲ４１０Ａを用いた場合につい
て説明した。Ｒ４１０ＡはＨＦＣ系冷媒であり、オゾン
層を破壊しない地球環境保全に適した冷媒であるととも
に、従来冷媒として用いられてきたＲ２２に比べて、冷
媒圧力損失が小さいため、第２流量制御装置６の絞り部
に用いる多孔体の通気孔の径を小さくでき、より一層冷
媒流動音低減効果を得ることができる冷媒である。

【０１１５】さらに、この空気調和装置の冷媒として
は、Ｒ４１０Ａに限ることはなく、ＨＦＣ系冷媒である
Ｒ４０７ＣやＲ４０４Ａ、Ｒ５０７Ａであっても良い。
また、地球温暖化防止の観点から、地球温暖化系数の小
さなＨＦＣ系冷媒であるＲ３２単独、Ｒ１５２ａ単独あ
るいはＲ３２／Ｒ１３４ａなどの混合冷媒であっても良
い。また、プロパンやブタン、イソブタンなどのＨＣ系
冷媒やアンモニア、二酸化炭素、エーテルなどの自然系
冷媒およびそれらの混合冷媒であっても良い。

【０１１６】

【０１１７】また、前記可動部に形成され前記回転によ
り冷媒流れ方向に貫通する貫通流路を備えたので、冷媒
流動音の発生を防止して騒音を低減した絞り状態と、流
動抵抗のほとんどない開状態とを選択できる効果が得ら
れる。

【０１１８】また、前記可動部に形成され前記回転によ
り冷媒の流れを遮断する遮断部を備えたので、冷媒流動
音の発生を防止して騒音を低減した絞り状態と、冷媒流
れのない閉状態とを選択できる効果が得られる。

【０１１９】また、前記貫通流路はその周囲壁を前記多
孔質透過材で形成したので、貫通流路と多孔質透過材と
により冷媒流路を確保することができる効果が得られ
る。

【０１２０】また、前記可動部の周面側に冷媒流入口お
よび冷媒流出口を備えたので、可動部の各口対応部の面
積を周面側で調節でき、可動部の径を小さくできる効果
が得られる。

【０１２１】また、前記可動部の回転軸方向に冷媒流入
口および冷媒流出口を備えたので、冷媒を絞り部内に直
線的で均一に流せる効果が得られる。

【０１２２】また、前記絞り部を複数備えたので、多孔
体が選択的に使用でき、長寿命化できる効果が得られ
る。

【０１２３】また、前記可動部は絞り部のみ多孔質透過
材で構成したので、コストが安く、絞り部の流動抵抗が
正確になる効果が得られる。

【０１２４】また、前記可動部は全体を多孔質透過材で
構成したので、成形が容易で、小型化できる効果が得ら
れる。

【０１２５】また、前記可動部の回転により選択可能な
異なる流動抵抗の絞り部を備えたので、流動抵抗を可変
できる効果が得られる。

【０１２６】また、前記異なる流動抵抗の絞り部は流動
抵抗の順に前記可動部の回転方向に配置されているの
で、可動部の回転時に抵抗順に所望の流動抵抗の位置に
できるから、不意に流動抵抗が低下し過ぎたりすること
を防止できる。

【０１２７】また、前記異なる流動抵抗の絞り部が連続
しているので、多孔室透過材の成形が容易で可動部を小
型化できる効果が得られる。

【０１２８】また、前記異なる流動抵抗の絞り部が断続
して配列しているので、各絞り部の流動抵抗が独立し、
精度が向上する効果が得られる。

【０１２９】また、前記異なる流動抵抗の絞り部間に仕
切りを設けたので、異なる流動抵抗の絞り部間の距離を
近づけることができ、小型化が図れる効果が得られる。

【０１３０】また、前記可動部をステッピングモータで
回転駆動するので、冷媒流入口および冷媒流出口と絞り
部との位置関係を正確に合わせることができ、可動部を
小型化できる効果が得られる。

【０１３１】また、弁室内にて互いに離着することで開
閉可能な主弁座および主弁体と、前記主弁座および主弁
体が閉時に閉部を前記弁室内バイパスするバイパス流路
と、このバイパス流路に設けられ冷媒流れ方向に連通す
る多孔質透過材とを備え、前記多孔質透過材で絞り部を
構成したので、絞り部の目詰まり耐力に優れた絞り部と
できる効果が得られる。

【０１３２】また、前記バイパス流路にオリフィスを備
えたので、絞り能力を高く維持しながら、目詰まり耐力
に優れた絞り部とできる効果が得られる。

【０１３３】また、前記オリフィスの直前に多孔質透過
材を備えたので、オリフィスによって発生する圧力変動
が上流側に伝わることを防止できる効果が得られる。

【０１３４】また、前記オリフィスの直後に多孔質透過
材を備えたので、オリフィスを通過する噴流による圧力
変動が下流側に伝わることを防止できる効果が得られ
る。

【０１３５】また、前記主弁体が当接する前記主弁座端
部と前記多孔質透過材とを略面一にしたので、弁開放時
の主弁座内への冷媒の流れ込みが円滑になる効果が得ら
れる。

【０１３６】また、絞り部が前記主弁座を取り囲むよう
配置されているので、弁開放時、絞り時の冷媒の流れが
円滑になる効果が得られる。

【０１３７】また、弁室側部に形成され、主弁体移動方
向に垂直な冷媒流入口と、この冷媒流入口からの冷媒流
を拡散する拡散部材とを備えたので、弁室内で冷媒を偏
りなく絞り部へ誘導することができる効果が得られる。

【０１３８】また、前記拡散部材を主弁体としたので、
特別な部材を必要とせず弁室内で冷媒を偏りなく絞り部
へ誘導することができる効果が得られる。

【０１３９】また、絞り機能を有するオリフィスと、こ
のオリフィスの直前または直後に設けられ絞り機能を有
する多孔質透過材とを備えたので、オリフィスによる圧
力変動の伝達を低減できるとともに、オリフィスと多孔
質透過材との間での乱流や騒音の発生を防止できる効果
が得られる。

【０１４０】また、弁室側壁に第１流路が開口する弁本
体と、弁室底面に第２流路が開口する主弁座と、弁室内
に前記主弁座を閉止できる主弁体とを備え、前記主弁体
および主弁座で主絞り部を構成し、前記主絞り部の直前
または直後に多孔質透過材を用いた補助絞り部を構成し
たので、多孔質透過材の通過径を大きくでき、目詰まり
耐力を向上できる効果が得られる。

【０１４１】また、主弁座側の流路に前記主弁体と当接
する補助絞り部を設けたので、主絞り部と補助絞り部間
で乱流や騒音が発生するのを防止できる効果が得られ
る。

【０１４２】また、前記主弁体先端の周囲の角を落と
し、前記補助絞り部との当接時に前記主弁座とでオリフ
ィス部を構成するので、主絞り部による圧力変動が伝達
するのを補助絞り部で防止でき、主絞り部と補助絞り部
間で乱流や騒音が発生するのを防止できる効果が得られ
る。

【０１４３】二方弁と、冷媒流れ方向に連通する多孔質
透過材で構成した絞り部とを備え、前記二方弁と絞り部
とを並列に接続したので、絞り部の構造を簡略にできる
効果が得られる。

【０１４４】また、前記絞り部にオリフィスを備えたの
で、オリフィスへの冷媒流入を均一化でき、オリフィス
による圧力変動の伝達を低減できる効果が得られる。

【０１４５】また、多孔質透過材の通気孔を２００から
０．５マイクロメートルの範囲としたので、液冷媒や気
液二相冷媒が通過する際の冷媒流動音の発生を防止でき
る効果が得られる。

【０１４６】多孔質透過材焼結金属としたので、耐久性
に優れた絞り装置とすることができる効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図２７】従来の空気調和装置を示す冷媒回路図であ
る。

【符号の説明】１圧縮機、２四方弁、３室外熱交換器、４第１流
量制御装置、５第１室内熱交換器、６第２流量制御
装置、７第２室内熱交換器（絞り装置）、８第１室内
熱交換器５と接続される配管、９第２室内熱交換器７
と接続される配管、１０主弁体、１１ステッピング
モータ、１２多孔体、１３溝、１４弁座、１５
電磁コイル、１６オリフィス、１７切換え流路、
１８二方弁、１９絞り装置、２０配管、２１室外
ユニット、２２室内ユニット。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】周方向に回転する円柱状または円盤状の
可動部と、この可動部に形成され前記回転により冷媒流
れ方向に連通する多孔質透過材より成る絞り部とを備え
たことを特徴とする絞り装置。
【請求項２】前記可動部に形成され前記回転により冷
媒流れ方向に貫通する貫通流路を備えたことを特徴とす
る請求項１記載の絞り装置。
【請求項３】前記可動部に形成され前記回転により冷
媒の流れを遮断する遮断部を備えたことを特徴とする請
求項１または２記載の絞り装置。
【請求項４】前記貫通流路はその周囲壁を前記多孔質
透過材で形成したことを特徴とする請求項２記載の絞り
装置。
【請求項５】前記可動部の周面側に冷媒流入口および
冷媒流出口を備えたこを特徴とする請求項１乃至３の何
れか１項に記載の絞り装置。
【請求項６】前記可動部の回転軸方向に冷媒流入口お
よび冷媒流出口を備えたことを特徴とする請求項１乃至
３の何れか１項に記載の絞り装置。
【請求項７】前記絞り部を複数備えたことを特徴とす
る請求項１記載の絞り装置。
【請求項８】前記可動部は絞り部のみ多孔質透過材で
構成したことを特徴とする請求項１記載の絞り装置。
【請求項９】前記可動部は全体を多孔質透過材で構成
したことを特徴とする請求項１記載の絞り装置。
【請求項１０】前記可動部の回転により選択可能な異
なる流動抵抗の絞り部を備えたことを特徴とする請求項
１記載の絞り装置。
【請求項１１】前記異なる流動抵抗の絞り部は流動抵
抗の順に前記可動部の回転方向に配置されたことを特徴
とする請求項１０記載の絞り装置。
【請求項１２】前記異なる流動抵抗の絞り部が連続し
ていることを特徴とする請求項１０記載の絞り装置。
【請求項１３】前記異なる流動抵抗の絞り部が断続し
て配列していることを特徴とする請求項１０記載の絞り
装置。
【請求項１４】前記異なる流動抵抗の絞り部間に仕切
りを設けたことを特徴とする請求項６記載の絞り装置。
【請求項１５】前記可動部をステッピングモータで回
転駆動することを特徴とする請求項７および１０乃至１
４の何れか１項に記載の絞り装置。
【請求項１６】弁室内にて互いに離着することで開閉
可能な主弁座および主弁体と、前記主弁座および主弁体
が閉時に閉部を前記弁室内バイパスするバイパス流路
と、このバイパス流路に設けられ冷媒流れ方向に連通す
る多孔質透過材とを備え、前記多孔質透過材で絞り部を
構成したことを特徴とする絞り装置。
【請求項１７】前記バイパス流路にオリフィスを備え
たことを特徴とする請求項１６記載の絞り装置。
【請求項１８】前記オリフィスの直前に多孔質透過材
を備えたことを特徴とする請求項１７記載の絞り装置。
【請求項１９】前記オリフィスの直後に多孔質透過材
を備えたことを特徴とする請求項１７記載の絞り装置。
【請求項２０】前記主弁体が当接する前記主弁座端部
と前記多孔質透過材とが略面一であることを特徴とする
請求項１６記載の絞り装置。
【請求項２１】絞り部が前記主弁座を取り囲むよう配
置されたことを特徴とする請求項１６記載の絞り装置。
【請求項２２】弁室側部に形成され、主弁体移動方向
に垂直な冷媒流入口と、この冷媒流入口からの冷媒流を
拡散する拡散部材とを備えたことを特徴とする請求項１
６記載の絞り装置。
【請求項２３】前記拡散部材を主弁体としたことを特
徴とする請求項２２記載の絞り装置。
【請求項２４】絞り機能を有するオリフィスと、この
オリフィスの直前または直後に設けられ絞り機能を有す
る多孔質透過材とを備えたことを特徴とする絞り装置。
【請求項２５】弁室側壁に第１流路が開口する弁本体
と、弁室底面に第２流路が開口する主弁座と、弁室内に
前記主弁座を閉止できる主弁体とを備え、前記主弁体お
よび主弁座で主絞り部を構成し、前記主絞り部の直前ま
たは直後に多孔質透過材を用いた補助絞り部を構成した
ことを特徴とする絞り装置。
【請求項２６】主弁座側の流路に前記主弁体と当接す
る補助絞り部を設けたことを特徴とする請求項２５記載
の絞り装置。
【請求項２７】前記主弁体先端の周囲の角を落とし、
前記補助絞り部との当接時に前記主弁座とでオリフィス
部を構成することを特徴とする請求項２６記載の絞り装
置。
【請求項２８】二方弁と、冷媒流れ方向に連通する多
孔質透過材で構成した絞り部とを備え、前記二方弁と絞
り部とを並列に接続したことを特徴とする絞り装置。
【請求項２９】前記絞り部にオリフィスを備えたこと
を特徴とする請求項２８記載の絞り装置。
【請求項３０】多孔質透過材の通気孔を２００から
０．５マイクロメートルの範囲としたことを特徴とする
請求項１乃至請求項２９の何れか１項に記載の絞り装
置。
【請求項３１】多孔質透過材焼結金属としたことを特
徴とする請求項１乃至請求項３０の何れか１項に記載の
絞り装置。