JP2003106136A - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents
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Abstract
おいて、触媒を早期に温度上昇させることができる技術
を提供する。 【解決手段】並列に複数設けられた触媒20を備え、触
媒20の温度を上昇させる必要がある場合には、排気を
流通させる触媒20を選択して該触媒20へ排気を流通
させつつ、触媒20の温度が還元剤を浄化可能な温度よ
りも低い場合には、還元剤によらずに選択された触媒2
0の温度を上昇させ、若しくは、触媒20の温度が還元
剤を浄化可能な温度よりも高い場合には、選択された触
媒20へ還元剤を供給して温度を上昇させる。
Description
化装置に関する。
として、排気通路に複数の排気浄化触媒を並列に配置す
る技術が知られている。このような内燃機関の排気浄化
装置では、酸化機能を有する触媒、例えばNOx触媒を
並列に配置することがある。
ンバーンガソリンエンジンなど希薄燃焼可能な内燃機関
から排出される排気を浄化可能な触媒であり、これには
選択還元型NOx触媒や吸蔵還元型NOx触媒等が挙げら
れる。
気の酸素濃度が高いときはNOxを吸収し、流入排気の
酸素濃度が低下すると吸収していたNOxを放出しつつ
N2に還元するNOxの吸放出作用を行う。
燃機関では通常運転時の排気の空燃比がリーンとなるた
め、排気中のNOxがNOx触媒に吸収されることとな
る。しかしながら、リーン空燃比の排気がNOx触媒に
供給され続けると、NOx触媒のNOx吸収能力が飽和
し、それ以上NOxを吸収できなくなり、NOxがリーク
されることとなる。そこで、NOx触媒では、NOx吸収
能力が飽和する前に所定のタイミングで流入排気の酸素
濃度を低下させるとともに排気中のHC成分量を増加さ
せ、NOx触媒に吸収されていたNOxを放出しつつN2
に還元し、NOx触媒のNOx吸収能力を回復させる必要
がある。
気浄化装置では、NOxが浄化されるために間欠的に排
気の酸素濃度を低下させる必要がある。そして、間欠的
に排気の酸素濃度を低下させる方法の一例として排気中
の燃料添加が挙げられる。
まれる硫黄分が燃焼して生成される硫黄酸化物(SO
x)もNOxと同様のメカニズムで吸収される。このよう
に吸収されたSOxはNOxよりも放出されにくく、NO
x触媒内に蓄積される。これを硫黄被毒(SOx被毒)と
いい、NOx浄化率が低下するため、適宜の時期にSOx
被毒から回復させる被毒回復処理を施す必要がある。こ
の被毒回復処理は、NOx触媒を高温(例えば600乃
至650℃程度)にしつつ酸素濃度を低下させた排気を
NOx触媒に流通させて行われている。
いため、SOx被毒の回復に必要とされる温度まで触媒
を昇温することは困難である。
27906号では、NOx吸収剤を担持したパティキュ
レートフィルタを排気管に2つ並列に配置した内燃機関
の排気浄化装置において、NOx吸収剤に流入する排気
を一方ずつ遮断して該遮断したNOx吸収剤からNOxを
放出させている。このように構成された内燃機関の排気
浄化装置では、一方のNOx吸収剤の再生操作実行中に
は他方のNOx吸収剤に排気を流通させて運転できるの
で、全体として排気流量を絞る必要がなく内燃機関の出
力低下を発生させることもない。このため、運転条件に
左右されることなく任意の時期にNOx吸収剤の再生等
の操作を行うことが可能となる。そして、還元剤供給時
にパティキュレートが燃焼してSOx被毒の解消に必要
とされる温度までフィルタの温度を上昇させることが可
能となる。
は排気を効果的に浄化することができる温度範囲(温度
ウィンド)があり、この温度ウィンドまで早期に温度上
昇させることが重要となる。
記還元剤の添加が行われているときにはNOx吸収剤に
排気がほとんど流通しない状態なので、該NOx吸収剤
は排気のエネルギをほとんど得ることができない。この
ときに排気からのエネルギを多く得ることができればN
Ox吸収剤を早期に温度上昇させることが可能となる。
剤の温度を上昇させようとすると、スモークが発生した
り運転状態の悪化を生じさせたりする虞がある。また、
排気中へ還元剤を添加してNOx吸収剤の昇温を図る場
合には、還元剤の添加量によっては酸素が不足して還元
剤の一部が酸化されず十分な温度上昇が得られなくなる
虞がある。
ティキュレートを酸化させる際にも行われ、触媒を短時
間に昇温させることが望まれる。
されたものであり、酸化機能を有する触媒を複数備えた
内燃機関の排気浄化装置において、触媒を早期に温度上
昇させることができる技術を提供することを目的とす
る。
の第1の発明による内燃機関の排気浄化装置は、以下の
手段を採用した。即ち、第1の発明は、内燃機関の排気
通路であって並列に分岐された複数の排気通路と、前記
分岐された複数の排気通路に夫々設けられ酸化機能を有
する触媒と、前記触媒に還元剤を供給する還元剤供給手
段と、前記還元剤供給手段によらないで触媒の温度を上
昇させる触媒昇温手段と、前記排気通路を流通する排気
の流量を調整する流量調整手段と、前記触媒の温度を推
定する温度推定手段と、を備え、前記触媒の温度を上昇
させる必要がある場合には、前記流量調整手段は排気を
流通させる触媒を選択して該触媒へ排気を流通させつ
つ、前記触媒の温度が還元剤を浄化可能な温度よりも低
い場合には、前記触媒昇温手段は選択された触媒の温度
を上昇させ、若しくは、前記触媒の温度が還元剤を浄化
可能な温度である場合には、前記還元剤供給手段は前記
選択された触媒へ還元剤を供給して該触媒の温度を上昇
させることを特徴とする。
た内燃機関の排気浄化装置において、選択された触媒に
のみ排気を流通させることにより、選択された触媒へ排
気のエネルギを集中して与えることを可能とし、短時間
に触媒の浄化率を上昇させることにある。
装置では、触媒の温度が還元剤浄化可能温度よりも低い
場合には、流量調整手段は選択された触媒へ排気を流通
させ、且つ、触媒昇温手段は選択された触媒の温度を上
昇させる。ここで、触媒昇温手段は、例えば排気の温度
を上昇させる。触媒の温度が還元剤を浄化することがで
きる温度以上になった場合には、還元剤供給手段は選択
された触媒へ還元剤を供給して必要とされる温度(例え
ばNOx浄化可能な温度)まで該触媒を昇温させる。こ
のようにして、選択された触媒を早期に昇温させること
が可能となる。
測しても良いし、触媒上流の排気の温度から触媒の温度
を推定しても良い。
る内燃機関の排気浄化装置は、以下の手段を採用した。
即ち、第2の発明は、内燃機関の排気通路であって並列
に分岐された複数の排気通路と、前記分岐された複数の
排気通路に夫々設けられ酸化機能を有する触媒と、前記
触媒に還元剤を供給する還元剤供給手段と、前記還元剤
供給手段によらないで触媒の温度を上昇させる触媒昇温
手段と、前記排気通路を流通する排気の流量を調整する
流量調整手段と、前記触媒の温度を推定する温度推定手
段と、を備え、前記触媒の温度を上昇させる必要がある
場合には、前記流量調整手段は排気を多量に流通させる
触媒を選択して該選択された触媒へ主に排気を流通させ
つつ選択されなかった触媒へは前記選択された触媒より
も少量の排気を流通させ、前記触媒の温度が還元剤を浄
化可能な温度よりも低い場合には前記触媒昇温手段は前
記選択された触媒の温度を上昇させ、若しくは、前記触
媒の温度が還元剤を浄化可能な温度である場合には前記
還元剤供給手段は前記選択された触媒へ還元剤を供給し
て該触媒の温度を上昇させることを特徴とする。
触媒を複数備えた内燃機関の排気浄化装置において、選
択された触媒に多量の排気を流通させつつその他の触媒
にも少量の排気を流通させることにより、選択された触
媒を早期に昇温させ、その後その他の触媒を容易に昇温
させることにある。
装置では、触媒の温度が還元剤浄化可能温度よりも低い
場合には、流量調整手段は選択された触媒へ多量の排気
を流通させ他の触媒にはそれよりも少量の排気を流通さ
せる。更に、触媒昇温手段は選択された触媒の温度を上
昇させる。ここで、触媒昇温手段は、例えば排気の温度
を上昇させる。触媒の温度が還元剤を浄化することがで
きる温度以上になった場合には、還元剤供給手段は選択
された触媒へ還元剤を供給して該触媒を昇温させる。こ
のようにして、選択された触媒を早期に昇温させること
ができる。また、他の触媒にも排気が少量流通している
ため徐々に温度を上昇させることができ、その後の温度
上昇に要する時間を短縮することが可能となる。
測しても良いし、触媒上流の排気の温度から触媒の温度
を推定しても良い。
された触媒の温度が窒素酸化物を浄化可能な温度に上昇
した場合には、選択されなかった触媒の中から新たに触
媒を選択して排気を流通させることができる。
により、少なくとも1つの触媒を早期に活性化すること
が可能となる。
は、排気中の粒子状物質を一時捕獲可能なパティキュレ
ートフィルタに担持され、前記選択された触媒の温度が
粒子状物質を除去可能な温度に上昇した場合には、選択
されなかった触媒の中から新たに触媒を選択して排気を
流通させることができる。
により、少なくとも1つの触媒を粒子状物質除去可能な
温度まで早期に活性化することが可能となる。
機関の排気浄化装置は、触媒上流の排気の圧力の上昇を
検知する排気圧力検知手段を備え、前記流量調整手段
は、前記排気圧力検知手段が検知した圧力の上昇が所定
値以上の場合には選択されなかった触媒に流通する排気
の流量を増加させることができる。
させるため、各触媒の容量を小さくすることが可能とな
るが、このように構成された内燃機関の排気浄化装置で
は、選択された触媒へ集中して排気を流通させようとす
ると、排気の流通可能な量に対して排気の発生量が多く
なるため、該触媒上流の排気の圧力が上昇する虞があ
る。そこで、このような場合には、他の触媒にも排気を
流通させることにより触媒上流の排気の圧力を減少させ
ることが可能となる。
る内燃機関の排気浄化装置は、以下の手段を採用した。
即ち、第3の発明は、内燃機関の排気通路であって並列
に分岐された複数の排気通路と、前記分岐された複数の
排気通路に夫々設けられ排気中の窒素酸化物を浄化する
NOx触媒と、前記NOx触媒に還元剤を供給する還元剤
供給手段と、前記還元剤供給手段によらないでNOx触
媒の温度を上昇させるNOx触媒昇温手段と、前記排気
通路を流通する排気の流量を調整する流量調整手段と、
前記触媒の温度を推定する温度推定手段と、を備え、前
記NOx触媒の温度が還元剤を浄化可能な温度よりも低
い場合には、前記流量調整手段はNOx触媒でのNOx還
元時よりも多量の排気を該NOx触媒へ流通させ且つ前
記NOx触媒昇温手段は前記触媒の温度を上昇させ、若
しくは、前記NOx触媒の温度が還元剤を浄化可能な温
度である場合には、前記還元剤供給手段は排気の空燃比
が理論空燃比よりも大きくなるように還元剤を供給して
前記NOx触媒の温度を上昇させることを特徴とする。
x触媒にNOx還元時よりも多量の排気を流通させ、且
つ、該NOx触媒に流通させる排気の空燃比を理論空燃
比よりもやや大きくすることでNOx触媒の昇温に適し
た状態とすることにある。
ときに燃費の悪化の抑制を考慮した場合には、NOx触
媒に流通する排気の量を少なくし、更に排気の空燃比を
理論空燃比よりも小さくしたほうが良い。一方、NOx
触媒の早期昇温を考慮した場合には、NOx触媒に流通
する排気の量を多くし、更に排気の空燃比を理論空燃比
よりも大きくしたほうが良い。従って、本発明では、N
Ox触媒の昇温を優先することによりNOx触媒の早期温
度上昇が可能となる。
測しても良いし、触媒上流の排気の温度から触媒の温度
を推定しても良い。
気浄化装置の具体的な実施態様について図面に基づいて
説明する。ここでは、本発明に係る内燃機関の排気浄化
装置を車両駆動用のディーゼル機関に適用した場合を例
に挙げて説明する。 <第1の実施の形態>図1は、本発明に係る排気浄化装
置を適用するエンジン1とその吸排気系の概略構成を示
す図である。
有する水冷式の4サイクル・ディーゼル機関である。
料を噴射する燃料噴射弁3を備えている。各燃料噴射弁
3は、燃料を所定圧まで蓄圧する蓄圧室(コモンレー
ル)4と接続されている。このコモンレール4には、該
コモンレール4内の燃料の圧力に対応した電気信号を出
力するコモンレール圧センサ4aが取り付けられてい
る。
して燃料ポンプ6と連通している。この燃料ポンプ6
は、エンジン1の出力軸(クランクシャフト)の回転ト
ルクを駆動源として作動するポンプであり、該燃料ポン
プ6の入力軸に取り付けられたポンププーリ6aがエン
ジン1の出力軸(クランクシャフト)に取り付けられた
クランクプーリ1aとベルト7を介して連結されてい
る。
ランクシャフトの回転トルクが燃料ポンプ6の入力軸へ
伝達されると、燃料ポンプ6は、クランクシャフトから
該燃料ポンプ6の入力軸へ伝達された回転トルクに応じ
た圧力で燃料を吐出する。
燃料供給管5を介してコモンレール4へ供給され、コモ
ンレール4にて所定圧まで蓄圧されて各気筒2の燃料噴
射弁3へ分配される。そして、燃料噴射弁3に駆動電流
が印加されると、燃料噴射弁3が開弁し、その結果、燃
料噴射弁3から気筒2内へ燃料が噴射される。
されており、吸気枝管8の各枝管は、各気筒2の燃焼室
と吸気ポート(図示省略)を介して連通している。
該吸気管9の途中には、排気の熱エネルギを駆動源とし
て作動する遠心過給機(ターボチャージャ)15のコン
プレッサハウジング15aが設けられ、コンプレッサハ
ウジング15aより下流の吸気管9には、前記コンプレ
ッサハウジング15a内で圧縮されて高温となった吸気
を冷却するためのインタークーラ16が設けられてい
る。
吸気管9を介してコンプレッサハウジング15aに流入
する。
吸気は、該コンプレッサハウジング15aに内装された
コンプレッサホイールの回転によって圧縮される。前記
コンプレッサハウジング15a内で圧縮されて高温とな
った吸気は、インタークーラ16にて冷却された後、吸
気枝管8に流入する。吸気枝管8に流入した吸気は、各
枝管を介して各気筒2の燃焼室へ分配され、各気筒2の
燃料噴射弁3から噴射された燃料を着火源として燃焼さ
れる。
続され、排気枝管18の各枝管が排気ポート(図示省
略)を介して各気筒2の燃焼室と連通している。
ャ15のタービンハウジング15bと接続されている。
前記タービンハウジング15bは、排気管19の一端と
接続され、該排気管19の他端はマフラー(図示省略)
に通じている。
流で第1排気管19a及び第2排気管19bに分岐して
いる。第1排気管19aの途中には第1フィルタ20a
が設けられ、一方、第2排気管19bの途中には第2フ
ィルタ20bが設けられている。第1フィルタ20a及
び第2フィルタ20bは、吸蔵還元型NOx触媒を担持
したパティキュレートフィルタ(以下、単にフィルタと
いう。)である。尚、本実施の形態で単に「フィルタ2
0」と表記した場合には、第1フィルタ20a及び第2
フィルタ20bの双方を指し示すものとする。第1フィ
ルタ20a及び第2フィルタ20bには、フィルタ20
の温度に応じた信号を出力するフィルタ温度センサ24
a及び24bが夫々設けられている。また、ターボチャ
ージャ15の下流の排気管19には、排気の圧力に応じ
た信号を出力する排気圧力センサ37が設けられてい
る。
気管19aにはECU35からの信号により開閉される
流路切替弁22aが設けられ、一方、第2フィルタ20
bの下流の第2排気管19bにはECU35からの信号
により開閉される流路切替弁22bが設けられている。
そして、流路切替弁22a及び22bの下流で第1排気
管19aと第2排気管19bとが合流した後マフラー
(図示省略)に連結される。第1フィルタ20a及び第
2フィルタ20bの上流には、ECU35からの信号に
より開弁し還元剤たる燃料を噴射する還元剤噴射弁28
a及び28bが夫々設けられている。尚、本実施の形態
で単に「流路切替弁22」と表記した場合には、流路切
替弁22a及び流路切替弁22bの双方を指し示すもの
とする。
優れている反面、排気中に含まれる浮遊粒子状物質であ
る煤に代表されるパティキュレートマター(以下、PM
という。)の除去が重要な課題となっている。このた
め、本実施の形態では、大気中にPMが放出されないよ
うにディーゼルエンジンの排気系にPMの捕集を行うパ
ティキュレートフィルタ(以下、単に「フィルタ」とす
る)を設けている。
図2において(A)はフィルタ20の横方向断面を示し
ており、(B)はフィルタ20の縦方向断面図を示して
いる。図2(A)及び(B)に示されるようにフィルタ
20は、互いに平行をなして延びる複数個の排気流通路
50、51を具備するいわゆるウォールフロー型であ
る。これら排気流通路は下流端が栓52により閉塞され
た排気流入通路50と、上流端が栓53により閉塞され
た排気流出通路51とにより構成される。なお、図2
(A)においてハッチングを付した部分は栓53を示し
ている。従って、排気流入通路50および排気流出通路
51は薄肉の隔壁54を介して交互に配置される。換言
すると排気流入通路50および排気流出通路51は各排
気流入通路50が4つの排気流出通路51によって包囲
され、各排気流出通路51が4つの排気流入通路50に
よって包囲されるように配置される。
うな多孔質材料から形成されており、従って排気流入通
路50内に流入した排気は図2(B)において矢印で示
されるように周囲の隔壁54内を通って隣接する排気流
出通路51内に流出する。
0および各排気流出通路51の周壁面、即ち各隔壁54
の両側表面上および隔壁54内の細孔内壁面上には例え
ばアルミナからなる担体の層が形成されており、この担
体上に吸蔵還元型NOx触媒が坦持されている。
担持された吸蔵還元型NOx触媒の働きについて説明す
る。
とし、その担体上に、カリウム(K)、ナトリウム(N
a)、リチウム(Li)、もしくはセシウム(Cs)等
のアルカリ金属と、バリウム(Ba)もしくはカルシウ
ム(Ca)等のアルカリ土類と、ランタン(La)もし
くはイットリウム(Y)等の希土類とから選択された少
なくとも1つと、白金(Pt)等の貴金属とを担持して
構成されている。
Ox触媒に流入する排気の酸素濃度が高いときは排気中
の窒素酸化物(NOx)を吸収する。
る排気の酸素濃度が低下したときは吸収していた窒素酸
化物(NOx)を放出する。その際、排気中に炭化水素
(HC)や一酸化炭素(CO)等の還元成分が存在して
いれば、NOx触媒は、該NOx触媒から放出された窒素
酸化物(NOx)を窒素(N2)に還元せしめることがで
きる。
ン1の各気筒2で燃焼された混合気(既燃ガス)が排気
ポートを介して排気枝管18へ排出され、次いで排気枝
管18からターボチャージャ15のタービンハウジング
15bへ流入する。タービンハウジング15bに流入し
た排気は、該排気が持つ熱エネルギを利用してタービン
ハウジング15b内に回転自在に支持されたタービンホ
イールを回転させる。その際、タービンホイールの回転
トルクは、前述したコンプレッサハウジング15aのコ
ンプレッサホイールへ伝達される。
れた排気は、第1排気管19a及び第2排気管19bを
介してフィルタ20へ流入し、排気中のPMが捕集され
且つ有害ガス成分が除去又は浄化される。フィルタ20
にてPMを捕集され且つ有害ガス成分を除去又は浄化さ
れた排気は排気管19を流通した後、マフラー(図示省
略)を介して大気中に放出される。この場合、流路切替
弁22は双方開弁されている。
気枝管18内を流通する排気の一部を吸気枝管8へ再循
環させる排気再循環通路(EGR通路)25を介して連
通されている。このEGR通路25の途中には、電磁弁
などで構成され、印加電力の大きさに応じて前記EGR
通路25内を流通する排気(以下、EGRガスと称す
る)の流量を変更する流量調整弁(EGR弁)26が設
けられている。
より上流には、該EGR通路25内を流通するEGRガ
スを冷却するEGRクーラ27が設けられている。前記
EGRクーラ27には、冷却水通路(図示省略)が設け
られエンジン1を冷却するための冷却水の一部が循環す
る。
は、EGR弁26が開弁されると、EGR通路25が導
通状態となり、排気枝管18内を流通する排気の一部が
前記EGR通路25へ流入し、EGRクーラ27を経て
吸気枝管8へ導かれる。
路25内を流通するEGRガスとエンジン1の冷却水と
の間で熱交換が行われ、EGRガスが冷却される。
吸気枝管8へ還流されたEGRガスは、吸気枝管8の上
流から流れてきた新気と混ざり合いつつ各気筒2の燃焼
室へ導かれる。
二酸化炭素(CO2)などのように、自らが燃焼するこ
とがなく、且つ、吸熱性を有する不活性ガス成分が含ま
れているため、EGRガスが混合気中に含有されると、
混合気の燃焼温度が低められ、以て窒素酸化物(NO
x)の発生量が抑制される。
は、該エンジン1を制御するための電子制御ユニット
(ECU:Electronic Control Unit)35が併設され
ている。このECU35は、エンジン1の運転条件や運
転者の要求に応じてエンジン1の運転状態を制御するユ
ニットである。
a、フィルタ温度センサ24a及び24b、クランクポ
ジションセンサ33、水温センサ34、アクセル開度セ
ンサ36、排気圧力センサ37等の各種センサが電気配
線を介して接続され、上記した各種センサの出力信号が
ECU35に入力されるようになっている。
路切替弁22、EGR弁26等が電気配線を介して接続
され、上記した各部をECU35が制御することが可能
になっている。
に、双方向性バス350によって相互に接続された、C
PU351と、ROM352と、RAM353と、バッ
クアップRAM354と、入力ポート356と、出力ポ
ート357とを備えるとともに、前記入力ポート356
に接続されたA/Dコンバータ(A/D)355を備え
ている。
ョンセンサ33のようにデジタル信号形式の信号を出力
するセンサの出力信号を入力し、それらの出力信号をC
PU351やRAM353へ送信する。
センサ4a、フィルタ温度センサ24a及び24b、水
温センサ34、排気圧力センサ37等のように、アナロ
グ信号形式の信号を出力するセンサの出力信号をA/D
355を介して入力し、それらの出力信号をCPU35
1やRAM353へ送信する。
流路切替弁22、EGR弁26、遮断弁31等と電気配
線を介して接続され、CPU351から出力される制御
信号を、前記した燃料噴射弁3、流路切替弁22、EG
R弁26、遮断弁31等へ送信する。
ンプログラムを記憶している。
ションプログラムに加え、各種の制御マップを記憶して
いる。
信号やCPU351の演算結果等を格納する。前記演算
結果は、例えば、クランクポジションセンサ33がパル
ス信号を出力する時間的な間隔に基づいて算出される機
関回転数である。これらのデータは、クランクポジショ
ンセンサ33がパルス信号を出力する都度、最新のデー
タに書き換えられる。
ン1の運転停止後もデータを記憶可能な不揮発性のメモ
リである。
記憶されたアプリケーションプログラムに従って動作し
て、各種制御を実行する。
ている場合は、エンジン1から排出される排気の空燃比
がリーン雰囲気となり排気の酸素濃度が高くなるため、
排気中に含まれる窒素酸化物(NOx)がNOx触媒に吸
収されることになるが、エンジン1の希薄燃焼運転が長
期間継続されると、NOx触媒のNOx吸収能力が飽和
し、排気中の窒素酸化物(NOx)がNOx触媒にて除去
されずに大気中へ放出されてしまう。
では、大部分の運転領域においてリーン空燃比の混合気
が燃焼され、それに応じて大部分の運転領域において排
気の空燃比がリーン空燃比となるため、NOx触媒のN
Ox吸収能力が飽和し易い。
いる場合は、NOx触媒のNOx吸収能力が飽和する前に
NOx触媒に流入する排気中の酸素濃度を低下させると
ともに還元剤の濃度を高め、NOx触媒に吸収された窒
素酸化物(NOx)を放出及び還元させる必要がある。
気浄化装置は、フィルタ20より上流の排気中に還元剤
たる燃料(軽油)を添加する還元剤供給機構を備え、こ
の還元剤供給機構から排気中へ燃料を添加することによ
り、フィルタ20に流入する排気の酸素濃度を低下させ
るとともに還元剤の濃度を高めるようにした。
に、その噴孔が第1排気管19a及び第2排気管19b
内に臨むよう該第1排気管19a及び第2排気管19b
に設けられ、ECU35からの信号により開弁して燃料
を噴射する還元剤噴射弁28a及び28bと、前述した
燃料ポンプ6から吐出された燃料を前記還元剤噴射弁2
8a及び28bへ導く還元剤供給路29と、還元剤供給
路29に設けられて該還元剤供給路29内の燃料の流通
を遮断する遮断弁31と、を備えている。
プ6から吐出された高圧の燃料が還元剤供給路29を介
して還元剤噴射弁28a及び28bへ印加される。そし
て、ECU35からの信号により該還元剤噴射弁28a
又は28bが開弁して第1排気管19a又は第2排気管
19b内へ還元剤としての燃料が噴射される。
気管19a又は第2排気管19b内へ噴射された還元剤
は、酸素濃度の低い排気を形成する。このようにして形
成された酸素濃度の低い排気がフィルタ20a又は20
bに流入すると、フィルタ20a又は20bに吸収され
ていた窒素酸化物(NOx)を放出させつつ窒素(N2)
に還元することになる。
剤噴射弁28a又は28bが閉弁し、第1排気管19a
又は第2排気管19b内への還元剤の添加が停止される
ことになる。
型NOx触媒からNOxを放出・還元させるNOx浄化制
御について詳述する。
は、フィルタ20に流入する排気中の酸素濃度を比較的
に短い周期でスパイク的(短時間)に低くする、所謂リ
ッチスパイク制御を実行する。
方が開弁されているときには、フィルタ20に略同量の
排気が流通している。このような場合において、排気中
に還元剤を供給すると、必要な酸素濃度に至らしめるた
めに多くの還元剤を必要とし、従って燃費が悪化してし
まう。そこで、本実施の形態では、一方の流路切替弁を
閉弁して、一方のフィルタに流通する排気の量を減少さ
せつつそのフィルタへ還元剤の供給を行う。このように
して、排気の流通量を減少させることにより少量の還元
剤により必要となる酸素濃度を得ることが可能となる。
吸収されたNOxの放出・還元について説明するが、フ
ィルタ20bにおいても同様に処理することができる。
351は、所定の周期毎にリッチスパイク制御実行条件
が成立しているか否かを判別する。このリッチスパイク
制御実行条件としては、例えば、フィルタ20aが活性
状態にある、排気温度センサの出力信号値(排気温度)
が所定の上限値以下である、被毒回復制御が実行されて
いない、等の条件を例示することができる。
件が成立していると判定された場合は、CPU351
は、 流路切替弁22aを閉弁する。そして、還元剤噴
射弁28aからスパイク的に還元剤たる燃料を噴射させ
るべく当該還元剤噴射弁28aを制御することにより、
フィルタ20aに流入する排気の空燃比を一時的に所定
の目標リッチ空燃比とする。
3に記憶されている機関回転数、アクセル開度センサ3
6の出力信号(アクセル開度)、エアフローメータ(図
示省略)の出力信号値(吸入空気量)、空燃比センサの
出力信号、燃料噴射量等を読み出す。
クセル開度と吸入空気量と燃料噴射量とをパラメータと
してROM352の還元剤添加量制御マップへアクセス
し、排気の空燃比を予め設定された目標空燃比とする上
で必要となる還元剤の添加量(目標添加量)を算出す
る。
をパラメータとしてROM352の還元剤噴射弁制御マ
ップへアクセスし、還元剤噴射弁28aから目標添加量
の還元剤を噴射させる上で必要となる還元剤噴射弁28
aの開弁時間(目標開弁時間)を算出する。
されると、CPU351は、還元剤噴射弁28aを開弁
させる。
8aを開弁させた時点から前記目標開弁時間が経過する
と、還元剤噴射弁28aを閉弁させる。
時間だけ開弁されると、目標添加量の燃料が還元剤噴射
弁28aから第1排気管19a内へ噴射されることにな
る。そして、還元剤噴射弁28aから噴射された還元剤
は、第1排気管19aの上流から流れてきた排気と混ざ
り合い目標空燃比の混合気を形成する。その後、この排
気はフィルタ20aに流入する。
の空燃比は、比較的に短い周期で酸素濃度が変化するこ
とになり、以て、フィルタ20が窒素酸化物(NOx)
の吸収と放出・還元とを交互に短周期的に繰り返すこと
になる。
ジンが高回転高負荷の領域で運転されたときに排出され
る高温の排気により燃焼され除去される。しかし、PM
の燃焼にはある程度の時間を要するためPMが完全に燃
焼して除去される前にエンジンの運転領域が高回転高負
荷領域から外れてしまうとPMが燃え残ることがある。
また、軽負荷状態が長期間継続するとPMが燃焼しない
で堆積してしまう。PMの燃焼に適したエンジンの運転
状態を長期間維持することは困難であるため、燃え残っ
たPMが次第にフィルタに堆積し、フィルタの目詰まり
を発生させる。
する方法の一つとしても排気中への燃料添加が有効であ
る。
化反応)にてフィルタ20の温度が上昇する。その際、
フィルタ20に流入した燃料により活性酸素が放出され
ることによってPMが酸化されやすいものに変質し、単
位時間あたりの酸化除去可能量が向上する。また、燃料
添加により、触媒の酸素被毒が除去され、触媒の活性が
上がるため活性酸素を放出し易くなる。そして、活性酸
素によりPMは酸化燃焼され除去される。
時には、流路切替弁22a及び22bの双方を開弁さ
せ、第1排気管19a及び第2排気管19bに排気を流
通させて同時に2つのフィルタで排気の浄化を行うよう
にしている。このようにすると、各フィルタに流通する
排気の流量を半減することができるので、フィルタの容
量を小さくすることが可能となる。ところが、排気の温
度が低い場合には、双方のフィルタの温度が同時に低下
してしまい、浄化効率が低下してしまう。上記フィルタ
20に担持された吸蔵還元型NOx触媒は、その温度に
よってNOx、炭化水素(HC)等の浄化率が異なるの
で、該吸蔵還元型NOx触媒の温度をNOx、炭化水素
(HC)等の浄化率が高い温度に維持することが重要と
なる。
のフィルタの流路切替弁を閉弁して排気の流量を減少さ
せつつ燃料を添加して昇温制御を行うと、排気のエネル
ギをほとんど得ることができないため温度上昇を早期に
行うという点で不利になる。従って、排気を浄化可能な
温度に上昇するまでの時間が長くなり、その間は排気エ
ミッションが悪化する虞がある。
度が低い場合には、一方のフィルタへ排気を流通させつ
つ昇温を行い、少なくとも一方のフィルタが機能するま
での時間を短縮させることとした。
x触媒においては、NOxと炭化水素(HC)とでは浄化
可能な触媒の温度領域(温度ウィンド)が異なり、NO
xよりも炭化水素(HC)のほうが低温から浄化可能で
ある。従って、炭化水素(HC)を浄化可能な温度であ
ってもNOxを十分に浄化することができない温度領域
が存在する。また、炭化水素(HC)を十分に浄化する
ことができない温度領域では、吸蔵還元型NOx触媒に
燃料を供給しても燃料の酸化反応熱による温度上昇は期
待できない。
Ox触媒の温度が炭化水素(HC)を十分に浄化するこ
とができない温度領域の範囲内にある場合には、以下に
述べる方法で排気の温度を上昇させて吸蔵還元型NOx
触媒の昇温を図る。一方、吸蔵還元型NOx触媒の温度
が炭化水素(HC)を浄化可能な温度領域の範囲内にあ
る場合には、該吸蔵還元型NOx触媒に燃料を供給する
ことにより吸蔵還元型NOx触媒の昇温を図る。ここ
で、炭化水素(HC)を浄化することができる温度領域
で排気の温度を上昇させて吸蔵還元型NOx触媒の温度
上昇を行わないのは、このような温度領域では燃料を直
接吸蔵還元型NOx触媒に供給したほうが必要な燃料の
量が少量で済み燃費の悪化を抑制することが可能とな
り、また、スモークの発生を抑制することができるから
である。尚、本実施の形態では、フィルタの温度と吸蔵
還元型NOx触媒の温度とは同義である。
気の温度を上昇させる方法について説明する。
るために、エンジン1へ機関出力のための燃料を噴射さ
せる主噴射の後の機関出力とはならない時期に再度燃料
を噴射させる副噴射を用いることができる。
させるのは、主噴射による燃料噴射量を増量すると機関
出力を上昇させて運転状態が悪化する虞があるためであ
る。副噴射により噴射された燃料は気筒2内で燃焼し気
筒2内のガス温度を上昇させる。温度が上昇したガスは
排気となってフィルタ20に到達し該フィルタ20の温
度を上昇させる。
と機関回転数と副噴射量又は副噴射時期との関係を予め
マップ化しておきROM352に記憶させておけば、そ
のマップとアクセル開度と機関回転数とから算出するこ
とができる。
時期を遅延させること(以下、遅延噴射という)によっ
ても排気の温度を上昇させることができる。これは、燃
料噴射時期を通常よりも遅延させると、ピストンの運動
に消費されるエネルギ量が少なくなり、従って、排気の
温度が高くなることによるものである。しかしながら、
遅延させた燃料噴射によりエンジン1の運転を行うと、
燃焼状態が不安定になる。従って、燃料噴射を遅延させ
ることができる期間はエンジン1の運転状態により制限
される。そこで、本実施の形態においては遅延噴射に先
立って排気行程終了時のピストンが上死点近傍にあると
きに燃料を噴射させる。このようにすると、その後の吸
気行程及び圧縮行程で燃料が蒸発して着火しやすいもの
となり燃焼を安定させることができる。従って、燃料噴
射時期を更に遅延させることができるので排気の温度を
更に上昇させることが可能となる。
ても良い。EGRガスは、その温度が高いために吸気の
温度を上昇させ、それに伴って排気の温度が上昇する。
EGRガス量を増大させるためには、例えば、吸気絞り
弁13を閉弁することにより吸気枝管8内部の圧力を減
少させて、排気枝管18内部との差圧を増大させる方法
や、流路切替弁22a及び22bを閉弁して排気枝管1
8内部の圧力を上昇させることにより、吸気枝管8内部
との差圧を増大させる方法等を例示することができる。
後の副次的な噴射(副噴射)及びEGR量の増量を行う
と、排気の温度を上昇させることができる。従って、フ
ィルタ20の温度を上昇させることができ、炭化水素
(HC)を浄化可能な温度までフィルタ20の温度を上
昇させることができる。
続した場合等でフィルタが低温のときの本実施の形態に
よるフィルタ昇温制御について説明する。
たフローチャート図である。
が開弁され、流路切替弁22bが閉弁される。
出される排気の温度を上昇させる。排気の温度を上昇さ
せる方法としては、例えば、前記した副噴射、遅延噴
射、EGR量の増量等を用いることができる。
aの床温が炭化水素(HC)を十分に浄化することがで
きる温度であるか否か判定される。CPU351は、フ
ィルタ温度センサ24aの出力信号を読み込み、第1フ
ィルタ20aの温度を判定する。ここで、第1フィルタ
20aの温度が炭化水素(HC)を十分に浄化すること
ができる温度よりも低い場合に、還元剤噴射弁28aか
ら燃料を供給すると吸蔵還元型NOx触媒で浄化されな
い燃料が第1フィルタ20aを通過して大気中へ放出さ
れてしまう。従って、このような温度では、排気の温度
を上昇させることにより第1フィルタ20aの温度を上
昇させて排気エミッションの悪化を抑制する。一方、第
1フィルタ20aの床温が炭化水素(HC)を十分に浄
化することができる温度ウィンドに達していれば、還元
剤噴射弁28aから還元剤を供給することにより第1フ
ィルタ20aの温度を上昇させることができる。
合にはステップS104へ進み、一方、否定判定がなさ
れた場合にはステップS102に戻る。
で開始された排気温度の上昇を終了させる。
aから燃料を噴射して第1フィルタ20aの昇温制御が
行われる。このときの燃料噴射は、NOx放出のための
燃料噴射と比較して噴射間隔を短くし、且つ、1回当た
りの噴射量を少なくする。このようにすると、フィルタ
20で処理可能な燃料量を供給することができ、フィル
タ20で反応しないまま通過してしまう燃料を減少させ
燃費の悪化を抑制することが可能となる。還元剤噴射弁
28aの開弁時間及び開弁時期は、回転数及び負荷と共
に予めマップ化しROM352に記憶させておいても良
い。
aの床温がNOxを十分に浄化することができる温度で
あるか否か判定される。CPU351は、フィルタ温度
センサ24aの出力信号を読み込み、第1フィルタ20
aの温度を判定する。
合にはステップS107へ進み、一方、否定判定がなさ
れた場合にはステップS105に戻る。
温度(例えば75℃)に達したか否か判定される。
排気エミッションが悪化している虞がある。このような
場合に、活性状態にない第2フィルタ20bへ排気を流
通させると、排気中の有害成分が浄化されずに大気中へ
放出されてしまう。そこで、第2フィルタ20bの昇温
は冷却水温度が目標温度(例えば75℃)に達したと
き、即ち、暖機が完了したときに開始する。
合には、ステップS108へ進み、一方、否定判定がな
された場合にはステップS107に戻る。
替えられる。CPU351は、流路切替弁22bを開弁
し、その後、流路切替弁22aを閉弁する。
出される排気の温度を上昇させる。排気の温度を上昇さ
せる方法としては、例えば、前記した副噴射、遅延噴
射、EGR量の増量等を用いることができる。
bの床温が炭化水素(HC)を十分に浄化することがで
きる温度であるか否か判定される。CPU351は、フ
ィルタ温度センサ24bの出力信号を読み込み、第2フ
ィルタ20bの温度を判定する。ここで、第2フィルタ
20bの温度が炭化水素(HC)を十分に浄化すること
ができる温度よりも低い場合に、還元剤噴射弁28bか
ら燃料を供給すると吸蔵還元型NOx触媒で浄化されな
い燃料が第2フィルタ20bを通過して大気中へ放出さ
れてしまう。従って、このような温度では、排気の温度
を上昇させることにより第2フィルタ20bの温度を上
昇させて排気エミッションの悪化を抑制する。一方、第
2フィルタ20bの床温が炭化水素(HC)を十分に浄
化することができる温度ウィンドに達していれば、還元
剤噴射弁28bから還元剤を供給することにより第2フ
ィルタ20bの温度を上昇させることができる。
合にはステップS111へ進み、一方、否定判定がなさ
れた場合にはステップS109に戻る。
で開始された排気温度の上昇を終了させる。
bから燃料を噴射して第2フィルタ20bの昇温制御が
行われる。
bの床温がNOxを十分に浄化することができる温度で
あるか否か判定される。CPU351は、フィルタ温度
センサ24bの出力信号を読み込み、第2フィルタ20
bの温度を判定する。
合にはステップS114へ進み、一方、否定判定がなさ
れた場合にはステップS112に戻る。
及び22bの双方を開弁してフィルタ20a及び20b
へ排気が流通される。
弁されると、排気の流路面積が減少して排気の圧力が上
昇してしまう。このような状態では、エンジン1の出力
の低下や、フィルタ20の毀損を生じる虞がある。そこ
で、本制御実行中に排気圧力センサ37の出力信号が所
定の値以上になった場合には、流路切替弁22a及び2
2bを全開にして減圧させる。このときの判定に用いら
れる所定値は、エンジン1の出力の低下や、フィルタ2
0の毀損が生じることのない値を予め求めておきROM
352に記憶させておく。
ィルタ20aに排気を流通させつつ昇温させることが可
能となり、短時間で一方のフィルタをNOx浄化可能な
温度まで昇温させることが可能となる。また、他方のフ
ィルタ20bの昇温処理はエンジン1の暖機完了後に開
始するので、他方のフィルタ20bの昇温中の排気エミ
ッションの悪化を抑制することが可能である。
標温度をNOx浄化可能温度に設定したが、これに代え
てPMの酸化可能温度としても良い。このように設定す
ることにより、フィルタ20にPMを堆積させることな
く除去することが可能となる。 <第2の実施の形態>本実施の形態は、第1の実施の形
態と比較して以下の点で相違する。
昇温中には他方のフィルタには排気を流通させていなか
った。一方、本実施の形態では、他方のフィルタにも少
量の排気を流通させる。
態の図4中のステップS101において、流路切替弁2
2aを全開にし、一方、流路切替弁22bを少量開弁さ
せる。このようにして、第1フィルタ20aの昇温中に
も第2フィルタ20bを徐々に昇温させることができ、
第1フィルタ20a昇温完了後に第2フィルタ20bを
早期に活性温度まで昇温させることができる。
切替弁22aを少量開弁させ、流路切替弁22bを全開
にする。このようにして、第2フィルタ20bの昇温中
においても第1フィルタ20aは排気のエネルギを得る
ことができ温度の下降を抑制することができる。このよ
うにすると、昇温制御中の排気圧力がさほど上昇しない
という利点がある。
は、第1の実施の形態と共通なので説明を割愛する。
標温度をNOx浄化可能温度に設定したが、これに代え
てPMの酸化可能温度としても良い。このように設定す
ることにより、フィルタ20にPMを堆積させることな
く除去することが可能となる。 <第3の実施の形態>本実施の形態は、第1の実施の形
態と比較して以下の点で相違する。
昇温中には他方のフィルタには排気を流通させていなか
った。一方、本実施の形態では、双方のフィルタに同量
の排気を流通させつつ昇温を図る。
るときに燃料の添加量を調整して、排気の空燃比を理論
空燃比よりもやや大きくする。
たNOxを放出させる場合には、流路切替弁22を閉弁
して排気の流量を減少させると、少量の燃料を添加する
だけで排気の空燃比を理論空燃比近傍にすることがで
き、燃費の悪化を抑制することができる。しかし、流路
切替弁を閉弁して排気の流量を減少させると、排気のエ
ネルギを得られなくなるためフィルタの昇温には時間が
かかってしまう。また、排気の空燃比をリッチ空燃比と
すると、添加された燃料の一部が酸素不足により酸化さ
れないので燃料の添加量に対してフィルタの温度上昇が
小さくなる。
るためには、フィルタに排気を流通させつつ排気の空燃
比をリーン空燃比とすると良い。
を昇温させる必要が生じたときであって、フィルタ20
の温度がHC浄化可能温度以下の場合には流路切替弁2
2a及び22bを全開にさせつつ排気の温度を上昇させ
る。そして、HC浄化可能温度以上の場合には、排気の
空燃比がややリーン空燃比となるように調整して還元剤
噴射弁28a及び28bから燃料を添加する。
は、第1の実施の形態と共通なので説明を割愛する。
御について説明する。
制御のフローを示したフローチャート図である。
及び22bが全開にされる。このようにして、排気を双
方のフィルタ20に流通させ、第1フィルタ20a及び
第2フィルタ20bを同時に昇温させる。尚、流路切替
弁22a及び22bは、多少閉じていても良い。
出される排気の温度を上昇させる。ここでは、第1の実
施の形態の図4中ステップS102と同様の制御を行
う。
温が炭化水素(HC)を十分に浄化することができる温
度であるか否か判定される。CPU351は、フィルタ
温度センサ24a及び24bの出力信号を読み込み、フ
ィルタ20の温度を判定する。
合にはステップS204へ進み、一方、否定判定がなさ
れた場合にはステップS202に戻る。
から燃料を噴射してフィルタ20の昇温制御が行われ
る。このときに、燃料添加量を調整して空燃比をややリ
ーン空燃比とする。
3に記憶されている機関回転数、アクセル開度センサ3
6の出力信号(アクセル開度)、エアフローメータ(図
示省略)の出力信号値(吸入空気量)、空燃比センサの
出力信号、燃料噴射量等を読み出す。
クセル開度と吸入空気量と燃料噴射量とをパラメータと
してROM352の還元剤添加量制御マップへアクセス
し、排気の空燃比を予め設定された目標空燃比とする上
で必要となる還元剤の添加量(目標添加量)を算出す
る。
をパラメータとしてROM352の還元剤噴射弁制御マ
ップへアクセスし、還元剤噴射弁28から目標添加量の
還元剤を噴射させる上で必要となる還元剤噴射弁28の
開弁時間(目標開弁時間)を算出する。
れると、CPU351は、還元剤噴射弁28を開弁させ
る。
8を開弁させた時点から前記目標開弁時間が経過する
と、還元剤噴射弁28を閉弁させる。
間だけ開弁されると、目標添加量の燃料が還元剤噴射弁
28から第1排気管19a及び第2排気管19b内へ噴
射されることになる。そして、還元剤噴射弁28から噴
射された還元剤は、第1排気管19a及び第2排気管1
9bの上流から流れてきた排気と混ざり合い目標空燃比
の混合気を形成する。その後、この排気はフィルタ20
に流入する。
空燃比をややリーン空燃比とすることが可能となる。
尚、還元剤噴射弁28から噴射される燃料の圧力をレギ
ュレータ(図示省略)により減圧して噴射する燃料量を
減少させても良い。また、1回当たりの噴射時間を短縮
して噴射する燃料量を減少させても良い。
温がNOxを十分に浄化することができる温度であるか
否か判定される。CPU351は、フィルタ温度センサ
24a及び24bの出力信号を読み込み、フィルタ20
の温度を判定する。
合には本制御を終了し、一方、否定判定がなされた場合
にはステップS204に戻る。
ィルタ20に排気を流通させ、また、排気の空燃比をや
やリーン空燃比としてフィルタ20の温度を早期に昇温
させることが可能となる。
標温度をNOx浄化可能温度に設定したが、これに代え
てPMの酸化可能温度としても良い。このように設定す
ることにより、フィルタ20にPMを堆積させることな
く除去することが可能となる。
を流通させることにより、少なくとも最初に選択した触
媒を早期に昇温させることができる。
少量の排気を流通させることにより、選択されなかった
触媒を昇温するために要する時間を短縮することができ
る。
通させ、且つ排気の空燃比を理論空燃比よりも大きくす
ることで、NOx触媒を早期に昇温させることができ
る。
間を短縮させ、排気エミッションの悪化を抑制すること
が可能となる。
化装置を適用するエンジンとその吸排気系とを併せ示す
概略構成図である。
向断面を示す図である。(B)は、パティキュレートフ
ィルタの縦方向断面を示す図である。
フローを示すフローチャート図である。
フローを示すフローチャート図である。
Claims (6)
- 【請求項1】内燃機関の排気通路であって並列に分岐さ
れた複数の排気通路と、 前記分岐された複数の排気通路に夫々設けられ酸化機能
を有する触媒と、 前記触媒に還元剤を供給する還元剤供給手段と、 前記還元剤供給手段によらないで触媒の温度を上昇させ
る触媒昇温手段と、 前記排気通路を流通する排気の流量を調整する流量調整
手段と、 前記触媒の温度を推定する温度推定手段と、を備え、 前記触媒の温度を上昇させる必要がある場合には、前記
流量調整手段は排気を流通させる触媒を選択して該触媒
へ排気を流通させつつ、前記触媒の温度が還元剤を浄化
可能な温度よりも低い場合には、前記触媒昇温手段は選
択された触媒の温度を上昇させ、若しくは、前記触媒の
温度が還元剤を浄化可能な温度である場合には、前記還
元剤供給手段は前記選択された触媒へ還元剤を供給して
該触媒の温度を上昇させることを特徴とする内燃機関の
排気浄化装置。 - 【請求項2】内燃機関の排気通路であって並列に分岐さ
れた複数の排気通路と、 前記分岐された複数の排気通路に夫々設けられ酸化機能
を有する触媒と、 前記触媒に還元剤を供給する還元剤供給手段と、 前記還元剤供給手段によらないで触媒の温度を上昇させ
る触媒昇温手段と、 前記排気通路を流通する排気の流量を調整する流量調整
手段と、 前記触媒の温度を推定する温度推定手段と、を備え、 前記触媒の温度を上昇させる必要がある場合には、前記
流量調整手段は排気を多量に流通させる触媒を選択して
該選択された触媒へ主に排気を流通させつつ選択されな
かった触媒へは前記選択された触媒よりも少量の排気を
流通させ、前記触媒の温度が還元剤を浄化可能な温度よ
りも低い場合には前記触媒昇温手段は前記選択された触
媒の温度を上昇させ、若しくは、前記触媒の温度が還元
剤を浄化可能な温度である場合には前記還元剤供給手段
は前記選択された触媒へ還元剤を供給して該触媒の温度
を上昇させることを特徴とする内燃機関の排気浄化装
置。 - 【請求項3】前記選択された触媒の温度が窒素酸化物を
浄化可能な温度に上昇した場合には、選択されなかった
触媒の中から新たに触媒を選択して排気を流通させるこ
とを特徴とする請求項1又は2に記載の内燃機関の排気
浄化装置。 - 【請求項4】前記触媒は、排気中の粒子状物質を一時捕
獲可能なパティキュレートフィルタに担持され、前記選
択された触媒の温度が粒子状物質を除去可能な温度に上
昇した場合には、選択されなかった触媒の中から新たに
触媒を選択して排気を流通させることを特徴とする請求
項1又は2に記載の内燃機関の排気浄化装置。 - 【請求項5】前記内燃機関の排気浄化装置は、触媒上流
の排気の圧力の上昇を検知する排気圧力検知手段を備
え、 前記流量調整手段は、前記排気圧力検知手段が検知した
圧力の上昇が所定値以上の場合には選択されなかった触
媒に流通する排気の流量を増加させることを特徴とする
請求項1又は2に記載の内燃機関の排気浄化装置。 - 【請求項6】内燃機関の排気通路であって並列に分岐さ
れた複数の排気通路と、 前記分岐された複数の排気通路に夫々設けられ排気中の
窒素酸化物を浄化するNOx触媒と、 前記NOx触媒に還元剤を供給する還元剤供給手段と、 前記還元剤供給手段によらないでNOx触媒の温度を上
昇させるNOx触媒昇温手段と、 前記排気通路を流通する排気の流量を調整する流量調整
手段と、 前記触媒の温度を推定する温度推定手段と、を備え、 前記NOx触媒の温度が還元剤を浄化可能な温度よりも
低い場合には、前記流量調整手段はNOx触媒でのNOx
還元時よりも多量の排気を該NOx触媒へ流通させ且つ
前記NOx触媒昇温手段は前記触媒の温度を上昇させ、
若しくは、前記NOx触媒の温度が還元剤を浄化可能な
温度である場合には、前記還元剤供給手段は排気の空燃
比が理論空燃比よりも大きくなるように還元剤を供給し
て前記NOx触媒の温度を上昇させることを特徴とする
内燃機関の排気浄化装置。
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