JP2003095756A - 灰溶融炉用耐火組成物 - Google Patents
灰溶融炉用耐火組成物Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｃｒ２Ｏ３を含有せず、かつアルミナ−クロ
ミア質耐火物と同等の耐用性を示す灰溶融炉用耐火組成
物を得る。 【解決手段】 アルミナ質骨材：８０〜９９．５質量％
及び水硬性セメント：０．５〜２０質量％からなる配合
物に、さらに金属モリブデン粉末が外掛けで０．１〜
５．０質量％添加した耐火組成物。アルミナ質骨材の一
部を、スピネル質、マグネシア質、ジルコニア質又はジ
ルコンの１種以上の骨材で置換できる。
ミア質耐火物と同等の耐用性を示す灰溶融炉用耐火組成
物を得る。 【解決手段】 アルミナ質骨材：８０〜９９．５質量％
及び水硬性セメント：０．５〜２０質量％からなる配合
物に、さらに金属モリブデン粉末が外掛けで０．１〜
５．０質量％添加した耐火組成物。アルミナ質骨材の一
部を、スピネル質、マグネシア質、ジルコニア質又はジ
ルコンの１種以上の骨材で置換できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、都市ごみあるいは
産業廃棄物等の焼却灰の減容化と無害化処理のための灰
溶融炉の内張り用不定形耐火物として使用される耐火組
成物、特にＣｒ２Ｏ３を含まない耐火組成物に関するも
のである。
産業廃棄物等の焼却灰の減容化と無害化処理のための灰
溶融炉の内張り用不定形耐火物として使用される耐火組
成物、特にＣｒ２Ｏ３を含まない耐火組成物に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】近年、都市ごみのみならず、建築廃材あ
るいは産業廃棄物なども埋め立て処分地の不足から焼却
処理され、さらなる減容化とリサイクルのため、焼却灰
の溶融処理が次第に行われつつある。焼却灰の溶融処理
装置にはいくつかの方式があるが、内張り材として使用
される耐火物の観点から分類すると、操業時に還元雰囲
気になる装置と酸化雰囲気になる装置に大別される。
るいは産業廃棄物なども埋め立て処分地の不足から焼却
処理され、さらなる減容化とリサイクルのため、焼却灰
の溶融処理が次第に行われつつある。焼却灰の溶融処理
装置にはいくつかの方式があるが、内張り材として使用
される耐火物の観点から分類すると、操業時に還元雰囲
気になる装置と酸化雰囲気になる装置に大別される。
【０００３】操業時に還元雰囲気になる灰溶融炉の内張
り材としては、スラグに対する高い抵抗性から炭化珪素
質あるいはＣ含有複合耐火物が使用され耐用している
が、酸化雰囲気になる灰溶融炉では上記の耐火物は酸化
抵抗性が低いために、大きく侵食され適用できない。灰
成分は塩基度が低く、かつアルカリやリンなどの成分を
含み侵食作用が大きいために、酸化雰囲気になる灰溶融
炉では、内張り材としてアルミナをベース成分とし、こ
れにＣｒ２Ｏ３を添加したアルミナ−クロミア質耐火物
が適用されている。
り材としては、スラグに対する高い抵抗性から炭化珪素
質あるいはＣ含有複合耐火物が使用され耐用している
が、酸化雰囲気になる灰溶融炉では上記の耐火物は酸化
抵抗性が低いために、大きく侵食され適用できない。灰
成分は塩基度が低く、かつアルカリやリンなどの成分を
含み侵食作用が大きいために、酸化雰囲気になる灰溶融
炉では、内張り材としてアルミナをベース成分とし、こ
れにＣｒ２Ｏ３を添加したアルミナ−クロミア質耐火物
が適用されている。
【０００４】このアルミナ−クロミア質耐火物は耐食性
に優れるが、Ｃｒ２Ｏ３を添加することでアルミナ質耐
火物に比べて耐スポーリング性が低下することから、特
定の粒度範囲のアルミナ系粉末を使用して耐スポーリン
グ性を改良したり（特開平１１−１８９４５９号公
報）、不定形材料ではアルミナ−クロミア質キャスタブ
ルをプレキャスト化して、耐用性を高める提案などがな
されている（特開平１０−３２４５６２号公報）。しか
し、Ｃｒ２Ｏ３含有耐火物は使用中に灰成分に含まれる
アルカリと反応して有害な６価クロムを生成し、炉の改
修時など耐火物を解体する時に有害廃棄物となり、その
処理が問題となっている。
に優れるが、Ｃｒ２Ｏ３を添加することでアルミナ質耐
火物に比べて耐スポーリング性が低下することから、特
定の粒度範囲のアルミナ系粉末を使用して耐スポーリン
グ性を改良したり（特開平１１−１８９４５９号公
報）、不定形材料ではアルミナ−クロミア質キャスタブ
ルをプレキャスト化して、耐用性を高める提案などがな
されている（特開平１０−３２４５６２号公報）。しか
し、Ｃｒ２Ｏ３含有耐火物は使用中に灰成分に含まれる
アルカリと反応して有害な６価クロムを生成し、炉の改
修時など耐火物を解体する時に有害廃棄物となり、その
処理が問題となっている。
【０００５】一方、Ｃｒ２Ｏ３を含有しない灰溶融炉用
の耐火物としては、ジルコニアを５〜９０％添加したア
ルミナ−ジルコニア質耐火物（特開平１０−３２４５５
９号公報）、スピネル１０〜４５％とジルコニア１０〜
３５％を添加したアルミナ−スピネル−ジルコニア質耐
火物（特開平１１−１９９３１６号公報）、マグネシア
５〜２０重量％、ジルコニア５〜２０重量％、残部がス
ピネル質であるマグネシア−ジルコニア−スピネル質耐
火物（特開２０００−７２５３６号公報）などが提案さ
れている。
の耐火物としては、ジルコニアを５〜９０％添加したア
ルミナ−ジルコニア質耐火物（特開平１０−３２４５５
９号公報）、スピネル１０〜４５％とジルコニア１０〜
３５％を添加したアルミナ−スピネル−ジルコニア質耐
火物（特開平１１−１９９３１６号公報）、マグネシア
５〜２０重量％、ジルコニア５〜２０重量％、残部がス
ピネル質であるマグネシア−ジルコニア−スピネル質耐
火物（特開２０００−７２５３６号公報）などが提案さ
れている。
【０００６】焼却灰の塩基度は通常０．５〜１．５の範
囲といわれており、また焼却物の種類あるいは集塵ダス
トである飛灰の混入割合によっても変化するが、ジルコ
ニアを添加した場合には、焼却灰の塩基度が１．０〜
１．５になると侵食量が大きくなり、また使用中に単斜
晶系のジルコニアヘ相転移を起こすことにより耐スポー
リング性が低下するという問題がある。また、スピネル
あるいはマグネシアを添加した耐火物では、高塩基度で
ある飛灰の混入量が多い場合には良いが、塩基度が通常
の０．５〜１．５の範囲では、スラグの塩基度が相対的
に低く浸食量が大きくなり、アルミナ−クロミア質耐火
物に比べて耐用性が充分であるとはいいがたい。
囲といわれており、また焼却物の種類あるいは集塵ダス
トである飛灰の混入割合によっても変化するが、ジルコ
ニアを添加した場合には、焼却灰の塩基度が１．０〜
１．５になると侵食量が大きくなり、また使用中に単斜
晶系のジルコニアヘ相転移を起こすことにより耐スポー
リング性が低下するという問題がある。また、スピネル
あるいはマグネシアを添加した耐火物では、高塩基度で
ある飛灰の混入量が多い場合には良いが、塩基度が通常
の０．５〜１．５の範囲では、スラグの塩基度が相対的
に低く浸食量が大きくなり、アルミナ−クロミア質耐火
物に比べて耐用性が充分であるとはいいがたい。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の点に鑑
みてなされたもので、Ｃｒ２Ｏ３を含有せず使用中に有
害な６価クロムを発生することなく、かつアルミナ−ク
ロミア質耐火物と同等の耐用性を示す灰溶融炉用耐火組
成物を得ることを目的とする。
みてなされたもので、Ｃｒ２Ｏ３を含有せず使用中に有
害な６価クロムを発生することなく、かつアルミナ−ク
ロミア質耐火物と同等の耐用性を示す灰溶融炉用耐火組
成物を得ることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、アルミナ
質骨材に高融点金属の１種である金属モリブデン粉末を
添加することによって、アルミナ−クロミア質耐火物と
同等の耐食性が得られることを見い出した。本発明は、
その知見に基づいて得られたものである。すなわち、本
発明に係る灰溶融炉用耐火組成物は、アルミナ質骨材：
８０〜９９．５質量％及び水硬性セメント：０．５〜２
０質量％からなる配合物に、さらに金属モリブデン粉末
が外掛けで０．１〜５．０質量％添加されていることを
特徴とする。本発明において、アルミナ質骨材の一部
を、スピネル質、マグネシア質、ジルコニア質又はジル
コン骨材のうちの１種以上で置換することができる。
質骨材に高融点金属の１種である金属モリブデン粉末を
添加することによって、アルミナ−クロミア質耐火物と
同等の耐食性が得られることを見い出した。本発明は、
その知見に基づいて得られたものである。すなわち、本
発明に係る灰溶融炉用耐火組成物は、アルミナ質骨材：
８０〜９９．５質量％及び水硬性セメント：０．５〜２
０質量％からなる配合物に、さらに金属モリブデン粉末
が外掛けで０．１〜５．０質量％添加されていることを
特徴とする。本発明において、アルミナ質骨材の一部
を、スピネル質、マグネシア質、ジルコニア質又はジル
コン骨材のうちの１種以上で置換することができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】上記耐火組成物は、アルミナ質単
独、若しくはアルミナ質にスピネル質、マグネシア質、
ジルコニア質又はジルコンのうちの１種以上を併用して
骨材とする。スピネル質、マグネシア質、ジルコニア質
又はジルコンを併用する場合でもアルミナ質が耐火組成
物全体の５０質量％以上を占め、併用するスピネル質等
が合計で骨材全体の４５質量％以下、例えば５〜４５質
量％の範囲内であるのが望ましい。アルミナ質骨材とし
ては、例えば焼結アルミナ、電融アルミナ、仮焼アルミ
ナ、電融ボーキサイト、焼成ボーキサイト、スピネル質
骨材としては、例えば理論組成のＭｇＯ・Ａｌ２Ｏ３の
ほか、Ａｌ２Ｏ３にＭｇＯを５〜３０質量％固溶する焼
結スピネル、電融スピネル、及びＭｇＯが６０質量％ま
でのスピネル−ペリクレースクリンカー、マグネシア質
骨材としては、例えば電融マグネシア、海水マグネシア
クリンカー、天然マグネサイトクリンカー、ジルコニア
質骨材としては、例えばＣａＯ、ＭｇＯあるいはＹ２Ｏ
３で安定化したジルコニア、バッデライトを使用するこ
とができる。
独、若しくはアルミナ質にスピネル質、マグネシア質、
ジルコニア質又はジルコンのうちの１種以上を併用して
骨材とする。スピネル質、マグネシア質、ジルコニア質
又はジルコンを併用する場合でもアルミナ質が耐火組成
物全体の５０質量％以上を占め、併用するスピネル質等
が合計で骨材全体の４５質量％以下、例えば５〜４５質
量％の範囲内であるのが望ましい。アルミナ質骨材とし
ては、例えば焼結アルミナ、電融アルミナ、仮焼アルミ
ナ、電融ボーキサイト、焼成ボーキサイト、スピネル質
骨材としては、例えば理論組成のＭｇＯ・Ａｌ２Ｏ３の
ほか、Ａｌ２Ｏ３にＭｇＯを５〜３０質量％固溶する焼
結スピネル、電融スピネル、及びＭｇＯが６０質量％ま
でのスピネル−ペリクレースクリンカー、マグネシア質
骨材としては、例えば電融マグネシア、海水マグネシア
クリンカー、天然マグネサイトクリンカー、ジルコニア
質骨材としては、例えばＣａＯ、ＭｇＯあるいはＹ２Ｏ
３で安定化したジルコニア、バッデライトを使用するこ
とができる。
【００１０】結合材に用いる水硬性セメントとしては、
アルミナセメント、ポルトランドセメント、ρ−Ａｌ２
Ｏ３などの水硬性を示すものが使用でき、耐火物が常温
で硬化するのに必要な量として０．５質量％以上が配合
され、耐火物の耐食性を低下させない限界量として２０
質量％以下の範囲で配合量とされる。金属モリブデン粉
末は、前記骨材及び水硬性セメントに対する外掛け量と
して０．１〜５．０質量％が添加される。０．１質量％
で耐食性の向上に効果がみられ、一方、５質量％を超え
て添加しても５質量％添加時に比べて耐食性の向上に効
果はなく、逆にコストアップの要因となる。金属モリブ
デン粉末の粒度は、累積５０質量％平均粒径で５０μｍ
以下が好ましく、さらに好ましくは同じく累積５０質量
％平均粒径で１０μｍ以下である。Ｍｏの純度に関して
は特に制限はないが、純度９９％以上のものが現在一般
的に市販されているのでこれが使用できる。なお、累積
５０質量％平均粒径とは、粒度分布グラフで、Ｘ軸に粒
径、Ｙ軸に累積質量％（積分値）をとったとき、グラフ
上で５０質量％の点に対応するＸ軸の粒径をいう。
アルミナセメント、ポルトランドセメント、ρ−Ａｌ２
Ｏ３などの水硬性を示すものが使用でき、耐火物が常温
で硬化するのに必要な量として０．５質量％以上が配合
され、耐火物の耐食性を低下させない限界量として２０
質量％以下の範囲で配合量とされる。金属モリブデン粉
末は、前記骨材及び水硬性セメントに対する外掛け量と
して０．１〜５．０質量％が添加される。０．１質量％
で耐食性の向上に効果がみられ、一方、５質量％を超え
て添加しても５質量％添加時に比べて耐食性の向上に効
果はなく、逆にコストアップの要因となる。金属モリブ
デン粉末の粒度は、累積５０質量％平均粒径で５０μｍ
以下が好ましく、さらに好ましくは同じく累積５０質量
％平均粒径で１０μｍ以下である。Ｍｏの純度に関して
は特に制限はないが、純度９９％以上のものが現在一般
的に市販されているのでこれが使用できる。なお、累積
５０質量％平均粒径とは、粒度分布グラフで、Ｘ軸に粒
径、Ｙ軸に累積質量％（積分値）をとったとき、グラフ
上で５０質量％の点に対応するＸ軸の粒径をいう。
【００１１】上記耐火組成物の粒度構成としては、１．
０ｍｍ以上の粗粒が３０〜７０質量％、０．１ｍｍ以下
の微粉が２５〜６０質量％の一般的なキャスタブルの粒
度範囲に属するものでよい。なお、常法に従い、耐火物
を緻密化するために、前記耐火組成物の加水混練時又は
予め前記耐火組成物に分散剤が約０．０５〜０．５％
（耐火組成物に対する外掛け）の範囲で適宜添加され
る。分散材を添加して緻密化することは、耐食性を向上
させる上で有効であり、例えばオキシカルボン酸塩、ア
ルキルベンゼンスルフォン酸塩、リン酸塩などが使用で
きる。
０ｍｍ以上の粗粒が３０〜７０質量％、０．１ｍｍ以下
の微粉が２５〜６０質量％の一般的なキャスタブルの粒
度範囲に属するものでよい。なお、常法に従い、耐火物
を緻密化するために、前記耐火組成物の加水混練時又は
予め前記耐火組成物に分散剤が約０．０５〜０．５％
（耐火組成物に対する外掛け）の範囲で適宜添加され
る。分散材を添加して緻密化することは、耐食性を向上
させる上で有効であり、例えばオキシカルボン酸塩、ア
ルキルベンゼンスルフォン酸塩、リン酸塩などが使用で
きる。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と比較して具
体的に説明する． （実施例１）表１に示す割合の耐火組成物を調合し、水
を加えて混練し型枠に流し込んで耐火物試験片を作製
し、乾燥後、耐食性を調査するため侵食試験に供した。
また、別途、特性試験を行った。
体的に説明する． （実施例１）表１に示す割合の耐火組成物を調合し、水
を加えて混練し型枠に流し込んで耐火物試験片を作製
し、乾燥後、耐食性を調査するため侵食試験に供した。
また、別途、特性試験を行った。
【００１３】
【表１】
【００１４】侵食試験は横型回転試験装置を使用し、Ｌ
ＰＧと酸素ガスにより加熱し、炉内を酸化雰囲気として
行った。炉内を１５００℃に保持し、１時間毎に侵食材
を取り替えて６サイクル実施した後、侵食量及び浸透厚
みを測定した。試験に用いた侵食材は、溶融灰を想定し
て合成した塩基度Ｃ／Ｓ＝１．０と１．５の２種類のス
ラグである。その組成を、表２に侵食材Ａ、侵食材Ｂと
して示す。特性試験は、試験片を１５００℃×３ｈ焼成
したのち実施した。
ＰＧと酸素ガスにより加熱し、炉内を酸化雰囲気として
行った。炉内を１５００℃に保持し、１時間毎に侵食材
を取り替えて６サイクル実施した後、侵食量及び浸透厚
みを測定した。試験に用いた侵食材は、溶融灰を想定し
て合成した塩基度Ｃ／Ｓ＝１．０と１．５の２種類のス
ラグである。その組成を、表２に侵食材Ａ、侵食材Ｂと
して示す。特性試験は、試験片を１５００℃×３ｈ焼成
したのち実施した。
【００１５】
【表２】
【００１６】侵食試験及び特性試験の結果を表３に示
す。なお、表１の溶損指数とは、比較例Ｎｏ．６に示す
アルミナ質耐火物試験片の侵食量を基準（溶損量１０
０）として、他の試験片の侵食量の比率（溶損比）を求
めたものである。溶損指数の小さい方が耐食性が良好で
ある。
す。なお、表１の溶損指数とは、比較例Ｎｏ．６に示す
アルミナ質耐火物試験片の侵食量を基準（溶損量１０
０）として、他の試験片の侵食量の比率（溶損比）を求
めたものである。溶損指数の小さい方が耐食性が良好で
ある。
【００１７】
【表３】
【００１８】表３をみると、侵食材Ａを使用した耐食性
、の試験において、Ｍｏ粉末を０．１質量％添加
した実施例Ｎｏ．１は、比較例Ｎｏ．６に比べて耐食性
の向上が認められる。さらにＭｏ粉末を２質量％添加
した実施例Ｎｏ．２及びＮｏ．４では顕著な耐食性の向
上がみられ、比較例Ｎｏ．１０（アルミナ−クロミア
質）と同等の耐食性を示している。また、比較例Ｎｏ．
１０では浸透厚みが大きいが、Ｍｏ粉末を２質量％添
加した実施例Ｎｏ．２及びＮｏ．４は浸透厚みも小さ
い。実施例Ｎｏ．５と比較例Ｎｏ．７は、ともに水硬性
セメントにρ−Ａｌ２Ｏ３を使用し、Ｍｏ粉末の添加
量を変えたもので、Ｍｏ粉末の添加量が６質量％の比
較例Ｎｏ．７は、５質量％の実施例Ｎｏ．５に比べて溶
損指数がかえって増大している。コストアップの要因で
もあるため、５質量％を超えてのＭｏ粉末の添加は不要
である。
、の試験において、Ｍｏ粉末を０．１質量％添加
した実施例Ｎｏ．１は、比較例Ｎｏ．６に比べて耐食性
の向上が認められる。さらにＭｏ粉末を２質量％添加
した実施例Ｎｏ．２及びＮｏ．４では顕著な耐食性の向
上がみられ、比較例Ｎｏ．１０（アルミナ−クロミア
質）と同等の耐食性を示している。また、比較例Ｎｏ．
１０では浸透厚みが大きいが、Ｍｏ粉末を２質量％添
加した実施例Ｎｏ．２及びＮｏ．４は浸透厚みも小さ
い。実施例Ｎｏ．５と比較例Ｎｏ．７は、ともに水硬性
セメントにρ−Ａｌ２Ｏ３を使用し、Ｍｏ粉末の添加
量を変えたもので、Ｍｏ粉末の添加量が６質量％の比
較例Ｎｏ．７は、５質量％の実施例Ｎｏ．５に比べて溶
損指数がかえって増大している。コストアップの要因で
もあるため、５質量％を超えてのＭｏ粉末の添加は不要
である。
【００１９】また、それぞれ同一量のＭｏ粉末とを
添加した実施例Ｎｏ．２とＮｏ．３を比較すると、平均
粒径４２μｍ（１００メッシュ− ）のＭｏ粉末を添
加した実施例Ｎｏ．３より、平均粒径３μｍ（２０μｍ
−）のＭｏ粉末を添加した実施例Ｎｏ．２の方が、溶
損指数の減少が顕著である。従って、Ｍｏ粉末の粒度に
関しては、の平均粒径３μｍの方がほうが好ましいと
いえる。今回実施したＣ／Ｓ＝１．０と１．５の２水準
の耐食性試験において、比較例Ｎｏ．８及びＮｏ．９で
は、侵食材の塩基度により溶損指数が比較例Ｎｏ．６よ
りも増大している場合がみられるのに対して、実施例Ｎ
ｏ．１〜Ｎｏ．５はいずれも比較例Ｎｏ．６に比べて溶
損指数は減少しており、アルミナ−クロミア質と同等の
耐食性を示していることが認められる。
添加した実施例Ｎｏ．２とＮｏ．３を比較すると、平均
粒径４２μｍ（１００メッシュ− ）のＭｏ粉末を添
加した実施例Ｎｏ．３より、平均粒径３μｍ（２０μｍ
−）のＭｏ粉末を添加した実施例Ｎｏ．２の方が、溶
損指数の減少が顕著である。従って、Ｍｏ粉末の粒度に
関しては、の平均粒径３μｍの方がほうが好ましいと
いえる。今回実施したＣ／Ｓ＝１．０と１．５の２水準
の耐食性試験において、比較例Ｎｏ．８及びＮｏ．９で
は、侵食材の塩基度により溶損指数が比較例Ｎｏ．６よ
りも増大している場合がみられるのに対して、実施例Ｎ
ｏ．１〜Ｎｏ．５はいずれも比較例Ｎｏ．６に比べて溶
損指数は減少しており、アルミナ−クロミア質と同等の
耐食性を示していることが認められる。
【００２０】金属Ｍｏ粉末の添加が耐食性の向上に効果
を発揮する理由については、現在究明中であり充分に判
ってはいない。しかしながら、耐火物の加熱面側及びス
ラグと接触する稼働面において、ＣａＭｏＯ４の化合物
が生成していることから、Ｍｏが酸化しさらにＣａＯと
化合することにより体積膨張し、耐火物組織を緻密にす
ること、同時にスラグ中のＣａＯをＣａＭｏＯ４として
固定することにより、スラグ自体の粘度を増大させるこ
と、この両者の相乗効果により、耐火物組織中へのスラ
グの浸透を抑制すると同時にスラグを通じての拡散を遅
らせることが、耐食性の向上に寄与しているのではない
かと推定される．
を発揮する理由については、現在究明中であり充分に判
ってはいない。しかしながら、耐火物の加熱面側及びス
ラグと接触する稼働面において、ＣａＭｏＯ４の化合物
が生成していることから、Ｍｏが酸化しさらにＣａＯと
化合することにより体積膨張し、耐火物組織を緻密にす
ること、同時にスラグ中のＣａＯをＣａＭｏＯ４として
固定することにより、スラグ自体の粘度を増大させるこ
と、この両者の相乗効果により、耐火物組織中へのスラ
グの浸透を抑制すると同時にスラグを通じての拡散を遅
らせることが、耐食性の向上に寄与しているのではない
かと推定される．
【００２１】なお、上記のような金属Ｍｏ粉末が効果を
発揮するメカニズムの推定から、Ｍｏ粉末を不定形耐火
物のみならず不焼成の定型耐火物に添加しても、同様の
効果を発揮することは容易に推定される。
発揮するメカニズムの推定から、Ｍｏ粉末を不定形耐火
物のみならず不焼成の定型耐火物に添加しても、同様の
効果を発揮することは容易に推定される。
【００２２】（実施例２）次に、表１に示すＮｏ．２、
４〜６、８〜１０の組成の耐火組成物を、２３０×１１
４×６５ｍｍの並型れんがサイズの試験片を流し込みに
よって成型し、乾燥後、耐スポ−リング性試験に供し
た。試験片の１１４×６５ｍｍの面の前面を１５００℃
に保持した電気炉の炉壁と同じ位置まで挿入し、２時間
保持後、大気中に取り出し２時間冷却する。これを５サ
イクル繰り返した後、試験片内に発生した亀裂の状態に
よって、耐スポ−リング性を評価した。その結果を表４
に示す。表４をみると、本発明の実施例にあたるＮｏ．
２、４、５の耐スポ−リング性は、いずれもアルミナ質
の比較例Ｎｏ．６と同ランクで良好であり、アルミナ−
クロミア質の比較例Ｎｏ．１０に比べて耐スポ−リング
性が向上している。また、比較例Ｎｏ．８、９と比べて
も良好である。
４〜６、８〜１０の組成の耐火組成物を、２３０×１１
４×６５ｍｍの並型れんがサイズの試験片を流し込みに
よって成型し、乾燥後、耐スポ−リング性試験に供し
た。試験片の１１４×６５ｍｍの面の前面を１５００℃
に保持した電気炉の炉壁と同じ位置まで挿入し、２時間
保持後、大気中に取り出し２時間冷却する。これを５サ
イクル繰り返した後、試験片内に発生した亀裂の状態に
よって、耐スポ−リング性を評価した。その結果を表４
に示す。表４をみると、本発明の実施例にあたるＮｏ．
２、４、５の耐スポ−リング性は、いずれもアルミナ質
の比較例Ｎｏ．６と同ランクで良好であり、アルミナ−
クロミア質の比較例Ｎｏ．１０に比べて耐スポ−リング
性が向上している。また、比較例Ｎｏ．８、９と比べて
も良好である。
【００２３】
【表４】
【００２４】
【発明の効果】以上述べたように、本発明に係る灰溶融
炉用耐火組成物は、酸化クロムを含有しないので、使用
中に６価クロムを生成することがなく、炉の解体時に有
害な６価クロムを含む廃棄物処理の問題を生じない。し
かも、酸化クロムを配合した耐火物と同等の耐食性を発
揮させることができる。
炉用耐火組成物は、酸化クロムを含有しないので、使用
中に６価クロムを生成することがなく、炉の解体時に有
害な６価クロムを含む廃棄物処理の問題を生じない。し
かも、酸化クロムを配合した耐火物と同等の耐食性を発
揮させることができる。
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Ｆターム(参考） 3K065 AA24 AB03 AC01 BA09 FB13
4G033 AA02 AA03 AA07 AA09 AB02
AB09 BA01
4K051 AA03 BE01
Claims (2)
- 【請求項１】 アルミナ質骨材：８０〜９９．５質量％
及び水硬性セメント：０．５〜２０質量％からなる配合
物に、さらに金属モリブデン粉末が外掛けで０．１〜
５．０質量％添加されていることを特徴とする灰溶融炉
用耐火組成物。 - 【請求項２】 アルミナ質骨材の一部をスピネル質、マ
グネシア質、ジルコニア質又はジルコン骨材のうちの１
種以上で置き換えたことを特徴とする請求項１に記載さ
れた灰溶融炉用耐火組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001294671A JP3875054B2 (ja) | 2001-09-26 | 2001-09-26 | 灰溶融炉用耐火組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001294671A JP3875054B2 (ja) | 2001-09-26 | 2001-09-26 | 灰溶融炉用耐火組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003095756A true JP2003095756A (ja) | 2003-04-03 |
| JP3875054B2 JP3875054B2 (ja) | 2007-01-31 |
Family
ID=19116238
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001294671A Expired - Lifetime JP3875054B2 (ja) | 2001-09-26 | 2001-09-26 | 灰溶融炉用耐火組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3875054B2 (ja) |
-
2001
- 2001-09-26 JP JP2001294671A patent/JP3875054B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3875054B2 (ja) | 2007-01-31 |
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