JP2001253768A - 成形耐火物および廃棄物溶融炉 - Google Patents
成形耐火物および廃棄物溶融炉Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】クロムを含まず、耐食性、耐スラグ浸透性、耐
スポーリング性に優れ、廃棄物溶融炉用に適する成形耐
火物の提供。 【解決手段】耐火組成物１００部に、アルミン酸ナトリ
ウムをＮａＡｌＯ2換算で０．５〜３．５部、ソルビト
ールを０．１〜１．３部の割合で配合した成形耐火物で
あって、耐火組成物中にスピネル粒子とマグネシア粒子
とを合量で８５〜９７％、ガラス相を含む溶融ジルコニ
ア粒子を３〜１５％含む。
スポーリング性に優れ、廃棄物溶融炉用に適する成形耐
火物の提供。 【解決手段】耐火組成物１００部に、アルミン酸ナトリ
ウムをＮａＡｌＯ2換算で０．５〜３．５部、ソルビト
ールを０．１〜１．３部の割合で配合した成形耐火物で
あって、耐火組成物中にスピネル粒子とマグネシア粒子
とを合量で８５〜９７％、ガラス相を含む溶融ジルコニ
ア粒子を３〜１５％含む。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、クロムを含まず、
焼却灰等の廃棄物を溶融する廃棄物溶融炉に適した成形
耐火物に関する。
焼却灰等の廃棄物を溶融する廃棄物溶融炉に適した成形
耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、廃棄物の発生量は急増しており、
その処理は大きな社会問題となっている。この対策とし
て、廃棄物の減容化、無害化または再資源化が望まれて
おり、一つの方策として溶融法が注目されている。溶融
法は、廃棄物中の無機物を溶融スラグとして取り出し、
大幅に減容する方法である。廃棄物の溶融法としては、
固形廃棄物（生ごみ等）を直接熱分解し溶融処理する方
法と、焼却炉で廃棄物を一次焼却し、生じた焼却灰、飛
灰、下水汚泥を二次溶融する方法とがある。
その処理は大きな社会問題となっている。この対策とし
て、廃棄物の減容化、無害化または再資源化が望まれて
おり、一つの方策として溶融法が注目されている。溶融
法は、廃棄物中の無機物を溶融スラグとして取り出し、
大幅に減容する方法である。廃棄物の溶融法としては、
固形廃棄物（生ごみ等）を直接熱分解し溶融処理する方
法と、焼却炉で廃棄物を一次焼却し、生じた焼却灰、飛
灰、下水汚泥を二次溶融する方法とがある。
【０００３】いずれの溶融法においても溶融炉に使用さ
れる耐火物の侵食は、主として炉内に投入される焼却
灰、飛灰、下水汚泥等の溶融スラグの成分および溶融温
度に大きく左右される。溶融スラグの成分は廃棄物の種
類などにより変動するが、一般には、焼却灰、飛灰およ
び下水汚泥の乾燥固化物等の化学組成は、ＳｉＯ2：１
５〜４５質量％（以下、単に％と記す）、Ａｌ2Ｏ3：１
０〜２０％、ＣａＯ：５〜４５％、Ｎａ2Ｏ：１〜１５
％である。この他、焼却灰や飛灰には、Ｃｄ、Ｐｂ、Ｚ
ｎ、Ｃｕ、Ａｓ、Ｃｒ、Ｈｇ等の有害な金属も多く含ま
れている。下水汚泥中には、金属は少ないが、Ｐ2Ｏ5が
５〜１５％含まれている。さらに揮発成分としてＳやＣ
ｌの化合物等も多く含まれている。また、溶融炉の炉内
温度は、１４００〜１６５０℃の高温にする必要があ
る。
れる耐火物の侵食は、主として炉内に投入される焼却
灰、飛灰、下水汚泥等の溶融スラグの成分および溶融温
度に大きく左右される。溶融スラグの成分は廃棄物の種
類などにより変動するが、一般には、焼却灰、飛灰およ
び下水汚泥の乾燥固化物等の化学組成は、ＳｉＯ2：１
５〜４５質量％（以下、単に％と記す）、Ａｌ2Ｏ3：１
０〜２０％、ＣａＯ：５〜４５％、Ｎａ2Ｏ：１〜１５
％である。この他、焼却灰や飛灰には、Ｃｄ、Ｐｂ、Ｚ
ｎ、Ｃｕ、Ａｓ、Ｃｒ、Ｈｇ等の有害な金属も多く含ま
れている。下水汚泥中には、金属は少ないが、Ｐ2Ｏ5が
５〜１５％含まれている。さらに揮発成分としてＳやＣ
ｌの化合物等も多く含まれている。また、溶融炉の炉内
温度は、１４００〜１６５０℃の高温にする必要があ
る。
【０００４】したがって、現在は、廃棄物溶融炉等に
は、耐食性の点から酸化クロムを含む耐火物が使用され
ている。酸化クロムを含む耐火物は酸化クロムの含有量
が多いほど耐食性が良いが、耐火物中の酸化クロムが高
温、かつアルカリ等の雰囲気条件で使用されると、有害
な六価クロムに変化するため、環境汚染問題を生ずるお
それがある。
は、耐食性の点から酸化クロムを含む耐火物が使用され
ている。酸化クロムを含む耐火物は酸化クロムの含有量
が多いほど耐食性が良いが、耐火物中の酸化クロムが高
温、かつアルカリ等の雰囲気条件で使用されると、有害
な六価クロムに変化するため、環境汚染問題を生ずるお
それがある。
【０００５】クロムを含まない不焼成の成形耐火物とし
ては、マグネシア−炭素系、アルミナ−炭化ケイ素−炭
素系、アルミナ系等があるが、焼成の成形耐火物と同等
の耐食性、耐スポーリング性を確保できないため廃棄物
溶融炉耐火物としては充分ではない。
ては、マグネシア−炭素系、アルミナ−炭化ケイ素−炭
素系、アルミナ系等があるが、焼成の成形耐火物と同等
の耐食性、耐スポーリング性を確保できないため廃棄物
溶融炉耐火物としては充分ではない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、クロムを含
まず、耐食性、耐スポーリング性、機械的強度に優れ、
廃棄物溶融炉などに適する成形耐火物の提供を目的とす
る。
まず、耐食性、耐スポーリング性、機械的強度に優れ、
廃棄物溶融炉などに適する成形耐火物の提供を目的とす
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、耐火組成物１
００質量部に、アルミン酸ナトリウムをＮａＡｌＯ2に
換算して０．５〜３．５質量部、ソルビトールを０．１
〜１．３質量部の割合で配合してなる成形耐火物であっ
て、耐火組成物中に、スピネル粒子とマグネシア粒子と
ガラス相を含む溶融ジルコニア粒子とを含み、耐火組成
物中のスピネル粒子とマグネシア粒子との合計の含有量
が８５〜９７％、ガラス相を含む溶融ジルコニア粒子の
含有量が３〜１５％、である成形耐火物を提供する。た
だし、上記においてスピネル粒子とは、ＭｇＡｌ2Ｏ4結
晶を含み、粒子中にＭｇＯ成分を５〜６０％含み、かつ
ＭｇＯ成分とＡｌ2Ｏ3成分の合計量が９５％以上である
粒子をいう。また、上記成形耐火物から形成された炉壁
を少なくとも一部に使用した廃棄物溶融炉を提供する。
００質量部に、アルミン酸ナトリウムをＮａＡｌＯ2に
換算して０．５〜３．５質量部、ソルビトールを０．１
〜１．３質量部の割合で配合してなる成形耐火物であっ
て、耐火組成物中に、スピネル粒子とマグネシア粒子と
ガラス相を含む溶融ジルコニア粒子とを含み、耐火組成
物中のスピネル粒子とマグネシア粒子との合計の含有量
が８５〜９７％、ガラス相を含む溶融ジルコニア粒子の
含有量が３〜１５％、である成形耐火物を提供する。た
だし、上記においてスピネル粒子とは、ＭｇＡｌ2Ｏ4結
晶を含み、粒子中にＭｇＯ成分を５〜６０％含み、かつ
ＭｇＯ成分とＡｌ2Ｏ3成分の合計量が９５％以上である
粒子をいう。また、上記成形耐火物から形成された炉壁
を少なくとも一部に使用した廃棄物溶融炉を提供する。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の成形耐火物（以下、本成
形耐火物という）は、耐火組成物に結合材等を添加し、
成形して得られる。本成形耐火物は、通常、不焼成品と
して用いられるが、焼成品として用いてもよい。本成形
耐火物は、耐火組成物、アルミン酸ナトリウムおよびソ
ルビトールを含む。耐火組成物は、スピネル粒子、マグ
ネシア粒子および溶融ジルコニア粒子を主体とする。溶
融ジルコニア粒子はガラス相を含む。
形耐火物という）は、耐火組成物に結合材等を添加し、
成形して得られる。本成形耐火物は、通常、不焼成品と
して用いられるが、焼成品として用いてもよい。本成形
耐火物は、耐火組成物、アルミン酸ナトリウムおよびソ
ルビトールを含む。耐火組成物は、スピネル粒子、マグ
ネシア粒子および溶融ジルコニア粒子を主体とする。溶
融ジルコニア粒子はガラス相を含む。
【０００９】ここで、スピネル粒子とは、ＭｇＡｌ2Ｏ4
結晶を含み、粒子中にＭｇＯ成分を５〜６０％含み、か
つＭｇＯ成分とＡｌ2Ｏ3成分の合計量が９５％以上であ
る粒子をいい、電融（溶融）スピネル、焼結スピネルの
いずれでもよく、またそれらを併用してもよい。
結晶を含み、粒子中にＭｇＯ成分を５〜６０％含み、か
つＭｇＯ成分とＡｌ2Ｏ3成分の合計量が９５％以上であ
る粒子をいい、電融（溶融）スピネル、焼結スピネルの
いずれでもよく、またそれらを併用してもよい。
【００１０】これらのスピネル粒子は、海水マグネシア
とアルミナを、ＭｇＯ：５〜６０％、Ａｌ2Ｏ3：４０〜
９５％の範囲になるように混合した原料混合物をロータ
リーキルンで焼成する方法、または、上記原料混合物を
電気溶融法により溶融し、冷却、粉砕した後、整粒する
方法等で作製される。
とアルミナを、ＭｇＯ：５〜６０％、Ａｌ2Ｏ3：４０〜
９５％の範囲になるように混合した原料混合物をロータ
リーキルンで焼成する方法、または、上記原料混合物を
電気溶融法により溶融し、冷却、粉砕した後、整粒する
方法等で作製される。
【００１１】本発明においてスピネル粒子は、本質的に
ＭｇＯ成分とＡｌ2Ｏ3成分とからなるが、不可避的な不
純物または本発明の目的、効果を損なわない程度の他の
成分を含んでいてもよい。ＭｇＯ成分とＡｌ2Ｏ3成分の
合計量は９７％以上であると好ましい。スピネル（Ｍｇ
Ａｌ2Ｏ4）の理論組成は、ＭｇＯ成分２８％、Ａｌ2Ｏ3
成分７２％であるが、本発明においては種々のＭｇＯ成
分：Ａｌ2Ｏ3成分比のスピネル粒子を使い分けることに
より、さらに優れた効果が発揮される。
ＭｇＯ成分とＡｌ2Ｏ3成分とからなるが、不可避的な不
純物または本発明の目的、効果を損なわない程度の他の
成分を含んでいてもよい。ＭｇＯ成分とＡｌ2Ｏ3成分の
合計量は９７％以上であると好ましい。スピネル（Ｍｇ
Ａｌ2Ｏ4）の理論組成は、ＭｇＯ成分２８％、Ａｌ2Ｏ3
成分７２％であるが、本発明においては種々のＭｇＯ成
分：Ａｌ2Ｏ3成分比のスピネル粒子を使い分けることに
より、さらに優れた効果が発揮される。
【００１２】本明細書において、スピネル粒子中のＭｇ
Ｏ成分含有量が、５％以上かつ２３％未満のものをアル
ミナ過剰スピネル粒子といい、２３％以上かつ３３％未
満のものを略理論組成スピネル粒子といい、３３％以上
かつ６０％以下のものをマグネシア過剰スピネル粒子と
いう。アルミナ過剰スピネル粒子には通例、コランダム
結晶が析出しており、マグネシア過剰スピネル粒子には
通例、ペリクレース結晶が析出している。
Ｏ成分含有量が、５％以上かつ２３％未満のものをアル
ミナ過剰スピネル粒子といい、２３％以上かつ３３％未
満のものを略理論組成スピネル粒子といい、３３％以上
かつ６０％以下のものをマグネシア過剰スピネル粒子と
いう。アルミナ過剰スピネル粒子には通例、コランダム
結晶が析出しており、マグネシア過剰スピネル粒子には
通例、ペリクレース結晶が析出している。
【００１３】本発明におけるスピネル粒子はＭｇＯ成分
を５〜６０％含む。ＭｇＯ成分が６０％を超えると耐食
性はあるが耐スラグ浸透性が低下し組織的スポーリング
を起こしやすくなる。ＭｇＯ成分が５％未満であると耐
食性が低下する。スピネル粒子中のＭｇＯ成分が１０〜
５０％であるとさらに好ましい。
を５〜６０％含む。ＭｇＯ成分が６０％を超えると耐食
性はあるが耐スラグ浸透性が低下し組織的スポーリング
を起こしやすくなる。ＭｇＯ成分が５％未満であると耐
食性が低下する。スピネル粒子中のＭｇＯ成分が１０〜
５０％であるとさらに好ましい。
【００１４】本発明におけるマグネシア粒子としては、
特に限定されないが、海水から得た水酸化マグネシウム
を高温で焼成して得られる焼成マグネシアや、焼成マグ
ネシアを電融により溶融再固化し粉砕した電融マグネシ
ア等が好ましい。マグネシア粒子の純度が９５％以上で
あると好ましいが、９８％以上であるとさらに好まし
い。
特に限定されないが、海水から得た水酸化マグネシウム
を高温で焼成して得られる焼成マグネシアや、焼成マグ
ネシアを電融により溶融再固化し粉砕した電融マグネシ
ア等が好ましい。マグネシア粒子の純度が９５％以上で
あると好ましいが、９８％以上であるとさらに好まし
い。
【００１５】本発明における溶融ジルコニア粒子は、ジ
ルコニア原料を電融などの方法で溶融し再固化して得る
ことができ、ガラス相を含有する。溶融ジルコニア粒子
としては、単斜晶ＺｒＯ2結晶相とガラス相とを含むも
のが好ましく、具体的には１）ジルコンを脱ケイして得
られたガラス相を含む脱ケイ溶融ジルコニア、２）ガラ
ス相を含む単斜晶溶融ジルコニア、３）ガラス相を含む
溶融ジルコニア−アルミナ、等が挙げられる。
ルコニア原料を電融などの方法で溶融し再固化して得る
ことができ、ガラス相を含有する。溶融ジルコニア粒子
としては、単斜晶ＺｒＯ2結晶相とガラス相とを含むも
のが好ましく、具体的には１）ジルコンを脱ケイして得
られたガラス相を含む脱ケイ溶融ジルコニア、２）ガラ
ス相を含む単斜晶溶融ジルコニア、３）ガラス相を含む
溶融ジルコニア−アルミナ、等が挙げられる。
【００１６】１）のガラス相を含む脱ケイ溶融ジルコニ
アは、ＺｒＯ2が約９５％であり、単斜晶ＺｒＯ2を含む
結晶相と、ＳｉＯ2、Ｆｅ2Ｏ3、ＴｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3等か
らなるガラス相とを含む。脱ケイ溶融ジルコニアは、ジ
ルコンサンドを脱ケイすることにより得られるが、脱ケ
イ溶融ジルコニアにさらに所望のガラス相を形成しうる
成分を含有する原料を所定量配合して電気アーク溶融に
より溶融し、得られた溶融物を吹き飛ばして粒状化した
り、カーボンの鋳型に流し込む等した後、冷却し、さら
に粉砕、整粒しても得られる。
アは、ＺｒＯ2が約９５％であり、単斜晶ＺｒＯ2を含む
結晶相と、ＳｉＯ2、Ｆｅ2Ｏ3、ＴｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3等か
らなるガラス相とを含む。脱ケイ溶融ジルコニアは、ジ
ルコンサンドを脱ケイすることにより得られるが、脱ケ
イ溶融ジルコニアにさらに所望のガラス相を形成しうる
成分を含有する原料を所定量配合して電気アーク溶融に
より溶融し、得られた溶融物を吹き飛ばして粒状化した
り、カーボンの鋳型に流し込む等した後、冷却し、さら
に粉砕、整粒しても得られる。
【００１７】２）のガラス相を含む単斜晶溶融ジルコニ
アは、ＺｒＯ2が約９４％であり、単斜晶ＺｒＯ2を含む
結晶相と、Ｐ2Ｏ5、Ｎａ2Ｏ、Ａｌ2Ｏ3、ＳｉＯ2等から
なるガラス相とを含む。３）のガラス相を含む溶融ジル
コニア−アルミナは、約４０％の単斜晶ＺｒＯ 2と約４
０％のコランダム（Ａｌ2Ｏ3）と、約２０％の、ＳｉＯ
2、Ａｌ2Ｏ3、Ｎａ2Ｏ等からなるガラス相とを含む。
アは、ＺｒＯ2が約９４％であり、単斜晶ＺｒＯ2を含む
結晶相と、Ｐ2Ｏ5、Ｎａ2Ｏ、Ａｌ2Ｏ3、ＳｉＯ2等から
なるガラス相とを含む。３）のガラス相を含む溶融ジル
コニア−アルミナは、約４０％の単斜晶ＺｒＯ 2と約４
０％のコランダム（Ａｌ2Ｏ3）と、約２０％の、ＳｉＯ
2、Ａｌ2Ｏ3、Ｎａ2Ｏ等からなるガラス相とを含む。
【００１８】溶融ジルコニア粒子としては、ガラス相を
３〜２５％、特には５〜２０％含むものが好ましい。ガ
ラス相の含有量が３％未満では、ジルコニアの転移温度
における体積変化が充分吸収されず、残留応力の発生に
より脆弱化するおそれがある。２５％を超える場合は、
溶融スラグ、金属、ガラスに対する耐食性や高温強度が
低下するおそれがある。このように、溶融ジルコニア粒
子中のガラス相は、ジルコニアの転移温度における体積
変化を吸収し、溶融ジルコニア粒子の崩壊を防止する。
３〜２５％、特には５〜２０％含むものが好ましい。ガ
ラス相の含有量が３％未満では、ジルコニアの転移温度
における体積変化が充分吸収されず、残留応力の発生に
より脆弱化するおそれがある。２５％を超える場合は、
溶融スラグ、金属、ガラスに対する耐食性や高温強度が
低下するおそれがある。このように、溶融ジルコニア粒
子中のガラス相は、ジルコニアの転移温度における体積
変化を吸収し、溶融ジルコニア粒子の崩壊を防止する。
【００１９】一方、ＭｇＯ、ＣａＯ、Ｙ2Ｏ3等で安定化
したジルコニア粒子であって、ガラス相を含まないもの
を本成形耐火物の粒子として使用すると、安定化剤であ
るＭｇＯ、ＣａＯ、Ｙ2Ｏ3等が、溶融金属、溶融スラ
グ、またはガラスと反応し脱安定化を起こす。このため
安定化したジルコニア粒子は、本成形耐火物中に含むと
してもなるべく少量が好ましい。
したジルコニア粒子であって、ガラス相を含まないもの
を本成形耐火物の粒子として使用すると、安定化剤であ
るＭｇＯ、ＣａＯ、Ｙ2Ｏ3等が、溶融金属、溶融スラ
グ、またはガラスと反応し脱安定化を起こす。このため
安定化したジルコニア粒子は、本成形耐火物中に含むと
してもなるべく少量が好ましい。
【００２０】本発明において、耐火組成物はスピネル粒
子とマグネシア粒子とガラス相を含む溶融ジルコニア粒
子とを含む。スピネル粒子とマグネシア粒子の合計の含
有量は８５〜９７％、溶融ジルコニア粒子の含有量は３
〜１５％、である。スピネル粒子とマグネシア粒子の合
量が８５％未満であると耐スラグ浸透性と耐スポーリン
グ性が悪くなり、９７％を超えると耐食性が悪くなる。
また、スピネル粒子が耐火組成物中２５％未満では充分
な耐食性が得られにくく、５５％を超えると耐スラグ浸
透性が低下するため、スピネル粒子を２５〜５５％とす
ると好ましい。
子とマグネシア粒子とガラス相を含む溶融ジルコニア粒
子とを含む。スピネル粒子とマグネシア粒子の合計の含
有量は８５〜９７％、溶融ジルコニア粒子の含有量は３
〜１５％、である。スピネル粒子とマグネシア粒子の合
量が８５％未満であると耐スラグ浸透性と耐スポーリン
グ性が悪くなり、９７％を超えると耐食性が悪くなる。
また、スピネル粒子が耐火組成物中２５％未満では充分
な耐食性が得られにくく、５５％を超えると耐スラグ浸
透性が低下するため、スピネル粒子を２５〜５５％とす
ると好ましい。
【００２１】耐火組成物中、溶融ジルコニア粒子が３％
未満であると、耐食性や耐熱衝撃性が充分に発揮され
ず、１５％を超えると、施工された成形耐火物が多孔質
化して耐食性が悪くなる。溶融ジルコニア粒子が、耐火
組成物中５〜１３％であるとさらに好ましい。
未満であると、耐食性や耐熱衝撃性が充分に発揮され
ず、１５％を超えると、施工された成形耐火物が多孔質
化して耐食性が悪くなる。溶融ジルコニア粒子が、耐火
組成物中５〜１３％であるとさらに好ましい。
【００２２】本成形耐火物において、スピネル粒子、マ
グネシア粒子および溶融ジルコニア粒子は、主として耐
火組成物として骨材部を構成し、成形耐火物としての性
質を特徴づけることから、できるだけ多い方が好まし
い。耐火組成物中のスピネル粒子、マグネシア粒子およ
び溶融ジルコニア粒子の合量を、９０％以上特には９５
％以上とするのが好ましく、１００％であるとさらに好
ましい。
グネシア粒子および溶融ジルコニア粒子は、主として耐
火組成物として骨材部を構成し、成形耐火物としての性
質を特徴づけることから、できるだけ多い方が好まし
い。耐火組成物中のスピネル粒子、マグネシア粒子およ
び溶融ジルコニア粒子の合量を、９０％以上特には９５
％以上とするのが好ましく、１００％であるとさらに好
ましい。
【００２３】本発明において耐火性組成物中の粒子とし
ては、粒子直径が１０μｍ〜２０ｍｍであると好まし
い。本明細書において、粗粒とは粒子直径１．１９ｍｍ
以上５ｍｍ未満の粒子をいい、中粒とは粒子直径０．１
０５ｍｍ以上１．１９ｍｍ未満の粒子をいい、微粒とは
粒子直径０．１０５ｍｍ未満の粒子をいう。
ては、粒子直径が１０μｍ〜２０ｍｍであると好まし
い。本明細書において、粗粒とは粒子直径１．１９ｍｍ
以上５ｍｍ未満の粒子をいい、中粒とは粒子直径０．１
０５ｍｍ以上１．１９ｍｍ未満の粒子をいい、微粒とは
粒子直径０．１０５ｍｍ未満の粒子をいう。
【００２４】本発明において、マグネシア粒子は、耐消
化性、耐スラグ浸透性、耐スポーリング性の点から粗粒
で使用すると好ましい。溶融ジルコニア粒子としては、
微粒を主体とするものが好ましい。スピネル粒子として
は、粒子の組成に応じて粒子直径の異なるものを使い分
けることが好ましい。
化性、耐スラグ浸透性、耐スポーリング性の点から粗粒
で使用すると好ましい。溶融ジルコニア粒子としては、
微粒を主体とするものが好ましい。スピネル粒子として
は、粒子の組成に応じて粒子直径の異なるものを使い分
けることが好ましい。
【００２５】アルミナ過剰スピネル粒子は、微粒として
使用するとスラグと反応しにくく、耐食性も低下しにく
いので好ましい。略理論組成スピネル粒子とマグネシア
過剰スピネル粒子は、それぞれ微粒単独、中粒単独、ま
たは微粒と中粒を配合して使用すると好ましい。ＭｇＯ
成分を粒子中２３％以上かつ６０％以下含む組成を有
し、かつ粒子直径が１．１９ｍｍ未満であるスピネル粒
子を成形耐火物中に２５〜５５％配合すると好ましい。
使用するとスラグと反応しにくく、耐食性も低下しにく
いので好ましい。略理論組成スピネル粒子とマグネシア
過剰スピネル粒子は、それぞれ微粒単独、中粒単独、ま
たは微粒と中粒を配合して使用すると好ましい。ＭｇＯ
成分を粒子中２３％以上かつ６０％以下含む組成を有
し、かつ粒子直径が１．１９ｍｍ未満であるスピネル粒
子を成形耐火物中に２５〜５５％配合すると好ましい。
【００２６】また、略理論組成スピネル粒子やマグネシ
ア過剰スピネル粒子を中粒として用い、耐火組成物中に
２０〜４０％配合するとさらに好ましい。マグネシア過
剰スピネル粒子は、水とともに使用する場合、消化しや
すいので、消化防止剤を併用すると好ましい。
ア過剰スピネル粒子を中粒として用い、耐火組成物中に
２０〜４０％配合するとさらに好ましい。マグネシア過
剰スピネル粒子は、水とともに使用する場合、消化しや
すいので、消化防止剤を併用すると好ましい。
【００２７】消化防止剤としては、水酸化アルミニウム
と、クエン酸および乳酸との塩が好ましく使用できる。
このような塩としては、例えば化学組成がＡｌ2Ｏ3分：
１７．５％、乳酸分：４６．５％、クエン酸分：３３％
である白色粉末がある。消化防止剤は、耐火組成物に対
して外掛で０．１〜１％配合されるのが好ましい。消化
防止剤が０．１％未満であると消化防止効果が小さく、
１％を超えると施工された成形耐火物が多孔質化するた
め好ましくない。
と、クエン酸および乳酸との塩が好ましく使用できる。
このような塩としては、例えば化学組成がＡｌ2Ｏ3分：
１７．５％、乳酸分：４６．５％、クエン酸分：３３％
である白色粉末がある。消化防止剤は、耐火組成物に対
して外掛で０．１〜１％配合されるのが好ましい。消化
防止剤が０．１％未満であると消化防止効果が小さく、
１％を超えると施工された成形耐火物が多孔質化するた
め好ましくない。
【００２８】本成形耐火物は、耐火組成物以外にアルミ
ン酸ナトリウムとソルビトールを含む。本成形耐火物に
おいて、アルミン酸ナトリウムは結合材として、ソルビ
トールは成形助剤として、それぞれ機能しているものと
思われる。
ン酸ナトリウムとソルビトールを含む。本成形耐火物に
おいて、アルミン酸ナトリウムは結合材として、ソルビ
トールは成形助剤として、それぞれ機能しているものと
思われる。
【００２９】アルミン酸ナトリウムは、代表的組成とし
て、ＮａＡｌＯ2またはＮａ3ＡｌＯ 3で表され、そのＮ
ａ2Ｏ／Ａｌ2Ｏ3のモル比は１．２〜２．６である。ア
ルミン酸ナトリウムは、マグネシア、スピネル、ジルコ
ニア等と比較的低温から反応し、複合スピネル等の反応
物を生成し、強度を発生させる作用があると考えられ、
このため、本成形耐火物は、スポーリングによる亀裂や
剥離も発生しにくく、耐食性は高い。
て、ＮａＡｌＯ2またはＮａ3ＡｌＯ 3で表され、そのＮ
ａ2Ｏ／Ａｌ2Ｏ3のモル比は１．２〜２．６である。ア
ルミン酸ナトリウムは、マグネシア、スピネル、ジルコ
ニア等と比較的低温から反応し、複合スピネル等の反応
物を生成し、強度を発生させる作用があると考えられ、
このため、本成形耐火物は、スポーリングによる亀裂や
剥離も発生しにくく、耐食性は高い。
【００３０】アルミン酸ナトリウムの配合量は、耐火組
成物１００質量部に対してＮａＡｌＯ2に換算して外掛
で０．５〜３．５質量部である。アルミン酸ナトリウム
の配合量が０．５質量部未満では、不焼成の成形耐火物
としての充分な強度が得られず、また３．５質量部を超
えると使用中に過焼結になり、耐スポーリング性が劣化
する。好ましくは、０．５〜３質量部である。アルミン
酸ナトリウムは、粉末で添加しても水溶液の形で添加し
てもよい。
成物１００質量部に対してＮａＡｌＯ2に換算して外掛
で０．５〜３．５質量部である。アルミン酸ナトリウム
の配合量が０．５質量部未満では、不焼成の成形耐火物
としての充分な強度が得られず、また３．５質量部を超
えると使用中に過焼結になり、耐スポーリング性が劣化
する。好ましくは、０．５〜３質量部である。アルミン
酸ナトリウムは、粉末で添加しても水溶液の形で添加し
てもよい。
【００３１】本成形耐火物はソルビトールを含有する
が、粉末で水に容易に溶けるＤ−ソルビトールを主成分
とするのが好ましい。ソルビトールは、混練坏土の充填
性、粒子間の潤滑性を向上し、坏土を安定化させ、かつ
スレーキングを抑制し、毒性もなく、密度の高い成形体
を得ることができ、高強度を与える。
が、粉末で水に容易に溶けるＤ−ソルビトールを主成分
とするのが好ましい。ソルビトールは、混練坏土の充填
性、粒子間の潤滑性を向上し、坏土を安定化させ、かつ
スレーキングを抑制し、毒性もなく、密度の高い成形体
を得ることができ、高強度を与える。
【００３２】ソルビトールの配合量は、耐火組成物１０
０質量部に対して外掛で０．１〜１．３質量部である。
配合量が０．１質量部未満では、充填性、潤滑性の効果
は得られにくく、また、１．３質量部を超えると、高温
下で使用中に消失し、気孔を残すため好ましくない。ソ
ルビトールの配合量が、０．３〜１．０質量部であると
さらに好ましい。ソルビトールは、アルミン酸ナトリウ
ム水溶液中に添加溶解してもよく、粉末として添加して
もよい。
０質量部に対して外掛で０．１〜１．３質量部である。
配合量が０．１質量部未満では、充填性、潤滑性の効果
は得られにくく、また、１．３質量部を超えると、高温
下で使用中に消失し、気孔を残すため好ましくない。ソ
ルビトールの配合量が、０．３〜１．０質量部であると
さらに好ましい。ソルビトールは、アルミン酸ナトリウ
ム水溶液中に添加溶解してもよく、粉末として添加して
もよい。
【００３３】本成形耐火物は、上記の原料を混練、成形
して製造される。また、焼成品の場合には焼成するが、
その場合にも同様の効果が得られる。混練、成形の方法
は、通常の耐火物製造法と変わりない。なお、得られた
不焼成品を加熱して乾燥してもよい。
して製造される。また、焼成品の場合には焼成するが、
その場合にも同様の効果が得られる。混練、成形の方法
は、通常の耐火物製造法と変わりない。なお、得られた
不焼成品を加熱して乾燥してもよい。
【００３４】最初に、耐火組成物中の粗粒、中粒を湿式
で混練し、アルミン酸ナトリウム、ソルビトールを水溶
液または粉末で添加することにより、前記粗粒、中粒の
表面にアルミン酸ナトリウムやソルビトールを被覆した
状態とし、次に微粒を投入混練する方法であると混練物
の均一性がよいため好ましい。
で混練し、アルミン酸ナトリウム、ソルビトールを水溶
液または粉末で添加することにより、前記粗粒、中粒の
表面にアルミン酸ナトリウムやソルビトールを被覆した
状態とし、次に微粒を投入混練する方法であると混練物
の均一性がよいため好ましい。
【００３５】成形は用途に合せて、フリクションプレ
ス、オイルプレスまたはラバープレスなどで加圧成形す
る。不焼成品を加熱して乾燥する場合、乾燥温度は１０
０〜５００℃であると好ましい。焼成品とする場合に
は、１６００〜１６５０℃で焼成すると好ましい。
ス、オイルプレスまたはラバープレスなどで加圧成形す
る。不焼成品を加熱して乾燥する場合、乾燥温度は１０
０〜５００℃であると好ましい。焼成品とする場合に
は、１６００〜１６５０℃で焼成すると好ましい。
【００３６】本成形耐火物は、ガラス相を含む溶融ジル
コニア粒子、マグネシア粒子、スピネル粒子およびアル
ミン酸ナトリウムを含むので、使用中から緻密化、高強
度化され、耐食性が優れ、溶融スラグの浸透が少なく、
組織的スポーリングを起こしにくい。
コニア粒子、マグネシア粒子、スピネル粒子およびアル
ミン酸ナトリウムを含むので、使用中から緻密化、高強
度化され、耐食性が優れ、溶融スラグの浸透が少なく、
組織的スポーリングを起こしにくい。
【００３７】本発明の廃棄物溶融炉は、本成形耐火物を
炉壁の少なくとも一部に使用する。特には溶融スラグと
接触する部分の炉壁を本成形耐火物で構成すると、耐食
性、耐久性などの点で好ましい。この場合、焼却灰等の
溶融スラグに含まれるＳｉＯ 2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3、Ｆ
ｅ2Ｏ3、Ｎａ2Ｏ等の成分は、溶融ジルコニア粒子、ス
ピネル粒子と反応するが、溶融ジルコニア粒子との反応
物は高融点物質となり、また、スピネル粒子との反応物
は高粘性物質となるので、本成形耐火物で形成した炉壁
の耐食性は低下しにくいと考えられる。
炉壁の少なくとも一部に使用する。特には溶融スラグと
接触する部分の炉壁を本成形耐火物で構成すると、耐食
性、耐久性などの点で好ましい。この場合、焼却灰等の
溶融スラグに含まれるＳｉＯ 2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3、Ｆ
ｅ2Ｏ3、Ｎａ2Ｏ等の成分は、溶融ジルコニア粒子、ス
ピネル粒子と反応するが、溶融ジルコニア粒子との反応
物は高融点物質となり、また、スピネル粒子との反応物
は高粘性物質となるので、本成形耐火物で形成した炉壁
の耐食性は低下しにくいと考えられる。
【００３８】したがって、本成形耐火物を用いることに
より、溶融スラグ等に対する耐スラグ浸透性に優れ、結
果として高い耐食性と耐熱衝撃性を発揮する耐久性に優
れた炉壁を形成できる。本成形耐火物は、廃棄物溶融炉
用に最適であるが、鉄鋼用、非鉄金属用、セメント用等
の各種炉や焼却炉にも好ましく使用される。
より、溶融スラグ等に対する耐スラグ浸透性に優れ、結
果として高い耐食性と耐熱衝撃性を発揮する耐久性に優
れた炉壁を形成できる。本成形耐火物は、廃棄物溶融炉
用に最適であるが、鉄鋼用、非鉄金属用、セメント用等
の各種炉や焼却炉にも好ましく使用される。
【００３９】
【実施例】以下に本発明の実施例（例１〜例１０）およ
び比較例（例１１〜例１８）を説明する。供試物の原料
配合割合（単位：質量部）を表１、表２に示す。供試物
は、所定量の耐火組成物に、アルミン酸ナトリウム、ソ
ルビトール、消化防止剤（いずれも耐火組成物に対して
外掛、％）を添加混合し、さらに水（耐火組成物に対し
て外掛で３．０％、ただし例１７については４．３％、
例１８については４．５％）を添加して混練後、フリク
ションプレスで並形形状に加圧成形（１０２ＭＰａ）し
た。その後、例１〜例１６については２００℃で２４時
間乾燥した。
び比較例（例１１〜例１８）を説明する。供試物の原料
配合割合（単位：質量部）を表１、表２に示す。供試物
は、所定量の耐火組成物に、アルミン酸ナトリウム、ソ
ルビトール、消化防止剤（いずれも耐火組成物に対して
外掛、％）を添加混合し、さらに水（耐火組成物に対し
て外掛で３．０％、ただし例１７については４．３％、
例１８については４．５％）を添加して混練後、フリク
ションプレスで並形形状に加圧成形（１０２ＭＰａ）し
た。その後、例１〜例１６については２００℃で２４時
間乾燥した。
【００４０】なお、表１、表２における各原料は以下の
とおりである。 粒子Ａ：脱ケイ溶融ジルコニア粒子、微粒を使用。 粒子Ｂ：粒子Ａとガラス相形成成分とを混合しアーク溶
融して得られた溶融ジルコニア粒子、微粒を使用。 粒子Ｃ：粒子Ａ、アルミナ、ガラス相形成成分を混合
し、アーク溶融して得られた溶融ジルコニア−コランダ
ム粒子、微粒を使用。 粒子Ｄ：高純度ジルコニアにＭｇＯを添加し、アーク溶
融して得られた安定化ジルコニア粒子であり、ＭｇＯを
４％含む、微粒を使用。
とおりである。 粒子Ａ：脱ケイ溶融ジルコニア粒子、微粒を使用。 粒子Ｂ：粒子Ａとガラス相形成成分とを混合しアーク溶
融して得られた溶融ジルコニア粒子、微粒を使用。 粒子Ｃ：粒子Ａ、アルミナ、ガラス相形成成分を混合
し、アーク溶融して得られた溶融ジルコニア−コランダ
ム粒子、微粒を使用。 粒子Ｄ：高純度ジルコニアにＭｇＯを添加し、アーク溶
融して得られた安定化ジルコニア粒子であり、ＭｇＯを
４％含む、微粒を使用。
【００４１】粒子Ｅ１：略理論組成スピネル粒子（焼結
品）、中粒を使用。 粒子Ｅ２：略理論組成スピネル粒子（焼結品）、微粒を
使用。 粒子Ｆ：アルミナ過剰スピネル粒子（焼結品）、粗粒を
使用。 粒子Ｇ１：マグネシア過剰スピネル粒子（焼結品）、中
粒を使用。 粒子Ｇ２：マグネシア過剰スピネル粒子（焼結品）、微
粒を使用。 粒子Ｈ：純度９９％のマグネシア粒子、粗粒を使用。
品）、中粒を使用。 粒子Ｅ２：略理論組成スピネル粒子（焼結品）、微粒を
使用。 粒子Ｆ：アルミナ過剰スピネル粒子（焼結品）、粗粒を
使用。 粒子Ｇ１：マグネシア過剰スピネル粒子（焼結品）、中
粒を使用。 粒子Ｇ２：マグネシア過剰スピネル粒子（焼結品）、微
粒を使用。 粒子Ｈ：純度９９％のマグネシア粒子、粗粒を使用。
【００４２】不焼成１：マグネシア−クロミア質（Ｍｇ
Ｏ：６２％、Ｃｒ2Ｏ3：２３％）の不焼成の成形耐火
物。 不定形１：Ａｌ2Ｏ3を９６％含むアルミナ質不定形耐火
物。 不定形２：Ｃｒ2Ｏ3を１０％含むアルミナ−クロミア質
不定形耐火物。
Ｏ：６２％、Ｃｒ2Ｏ3：２３％）の不焼成の成形耐火
物。 不定形１：Ａｌ2Ｏ3を９６％含むアルミナ質不定形耐火
物。 不定形２：Ｃｒ2Ｏ3を１０％含むアルミナ−クロミア質
不定形耐火物。
【００４３】アルミン酸塩：Ｎａ2Ｏ／Ａｌ2Ｏ3モル比
１．２のアルミン酸ナトリウム。 ソルビトール：粉末。 アルミナセメント：Ａｌ2Ｏ3分：７３％、ＣａＯ分：２
６％で、比表面積が６０００ｃｍ2／ｇのもの。 消化防止剤：水酸化アルミニウムと、クエン酸および乳
酸とからなる混合塩（多木化学社製、商品名：タキセラ
ムＡＳ−３００）。 分散剤：トリポリリン酸ナトリウム。
１．２のアルミン酸ナトリウム。 ソルビトール：粉末。 アルミナセメント：Ａｌ2Ｏ3分：７３％、ＣａＯ分：２
６％で、比表面積が６０００ｃｍ2／ｇのもの。 消化防止剤：水酸化アルミニウムと、クエン酸および乳
酸とからなる混合塩（多木化学社製、商品名：タキセラ
ムＡＳ−３００）。 分散剤：トリポリリン酸ナトリウム。
【００４４】また粒子Ａ〜Ｄの化学組成、結晶形態、ガ
ラス相の割合を表３に示し、粒子Ｅ〜Ｇの化学組成、結
晶形態を表４に示す。例１７、例１８においては、アル
ミナセメントに加えて、粒子直径５μｍ以下のアルミナ
粒子を加えた。
ラス相の割合を表３に示し、粒子Ｅ〜Ｇの化学組成、結
晶形態を表４に示す。例１７、例１８においては、アル
ミナセメントに加えて、粒子直径５μｍ以下のアルミナ
粒子を加えた。
【００４５】［評価結果］例１〜例１８で得られた供試
物を使用し、その特性を測定、評価し、表１、表２に示
した。評価項目、測定法は以下のとおりである。 嵩密度（ｇ／ｃｍ3）：耐火物試験法（ＪＩＳ Ｒ２２
０５に準拠）により測定。
物を使用し、その特性を測定、評価し、表１、表２に示
した。評価項目、測定法は以下のとおりである。 嵩密度（ｇ／ｃｍ3）：耐火物試験法（ＪＩＳ Ｒ２２
０５に準拠）により測定。
【００４６】曲げ強度は、前記供試物から、３０×１５
×１００ｍｍサイズの試験片を切り出し、３点曲げ強度
として室温で測定した。 曲げ強度Ａ（ＭＰａ）：１１０℃にて２４時間熱処理し
た後の３点曲げ強度。 曲げ強度Ｂ（ＭＰａ）：１０００℃にて３時間熱処理し
た後の３点曲げ強度。 曲げ強度Ｃ（ＭＰａ）：１５００℃にて３時間熱処理し
た後の３点曲げ強度。
×１００ｍｍサイズの試験片を切り出し、３点曲げ強度
として室温で測定した。 曲げ強度Ａ（ＭＰａ）：１１０℃にて２４時間熱処理し
た後の３点曲げ強度。 曲げ強度Ｂ（ＭＰａ）：１０００℃にて３時間熱処理し
た後の３点曲げ強度。 曲げ強度Ｃ（ＭＰａ）：１５００℃にて３時間熱処理し
た後の３点曲げ強度。
【００４７】耐熱衝撃性（回）：前記供試物から５５×
５５×２３０ｍｍの角柱状の試験片を切り出す。該試験
片の長手方向端部を１３００℃に保持した電気炉中に１
５分間保持した後、炉外に取り出し室温で１５分間保持
するサイクルを繰り返し、剥離が発生するまでの回数を
測定した。上記サイクルの回数は２５回を限度とした。
耐熱衝撃性は、剥離が発生するまでの回数が多い方が良
好である。なお、２５回反復した時点で剥離がないもの
を表中２５＋と表した。
５５×２３０ｍｍの角柱状の試験片を切り出す。該試験
片の長手方向端部を１３００℃に保持した電気炉中に１
５分間保持した後、炉外に取り出し室温で１５分間保持
するサイクルを繰り返し、剥離が発生するまでの回数を
測定した。上記サイクルの回数は２５回を限度とした。
耐熱衝撃性は、剥離が発生するまでの回数が多い方が良
好である。なお、２５回反復した時点で剥離がないもの
を表中２５＋と表した。
【００４８】耐食性指数およびスラグ浸透深さ（ｍ
ｍ）：前記供試物から複数の台形柱状のテストピースを
切り出し、研磨して所定の寸法にし、これを回転ドラム
内に内張りした。次いで、回転ドラムを回転させなが
ら、回転ドラムの軸線方向に酸素プロパン炎を吹込み１
６００℃に加熱した。１６００℃に保持した状態で、侵
食材として、焼却灰および飛灰の合成スラグを回転ドラ
ム内に投入し６時間回転させた。
ｍ）：前記供試物から複数の台形柱状のテストピースを
切り出し、研磨して所定の寸法にし、これを回転ドラム
内に内張りした。次いで、回転ドラムを回転させなが
ら、回転ドラムの軸線方向に酸素プロパン炎を吹込み１
６００℃に加熱した。１６００℃に保持した状態で、侵
食材として、焼却灰および飛灰の合成スラグを回転ドラ
ム内に投入し６時間回転させた。
【００４９】合成スラグの化学組成は、Ａｌ2Ｏ3：１６
％、ＣａＯ：３２％、ＳｉＯ2：３２％、Ｆｅ2Ｏ3：８
％、Ｋ2Ｏ：２％、Ｎａ2Ｏ：２％、ＭｇＯ：２％、Ｐ2
Ｏ5：６％である。合成スラグは３０分毎に新しく投入
して試験した。
％、ＣａＯ：３２％、ＳｉＯ2：３２％、Ｆｅ2Ｏ3：８
％、Ｋ2Ｏ：２％、Ｎａ2Ｏ：２％、ＭｇＯ：２％、Ｐ2
Ｏ5：６％である。合成スラグは３０分毎に新しく投入
して試験した。
【００５０】回転ドラムを冷却後、テストピースを取り
出して切断し、溶損量（ｍｍ）、スラグ浸透深さ（ｍ
ｍ）をテストピースの各部で測定し、平均値を求めた。
例１８の溶損量を１００とした場合の各例の溶損量の比
を、耐食性指数として算出した。耐食性指数は、小さい
ものが耐食性が良好であることを示す。
出して切断し、溶損量（ｍｍ）、スラグ浸透深さ（ｍ
ｍ）をテストピースの各部で測定し、平均値を求めた。
例１８の溶損量を１００とした場合の各例の溶損量の比
を、耐食性指数として算出した。耐食性指数は、小さい
ものが耐食性が良好であることを示す。
【００５１】耐消化性試験における質量増加率（％）：
学振法７の「ドロマイトクリンカーの消化性試験方法」
によるもので、１３４℃にて３気圧のオートクレーブ中
で２時間保持した後の質量増加率（％）を測定した。耐
消化性は質量増加率が小さいほど優れている。
学振法７の「ドロマイトクリンカーの消化性試験方法」
によるもので、１３４℃にて３気圧のオートクレーブ中
で２時間保持した後の質量増加率（％）を測定した。耐
消化性は質量増加率が小さいほど優れている。
【００５２】
【表１】
【００５３】
【表２】
【００５４】
【表３】
【００５５】
【表４】
【００５６】
【発明の効果】本成形耐火物は、スピネル粒子とマグネ
シア粒子とガラス相を含む溶融ジルコニア粒子とを含む
耐火組成物に、アルミン酸ナトリウムとソルビトールを
添加することにで、粒子間結合を高め、比較的低い温度
より複合スピネル等の反応物を生成させるため、強度変
化が少なく強度特性も優れ、さらに、耐食性、耐スラグ
浸透性、耐スポーリング性にも優れるため長期間使用で
きる。本成形耐火物は、クロムを含まないため環境汚染
の原因となるおそれがない。よって、本成形耐火物は、
廃棄物溶融炉等に使用されているクロム系耐火物を代替
できる。
シア粒子とガラス相を含む溶融ジルコニア粒子とを含む
耐火組成物に、アルミン酸ナトリウムとソルビトールを
添加することにで、粒子間結合を高め、比較的低い温度
より複合スピネル等の反応物を生成させるため、強度変
化が少なく強度特性も優れ、さらに、耐食性、耐スラグ
浸透性、耐スポーリング性にも優れるため長期間使用で
きる。本成形耐火物は、クロムを含まないため環境汚染
の原因となるおそれがない。よって、本成形耐火物は、
廃棄物溶融炉等に使用されているクロム系耐火物を代替
できる。
Claims (9)
- 【請求項１】耐火組成物１００質量部に、アルミン酸ナ
トリウムをＮａＡｌＯ2に換算して０．５〜３．５質量
部、ソルビトールを０．１〜１．３質量部の割合で配合
してなる成形耐火物であって、耐火組成物中に、スピネ
ル粒子とマグネシア粒子とガラス相を含む溶融ジルコニ
ア粒子とを含み、耐火組成物中のスピネル粒子とドロマ
イト粒子との合計の含有量が８５〜９７質量％、ガラス
相を含む溶融ジルコニア粒子の含有量が３〜１５質量
％、である成形耐火物。ただし、上記においてスピネル
粒子とは、ＭｇＡｌ2Ｏ4結晶を含み、粒子中にＭｇＯ成
分を５〜６０質量％含み、かつＭｇＯ成分とＡｌ2Ｏ3成
分の合計量が９５質量％以上である粒子をいう。 - 【請求項２】溶融ジルコニア粒子中のガラス相の含有量
が３〜２５質量％である請求項１記載の成形耐火物。 - 【請求項３】溶融ジルコニア粒子が、単斜晶ＺｒＯ2結
晶を含む請求項１または２記載の成形耐火物。 - 【請求項４】成形耐火物中のスピネル粒子の含有量が２
５〜５５質量％である請求項１、２または３記載の成形
耐火物。 - 【請求項５】粒子中にＭｇＯ成分を２３質量％以上かつ
６０質量％以下含みかつ粒子直径が１．１９ｍｍ未満で
あるスピネル粒子を含む請求項１、２、３または４記載
の成形耐火物。 - 【請求項６】粒子直径が１．１９以上５ｍｍ未満のマグ
ネシア粒子を含む請求項１〜５のいずれかに記載の成形
耐火物。 - 【請求項７】耐火組成物１００質量部に、さらに消化防
止剤を０．１〜１質量部の割合で配合してなる請求項１
〜６のいずれかに記載の成形耐火物。 - 【請求項８】成形耐火物が不焼成の成形耐火物である請
求項１〜７のいずれかに記載の成形耐火物 - 【請求項９】請求項１〜８のいずれかに記載の成形耐火
物を、炉壁の少なくとも一部に使用した廃棄物溶融炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000062414A JP2001253768A (ja) | 2000-03-07 | 2000-03-07 | 成形耐火物および廃棄物溶融炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000062414A JP2001253768A (ja) | 2000-03-07 | 2000-03-07 | 成形耐火物および廃棄物溶融炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001253768A true JP2001253768A (ja) | 2001-09-18 |
Family
ID=18582432
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000062414A Pending JP2001253768A (ja) | 2000-03-07 | 2000-03-07 | 成形耐火物および廃棄物溶融炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001253768A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004087609A1 (ja) * | 2003-03-31 | 2004-10-14 | Krosakiharima Corporation | 廃棄物溶融炉用クロムフリー不定形耐火物およびこれを内張りした廃棄物溶融炉 |
-
2000
- 2000-03-07 JP JP2000062414A patent/JP2001253768A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004087609A1 (ja) * | 2003-03-31 | 2004-10-14 | Krosakiharima Corporation | 廃棄物溶融炉用クロムフリー不定形耐火物およびこれを内張りした廃棄物溶融炉 |
| CN1315755C (zh) * | 2003-03-31 | 2007-05-16 | 黑崎播磨株式会社 | 废弃物熔融炉用不含铬的不定形耐火材料及以其为内衬的废弃物熔融炉 |
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