JPH11130548A - 塩基性不定形耐火物 - Google Patents
塩基性不定形耐火物Info
- Publication number
- JPH11130548A JPH11130548A JP9307996A JP30799697A JPH11130548A JP H11130548 A JPH11130548 A JP H11130548A JP 9307996 A JP9307996 A JP 9307996A JP 30799697 A JP30799697 A JP 30799697A JP H11130548 A JPH11130548 A JP H11130548A
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- JP
- Japan
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- magnesia
- weight
- chromium
- refractory material
- dolomite
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
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- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 製鋼用電気炉等に使用される焼結特性に優
れ、耐用向上のはかれるマク゛ネシア・クロム質不定形耐火物の提
供。 【解決手段】 MgO 90〜50重量%,Cr2O3 5〜20重量%とな
るようにマク゛ネシア骨材とクロム鉱を組み合わせたものを95〜5
5重量%とCaO含有量が70〜15重量%のト゛ロマイト骨材を5〜45
重量%配合したマク゛ネシア・クロム質スタンフ゜材を得る。 【効果】 焼結による強固な一体化構造物が、使用初期
により得られ、大幅な耐用向上がはかれる。
れ、耐用向上のはかれるマク゛ネシア・クロム質不定形耐火物の提
供。 【解決手段】 MgO 90〜50重量%,Cr2O3 5〜20重量%とな
るようにマク゛ネシア骨材とクロム鉱を組み合わせたものを95〜5
5重量%とCaO含有量が70〜15重量%のト゛ロマイト骨材を5〜45
重量%配合したマク゛ネシア・クロム質スタンフ゜材を得る。 【効果】 焼結による強固な一体化構造物が、使用初期
により得られ、大幅な耐用向上がはかれる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、製鋼用電気炉や溶融金
属容器の炉床等に使用されるスタンプ材，熱間投込み補
修材等の不定形耐火物に関するものである。
属容器の炉床等に使用されるスタンプ材，熱間投込み補
修材等の不定形耐火物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より製鋼用電気炉や溶融金属容器等
に使用されているスタンプ材として、例えば海水マグネ
シアにＭｇＣｌ2・６Ｈ2Ｏを主成分とする苦汁を加える
ことにより、最密充填密度が得られるというマグネシア
スタンプ材が特開昭５５−３２７４５号公報には開示さ
れている。
に使用されているスタンプ材として、例えば海水マグネ
シアにＭｇＣｌ2・６Ｈ2Ｏを主成分とする苦汁を加える
ことにより、最密充填密度が得られるというマグネシア
スタンプ材が特開昭５５−３２７４５号公報には開示さ
れている。
【０００３】また、特開平８−８１２７３号公報におい
ては、鉄含有マグネシアクリンカーとドロマイトクリン
カーを一定の割合で混合することにより、耐スポーリン
グ性，耐摩耗性に優れたスタンプ材を得ることができる
と開示されている。しかし、近年溶鋼処理の増加に伴な
う溶鋼温度の上昇，溶鋼攪拌，特殊鋼の処理量の増加等
により、スタンプ材の損耗が著しく、耐用性の極端な低
下が見られ、耐用向上させる材質の開発を要求されてい
る。
ては、鉄含有マグネシアクリンカーとドロマイトクリン
カーを一定の割合で混合することにより、耐スポーリン
グ性，耐摩耗性に優れたスタンプ材を得ることができる
と開示されている。しかし、近年溶鋼処理の増加に伴な
う溶鋼温度の上昇，溶鋼攪拌，特殊鋼の処理量の増加等
により、スタンプ材の損耗が著しく、耐用性の極端な低
下が見られ、耐用向上させる材質の開発を要求されてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、マグネ
シア・クロム質スタンプ材は今まで使用されてきた他材
質のスタンプ材と比べると、焼結性が悪く、強固な一体
化構造物をつくりにくい。そのため、スタンプ材が充分
に焼結する前に溶鋼の攪拌等による摩耗で大きく損傷す
る。
シア・クロム質スタンプ材は今まで使用されてきた他材
質のスタンプ材と比べると、焼結性が悪く、強固な一体
化構造物をつくりにくい。そのため、スタンプ材が充分
に焼結する前に溶鋼の攪拌等による摩耗で大きく損傷す
る。
【０００５】そこで、本発明においては、マグネシア・
クロム質スタンプ材の焼結性を向上させることにより、
溶鋼に対する耐食性，耐摩耗性を向上させ、損傷の少な
いスタンプ材および熱間投込み補修材を提供することを
目的とする。
クロム質スタンプ材の焼結性を向上させることにより、
溶鋼に対する耐食性，耐摩耗性を向上させ、損傷の少な
いスタンプ材および熱間投込み補修材を提供することを
目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明においては、ＭｇＯ ９０〜５０重量％，Ｃｒ2
Ｏ3 ５〜２０重量％となるようにマグネシア骨材とク
ロム鉱を組み合わせたものを９５〜５５重量％、残部が
ＣａＯ ７０〜１５％含有する。ドロマイト質骨材とな
るように配合したマグネシア・クロム質スタンプ材とす
ることにより、１４００℃付近で容易に焼結させ、強固
な一体化構造物を得ようとするものである。
本発明においては、ＭｇＯ ９０〜５０重量％，Ｃｒ2
Ｏ3 ５〜２０重量％となるようにマグネシア骨材とク
ロム鉱を組み合わせたものを９５〜５５重量％、残部が
ＣａＯ ７０〜１５％含有する。ドロマイト質骨材とな
るように配合したマグネシア・クロム質スタンプ材とす
ることにより、１４００℃付近で容易に焼結させ、強固
な一体化構造物を得ようとするものである。
【０００７】上記マグネシアクリンカーとクロム鉱のか
わりに、ＭｇＯ，Ｃｒ2Ｏ3が同組成範囲にある使用後マ
グネシア・クロム質れんが粉砕品をまた、ドロマイトク
リンカーのかわりにＣａＯが同組成範囲にある使用後ド
ロマイトれんが粉砕品を使用すると、スタンプ材の焼結
性を上げるのに効果的である。
わりに、ＭｇＯ，Ｃｒ2Ｏ3が同組成範囲にある使用後マ
グネシア・クロム質れんが粉砕品をまた、ドロマイトク
リンカーのかわりにＣａＯが同組成範囲にある使用後ド
ロマイトれんが粉砕品を使用すると、スタンプ材の焼結
性を上げるのに効果的である。
【０００８】
【作用】本発明に使用されるマグネシアクリンカーとし
ては、電融マグネシアクリンカー，海水マグネシアクリ
ンカー，天然マグネシアクリンカーのいずれを使用して
も良く、またこれらを組み合わせて使用しても良い。
ては、電融マグネシアクリンカー，海水マグネシアクリ
ンカー，天然マグネシアクリンカーのいずれを使用して
も良く、またこれらを組み合わせて使用しても良い。
【０００９】クロム鉱については、Ｃｒ2Ｏ3含有量が２
８〜３７重量％程度の耐火物によく使用されるクロム鉱
を使用しても、Ｃｒ2Ｏ3含有量５０重量％以上の冶金用
に使用されるクロム鉱を使用しても良く、またこれらを
組み合わせて使用しても良い。使用後れんがは、マグネ
シア・クロム質の場合、ＭｇＯ含有量が９０〜５０重量
％，Ｃｒ2Ｏ3含有量が５〜２０重量％の範囲内にあれ
ば、ドロマイト質の場合はＣａＯが７０〜１５重量％の
範囲にあるものであれば、鉄鋼関係の炉およびセメン
ト，石灰キルン，製紙用ロータリーキルン等，各種窯業
炉のいずれに使用されたものであっても、原料として使
用することができる。
８〜３７重量％程度の耐火物によく使用されるクロム鉱
を使用しても、Ｃｒ2Ｏ3含有量５０重量％以上の冶金用
に使用されるクロム鉱を使用しても良く、またこれらを
組み合わせて使用しても良い。使用後れんがは、マグネ
シア・クロム質の場合、ＭｇＯ含有量が９０〜５０重量
％，Ｃｒ2Ｏ3含有量が５〜２０重量％の範囲内にあれ
ば、ドロマイト質の場合はＣａＯが７０〜１５重量％の
範囲にあるものであれば、鉄鋼関係の炉およびセメン
ト，石灰キルン，製紙用ロータリーキルン等，各種窯業
炉のいずれに使用されたものであっても、原料として使
用することができる。
【００１０】また、製造時に角欠け，そり等により、不
良となったれんがまた、未使用れんがであっても良い。
使用後れんがの粉砕粒度は、７ｍｍ以下とするのが良
く、粒度が粗すぎると焼結不足となり、また粒度が小さ
くなりすぎると微粉部が過焼結を起こし、収縮亀裂等が
でき、耐食性に劣る。
良となったれんがまた、未使用れんがであっても良い。
使用後れんがの粉砕粒度は、７ｍｍ以下とするのが良
く、粒度が粗すぎると焼結不足となり、また粒度が小さ
くなりすぎると微粉部が過焼結を起こし、収縮亀裂等が
でき、耐食性に劣る。
【００１１】ドロマイトクリンカーまたは使用後ドロマ
イトれんが粉砕品の配合量は、４５〜５重量％とするの
がよく、５重量％以下では焼結不足となり、強固な一体
化構造物が得られにくく、４５重量％以上とすると、低
融点化合物が生成され、１５００℃以上の高温下にさら
されたときに収縮が大きく剥離してしまい、充分な耐用
が得られない。
イトれんが粉砕品の配合量は、４５〜５重量％とするの
がよく、５重量％以下では焼結不足となり、強固な一体
化構造物が得られにくく、４５重量％以上とすると、低
融点化合物が生成され、１５００℃以上の高温下にさら
されたときに収縮が大きく剥離してしまい、充分な耐用
が得られない。
【００１２】
【実施例】以下に本発明品について実施例をあげて説明
するのがこれは発明品の特徴的なものを示したもので、
特にこれに限定されるものでない。
するのがこれは発明品の特徴的なものを示したもので、
特にこれに限定されるものでない。
【００１３】本発明品と比較的を表１に示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】本実施例で使用した原料は、以下に示す化
学成分の原料を使用した。
学成分の原料を使用した。
【００１６】使用後マグネシア・クロム質れんが粉砕品
はセメント用ロータリーキルンでの使用後れんがでＭｇ
Ｏ ７５重量％，Ｃｒ2Ｏ3 １０重量％含有する原料を
粉砕して使用し、マグネシアクリンカーはＭｇＯ ８７
重量％含有する天然マグネシアクリンカーを、ＭｇＯ
９２重量％含有の海水マグネシアクリンカーＭｇＯ９６
重量％の電融マグネシアを使用した。
はセメント用ロータリーキルンでの使用後れんがでＭｇ
Ｏ ７５重量％，Ｃｒ2Ｏ3 １０重量％含有する原料を
粉砕して使用し、マグネシアクリンカーはＭｇＯ ８７
重量％含有する天然マグネシアクリンカーを、ＭｇＯ
９２重量％含有の海水マグネシアクリンカーＭｇＯ９６
重量％の電融マグネシアを使用した。
【００１７】クロム鉱品は、Ｃｒ2Ｏ3 ３５重量％，Ｍ
ｇＯ ２０重量％，Ａｌ2Ｏ3 ２５重量％含有する原料
を使用した。
ｇＯ ２０重量％，Ａｌ2Ｏ3 ２５重量％含有する原料
を使用した。
【００１８】使用後ドロマイトれんが粉砕品は、ＣａＯ
５０重量％，ＭｇＯ ３５重量％含有する原料を使用
した。
５０重量％，ＭｇＯ ３５重量％含有する原料を使用
した。
【００１９】バインダーは有機系バインダーを使用し
た。
た。
【００２０】実施例に示す特性を得るために以下に示す
ように試料を作成した。
ように試料を作成した。
【００２１】配合原料をダルトンミキサーで充分混合し
てワーカビリティーインデックス装置で５０ｍｍφ×５
０ｍｍＨになるように１０回打ちを行なって成形体を作
成した。
てワーカビリティーインデックス装置で５０ｍｍφ×５
０ｍｍＨになるように１０回打ちを行なって成形体を作
成した。
【００２２】成形試料は電気炉中で１４００℃−５時間
焼成を行ない、評価試料とした。
焼成を行ない、評価試料とした。
【００２３】また、１５００℃−５時間焼成を行ない焼
成収縮率測定と外観状態を観察した。
成収縮率測定と外観状態を観察した。
【００２４】ドロマイトが入らない比較品１は、１４０
０℃焼成後の圧縮強度は０.３ＭＰａでほとんど焼結し
ていない。また、１５００℃焼成後の外観状態は不良で
目的を達成できる焼結性は得られない。
０℃焼成後の圧縮強度は０.３ＭＰａでほとんど焼結し
ていない。また、１５００℃焼成後の外観状態は不良で
目的を達成できる焼結性は得られない。
【００２５】ドロマイトが５重量％入る実施例１は、１
４００℃焼成後の圧縮強度は１４ＭＰａで比較例１と比
較して、顕著な差が出ており、目的を達成できる焼結性
を得ることができた。
４００℃焼成後の圧縮強度は１４ＭＰａで比較例１と比
較して、顕著な差が出ており、目的を達成できる焼結性
を得ることができた。
【００２６】ドロマイトが５０重量％入る比較例２は１
４００℃−５時間焼成で、圧縮強度が５１ＭＰａ，かさ
比重２.９３を示し、他の実施例と比較して高い値を示
す。しかし、１５００℃−５時間焼成後試料は座窟変形
をしており、試料中に低溶物が多く生成されていること
を示すもので、高温下で使用された場合、溶融され、溶
鋼に対する溶損が大きくなることが予測できる。
４００℃−５時間焼成で、圧縮強度が５１ＭＰａ，かさ
比重２.９３を示し、他の実施例と比較して高い値を示
す。しかし、１５００℃−５時間焼成後試料は座窟変形
をしており、試料中に低溶物が多く生成されていること
を示すもので、高温下で使用された場合、溶融され、溶
鋼に対する溶損が大きくなることが予測できる。
【００２７】
【発明の効果】本発明は各種工業窯炉で使用されたまた
は未使用のマグネシア・クロム質れんが粉砕品およびマ
グネシアクリンカーとクロム鉱を組み合わせた骨材に使
用後または未使用のドロマイトれんが粉砕品またはドロ
マイトクリンカーを焼結促進剤として添加して、マグネ
シアクリンカーとクロム鉱を組み合わせた骨材または使
用後または未使用後のマグネシア・クロム質れんが粉砕
品の焼結を容易にして、溶鋼に対する耐食性，耐摩耗性
を向上させたマグネシア・クロム質不定形耐火物で製鋼
用電気炉炉床乾式スタンプ材および湿式スタンプ材およ
び熱間投込み補修材として利用できて、従来よりも好耐
用を示し製鋼用電気炉補修材の原単位，原単価削減に寄
与した。
は未使用のマグネシア・クロム質れんが粉砕品およびマ
グネシアクリンカーとクロム鉱を組み合わせた骨材に使
用後または未使用のドロマイトれんが粉砕品またはドロ
マイトクリンカーを焼結促進剤として添加して、マグネ
シアクリンカーとクロム鉱を組み合わせた骨材または使
用後または未使用後のマグネシア・クロム質れんが粉砕
品の焼結を容易にして、溶鋼に対する耐食性，耐摩耗性
を向上させたマグネシア・クロム質不定形耐火物で製鋼
用電気炉炉床乾式スタンプ材および湿式スタンプ材およ
び熱間投込み補修材として利用できて、従来よりも好耐
用を示し製鋼用電気炉補修材の原単位，原単価削減に寄
与した。
Claims (2)
- 【請求項１】 製鋼用電気炉，溶融金属容器等に使用さ
れる不定形耐火物において、ＭｇＯ９０〜５０重量％，
Ｃｒ2Ｏ3 ５〜２０重量％となるようにマグネシア骨材
とクロム鉱を組み合わせたものを９５〜５５重量％とＣ
ａＯ ７０〜１５重量％含有するドロマイトクリンカー
５〜４５重量％からなるマグネシア・クロム質不定形
耐火物。 - 【請求項２】 マグネシア骨材とクロム鉱の一部または
全部をＭｇＯ含有量９０〜５０重量％，Ｃｒ2Ｏ3含有量
５〜２０重量％の範囲による使用後マグネシア・クロ
ム質れんが粉砕品よりなる骨材を原料とし、ドロマイト
クリンカーの一部または全部をＣａＯ含有量７０〜１５
重量％となる使用後ドロマイト質れんが粉砕品を原料と
したことを特徴とする請求項１記載のマグネシア・クロ
ム質不定形耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9307996A JPH11130548A (ja) | 1997-10-22 | 1997-10-22 | 塩基性不定形耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9307996A JPH11130548A (ja) | 1997-10-22 | 1997-10-22 | 塩基性不定形耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11130548A true JPH11130548A (ja) | 1999-05-18 |
Family
ID=17975654
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9307996A Pending JPH11130548A (ja) | 1997-10-22 | 1997-10-22 | 塩基性不定形耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11130548A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007045673A (ja) * | 2005-08-10 | 2007-02-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 焼付け補修材及びステンレス鋼溶製用炉の熱間補修方法 |
| JP2013075801A (ja) * | 2011-09-30 | 2013-04-25 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 焼付け補修材 |
| CN107235712A (zh) * | 2017-07-18 | 2017-10-10 | 海城市中兴镁质合成材料有限公司 | 一种rh精炼炉炉底用镁铬质捣打料及其生产方法 |
| CN107827445A (zh) * | 2017-11-22 | 2018-03-23 | 海城利尔麦格西塔材料有限公司 | 一种镁铬质耐火泥浆及其生产方法 |
-
1997
- 1997-10-22 JP JP9307996A patent/JPH11130548A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007045673A (ja) * | 2005-08-10 | 2007-02-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 焼付け補修材及びステンレス鋼溶製用炉の熱間補修方法 |
| JP2013075801A (ja) * | 2011-09-30 | 2013-04-25 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 焼付け補修材 |
| CN107235712A (zh) * | 2017-07-18 | 2017-10-10 | 海城市中兴镁质合成材料有限公司 | 一种rh精炼炉炉底用镁铬质捣打料及其生产方法 |
| CN107827445A (zh) * | 2017-11-22 | 2018-03-23 | 海城利尔麦格西塔材料有限公司 | 一种镁铬质耐火泥浆及其生产方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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|
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|
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|
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|
| A02 | Decision of refusal |
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