JP2562767B2 - 流し込み施工耐火物 - Google Patents
流し込み施工耐火物Info
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- JP2562767B2 JP2562767B2 JP4216559A JP21655992A JP2562767B2 JP 2562767 B2 JP2562767 B2 JP 2562767B2 JP 4216559 A JP4216559 A JP 4216559A JP 21655992 A JP21655992 A JP 21655992A JP 2562767 B2 JP2562767 B2 JP 2562767B2
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- Japan
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- alumina
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- spinel
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、耐食性および耐スポ
ーリング性に優れた流し込み施工耐火物に関するもので
ある。
ーリング性に優れた流し込み施工耐火物に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】溶鋼処理装置として、ＲＨ式、ＤＨ式な
どの真空脱ガス処理炉が知られている。従来、この真空
脱ガス処理炉の内張りは、主として焼成マグネシア−ク
ロム質ダイレクトボンド煉瓦が使用されている。しかし
ながら、煉瓦は焼成に多量の熱エネルギーが必要である
こと、築炉に特殊技能と多くの工数が要求されるなどの
問題がある。また、マグネシア−クロム質煉瓦はクロム
含有物質であるため、環境保全面から使用後の廃棄処理
が容易でない。
どの真空脱ガス処理炉が知られている。従来、この真空
脱ガス処理炉の内張りは、主として焼成マグネシア−ク
ロム質ダイレクトボンド煉瓦が使用されている。しかし
ながら、煉瓦は焼成に多量の熱エネルギーが必要である
こと、築炉に特殊技能と多くの工数が要求されるなどの
問題がある。また、マグネシア−クロム質煉瓦はクロム
含有物質であるため、環境保全面から使用後の廃棄処理
が容易でない。
【０００３】そこで、近年、真空脱ガス処理炉の内張り
耐火物として、脱クロムと不定形耐火物化が強く要求さ
れている。しかし、真空脱ガス処理炉の内張りは真空状
態下で１６００℃以上の高温のスラグ・溶鋼に常時接触
し、その使用条件はきわめてきびしい。このため、不定
形耐火物はもちろんのこと、煉瓦材質であっても焼成マ
グネシア−クロム質ダイレクトボンド煉瓦以外の材質が
使用できないのが現状である。
耐火物として、脱クロムと不定形耐火物化が強く要求さ
れている。しかし、真空脱ガス処理炉の内張りは真空状
態下で１６００℃以上の高温のスラグ・溶鋼に常時接触
し、その使用条件はきわめてきびしい。このため、不定
形耐火物はもちろんのこと、煉瓦材質であっても焼成マ
グネシア−クロム質ダイレクトボンド煉瓦以外の材質が
使用できないのが現状である。
【０００４】溶鋼容器内張り用の不定形耐火物として、
アルミナ−スピネル質が提案されている。例えば特開昭
６０−６０９８５号公報の、スピネルを少なくとも６０
重量％、アルミナ１０〜３５重量部、アルミナセメント
３〜１０重量部からなる材質、特開平１−８７５７７号
公報のアルミナ５０〜９０重量％、スピネル５〜４０重
量％、アルミナセメント３〜２５重量％からなる材質、
特開平３−２３２７５号公報のアルミナが少なくとも５
７重量％、スピネル１０〜３０重量％、粒径０．２１ｍ
ｍ未満のマグネシア１〜１０重量％、非晶質シリカ０．
２〜３重量％、アルミナセメント０．５重量％以上３重
量％未満、または活性マグネシアを外掛け０．２〜５重
量％配合した材質である。これらのアルミナ−スピネル
質不定形耐火物は、アルミナの耐食性および容積安定性
とスピネルの耐スラグ浸透性との相乗効果によって、ア
ルミナ質不定形耐火物などの従来材質に比べて耐用性に
すぐれている。
アルミナ−スピネル質が提案されている。例えば特開昭
６０−６０９８５号公報の、スピネルを少なくとも６０
重量％、アルミナ１０〜３５重量部、アルミナセメント
３〜１０重量部からなる材質、特開平１−８７５７７号
公報のアルミナ５０〜９０重量％、スピネル５〜４０重
量％、アルミナセメント３〜２５重量％からなる材質、
特開平３−２３２７５号公報のアルミナが少なくとも５
７重量％、スピネル１０〜３０重量％、粒径０．２１ｍ
ｍ未満のマグネシア１〜１０重量％、非晶質シリカ０．
２〜３重量％、アルミナセメント０．５重量％以上３重
量％未満、または活性マグネシアを外掛け０．２〜５重
量％配合した材質である。これらのアルミナ−スピネル
質不定形耐火物は、アルミナの耐食性および容積安定性
とスピネルの耐スラグ浸透性との相乗効果によって、ア
ルミナ質不定形耐火物などの従来材質に比べて耐用性に
すぐれている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のアルミ
ナ−スピネル質不定形耐火物が実際に使用されているの
は溶鋼取鍋である。使用条件がきびしい真空脱ガス処理
炉の内張りでは実用化されるに至っていない。この発明
は、従来材質よりさらに耐用性にすぐれた不定形耐火物
を提供し、例えば真空脱ガス処理炉の内張りにおける脱
クロムと不定形耐火物化を可能にするなどの目的をも
つ。
ナ−スピネル質不定形耐火物が実際に使用されているの
は溶鋼取鍋である。使用条件がきびしい真空脱ガス処理
炉の内張りでは実用化されるに至っていない。この発明
は、従来材質よりさらに耐用性にすぐれた不定形耐火物
を提供し、例えば真空脱ガス処理炉の内張りにおける脱
クロムと不定形耐火物化を可能にするなどの目的をも
つ。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、従来のア
ルミナ−スピネル質不定形耐火物の材質をさらに向上さ
せるために研究を重ねた。その結果、結合剤として軽焼
マグネシアの使用と、アルミナの粒度を特定化すること
により、焼成マグネシア−クロム質ダイレクトボンド煉
瓦と比べても耐用性にそん色のない材質を見出すに至
り、本発明を完成させたものである。
ルミナ−スピネル質不定形耐火物の材質をさらに向上さ
せるために研究を重ねた。その結果、結合剤として軽焼
マグネシアの使用と、アルミナの粒度を特定化すること
により、焼成マグネシア−クロム質ダイレクトボンド煉
瓦と比べても耐用性にそん色のない材質を見出すに至
り、本発明を完成させたものである。
【０００７】すなわち、本発明はアルミナ２０〜６０重
量％、軽焼マグネシア微粉０．３〜５重量％、残部がＭ
ｇＯ−Ａｌ2Ｏ3質スピネルを主材とし、粗粒、中粒、微
粒に調整されてなり、かつ、配合組成全体に対する割合
で前記アルミナの少なくとも２０重量％が粒径１ｍｍ以
下とした流し込み施工耐火物である。
量％、軽焼マグネシア微粉０．３〜５重量％、残部がＭ
ｇＯ−Ａｌ2Ｏ3質スピネルを主材とし、粗粒、中粒、微
粒に調整されてなり、かつ、配合組成全体に対する割合
で前記アルミナの少なくとも２０重量％が粒径１ｍｍ以
下とした流し込み施工耐火物である。
【０００８】また、アルミナ２０〜６０重量％、軽焼マ
グネシア微粉０．３〜５重量％、残部がＭｇＯ−Ａｌ2
Ｏ3質スピネルを主材とし、粗粒、中粒、微粒に調整さ
れてなり、かつ、配合組成全体に対する割合で前記アル
ミナの少なくとも１０重量％が粒径０．１５ｍｍ以下と
した流し込み施工耐火物の発明である。
グネシア微粉０．３〜５重量％、残部がＭｇＯ−Ａｌ2
Ｏ3質スピネルを主材とし、粗粒、中粒、微粒に調整さ
れてなり、かつ、配合組成全体に対する割合で前記アル
ミナの少なくとも１０重量％が粒径０．１５ｍｍ以下と
した流し込み施工耐火物の発明である。
【０００９】流し込み施工耐火物の結合剤は、アルミナ
セメントが最も一般的である。これに対し本発明では、
結合剤に軽焼マグネシア微粉を使用する。軽焼マグネシ
ア微粉は水酸化マグネシウムを８００〜１３００℃程度
で焼成して得られ、ヨード吸着量が１０〜５０ヨードｍ
ｇ／ｇ程度の活性度の高いマグネシアである。
セメントが最も一般的である。これに対し本発明では、
結合剤に軽焼マグネシア微粉を使用する。軽焼マグネシ
ア微粉は水酸化マグネシウムを８００〜１３００℃程度
で焼成して得られ、ヨード吸着量が１０〜５０ヨードｍ
ｇ／ｇ程度の活性度の高いマグネシアである。
【００１０】軽焼マグネシアは施工体の乾燥時に施工水
と反応して水酸化マグネシウムとなり結合部となる。そ
して、この水酸化マグネシウムは施工体の使用時の加熱
を受けて脱水し、再びマグネシアとなった後、さらにア
ルミナ微粉と反応してスピネルを生成する。こうして生
成したスピネルは非常に高耐火度であり、しかも微細で
あるため、真空脱ガス炉内などに存在するＦｅＯ含有率
の高いスラグに対して耐食性および耐スラグ浸透性に効
果的に作用する。
と反応して水酸化マグネシウムとなり結合部となる。そ
して、この水酸化マグネシウムは施工体の使用時の加熱
を受けて脱水し、再びマグネシアとなった後、さらにア
ルミナ微粉と反応してスピネルを生成する。こうして生
成したスピネルは非常に高耐火度であり、しかも微細で
あるため、真空脱ガス炉内などに存在するＦｅＯ含有率
の高いスラグに対して耐食性および耐スラグ浸透性に効
果的に作用する。
【００１１】本発明の材質は、アルミナセメントを使用
した従来材質にものに比べて耐スポーリング性にすぐれ
ている。これは、アルミナセメントを結合剤に使用する
と、高温域での施工体強度の低下が著しいのに対し、結
合剤を軽焼マグネシアとした本発明品は低温域、高温域
を通して施工体強度の変化が小さく、耐火物組織内に歪
みが生じないためと考えられる。
した従来材質にものに比べて耐スポーリング性にすぐれ
ている。これは、アルミナセメントを結合剤に使用する
と、高温域での施工体強度の低下が著しいのに対し、結
合剤を軽焼マグネシアとした本発明品は低温域、高温域
を通して施工体強度の変化が小さく、耐火物組織内に歪
みが生じないためと考えられる。
【００１２】アルミナ−スピネル質不定形耐火物におい
て、アルミナ微粉を使用することは例えば特開昭６０−
６０９８６号公報に示されているが、軽焼マグネシアを
添加していないためか、本発明の効果は得られない。一
方、軽焼マグネシアを添加した例は活性マグネシアの表
現で特開平３−２３２７５号公報に記載されているが、
スピネル使用量は１０〜３０重量部に限定されており、
さらに微粉部にマグネシアクリンカーが使用されている
ため、使用中に体積変化が生じ、本発明の効果が期待で
きない。
て、アルミナ微粉を使用することは例えば特開昭６０−
６０９８６号公報に示されているが、軽焼マグネシアを
添加していないためか、本発明の効果は得られない。一
方、軽焼マグネシアを添加した例は活性マグネシアの表
現で特開平３−２３２７５号公報に記載されているが、
スピネル使用量は１０〜３０重量部に限定されており、
さらに微粉部にマグネシアクリンカーが使用されている
ため、使用中に体積変化が生じ、本発明の効果が期待で
きない。
【００１３】本発明で使用するアルミナは、電融品、焼
結品のいずれでもよい。Ａｌ2Ｏ3含有量９７重量％以上
のものが好ましい。粒径０．１５ｍｍ以下のアルミナを
使用する場合は、仮焼アルミナでもよい。その配合割合
は、２０重量％未満では耐食性に劣る。６０重量％を超
えると、その分、スピネルの割合が少なくなって耐食性
の低下を招く。
結品のいずれでもよい。Ａｌ2Ｏ3含有量９７重量％以上
のものが好ましい。粒径０．１５ｍｍ以下のアルミナを
使用する場合は、仮焼アルミナでもよい。その配合割合
は、２０重量％未満では耐食性に劣る。６０重量％を超
えると、その分、スピネルの割合が少なくなって耐食性
の低下を招く。
【００１４】スピネルはＦｅＯ含有量が多いスラグに対
しての耐食性および耐スラグ浸透性に効果がある。スピ
ネル中のＭｇＯ成分は３〜３５重量％が好ましく、Ｍｇ
Ｏ−Ａｌ2Ｏ3質スピネルとコランダムが共存するものも
使用できる。ＭｇＯ成分が３５重量％を超えると材料中
にフリーのＭｇＯが存在するようになり、施工水分との
水和によって養生・乾燥中にスレーキングを起こしやす
く、良好な施工体が得られにくい。
しての耐食性および耐スラグ浸透性に効果がある。スピ
ネル中のＭｇＯ成分は３〜３５重量％が好ましく、Ｍｇ
Ｏ−Ａｌ2Ｏ3質スピネルとコランダムが共存するものも
使用できる。ＭｇＯ成分が３５重量％を超えると材料中
にフリーのＭｇＯが存在するようになり、施工水分との
水和によって養生・乾燥中にスレーキングを起こしやす
く、良好な施工体が得られにくい。
【００１５】スピネルは、電融品、焼結品のいずれでも
使用できるが、特に電融品が好ましい。これは、電融品
が焼結品に比べてアルミナ微粉と反応性がよいため耐火
物組織が強固なものとなり、耐食性およびスラグ浸透性
がさらに向上する。
使用できるが、特に電融品が好ましい。これは、電融品
が焼結品に比べてアルミナ微粉と反応性がよいため耐火
物組織が強固なものとなり、耐食性およびスラグ浸透性
がさらに向上する。
【００１６】流し込み耐火物は、施工時の流動性、施工
体の緻密性などを考慮して、骨材粒度を粗粒、中粒、微
粒に調整される。最大粒子径は、一般には３〜５ｍｍで
ある。本発明では、アルミナの配合割合を前記のように
２０〜６０重量％とし、その範囲内でアルミナの少なく
とも２０重量％が粒径１ｍｍ以下とする。好ましくは、
少なくとも１０重量％が粒径０．１５ｍｍ以下に調整す
る。これにより、微粒部がアルミナ主体となり、スピネ
ルの粒度は主として粗粒、中粒となる。微粒のアルミナ
が特定量存在することによって、軽焼マグネシアとの反
応が促進され、本発明の効果が得られる。
体の緻密性などを考慮して、骨材粒度を粗粒、中粒、微
粒に調整される。最大粒子径は、一般には３〜５ｍｍで
ある。本発明では、アルミナの配合割合を前記のように
２０〜６０重量％とし、その範囲内でアルミナの少なく
とも２０重量％が粒径１ｍｍ以下とする。好ましくは、
少なくとも１０重量％が粒径０．１５ｍｍ以下に調整す
る。これにより、微粒部がアルミナ主体となり、スピネ
ルの粒度は主として粗粒、中粒となる。微粒のアルミナ
が特定量存在することによって、軽焼マグネシアとの反
応が促進され、本発明の効果が得られる。
【００１７】本発明の流し込み耐火物は以上の配合組成
よりなるが、本発明の効果を阻害しない範囲であれば、
上記以外の添加物を適当量添加してもよい。たとえば、
シリカフラワー、粘土、シリカ粉、ガラス粉、耐火性超
微粉、金属粉、各種短繊維などである。ガラス粉の具体
例としては、ソーダガラス、ホウケイ酸ガラス、リン酸
ガラス、リチウムガラスなどである。
よりなるが、本発明の効果を阻害しない範囲であれば、
上記以外の添加物を適当量添加してもよい。たとえば、
シリカフラワー、粘土、シリカ粉、ガラス粉、耐火性超
微粉、金属粉、各種短繊維などである。ガラス粉の具体
例としては、ソーダガラス、ホウケイ酸ガラス、リン酸
ガラス、リチウムガラスなどである。
【００１８】また、施工時の流動性付与のために耐火物
に必要な分散剤、硬化調整剤などの添加は従来と同様で
ある。分散剤としては、例えばトリポリリン酸ソーダ、
ヘキサメタリン酸ソーダ、ポリアクリル酸ソーダ、リグ
ニンスルホン酸ソーダなどが使用される。硬化調整剤と
しては、例えばホウ酸、ホウ酸アンモニウム、ウルトラ
ポリリン酸ソーダ、炭酸リチウムなどである。
に必要な分散剤、硬化調整剤などの添加は従来と同様で
ある。分散剤としては、例えばトリポリリン酸ソーダ、
ヘキサメタリン酸ソーダ、ポリアクリル酸ソーダ、リグ
ニンスルホン酸ソーダなどが使用される。硬化調整剤と
しては、例えばホウ酸、ホウ酸アンモニウム、ウルトラ
ポリリン酸ソーダ、炭酸リチウムなどである。
【００１９】施工は常法どおり、外掛けで４〜８％程度
の水分を添加し、型枠を用いて流し込み施工される。施
工の際には充填性を向上させるため、一般には型枠バイ
ブレーターを取付けるか、あるいは耐火物中に棒状バイ
ブレーターを挿入する。本発明の流し込み材の用途は限
定されるものではなく、各種の溶融金属容器の内張り材
に使用できる。前記したように、ＦｅＯ含有量の多いス
ラグに対する耐食性にすぐれているために、真空脱ガス
炉の内張りにおいて顕著な効果が得られる。
の水分を添加し、型枠を用いて流し込み施工される。施
工の際には充填性を向上させるため、一般には型枠バイ
ブレーターを取付けるか、あるいは耐火物中に棒状バイ
ブレーターを挿入する。本発明の流し込み材の用途は限
定されるものではなく、各種の溶融金属容器の内張り材
に使用できる。前記したように、ＦｅＯ含有量の多いス
ラグに対する耐食性にすぐれているために、真空脱ガス
炉の内張りにおいて顕著な効果が得られる。
【００２０】
【実施例】表１は、各例で使用した配合物の化学分析値
である。表２〜４は、各例の配合組成とその試験結果で
ある。
である。表２〜４は、各例の配合組成とその試験結果で
ある。
【００２１】比較例８は、１７５０℃で焼成したマグネ
シア−クロム質ダイレクトボンド煉瓦である。それ以外
の各例は、表に示す配合組成に適量の施工水分を添加
し、型枠内に振動鋳込みによって流し込み施工し、さら
に２００℃×２４ｈｒで乾燥して試験用の成形体を得
た。
シア−クロム質ダイレクトボンド煉瓦である。それ以外
の各例は、表に示す配合組成に適量の施工水分を添加
し、型枠内に振動鋳込みによって流し込み施工し、さら
に２００℃×２４ｈｒで乾燥して試験用の成形体を得
た。
【００２２】試験方法は次のとおりである。 かさ比重：ＪＩＳ−Ｒ２２０５に準じて測定した。 耐スポール性：１５００℃雰囲気で２０分間加熱した
後、大気中で空冷し、これをくり返し、剥落するまでの
耐用回数を求めた。 回転侵食試験：重量比で鋼片：転炉スラグ＝８：２を
侵食剤とし、１６００℃×３時間の回転侵食試験を行っ
た。耐食性は、回転侵食後の溶損寸法を測定した。耐ス
ラグ浸透性は、回転侵食後のスラグ浸透寸法を測定し
た。 回転侵食試験：真空脱ガス炉などのＦｅＯ含有量の多
いスラグを想定して、鋼片１００％の侵食剤を使用し、
１６００℃×３時間の回転侵食試験を行った。耐食性
は、回転侵食後の溶損寸法を測定した。耐スラグ浸透性
は、回転侵食後のスラグ浸透寸法を測定した。 実機試験：実施例および比較例の中から一部のものをＲ
Ｈ式真空脱ガス処理炉の下部槽の内張りに使用し、溶損
速度をｍｍ／チャージで求めた。試験データがないもの
は、測定しなかったものを示す。
後、大気中で空冷し、これをくり返し、剥落するまでの
耐用回数を求めた。 回転侵食試験：重量比で鋼片：転炉スラグ＝８：２を
侵食剤とし、１６００℃×３時間の回転侵食試験を行っ
た。耐食性は、回転侵食後の溶損寸法を測定した。耐ス
ラグ浸透性は、回転侵食後のスラグ浸透寸法を測定し
た。 回転侵食試験：真空脱ガス炉などのＦｅＯ含有量の多
いスラグを想定して、鋼片１００％の侵食剤を使用し、
１６００℃×３時間の回転侵食試験を行った。耐食性
は、回転侵食後の溶損寸法を測定した。耐スラグ浸透性
は、回転侵食後のスラグ浸透寸法を測定した。 実機試験：実施例および比較例の中から一部のものをＲ
Ｈ式真空脱ガス処理炉の下部槽の内張りに使用し、溶損
速度をｍｍ／チャージで求めた。試験データがないもの
は、測定しなかったものを示す。
【００２３】本発明実施例は、表２〜４から、マグネシ
ア−クロム質ダイレクトボンド煉瓦に比べてもそん色の
ない良好な試験結果が得られている。ＦｅＯ含有量の多
いスラグを想定して鋼片１００重量％の侵食剤を使用し
た回転侵食試験では、従来タイプの不定形耐火物に相
当する比較例６に比べて特に顕著な効果が得られる。
ア−クロム質ダイレクトボンド煉瓦に比べてもそん色の
ない良好な試験結果が得られている。ＦｅＯ含有量の多
いスラグを想定して鋼片１００重量％の侵食剤を使用し
た回転侵食試験では、従来タイプの不定形耐火物に相
当する比較例６に比べて特に顕著な効果が得られる。
【００２４】これに対し、比較例１は微粒のアルミナを
まったく配合しておらず、耐食性および耐スラグ浸透性
に劣る。比較例２，３は、アルミナの割合が多過ぎるた
めに、耐食性に劣る。比較例４は、微粒のアルミナが少
なく、微粒のスピネルが多いために、アルミナの割合が
多過ぎるために、耐食性および耐スラグ浸透性に劣る。
比較例５は、シリカフラワーの割合が多過ぎるために、
耐食性に劣る。比較例６は、アルミナセメントを使用し
たものであり、耐食性に劣る。比較例７はアルミナセメ
ントを使用し、しかもアルミナの割合が多過ぎるために
耐食性および耐スラグ浸透性に劣る。
まったく配合しておらず、耐食性および耐スラグ浸透性
に劣る。比較例２，３は、アルミナの割合が多過ぎるた
めに、耐食性に劣る。比較例４は、微粒のアルミナが少
なく、微粒のスピネルが多いために、アルミナの割合が
多過ぎるために、耐食性および耐スラグ浸透性に劣る。
比較例５は、シリカフラワーの割合が多過ぎるために、
耐食性に劣る。比較例６は、アルミナセメントを使用し
たものであり、耐食性に劣る。比較例７はアルミナセメ
ントを使用し、しかもアルミナの割合が多過ぎるために
耐食性および耐スラグ浸透性に劣る。
【００２５】また、本発明実施例は、比較例６、７に見
られるようなアルミナセメントを使用した材質にものに
比べて耐スポーリング性に優れている。
られるようなアルミナセメントを使用した材質にものに
比べて耐スポーリング性に優れている。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】
【表４】
【００３０】
【発明の効果】このように、本発明のスピネル−アルミ
ナ質流し込み耐火物は、耐食性および耐スポーリング性
に優れている。ＦｅＯ含有量の多いスラグに対する耐食
性に特に効果的である。したがって、例えば真空脱ガス
処理炉の内張りとしても十分な耐用性を発揮することが
できる。従来、真空脱ガス処理炉の内張りは、焼成マグ
ネシア−クロム質ダイレクトボンド煉瓦が使用されてい
る。煉瓦は焼成に多量の熱エネルギーが必要であるこ
と、築炉に特殊技能と多くの工数が要求されるなどの問
題がある。また、マグネシア−クロム質煉瓦はクロム含
有物質であるため、環境保全面から使用後の廃棄処理が
容易でない。本発明の流し込み耐火物を使用すると、こ
れらの問題を一挙に解決することができる。
ナ質流し込み耐火物は、耐食性および耐スポーリング性
に優れている。ＦｅＯ含有量の多いスラグに対する耐食
性に特に効果的である。したがって、例えば真空脱ガス
処理炉の内張りとしても十分な耐用性を発揮することが
できる。従来、真空脱ガス処理炉の内張りは、焼成マグ
ネシア−クロム質ダイレクトボンド煉瓦が使用されてい
る。煉瓦は焼成に多量の熱エネルギーが必要であるこ
と、築炉に特殊技能と多くの工数が要求されるなどの問
題がある。また、マグネシア−クロム質煉瓦はクロム含
有物質であるため、環境保全面から使用後の廃棄処理が
容易でない。本発明の流し込み耐火物を使用すると、こ
れらの問題を一挙に解決することができる。
フロントページの続き (72)発明者 花桐 誠司 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本 製鐵株式会社大分製鐵所内 (72)発明者 細川 清弘 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハ リマセラミック株式会社内 (72)発明者 西脇 均 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハ リマセラミック株式会社内 (72)発明者 西 浩一 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハ リマセラミック株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 アルミナ２０〜６０重量％、軽焼マグネ
シア微粉０．３〜５重量％、残部がＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3質
スピネルを主材とし、粗粒、中粒、微粒に調整されてな
り、かつ、配合組成全体に対する割合で前記アルミナの
少なくとも２０重量％が粒径１ｍｍ以下とした流し込み
施工耐火物。 - 【請求項２】 アルミナ２０〜６０重量％、軽焼マグネ
シア微粉０．３〜５重量％、残部がＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3質
スピネルを主材とし、粗粒、中粒、微粒に調整されてな
り、かつ、配合組成全体に対する割合で前記アルミナの
少なくとも１０重量％が粒径０．１５ｍｍ以下とした流
し込み施工耐火物。 - 【請求項３】 請求項１または２記載のＭｇＯ−Ａｌ2
Ｏ3質スピネルが電融品である流し込み施工耐火物。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4216559A JP2562767B2 (ja) | 1992-07-23 | 1992-07-23 | 流し込み施工耐火物 |
| US07/977,247 US5283215A (en) | 1991-11-26 | 1992-11-16 | Refractories for casting process |
| GB9224925A GB2262522B (en) | 1991-11-26 | 1992-11-26 | Refractories for use in casting processes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4216559A JP2562767B2 (ja) | 1992-07-23 | 1992-07-23 | 流し込み施工耐火物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0640774A JPH0640774A (ja) | 1994-02-15 |
| JP2562767B2 true JP2562767B2 (ja) | 1996-12-11 |
Family
ID=16690334
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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1992
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