JP2003089818A - 冷間加工性と結晶粒度特性に優れた肌焼き鋼の製造方法 - Google Patents
冷間加工性と結晶粒度特性に優れた肌焼き鋼の製造方法Info
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- JP2003089818A JP2003089818A JP2001279761A JP2001279761A JP2003089818A JP 2003089818 A JP2003089818 A JP 2003089818A JP 2001279761 A JP2001279761 A JP 2001279761A JP 2001279761 A JP2001279761 A JP 2001279761A JP 2003089818 A JP2003089818 A JP 2003089818A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷間加工性、結晶粒度特性ともに良好に保つ
ための優れた肌焼き鋼の焼鈍方法、すなわち、冷間加工
性も良好で、冷間加工ままで９５０℃で浸炭しても混粒
の発生しない肌焼き鋼の製造方法を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．２５％、
Ｓｉ：０．０３〜０．３５％、Ｍｎ：０．２０〜２．０
％、Ｃｒ：０．１〜２．０、Ｎ：０．０１０〜０．０２
５％、Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％、Ｎｂ：０．０
３〜０．１０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物
からなる鋼を、１１５０〜１２５０℃に加熱後熱間圧延
を行って素材とし、この素材を８７０〜９５０℃の加熱
した後、空冷した後、６５０〜７００℃で焼鈍すること
による冷間加工性と結晶粒度特性に優れた肌焼き鋼の製
造する。
ための優れた肌焼き鋼の焼鈍方法、すなわち、冷間加工
性も良好で、冷間加工ままで９５０℃で浸炭しても混粒
の発生しない肌焼き鋼の製造方法を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．２５％、
Ｓｉ：０．０３〜０．３５％、Ｍｎ：０．２０〜２．０
％、Ｃｒ：０．１〜２．０、Ｎ：０．０１０〜０．０２
５％、Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％、Ｎｂ：０．０
３〜０．１０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物
からなる鋼を、１１５０〜１２５０℃に加熱後熱間圧延
を行って素材とし、この素材を８７０〜９５０℃の加熱
した後、空冷した後、６５０〜７００℃で焼鈍すること
による冷間加工性と結晶粒度特性に優れた肌焼き鋼の製
造する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は冷間加工性、結晶粒
度特性に優れた肌焼き鋼の製造方法に関する。
度特性に優れた肌焼き鋼の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼材の冷間加工性を良好に保つために
は、冷間加工前の組織を球状化組織にすることが一般的
である。しかし、そうした場合に冷間加工後、焼きなら
しなどの熱処理を行わないまま９５０℃で浸炭すると、
オーステナイト初期粒度がおおきくなり混粒が発生し、
熱処理歪みが生じる。そこで、結晶粒度調整のため、冷
間加工前の組織をフェライト＋パーライト組織にする
と、今度は冷間加工性が問題となる。そこで冷間加工性
および結晶粒度特性ともに良好に保つためには、冷鍛前
素材の硬さを８５ＨＲＢ以下、ミクロ組織をオーステナ
イト初期結晶粒度番号が１１以下で球状化の進んでいな
いフェライト＋パーライト組織にする必要がある。特願
２０００−３４４６９４では鋼素材を８４０〜９３０℃
に加熱し、７３０〜６５０℃の温度域を１５〜３０℃／
ｈの冷却速度で冷却することで組織をフェライト＋パー
ライトとして結晶粒度特性を向上しているが、この方法
では熱処理時間が遅い。
は、冷間加工前の組織を球状化組織にすることが一般的
である。しかし、そうした場合に冷間加工後、焼きなら
しなどの熱処理を行わないまま９５０℃で浸炭すると、
オーステナイト初期粒度がおおきくなり混粒が発生し、
熱処理歪みが生じる。そこで、結晶粒度調整のため、冷
間加工前の組織をフェライト＋パーライト組織にする
と、今度は冷間加工性が問題となる。そこで冷間加工性
および結晶粒度特性ともに良好に保つためには、冷鍛前
素材の硬さを８５ＨＲＢ以下、ミクロ組織をオーステナ
イト初期結晶粒度番号が１１以下で球状化の進んでいな
いフェライト＋パーライト組織にする必要がある。特願
２０００−３４４６９４では鋼素材を８４０〜９３０℃
に加熱し、７３０〜６５０℃の温度域を１５〜３０℃／
ｈの冷却速度で冷却することで組織をフェライト＋パー
ライトとして結晶粒度特性を向上しているが、この方法
では熱処理時間が遅い。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の解決しようと
する課題は、より短い熱処理時間で結晶粒度特性と、冷
間加工性を向上させることを目的とし、上記した冷間加
工性、結晶粒度特性ともに良好に保つための優れた肌焼
き鋼の製造方法を提供することである。すなわち、冷間
加工性も良好で、冷間加工ままで浸炭温度としては高温
の９５０℃で浸炭しても混粒の発生しない肌焼き鋼の製
造方法を提供することである。
する課題は、より短い熱処理時間で結晶粒度特性と、冷
間加工性を向上させることを目的とし、上記した冷間加
工性、結晶粒度特性ともに良好に保つための優れた肌焼
き鋼の製造方法を提供することである。すなわち、冷間
加工性も良好で、冷間加工ままで浸炭温度としては高温
の９５０℃で浸炭しても混粒の発生しない肌焼き鋼の製
造方法を提供することである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
のこの発明の手段は、請求項１の発明では、質量％で、
Ｃ：０．１０〜０．２５％、Ｓｉ：０．０３〜０．３５
％、Ｍｎ：０．２０〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜２．
０、Ｎ：０．０１０〜０．０２５％、Ａｌ：０．０１０
〜０．０５０％、Ｎｂ：０．０３〜０．１０％を含有
し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼を、１１５
０〜１２５０℃に加熱後熱間圧延を行って素材とし、こ
の素材を８７０〜９５０℃に加熱保持後、空冷した後、
６５０〜７００℃で焼鈍することを特徴とする冷間加工
性と結晶粒度特性に優れた肌焼き鋼の製造方法である。
のこの発明の手段は、請求項１の発明では、質量％で、
Ｃ：０．１０〜０．２５％、Ｓｉ：０．０３〜０．３５
％、Ｍｎ：０．２０〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜２．
０、Ｎ：０．０１０〜０．０２５％、Ａｌ：０．０１０
〜０．０５０％、Ｎｂ：０．０３〜０．１０％を含有
し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼を、１１５
０〜１２５０℃に加熱後熱間圧延を行って素材とし、こ
の素材を８７０〜９５０℃に加熱保持後、空冷した後、
６５０〜７００℃で焼鈍することを特徴とする冷間加工
性と結晶粒度特性に優れた肌焼き鋼の製造方法である。
【０００５】請求項２の発明では、質量％で、Ｃ：０．
１０〜０．２５％、Ｓｉ：０．０３〜０．３５％、Ｍ
ｎ：０．２０〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜２．０、Ｎ：
０．０１０〜０．０２５％、Ａｌ：０．０１０〜０．０
５０％、Ｎｂ：０．０３〜０．１０％を含有し、さらに
Ｍｏ：≦０．３５％、Ｎｉ：≦３．０％から選択した１
種または２種を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物か
らなる鋼を、１１５０〜１２５０℃に加熱後熱間圧延を
行って素材とし、この素材を８７０〜９５０℃に加熱保
持後、空冷した後、６５０〜７００℃で焼鈍することを
特徴とする冷間加工性と結晶粒度特性に優れた肌焼き鋼
の製造方法である。
１０〜０．２５％、Ｓｉ：０．０３〜０．３５％、Ｍ
ｎ：０．２０〜２．０％、Ｃｒ：０．１〜２．０、Ｎ：
０．０１０〜０．０２５％、Ａｌ：０．０１０〜０．０
５０％、Ｎｂ：０．０３〜０．１０％を含有し、さらに
Ｍｏ：≦０．３５％、Ｎｉ：≦３．０％から選択した１
種または２種を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物か
らなる鋼を、１１５０〜１２５０℃に加熱後熱間圧延を
行って素材とし、この素材を８７０〜９５０℃に加熱保
持後、空冷した後、６５０〜７００℃で焼鈍することを
特徴とする冷間加工性と結晶粒度特性に優れた肌焼き鋼
の製造方法である。
【０００６】請求項３の発明では、請求項１または２の
手段の鋼成分に、さらに、質量％で、Ｐｂ：０．０１〜
０．３０％、Ｂｉ：０．０１〜０．２０％、Ｔｅ：０．
００１〜０．０５％、Ｃａ：０．０００５〜０．００３
％、Ｓｅ：０．００３〜０．０５％から選択した１種ま
たは２種以上を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物か
らなる鋼を、１１５０〜１２５０℃に加熱後熱間圧延を
行って素材とし、この素材を８７０〜９５０℃に加熱保
持後、空冷した後、６５０〜７００℃で焼鈍することを
特徴とする冷間加工性と結晶粒度特性に優れた肌焼き鋼
の製造方法。
手段の鋼成分に、さらに、質量％で、Ｐｂ：０．０１〜
０．３０％、Ｂｉ：０．０１〜０．２０％、Ｔｅ：０．
００１〜０．０５％、Ｃａ：０．０００５〜０．００３
％、Ｓｅ：０．００３〜０．０５％から選択した１種ま
たは２種以上を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物か
らなる鋼を、１１５０〜１２５０℃に加熱後熱間圧延を
行って素材とし、この素材を８７０〜９５０℃に加熱保
持後、空冷した後、６５０〜７００℃で焼鈍することを
特徴とする冷間加工性と結晶粒度特性に優れた肌焼き鋼
の製造方法。
【０００７】本発明は上記のように、鋼すなわち肌焼き
鋼を素材とし、冷間加工前の組織を８５ＨＲＢ以下のフ
ェライト＋パーライト組織でオーステナイト初期結晶粒
度番号を１１以下にすることで、冷間加工性、結晶粒度
特性に優れた鋼の製造方法に関するものであり、１１５
０〜１２５０℃に加熱後熱間圧延を行った素材を、本発
明では、８７０〜９５０℃に加熱後、空冷した後、６５
０〜７００℃の焼鈍を行うものである。
鋼を素材とし、冷間加工前の組織を８５ＨＲＢ以下のフ
ェライト＋パーライト組織でオーステナイト初期結晶粒
度番号を１１以下にすることで、冷間加工性、結晶粒度
特性に優れた鋼の製造方法に関するものであり、１１５
０〜１２５０℃に加熱後熱間圧延を行った素材を、本発
明では、８７０〜９５０℃に加熱後、空冷した後、６５
０〜７００℃の焼鈍を行うものである。
【０００８】本発明における鋼の組成割合の限定理由を
述べる。
述べる。
【０００９】Ｃ：Ｃは機械構造用部品として浸炭処理後
の芯部強度を確保するために必要な元素であり、０．１
０％未満ではその効果が十分に得られず、反対に０．２
５％を超えると芯部が硬化し過ぎて冷間加工性を低下さ
せる。そのため含有量を０．１０〜０．２５％とした。
の芯部強度を確保するために必要な元素であり、０．１
０％未満ではその効果が十分に得られず、反対に０．２
５％を超えると芯部が硬化し過ぎて冷間加工性を低下さ
せる。そのため含有量を０．１０〜０．２５％とした。
【００１０】Ｓｉ：Ｓｉは０．０３％未満では脱酸効果
が十分に得られず、０．３５％を超えて過剰に含有させ
ると加工性を低下させるとともに浸炭時の粒界酸化層の
形成を助長し疲労特性についても低下させる。そのため
含有量を０．０３〜０．３５％とした。
が十分に得られず、０．３５％を超えて過剰に含有させ
ると加工性を低下させるとともに浸炭時の粒界酸化層の
形成を助長し疲労特性についても低下させる。そのため
含有量を０．０３〜０．３５％とした。
【００１１】Ｍｎ：Ｍｎは焼入れ性を確保するのに必要
な元素であるが０．２０％未満ではその効果が十分に得
られず、２．０％を超えると加工性を低下させる。その
ため含有量を０．２０〜２．０％とした。
な元素であるが０．２０％未満ではその効果が十分に得
られず、２．０％を超えると加工性を低下させる。その
ため含有量を０．２０〜２．０％とした。
【００１２】Ｃｒ：Ｃｒは焼入性、靱性、疲労寿命の向
上に効果のある元素で少な過ぎると効果がなく、多過ぎ
ると効果は飽和する。そこため含有量を０．１〜２．０
％とする。
上に効果のある元素で少な過ぎると効果がなく、多過ぎ
ると効果は飽和する。そこため含有量を０．１〜２．０
％とする。
【００１３】Ｎ：ＮはＡｌＮを形成し、ＡｌＮには結晶
粒度粗大化防止の機能がある。０．０１０％未満ではそ
の効果がなくなり、０．０２５％を超えると、化合物が
増え疲労強度に悪影響を及ぼす。そのため含有量を０．
０１０〜０．０２５％とした。
粒度粗大化防止の機能がある。０．０１０％未満ではそ
の効果がなくなり、０．０２５％を超えると、化合物が
増え疲労強度に悪影響を及ぼす。そのため含有量を０．
０１０〜０．０２５％とした。
【００１４】Ａｌ：ＡｌはＡｌＮを形成し、ＡｌＮには
結晶粒度粗大化防止の機能がある。０．０１０％未満で
はその効果がなくなり、０．０５０％を超えると、アル
ミナ系酸化物が増加し疲労特性、加工性を低下させる。
そのため含有量を０．０１０〜０．０５０％とした。
結晶粒度粗大化防止の機能がある。０．０１０％未満で
はその効果がなくなり、０．０５０％を超えると、アル
ミナ系酸化物が増加し疲労特性、加工性を低下させる。
そのため含有量を０．０１０〜０．０５０％とした。
【００１５】Ｎｂ：Ｎｂは炭化物、あるいは炭窒化物を
形成して結晶粒度特性を向上させる。０．０３％未満で
はその効果がなく、０．１０％を超えると、効果が飽和
する。そのため含有量を０．０３〜０．１０％とした。
形成して結晶粒度特性を向上させる。０．０３％未満で
はその効果がなく、０．１０％を超えると、効果が飽和
する。そのため含有量を０．０３〜０．１０％とした。
【００１６】Ｍｏ：Ｍｏは焼入れ性、靭性、疲労強度の
向上に効果のある元素で、次のＮｉとともに必要に応じ
て選択的に１種または２種添加し得る。そのためＭｏの
含有量を０．３５％以下とした。
向上に効果のある元素で、次のＮｉとともに必要に応じ
て選択的に１種または２種添加し得る。そのためＭｏの
含有量を０．３５％以下とした。
【００１７】Ｎｉ：Ｎｉは焼入性および靱性を向上させ
る元素であるが、３．０％を超えて含有させると圧延あ
るいは鍛造後にベイナイトやマルテンサイト組織とな
り、加工性を著しく低下させる。そのためその含有量を
３．０％以下とした。
る元素であるが、３．０％を超えて含有させると圧延あ
るいは鍛造後にベイナイトやマルテンサイト組織とな
り、加工性を著しく低下させる。そのためその含有量を
３．０％以下とした。
【００１８】Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅ、Ｃａ、Ｓｅ：Ｐｂ、Ｂ
ｉ、Ｔｅ、Ｃａ、Ｓｅは被削性を向上させる働きがあ
り、選択的に添加し得る。Ｐｂ０．０１％未満、Ｂｉ
０．０１％未満、Ｔｅ０．００１％未満、Ｃａ０．００
０５％未満、Ｓｅ０．００３％未満では、その効果が少
ない。一方、Ｐｂ０．３０％超、Ｂｉ０．２０％超、Ｔ
ｅ０．０５％超、Ｃａ０．００３％超、Ｓｅ０．０５％
超では、熱間加工性が悪化する。そのため含有量をＰ
ｂ：０．０１〜０．３０％、Ｂｉ：０．０１〜０．２０
％、Ｔｅ：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：０．０００
５〜０．００３％、Ｓｅ：０．００３〜０．０５％から
選択した１種または２種以上とした。
ｉ、Ｔｅ、Ｃａ、Ｓｅは被削性を向上させる働きがあ
り、選択的に添加し得る。Ｐｂ０．０１％未満、Ｂｉ
０．０１％未満、Ｔｅ０．００１％未満、Ｃａ０．００
０５％未満、Ｓｅ０．００３％未満では、その効果が少
ない。一方、Ｐｂ０．３０％超、Ｂｉ０．２０％超、Ｔ
ｅ０．０５％超、Ｃａ０．００３％超、Ｓｅ０．０５％
超では、熱間加工性が悪化する。そのため含有量をＰ
ｂ：０．０１〜０．３０％、Ｂｉ：０．０１〜０．２０
％、Ｔｅ：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：０．０００
５〜０．００３％、Ｓｅ：０．００３〜０．０５％から
選択した１種または２種以上とした。
【００１９】本発明では、上記化学成分を含有する鋼お
よびこれに任意添加元素を加えた鋼を対象とし、冷間加
工性、結晶粒度特性の良好な肌焼き鋼を製造するため
に、１１５０〜１２５０℃に加熱後、熱間圧延を行い、
８７０〜９５０℃に加熱後、空冷した後、６５０〜７０
０℃の焼鈍を行うものである。
よびこれに任意添加元素を加えた鋼を対象とし、冷間加
工性、結晶粒度特性の良好な肌焼き鋼を製造するため
に、１１５０〜１２５０℃に加熱後、熱間圧延を行い、
８７０〜９５０℃に加熱後、空冷した後、６５０〜７０
０℃の焼鈍を行うものである。
【００２０】上記において、１１５０〜１２５０℃に加
熱して熱間圧延を行う理由は、圧延時にＮｂの炭化物、
炭窒化物を完全固溶させ、微細なＮｂの炭化物、炭窒化
物を析出させるためである。１０５０℃以上で１１５０
℃以下では、Ｎｂの炭化物、炭窒化物は十分に固溶せ
ず、析出物の成長が起こり、浸炭時のオーステナイト結
晶粒度特性を低下させる。また、１０５０℃未満ではＰ
ｂの影響で圧延時にキズの発生が多くなる。１２５０℃
を超えると、粒度特性は回復するが、熱間圧延後ベイナ
イト組織になりやすくなり加工性が低下する。そのため
熱間圧延時の加熱温度は１１５０〜１２５０℃とした。
熱して熱間圧延を行う理由は、圧延時にＮｂの炭化物、
炭窒化物を完全固溶させ、微細なＮｂの炭化物、炭窒化
物を析出させるためである。１０５０℃以上で１１５０
℃以下では、Ｎｂの炭化物、炭窒化物は十分に固溶せ
ず、析出物の成長が起こり、浸炭時のオーステナイト結
晶粒度特性を低下させる。また、１０５０℃未満ではＰ
ｂの影響で圧延時にキズの発生が多くなる。１２５０℃
を超えると、粒度特性は回復するが、熱間圧延後ベイナ
イト組織になりやすくなり加工性が低下する。そのため
熱間圧延時の加熱温度は１１５０〜１２５０℃とした。
【００２１】本発明において、８７０〜９５０℃に加熱
後、空冷した後、６５０〜７００℃の焼鈍を行う理由
は、８７０〜９５０℃に加熱後空冷することにより、フ
ェライト＋パーライト組織にし、６５０〜７００℃の焼
鈍を行うことにより、オーステナイト初期結晶粒度番号
が１１以下のフェライト＋パーライト組織のまま硬さを
８５ＨＲＢ以下に低下させるためである。加熱温度８７
０℃未満では、炭化物の溶け込みが不十分で、一部球状
化したフェライト＋パーライト組織になり、９５０℃を
超えると、焼入れ性があがり、空冷時ベイナイトが析出
する可能性がある。そのため、加熱温度を８７０〜９５
０℃にした。また、焼鈍温度が６５０℃未満では、硬さ
が８５ＨＲＢ以下にならず、７００℃を超えると硬さは
８５ＨＲＢ以下になるが、炭化物の溶け込みが始まり、
パーライトが一部球状化した組織となる。そのため、焼
鈍温度を６５０〜７００℃にした。
後、空冷した後、６５０〜７００℃の焼鈍を行う理由
は、８７０〜９５０℃に加熱後空冷することにより、フ
ェライト＋パーライト組織にし、６５０〜７００℃の焼
鈍を行うことにより、オーステナイト初期結晶粒度番号
が１１以下のフェライト＋パーライト組織のまま硬さを
８５ＨＲＢ以下に低下させるためである。加熱温度８７
０℃未満では、炭化物の溶け込みが不十分で、一部球状
化したフェライト＋パーライト組織になり、９５０℃を
超えると、焼入れ性があがり、空冷時ベイナイトが析出
する可能性がある。そのため、加熱温度を８７０〜９５
０℃にした。また、焼鈍温度が６５０℃未満では、硬さ
が８５ＨＲＢ以下にならず、７００℃を超えると硬さは
８５ＨＲＢ以下になるが、炭化物の溶け込みが始まり、
パーライトが一部球状化した組織となる。そのため、焼
鈍温度を６５０〜７００℃にした。
【００２２】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を以下の実施
例を通じて説明する。先ず、本発明は鋼組成自体の発明
でなく、熱間加工後の熱処理特に焼鈍による製造方法の
発明であり、冷間加工性、結晶粒度特性の良好な肌焼き
鋼を製造するために、１１５０〜１２５０℃に加熱後、
熱間圧延を行い、８７０〜９５０℃に加熱後、空冷した
後、６５０〜７００℃の焼鈍を行うものである。そこで
本発明の実施の形態における代表的な１例としての鋼組
成を表１に示す。なお、表１においてＰ、Ｓ、Ｃｕは不
純物として含有されるものである。
例を通じて説明する。先ず、本発明は鋼組成自体の発明
でなく、熱間加工後の熱処理特に焼鈍による製造方法の
発明であり、冷間加工性、結晶粒度特性の良好な肌焼き
鋼を製造するために、１１５０〜１２５０℃に加熱後、
熱間圧延を行い、８７０〜９５０℃に加熱後、空冷した
後、６５０〜７００℃の焼鈍を行うものである。そこで
本発明の実施の形態における代表的な１例としての鋼組
成を表１に示す。なお、表１においてＰ、Ｓ、Ｃｕは不
純物として含有されるものである。
【００２３】
【表１】
【００２４】本発明の実施の形態では、表１に示す化学
成分（質量％）の肌焼き鋼を電気溶解炉で溶製し、１１
８０℃に加熱後、熱間圧延し、９００℃に加熱して２時
間保持後、空冷し、６００℃、６５０℃、６７０℃、７
００℃、７２０℃の各温度で焼鈍した。得られた鋼素材
の硬度測定、ミクロ組織観察、オーステナイト初期結晶
粒度測定を行った結果を表２に示す。
成分（質量％）の肌焼き鋼を電気溶解炉で溶製し、１１
８０℃に加熱後、熱間圧延し、９００℃に加熱して２時
間保持後、空冷し、６００℃、６５０℃、６７０℃、７
００℃、７２０℃の各温度で焼鈍した。得られた鋼素材
の硬度測定、ミクロ組織観察、オーステナイト初期結晶
粒度測定を行った結果を表２に示す。
【００２５】
【表２】
【００２６】さらに、上記５条件で低温焼戻しした素材
から１４ｍｍφ×２１ｍｍＨの円柱試験片をそれぞれ作
製し、端面拘束型圧縮試験機を使用し加工率７０％で加
工し試験片を作製した。その試験片を用い、９３０℃、
９５０℃、９７０℃の各温度に６時間保持後水冷したと
きのＪＩＳ Ｇ０５５１による混粒発生有無の判定結果
を表３に示す。
から１４ｍｍφ×２１ｍｍＨの円柱試験片をそれぞれ作
製し、端面拘束型圧縮試験機を使用し加工率７０％で加
工し試験片を作製した。その試験片を用い、９３０℃、
９５０℃、９７０℃の各温度に６時間保持後水冷したと
きのＪＩＳ Ｇ０５５１による混粒発生有無の判定結果
を表３に示す。
【００２７】
【表３】
【００２８】
【実施例】実施例は、表２、３に示すように、焼鈍温度
が６００℃では硬さが８５ＨＲＢ以上で冷間加工性が悪
くなっており、焼鈍温度が７２０℃では、フェライト＋
パーライトが一部球状化した組織となっているので、オ
ーステナイト初期粒度が１１以上となり、９５０℃で混
粒が発生しているが、焼鈍温度が６５０、６７０、７０
０℃では、硬さ８５ＨＲＢ以下、フェライト＋パーライ
ト組織、オーステナイト初期粒度番号１１以下が得ら
れ、９５０℃で混粒が発生していない。
が６００℃では硬さが８５ＨＲＢ以上で冷間加工性が悪
くなっており、焼鈍温度が７２０℃では、フェライト＋
パーライトが一部球状化した組織となっているので、オ
ーステナイト初期粒度が１１以上となり、９５０℃で混
粒が発生しているが、焼鈍温度が６５０、６７０、７０
０℃では、硬さ８５ＨＲＢ以下、フェライト＋パーライ
ト組織、オーステナイト初期粒度番号１１以下が得ら
れ、９５０℃で混粒が発生していない。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明方法により
肌焼き鋼を製造すると、硬さ８５ＨＲＢ以下でオーステ
ナイト初期粒度番号が１１以下のフェライト＋パーライ
ト組織の冷間加工性、結晶粒度特性に優れた肌焼き鋼を
得ることができ、本発明は従来にない優れた効果を奏す
るものである。
肌焼き鋼を製造すると、硬さ８５ＨＲＢ以下でオーステ
ナイト初期粒度番号が１１以下のフェライト＋パーライ
ト組織の冷間加工性、結晶粒度特性に優れた肌焼き鋼を
得ることができ、本発明は従来にない優れた効果を奏す
るものである。
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(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ２２Ｃ 38/60 Ｃ２２Ｃ 38/60
Ｆターム(参考） 4K032 AA01 AA03 AA05 AA08 AA11
AA12 AA16 AA19 AA21 AA22
AA23 AA24 AA28 AA30 AA31
AA34 CC04 CF02 CF03
Claims (3)
- 【請求項１】 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．２５％、
Ｓｉ：０．０３〜０．３５％、Ｍｎ：０．２０〜２．０
％、Ｃｒ：０．１〜２．０、Ｎ：０．０１０〜０．０２
５％、Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％、Ｎｂ：０．０
３〜０．１０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物
からなる鋼を、１１５０〜１２５０℃に加熱後熱間圧延
を行って素材とし、この素材を８７０〜９５０℃に加熱
保持後、空冷した後、６５０〜７００℃で焼鈍すること
を特徴とする冷間加工性と結晶粒度特性に優れた肌焼き
鋼の製造方法。 - 【請求項２】 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．２５％、
Ｓｉ：０．０３〜０．３５％、Ｍｎ：０．２０〜２．０
％、Ｃｒ：０．１〜２．０、Ｎ：０．０１０〜０．０２
５％、Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％、Ｎｂ：０．０
３〜０．１０％を含有し、さらにＭｏ：≦０．３５％、
Ｎｉ：≦３．０％から選択した１種または２種を含有
し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼を、１１５
０〜１２５０℃に加熱後熱間圧延を行って素材とし、こ
の素材を８７０〜９５０℃に加熱保持後、空冷した後、
６５０〜７００℃で焼鈍することを特徴とする冷間加工
性と結晶粒度特性に優れた肌焼き鋼の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の鋼成分に、さ
らに、質量％で、Ｐｂ：０．０１〜０．３０％、Ｂｉ：
０．０１〜０．２０％、Ｔｅ：０．００１〜０．０５
％、Ｃａ：０．０００５〜０．００３％、Ｓｅ：０．０
０３〜０．０５％から選択した１種または２種以上を含
有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼を、１１
５０〜１２５０℃に加熱後熱間圧延を行って素材とし、
この素材を８７０〜９５０℃に加熱保持後、空冷した
後、６５０〜７００℃で焼鈍することを特徴とする冷間
加工性と結晶粒度特性に優れた肌焼き鋼の製造方法。
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| JP2001279761A JP3907986B2 (ja) | 2001-09-14 | 2001-09-14 | 冷間加工性と結晶粒度特性に優れた肌焼き鋼の製造方法 |
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| JP3907986B2 JP3907986B2 (ja) | 2007-04-18 |
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| JP (1) | JP3907986B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005325438A (ja) * | 2004-04-16 | 2005-11-24 | Aichi Steel Works Ltd | 高温浸炭用熱間鍛造部品の製造方法 |
| JP2010222634A (ja) * | 2009-03-23 | 2010-10-07 | Kobe Steel Ltd | 最大結晶粒の縮小化特性に優れた肌焼鋼及びその製造方法 |
| JP2013040376A (ja) * | 2011-08-15 | 2013-02-28 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 耐結晶粒粗大化特性および加工性ならびに靱性に優れた浸炭部品用の機械構造用鋼 |
| JP5954428B2 (ja) * | 2012-11-01 | 2016-07-20 | 信越化学工業株式会社 | 太陽電池の製造方法 |
-
2001
- 2001-09-14 JP JP2001279761A patent/JP3907986B2/ja not_active Expired - Fee Related
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