JP2003064440A - 高比重高強度タングステン焼結合金製ウェート - Google Patents
高比重高強度タングステン焼結合金製ウェートInfo
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- Connection Of Motors, Electrical Generators, Mechanical Devices, And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高比重化の達成により更なる小型化を図るこ
とにある。 【解決手段】 結合相形成成分として、Ｎｉ：０．０５
〜２．５重量％、Ｃｏ：０．０５〜１重量％の範囲であ
って、かつこれらの全量が３重量％以下となるように含
有し、残部が分散相形成成分としての粒子状のＷ及び不
可避不純物からなる組成を有し、比重が１８．５〜１
９．２となるように調整された焼結合金によって形成し
た構成になっている。
とにある。 【解決手段】 結合相形成成分として、Ｎｉ：０．０５
〜２．５重量％、Ｃｏ：０．０５〜１重量％の範囲であ
って、かつこれらの全量が３重量％以下となるように含
有し、残部が分散相形成成分としての粒子状のＷ及び不
可避不純物からなる組成を有し、比重が１８．５〜１
９．２となるように調整された焼結合金によって形成し
た構成になっている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば携帯通信機
器等における呼び出しのための振動発生用の偏心ウェー
トや、防振のためのバランスウェートや、単なる重りと
してのウェートなどに用いた場合に好適な高比重高強度
タングステン焼結合金製ウェートに関するものである。
器等における呼び出しのための振動発生用の偏心ウェー
トや、防振のためのバランスウェートや、単なる重りと
してのウェートなどに用いた場合に好適な高比重高強度
タングステン焼結合金製ウェートに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の偏心ウェートを構成する
タングステン焼結合金としては、Ｗ（タングステン）−
Ｎｉ（ニッケル）−Ｃｕ（銅）、Ｗ−Ｎｉ−Ｆｅ
（鉄）、Ｗ−Ｎｉ−Ｍｏ（モリブデン）−Ｆｅ、Ｗ−Ｎ
ｉ−Ｍｏ−Ｃｏ（コバルト）合金等のものが知られてい
る。このタングステン焼結合金で所定の形状のものを製
造するには、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｕ等の粉末を押型で圧縮成形
し、これによって得られた圧粉体を加熱焼結することに
よって行うことになる。このため、ウェートとしての所
望の形状を容易に得ることができるという利点がある。
しかし、焼結性を確保するために、Ｗ成分以外のＮｉ、
Ｃｏ等の低融点結合相形成成分を５重量％以上にする必
要があることから、１８．５以上の比重のウェートを製
造することができなかった。
タングステン焼結合金としては、Ｗ（タングステン）−
Ｎｉ（ニッケル）−Ｃｕ（銅）、Ｗ−Ｎｉ−Ｆｅ
（鉄）、Ｗ−Ｎｉ−Ｍｏ（モリブデン）−Ｆｅ、Ｗ−Ｎ
ｉ−Ｍｏ−Ｃｏ（コバルト）合金等のものが知られてい
る。このタングステン焼結合金で所定の形状のものを製
造するには、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｕ等の粉末を押型で圧縮成形
し、これによって得られた圧粉体を加熱焼結することに
よって行うことになる。このため、ウェートとしての所
望の形状を容易に得ることができるという利点がある。
しかし、焼結性を確保するために、Ｗ成分以外のＮｉ、
Ｃｏ等の低融点結合相形成成分を５重量％以上にする必
要があることから、１８．５以上の比重のウェートを製
造することができなかった。
【０００３】一方、タングステン焼結合金としては、例
えば電球のフィラメントのように、Ｗをほぼ１００重量
％含むものも知られている。従って、このようなタング
ステン焼結合金であれば、比重を１８．５以上にするこ
とが可能である。しかし、このタングステン焼結合金で
所定の形状のものを製造するには、Ｗの粉末を押型で圧
縮成形して、細長い角棒状の圧粉体を成形し、その両端
に大電流を通じて、融点（３３７０℃）の少し下の温度
（２８００℃）の高温で焼結して棒状の焼結体を形成し
てから、１７００〜１８００℃の高温で鍛造しなければ
ならない。従って、線状のものを製造するにはよいが、
ウェートとして要求される複雑形状のものや、精度の高
いもの等を量産規模的に製造することは事実上不可能で
あった。
えば電球のフィラメントのように、Ｗをほぼ１００重量
％含むものも知られている。従って、このようなタング
ステン焼結合金であれば、比重を１８．５以上にするこ
とが可能である。しかし、このタングステン焼結合金で
所定の形状のものを製造するには、Ｗの粉末を押型で圧
縮成形して、細長い角棒状の圧粉体を成形し、その両端
に大電流を通じて、融点（３３７０℃）の少し下の温度
（２８００℃）の高温で焼結して棒状の焼結体を形成し
てから、１７００〜１８００℃の高温で鍛造しなければ
ならない。従って、線状のものを製造するにはよいが、
ウェートとして要求される複雑形状のものや、精度の高
いもの等を量産規模的に製造することは事実上不可能で
あった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このため、タングステ
ン焼結合金製のウェートとしては、Ｗ−Ｎｉ−Ｃｕ系の
焼結合金製のものが使用されてきたが、上述のように１
８．５以上の比重のものがないため、今まで以上に小型
化するのが難しいという問題があった。
ン焼結合金製のウェートとしては、Ｗ−Ｎｉ−Ｃｕ系の
焼結合金製のものが使用されてきたが、上述のように１
８．５以上の比重のものがないため、今まで以上に小型
化するのが難しいという問題があった。
【０００５】この発明は、上記事情に鑑みてなされたも
のであり、高比重化の達成により更なる小型化を図るこ
とができる高比重高強度タングステン焼結合金製ウェー
トを提供することを課題としている。
のであり、高比重化の達成により更なる小型化を図るこ
とができる高比重高強度タングステン焼結合金製ウェー
トを提供することを課題としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、請求項１記載の発明は、結合相形成成分として、Ｎ
ｉ（ニッケル）：０．０５〜２．５重量％、Ｃｏ（コバ
ルト）：０．０５〜１重量％の範囲であって、かつこれ
らの全量（Ｎｉ＋Ｃｏ）が３重量％以下となるように含
有し、残部が分散相形成成分としての粒子状のＷ（タン
グステン）及び不可避不純物からなる組成を有し、比重
が１８．５〜１９．２となるように調整された焼結合金
によって形成されていることを特徴としている。
め、請求項１記載の発明は、結合相形成成分として、Ｎ
ｉ（ニッケル）：０．０５〜２．５重量％、Ｃｏ（コバ
ルト）：０．０５〜１重量％の範囲であって、かつこれ
らの全量（Ｎｉ＋Ｃｏ）が３重量％以下となるように含
有し、残部が分散相形成成分としての粒子状のＷ（タン
グステン）及び不可避不純物からなる組成を有し、比重
が１８．５〜１９．２となるように調整された焼結合金
によって形成されていることを特徴としている。
【０００７】請求項２記載の発明は、結合相形成成分と
して、Ｎｉ：０．０５〜２．５重量％、Ｃｏ：０．０５
〜１重量％、Ｆｅ（鉄）：０．０５〜１重量％、Ｍｎ
（マンガン）：０．０１〜０．５重量％の範囲であっ
て、かつこれらの全量（Ｎｉ＋Ｃｏ＋Ｆｅ＋Ｍｎ）が３
重量％以下となるように含有し、残部が分散相形成成分
としての粒子状のＷ及び不可避不純物からなる組成を有
し、比重が１８．５〜１９．２となるように調整された
焼結合金によって形成されていることを特徴としてい
る。
して、Ｎｉ：０．０５〜２．５重量％、Ｃｏ：０．０５
〜１重量％、Ｆｅ（鉄）：０．０５〜１重量％、Ｍｎ
（マンガン）：０．０１〜０．５重量％の範囲であっ
て、かつこれらの全量（Ｎｉ＋Ｃｏ＋Ｆｅ＋Ｍｎ）が３
重量％以下となるように含有し、残部が分散相形成成分
としての粒子状のＷ及び不可避不純物からなる組成を有
し、比重が１８．５〜１９．２となるように調整された
焼結合金によって形成されていることを特徴としてい
る。
【０００８】請求項３記載の発明は、結合相形成成分と
して、Ｎｉ：０．０５〜２．５重量％、Ｃｕ（銅）：
０．０５〜１．５重量％、Ｆｅ：０．０５〜１重量％、
Ｍｎ：０．０１〜０．５重量％の範囲であって、かつこ
れらの全量（Ｎｉ＋Ｃｕ＋Ｆｅ＋Ｍｎ）が３重量％以下
となるように含有し、残部が分散相形成成分としての粒
子状のＷ及び不可避不純物からなる組成を有し、比重が
１８．５〜１９．２となるように調整された焼結合金に
よって形成されていることを特徴としている。
して、Ｎｉ：０．０５〜２．５重量％、Ｃｕ（銅）：
０．０５〜１．５重量％、Ｆｅ：０．０５〜１重量％、
Ｍｎ：０．０１〜０．５重量％の範囲であって、かつこ
れらの全量（Ｎｉ＋Ｃｕ＋Ｆｅ＋Ｍｎ）が３重量％以下
となるように含有し、残部が分散相形成成分としての粒
子状のＷ及び不可避不純物からなる組成を有し、比重が
１８．５〜１９．２となるように調整された焼結合金に
よって形成されていることを特徴としている。
【０００９】請求項４記載の発明は、結合相形成成分と
して、Ｎｉ：０．０５〜２．５重量％、Ｃｕ：０．０５
〜１．５重量％、Ｆｅ：０．０５〜１重量％の範囲であ
って、かつこれらの全量（Ｎｉ＋Ｃｕ＋Ｆｅ）が３重量
％以下となるように含有し、残部が分散相形成成分とし
ての粒子状のＷ及び不可避不純物からなる組成を有し、
比重が１８．５〜１９．２となるように調整された焼結
合金によって形成されていることを特徴としている。
して、Ｎｉ：０．０５〜２．５重量％、Ｃｕ：０．０５
〜１．５重量％、Ｆｅ：０．０５〜１重量％の範囲であ
って、かつこれらの全量（Ｎｉ＋Ｃｕ＋Ｆｅ）が３重量
％以下となるように含有し、残部が分散相形成成分とし
ての粒子状のＷ及び不可避不純物からなる組成を有し、
比重が１８．５〜１９．２となるように調整された焼結
合金によって形成されていることを特徴としている。
【００１０】請求項５記載の発明は、請求項１又は２記
載の発明において、上記Ｎｉ成分を、Ｎｉの硝酸塩、Ｎ
ｉの塩酸塩、Ｎｉの硫酸塩及びＮｉの酢酸塩のいずれか
１つの溶液を熱分解することによって含有させ、上記Ｃ
ｏ成分を、Ｃｏの硝酸塩、Ｃｏの塩酸塩、Ｃｏの硫酸塩
及びＣｏの酢酸塩のいずれか１つの溶液を熱分解するこ
とによって含有させたことを特徴としている。
載の発明において、上記Ｎｉ成分を、Ｎｉの硝酸塩、Ｎ
ｉの塩酸塩、Ｎｉの硫酸塩及びＮｉの酢酸塩のいずれか
１つの溶液を熱分解することによって含有させ、上記Ｃ
ｏ成分を、Ｃｏの硝酸塩、Ｃｏの塩酸塩、Ｃｏの硫酸塩
及びＣｏの酢酸塩のいずれか１つの溶液を熱分解するこ
とによって含有させたことを特徴としている。
【００１１】請求項６記載の発明は、請求項３又は４記
載の発明において、上記Ｎｉ成分を、Ｎｉの硝酸塩、Ｎ
ｉの塩酸塩、Ｎｉの硫酸塩及びＮｉの酢酸塩のいずれか
１つの溶液を熱分解することによって含有させたことを
特徴としている。
載の発明において、上記Ｎｉ成分を、Ｎｉの硝酸塩、Ｎ
ｉの塩酸塩、Ｎｉの硫酸塩及びＮｉの酢酸塩のいずれか
１つの溶液を熱分解することによって含有させたことを
特徴としている。
【００１２】請求項７記載の発明は、請求項１ないし６
のいずれかに記載の発明において、上記Ｗは、平均粒径
が０．５〜５μｍの範囲であることを特徴としている。
のいずれかに記載の発明において、上記Ｗは、平均粒径
が０．５〜５μｍの範囲であることを特徴としている。
【００１３】請求項８記載の発明は、請求項１ないし７
のいずれかに記載の発明において、モータの回転軸に、
加締めによって一体的に結合されるようになっているこ
とを特徴としている。
のいずれかに記載の発明において、モータの回転軸に、
加締めによって一体的に結合されるようになっているこ
とを特徴としている。
【００１４】上記のように構成された請求項１又は２記
載の発明においては、結合相形成成分としてのＮｉを
０．０５〜２．５重量％、Ｃｏを０．０５〜１重量％の
範囲で含有させ、また他の結合相形成成分を含めた結合
相形成成分の全量を３重量％以下となるようにしている
ので、結局、Ｗの含有量を９７重量％超にすることがで
きる。従って、比重を１８．５〜１９．２にすることが
できるので、今まで以上の小型化を図ることができる。
載の発明においては、結合相形成成分としてのＮｉを
０．０５〜２．５重量％、Ｃｏを０．０５〜１重量％の
範囲で含有させ、また他の結合相形成成分を含めた結合
相形成成分の全量を３重量％以下となるようにしている
ので、結局、Ｗの含有量を９７重量％超にすることがで
きる。従って、比重を１８．５〜１９．２にすることが
できるので、今まで以上の小型化を図ることができる。
【００１５】この結果、例えば携帯電話に組み込まれた
振動モータの回転軸に振動発生用の偏心ウェートとして
用いられた場合には、当該携帯電話の軽薄短小の要求に
応えることができると共に、より強力な振動量によって
着信があったことを確実に知らせることができる。
振動モータの回転軸に振動発生用の偏心ウェートとして
用いられた場合には、当該携帯電話の軽薄短小の要求に
応えることができると共に、より強力な振動量によって
着信があったことを確実に知らせることができる。
【００１６】上記Ｎｉ成分は、Ｗ粉末の焼結に必要な液
相を提供し、かつＷの粒界拡散係数を向上させるための
必要不可欠な結合相形成成分である。そして、このＮｉ
成分を０．０５〜２．５重量％の範囲に限定しているの
は、０．０５重量％未満ではＷ焼結合金の緻密化が起き
ず、所定の高比重が得られないばかりでなく、残留空孔
の存在によって強度は極端に低下してしまうことにな
り、一方、２．５重量％超になると、その他の結合相形
成成分と合わせて３重量％と以上となり、１８．５〜１
９．２の高比重が得られなくなるからである。
相を提供し、かつＷの粒界拡散係数を向上させるための
必要不可欠な結合相形成成分である。そして、このＮｉ
成分を０．０５〜２．５重量％の範囲に限定しているの
は、０．０５重量％未満ではＷ焼結合金の緻密化が起き
ず、所定の高比重が得られないばかりでなく、残留空孔
の存在によって強度は極端に低下してしまうことにな
り、一方、２．５重量％超になると、その他の結合相形
成成分と合わせて３重量％と以上となり、１８．５〜１
９．２の高比重が得られなくなるからである。
【００１７】そして、Ｎｉ成分による焼結促進効果を最
大限に発揮させるためには、Ｎｉ粉末のＷ粉末に対する
均一分散性を向上させる必要がある。このため、Ｎｉ成
分の添加は、単体のＮｉ粉末としてだけでなく、その一
部あるいは全部をＮｉの硝酸塩、塩酸塩、硫酸塩及び酢
酸塩のいずれか１つの溶液を熱分解することにより、添
加することが好ましい。
大限に発揮させるためには、Ｎｉ粉末のＷ粉末に対する
均一分散性を向上させる必要がある。このため、Ｎｉ成
分の添加は、単体のＮｉ粉末としてだけでなく、その一
部あるいは全部をＮｉの硝酸塩、塩酸塩、硫酸塩及び酢
酸塩のいずれか１つの溶液を熱分解することにより、添
加することが好ましい。
【００１８】上記Ｃｏ成分は、液相状態でＷ粒子との濡
れ性が良いため、Ｎｉ結合相形成成分の補助成分として
添加することにより、強度の向上を図ることができる。
そして、このＣｏ成分をＣｏ：０．０５〜１重量％の範
囲に限定したのは、０．０５重量％未満では、強度を向
上させる効果が見られず、一方、１重量％超になると、
延性の著しい低下を招くためである。
れ性が良いため、Ｎｉ結合相形成成分の補助成分として
添加することにより、強度の向上を図ることができる。
そして、このＣｏ成分をＣｏ：０．０５〜１重量％の範
囲に限定したのは、０．０５重量％未満では、強度を向
上させる効果が見られず、一方、１重量％超になると、
延性の著しい低下を招くためである。
【００１９】そして、Ｃｏ成分による強度向上効果を最
大限に発揮させるためには、Ｎｉ成分の場合と同様に、
Ｃｏ粉末のＷ粉末に対する均一分散性を向上させる必要
がある。このため、Ｃｏ成分の添加についても、単体の
Ｃｏ粉末としてだけでなく、その一部あるいは全部をＣ
ｏの硝酸塩、塩酸塩、硫酸塩及び酢酸塩のいずれか１つ
の溶液を熱分解することにより、添加することが好まし
い。
大限に発揮させるためには、Ｎｉ成分の場合と同様に、
Ｃｏ粉末のＷ粉末に対する均一分散性を向上させる必要
がある。このため、Ｃｏ成分の添加についても、単体の
Ｃｏ粉末としてだけでなく、その一部あるいは全部をＣ
ｏの硝酸塩、塩酸塩、硫酸塩及び酢酸塩のいずれか１つ
の溶液を熱分解することにより、添加することが好まし
い。
【００２０】請求項２記載の発明においては、請求項１
記載の発明に対して更にＦｅを０．０５〜１重量％、Ｍ
ｎを０．０１〜０．５重量％の範囲で含有しているの
で、強度の向上を図ることができる。即ち、Ｆｅ成分
は、Ｎｉ成分に固溶することによってその結合相の強度
の向上を図ることができる。Ｍｎは、上記Ｆｅ成分と合
わせて使用することにより、更に強度の向上を図ること
ができる。
記載の発明に対して更にＦｅを０．０５〜１重量％、Ｍ
ｎを０．０１〜０．５重量％の範囲で含有しているの
で、強度の向上を図ることができる。即ち、Ｆｅ成分
は、Ｎｉ成分に固溶することによってその結合相の強度
の向上を図ることができる。Ｍｎは、上記Ｆｅ成分と合
わせて使用することにより、更に強度の向上を図ること
ができる。
【００２１】上記Ｆｅ成分を０．０５〜１重量％の範囲
に限定したのは、０．０５重量％未満では強度向上の効
果が全く見られず、一方、１重量％を超えると、延性の
低下を招くことになるからである。また、上記Ｍｎ成分
を０．０１〜０．５重量％の範囲に限定したのは、０．
０１重量％未満ではＦｅ成分との相乗効果による強度の
向上が全く見られず、一方、０．５重量％超では、Ｍｎ
酸化物としての残留が顕著になって延性の低下を招くこ
とになるからである。
に限定したのは、０．０５重量％未満では強度向上の効
果が全く見られず、一方、１重量％を超えると、延性の
低下を招くことになるからである。また、上記Ｍｎ成分
を０．０１〜０．５重量％の範囲に限定したのは、０．
０１重量％未満ではＦｅ成分との相乗効果による強度の
向上が全く見られず、一方、０．５重量％超では、Ｍｎ
酸化物としての残留が顕著になって延性の低下を招くこ
とになるからである。
【００２２】請求項３記載の発明においては、請求項２
記載の発明におけるＣｏに代えてＣｕを０．０５〜１．
５重量％の範囲で含有させたものであるが、結合相形成
成分の全量が３重量％以下となっているので、請求項１
又は２記載の発明と同様に、１８．５〜１９．２の高比
重を得ることができる等の作用効果を奏する。そして、
Ｃｕ成分を結合相形成成分として添加しているので、こ
のＣｕの比較的融点が低いという性質により、低温にお
ける焼結性の向上を図ることができる。
記載の発明におけるＣｏに代えてＣｕを０．０５〜１．
５重量％の範囲で含有させたものであるが、結合相形成
成分の全量が３重量％以下となっているので、請求項１
又は２記載の発明と同様に、１８．５〜１９．２の高比
重を得ることができる等の作用効果を奏する。そして、
Ｃｕ成分を結合相形成成分として添加しているので、こ
のＣｕの比較的融点が低いという性質により、低温にお
ける焼結性の向上を図ることができる。
【００２３】上記Ｃｕ成分を０．０５〜１．５重量％の
範囲に限定したのは、０．０５重量％未満では低温によ
る焼結性の向上の効果が全く見られず、一方、１．５重
量％超では比重の低下と強度の低下を共に招くことにな
るためである。
範囲に限定したのは、０．０５重量％未満では低温によ
る焼結性の向上の効果が全く見られず、一方、１．５重
量％超では比重の低下と強度の低下を共に招くことにな
るためである。
【００２４】請求項４記載の発明においては、請求項３
記載の発明に対してＭｎを削除した構成になっているた
め、上述したＭｎによる作用効果が得られないものの、
Ｗ成分が相対的に増加するため、高比重化が容易にな
る。
記載の発明に対してＭｎを削除した構成になっているた
め、上述したＭｎによる作用効果が得られないものの、
Ｗ成分が相対的に増加するため、高比重化が容易にな
る。
【００２５】請求項５記載の発明においては、Ｎｉ成分
についてはＮｉの硝酸塩、Ｎｉの塩酸塩、Ｎｉの硫酸塩
及びＮｉの酢酸塩のいずれか１つの溶液を熱分解するこ
とにより、Ｃｏ成分についてはＣｏの硝酸塩、Ｃｏの塩
酸塩、Ｃｏの硫酸塩及びＣｏの酢酸塩のいずれか１つの
溶液を熱分解することにより含有させるようになってい
るので、Ｎｉ成分及びＣｏ成分をＷ粉末の全体に均一に
分散、被覆させることができる。しかも、Ｎｉ成分及び
Ｃｏ成分は、各Ｗ粒子の表面に均一にかつ薄く被覆され
ることになるので、全体として３重量％以下の少量にも
関わらず、活性化効率の高い低融点結合相成分となり、
大きな焼結促進効果が得られると共に、空孔の発生を防
止することができる。従って、高比重で高強度のものを
確実に得ることができる。
についてはＮｉの硝酸塩、Ｎｉの塩酸塩、Ｎｉの硫酸塩
及びＮｉの酢酸塩のいずれか１つの溶液を熱分解するこ
とにより、Ｃｏ成分についてはＣｏの硝酸塩、Ｃｏの塩
酸塩、Ｃｏの硫酸塩及びＣｏの酢酸塩のいずれか１つの
溶液を熱分解することにより含有させるようになってい
るので、Ｎｉ成分及びＣｏ成分をＷ粉末の全体に均一に
分散、被覆させることができる。しかも、Ｎｉ成分及び
Ｃｏ成分は、各Ｗ粒子の表面に均一にかつ薄く被覆され
ることになるので、全体として３重量％以下の少量にも
関わらず、活性化効率の高い低融点結合相成分となり、
大きな焼結促進効果が得られると共に、空孔の発生を防
止することができる。従って、高比重で高強度のものを
確実に得ることができる。
【００２６】請求項６記載の発明においては、Ｎｉ成分
について、請求項５記載の発明と同様に含有させている
ので、このＮｉ成分に関して、請求項５記載の発明と同
様の作用効果を奏する。従って、高比重で高強度のもの
を確実に得ることができる。
について、請求項５記載の発明と同様に含有させている
ので、このＮｉ成分に関して、請求項５記載の発明と同
様の作用効果を奏する。従って、高比重で高強度のもの
を確実に得ることができる。
【００２７】請求項７記載の発明においては、Ｗの平均
粒径が０．５〜５μｍになっているので、適正な成形性
及び焼結性を得ることができる。
粒径が０．５〜５μｍになっているので、適正な成形性
及び焼結性を得ることができる。
【００２８】請求項８記載の発明においては、モータの
回転軸に、加締めによって一体的に結合されるようにな
っているので、当該回転軸に、結合のための種々の手段
を設けることなく簡単に固定することができる。即ち、
高比重で緻密なため強度が極めて大きいこと及び十分な
延性を有することから、加締めによるだけで回転軸に強
固に固定することができる。従って、振動発生用の偏心
ウェートとして用いた場合でも、回転軸に対して回転方
向にずれたり、軸方向にずれたりするのを確実に防止す
ることができる。そして、高比重化の達成によって、極
めて小さな偏心ウェートとして利用することができるの
で、軽薄短小化志向の著しい例えば携帯通信機器等に使
用することによって、その軽薄短小化を更に促進するこ
とができる。
回転軸に、加締めによって一体的に結合されるようにな
っているので、当該回転軸に、結合のための種々の手段
を設けることなく簡単に固定することができる。即ち、
高比重で緻密なため強度が極めて大きいこと及び十分な
延性を有することから、加締めによるだけで回転軸に強
固に固定することができる。従って、振動発生用の偏心
ウェートとして用いた場合でも、回転軸に対して回転方
向にずれたり、軸方向にずれたりするのを確実に防止す
ることができる。そして、高比重化の達成によって、極
めて小さな偏心ウェートとして利用することができるの
で、軽薄短小化志向の著しい例えば携帯通信機器等に使
用することによって、その軽薄短小化を更に促進するこ
とができる。
【００２９】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
１及び図２を参照しながら説明する。図１は、高比重高
強度タングステン焼結合金製ウェート（以下、「ウェー
ト」という）の製造プロセスを示すフロー図であり、図
２は振動モータ（以下、「モータ」という）の回転軸に
ウェートを加締めにより結合した状態を示す図である。
１及び図２を参照しながら説明する。図１は、高比重高
強度タングステン焼結合金製ウェート（以下、「ウェー
ト」という）の製造プロセスを示すフロー図であり、図
２は振動モータ（以下、「モータ」という）の回転軸に
ウェートを加締めにより結合した状態を示す図である。
【００３０】図１の製造プロセスで製造されるウェート
は、結合相形成成分として、Ｎｉを０．０５〜２．５重
量％、Ｃｏを０．０５〜１重量％、Ｆｅを０．０５〜１
重量％、Ｍｎを０．０１〜０．５重量％、Ｃｕを０．０
５〜１．５重量％の範囲であって、かつこれらの全量が
３重量％以下となるように含有し、残部が分散相形成成
分としての粒子状のＷ及び不可避不純物からなる組成を
有し、比重が１８．５〜１９．２となるように調整され
た焼結合金によるものである。
は、結合相形成成分として、Ｎｉを０．０５〜２．５重
量％、Ｃｏを０．０５〜１重量％、Ｆｅを０．０５〜１
重量％、Ｍｎを０．０１〜０．５重量％、Ｃｕを０．０
５〜１．５重量％の範囲であって、かつこれらの全量が
３重量％以下となるように含有し、残部が分散相形成成
分としての粒子状のＷ及び不可避不純物からなる組成を
有し、比重が１８．５〜１９．２となるように調整され
た焼結合金によるものである。
【００３１】上記Ｗは、適正な成形性及び焼結性を得る
ため、平均粒径が０．５〜５μｍの粉末を用いている。
Ｎｉ及びＣｏについては、単体の粉末としてだけでな
く、硝酸塩等の溶液を熱分解することによっても結合相
形成成分として含有させるようになっている。この場
合、Ｎｉ成分は、Ｎｉの硝酸塩、Ｎｉの塩酸塩、Ｎｉの
硫酸塩及びＮｉの酢酸塩のいずれか１つ（この実施の形
態ではＮｉの硝酸塩）にて水あるいは有機溶剤を溶媒と
する溶液の状態で添加、混合し、その後の熱分解により
Ｗ粒子の表面に被覆されることによって含有された状態
になるようになっている。また、Ｃｏ成分は、Ｃｏの硝
酸塩、Ｃｏの塩酸塩、Ｃｏの硫酸塩及びＣｏの酢酸塩の
いずれか１つ（この実施の形態ではＣｏの硝酸塩）につ
いて上記Ｎｉと同様にＷ粒子の表面に被覆されることに
よって含有された状態になるようになっている。
ため、平均粒径が０．５〜５μｍの粉末を用いている。
Ｎｉ及びＣｏについては、単体の粉末としてだけでな
く、硝酸塩等の溶液を熱分解することによっても結合相
形成成分として含有させるようになっている。この場
合、Ｎｉ成分は、Ｎｉの硝酸塩、Ｎｉの塩酸塩、Ｎｉの
硫酸塩及びＮｉの酢酸塩のいずれか１つ（この実施の形
態ではＮｉの硝酸塩）にて水あるいは有機溶剤を溶媒と
する溶液の状態で添加、混合し、その後の熱分解により
Ｗ粒子の表面に被覆されることによって含有された状態
になるようになっている。また、Ｃｏ成分は、Ｃｏの硝
酸塩、Ｃｏの塩酸塩、Ｃｏの硫酸塩及びＣｏの酢酸塩の
いずれか１つ（この実施の形態ではＣｏの硝酸塩）につ
いて上記Ｎｉと同様にＷ粒子の表面に被覆されることに
よって含有された状態になるようになっている。
【００３２】上記Ｎｉ成分は、Ｗ粉末の焼結に必要な液
相を提供し、かつＷの粒界拡散係数を向上させるための
必要不可欠な結合相形成成分である。そして、このＮｉ
成分は、０．０５重量％未満ではＷ焼結合金の緻密化が
起きず、所定の高比重が得られないばかりでなく、残留
空孔の存在によって強度は極端に低下してしまうことに
なり、一方、２．５重量％超になると、その他の結合成
分と合わせて３重量％と以上となり、１８．５〜１９．
２の高比重が得られなくなる。
相を提供し、かつＷの粒界拡散係数を向上させるための
必要不可欠な結合相形成成分である。そして、このＮｉ
成分は、０．０５重量％未満ではＷ焼結合金の緻密化が
起きず、所定の高比重が得られないばかりでなく、残留
空孔の存在によって強度は極端に低下してしまうことに
なり、一方、２．５重量％超になると、その他の結合成
分と合わせて３重量％と以上となり、１８．５〜１９．
２の高比重が得られなくなる。
【００３３】そして、Ｎｉ成分による焼結促進効果を最
大限に発揮させるためには、Ｎｉ粉末のＷ粉末に対する
均一分散性を向上させる必要がある。このため、Ｎｉ成
分の添加は、単体のＮｉ粉末としてだけでなく、その一
部を上述のようにＮｉの硝酸塩、塩酸塩、硫酸塩及び酢
酸塩のいずれか１つの溶液を熱分解することにより、添
加することが好ましい。
大限に発揮させるためには、Ｎｉ粉末のＷ粉末に対する
均一分散性を向上させる必要がある。このため、Ｎｉ成
分の添加は、単体のＮｉ粉末としてだけでなく、その一
部を上述のようにＮｉの硝酸塩、塩酸塩、硫酸塩及び酢
酸塩のいずれか１つの溶液を熱分解することにより、添
加することが好ましい。
【００３４】上記Ｃｏ成分は、液相状態でＷ粒子との濡
れ性が良いため、Ｎｉ結合相形成成分の補助成分として
添加することにより、強度の向上を図ることができる。
そして、このＣｏ成分は、０．０５重量％未満では、強
度を向上させる効果が少なく、１重量％超になると、延
性の著しい低下を招くことになる。
れ性が良いため、Ｎｉ結合相形成成分の補助成分として
添加することにより、強度の向上を図ることができる。
そして、このＣｏ成分は、０．０５重量％未満では、強
度を向上させる効果が少なく、１重量％超になると、延
性の著しい低下を招くことになる。
【００３５】そして、Ｃｏ成分による強度向上効果を最
大限に発揮させるためには、Ｎｉ成分の場合と同様に、
Ｃｏ粉末のＷ粉末に対する均一分散性を向上させる必要
がある。このため、Ｃｏ成分の添加についても、単体の
Ｃｏ粉末としてだけでなく、その一部を上述のようにＣ
ｏの硝酸塩、塩酸塩、硫酸塩及び酢酸塩のいずれか１つ
の溶液を熱分解することにより、添加することが好まし
い。
大限に発揮させるためには、Ｎｉ成分の場合と同様に、
Ｃｏ粉末のＷ粉末に対する均一分散性を向上させる必要
がある。このため、Ｃｏ成分の添加についても、単体の
Ｃｏ粉末としてだけでなく、その一部を上述のようにＣ
ｏの硝酸塩、塩酸塩、硫酸塩及び酢酸塩のいずれか１つ
の溶液を熱分解することにより、添加することが好まし
い。
【００３６】上記Ｆｅ成分は、Ｎｉ成分に固溶すること
によってその結合相の強度の向上を図ることができる。
このＦｅ成分は、０．０５重量％未満では強度向上の効
果が全く見られず、１重量％を超えると、延性の低下を
招くことになる。
によってその結合相の強度の向上を図ることができる。
このＦｅ成分は、０．０５重量％未満では強度向上の効
果が全く見られず、１重量％を超えると、延性の低下を
招くことになる。
【００３７】上記Ｍｎは、Ｆｅ成分と合わせて使用する
ことにより、更に強度の向上を図ることができる。この
Ｍｎ成分は、０．０１重量％未満ではＦｅ成分との相乗
効果による強度の向上が全く見られず、０．５重量％超
では、Ｍｎ酸化物としての残留が顕著になって延性の低
下を招くことになる。
ことにより、更に強度の向上を図ることができる。この
Ｍｎ成分は、０．０１重量％未満ではＦｅ成分との相乗
効果による強度の向上が全く見られず、０．５重量％超
では、Ｍｎ酸化物としての残留が顕著になって延性の低
下を招くことになる。
【００３８】Ｃｕ成分は、比較的融点が低いという性質
により、低温における焼結性の向上を図ることができ
る。このＣｕ成分は、０．０５重量％未満では低温によ
る焼結性の向上の効果が全く見られず、１．５重量％超
では比重の低下と強度の低下を共に招くことになる。
により、低温における焼結性の向上を図ることができ
る。このＣｕ成分は、０．０５重量％未満では低温によ
る焼結性の向上の効果が全く見られず、１．５重量％超
では比重の低下と強度の低下を共に招くことになる。
【００３９】なお、Ｎｉ及びＣｏは、単体の粉末によら
ず、その全部を上記硝酸塩等の溶液の熱分解により含有
させるようにしてもよい。また、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｃ
ｕの各成分は、必要に応じて添加するようにしてもよ
い。
ず、その全部を上記硝酸塩等の溶液の熱分解により含有
させるようにしてもよい。また、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｃ
ｕの各成分は、必要に応じて添加するようにしてもよ
い。
【００４０】次に、上記成分のウェートについての製造
方法について図１を参照しながら説明する。まず、Ｗ粉
末、Ｎｉの硝酸塩の溶液及びＣｏの硝酸塩の溶液からな
るドープ成分、Ｎｉ粉末、Ｃｏ粉末、Ｆｅ粉末、Ｍｎ粉
末、Ｃｕ粉末を上述した成分範囲となるように配合して
原料を作る（ＳＰ１）。これによりＷ成分を他の結合相
形成成分に対して９７重量％以上含む原料が完成する。
そして、この原料をボールミルに供給し、アセトンを用
いて４８時間の湿式混合を行う（ＳＰ２）。これによ
り、各成分の粉砕、混合が十分に行われることになり、
ドープ成分や各粉末成分がＷ粉末に均一に分散された状
態になる。
方法について図１を参照しながら説明する。まず、Ｗ粉
末、Ｎｉの硝酸塩の溶液及びＣｏの硝酸塩の溶液からな
るドープ成分、Ｎｉ粉末、Ｃｏ粉末、Ｆｅ粉末、Ｍｎ粉
末、Ｃｕ粉末を上述した成分範囲となるように配合して
原料を作る（ＳＰ１）。これによりＷ成分を他の結合相
形成成分に対して９７重量％以上含む原料が完成する。
そして、この原料をボールミルに供給し、アセトンを用
いて４８時間の湿式混合を行う（ＳＰ２）。これによ
り、各成分の粉砕、混合が十分に行われることになり、
ドープ成分や各粉末成分がＷ粉末に均一に分散された状
態になる。
【００４１】そして、この原料を８００℃の水素雰囲気
中で１時間保持することにより還元する（ＳＰ３）。こ
の際、上記ドープ成分の熱分解によって、Ｎｉ成分及び
Ｃｏ成分がＷ粒子の表面に均一に被覆された状態になる
と共に、酸化物成分は充分還元されている状態になる。
中で１時間保持することにより還元する（ＳＰ３）。こ
の際、上記ドープ成分の熱分解によって、Ｎｉ成分及び
Ｃｏ成分がＷ粒子の表面に均一に被覆された状態になる
と共に、酸化物成分は充分還元されている状態になる。
【００４２】その後、上記原料を押型に充填して、１９
６０×１０5 Ｐａ（２０００ｋｇ／ｃｍ２）の圧力で成
形する（ＳＰ４）。これにより、図２に示すような形状
（但し、加締め部１４ｃが形成されてない形状）の圧粉
体が得られる。
６０×１０5 Ｐａ（２０００ｋｇ／ｃｍ２）の圧力で成
形する（ＳＰ４）。これにより、図２に示すような形状
（但し、加締め部１４ｃが形成されてない形状）の圧粉
体が得られる。
【００４３】次に、上記圧粉体を９００℃の温度の水素
雰囲気中で３時間予備焼結を行った（ＳＰ５）後、１４
００〜１５５０℃の温度の水素雰囲気中で１時間本焼結
を行う（ＳＰ６）ことにより、図２に示すウェート１０
（但し、加締め部１４ｃが形成されてないもの）が完成
する。このウェートについては、比重、抗折強度（×１
０7 Ｐａ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ））等についての品質の評価
が行われた（ＳＰ７）後に、完成品として取り扱われる
ことになる。
雰囲気中で３時間予備焼結を行った（ＳＰ５）後、１４
００〜１５５０℃の温度の水素雰囲気中で１時間本焼結
を行う（ＳＰ６）ことにより、図２に示すウェート１０
（但し、加締め部１４ｃが形成されてないもの）が完成
する。このウェートについては、比重、抗折強度（×１
０7 Ｐａ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ））等についての品質の評価
が行われた（ＳＰ７）後に、完成品として取り扱われる
ことになる。
【００４４】ウェート１０は、携帯電話（携帯通信機
器）に組み込まれたモータに取り付けられる振動発生用
の偏心ウェートとして構成されたものであり、円弧半径
が数ｍｍの横断面略扇型状に成形され、その扇状部分全
体が偏心荷重部１１となっている。この偏心荷重部１１
の扇状を描く外周円弧の中心部には、例えば、ＳＵＳ４
２０などのステンレス製のモータの回転軸１２が嵌まり
込む溝部１３が形成されている。また、この溝部１３の
両側には、偏心荷重部１１から膨出して溝部１３の両側
縁部を形成する側壁１４が一体に形成されている。
器）に組み込まれたモータに取り付けられる振動発生用
の偏心ウェートとして構成されたものであり、円弧半径
が数ｍｍの横断面略扇型状に成形され、その扇状部分全
体が偏心荷重部１１となっている。この偏心荷重部１１
の扇状を描く外周円弧の中心部には、例えば、ＳＵＳ４
２０などのステンレス製のモータの回転軸１２が嵌まり
込む溝部１３が形成されている。また、この溝部１３の
両側には、偏心荷重部１１から膨出して溝部１３の両側
縁部を形成する側壁１４が一体に形成されている。
【００４５】そして、上記形状のウェート１０は、側壁
１４の先端部端面１４ａのうち、軸線方向の両端部を残
した中央部分において、側壁１４の外周側部分１４ｂを
残した溝部１３側の加締め部１４ｃが、直方体状の加締
めパンチ（図示せず）によって溝部１３の開口１５側か
ら底側に向けて凹状に加締め変形させられることによ
り、回転軸１２に一体的に結合されるようになってい
る。
１４の先端部端面１４ａのうち、軸線方向の両端部を残
した中央部分において、側壁１４の外周側部分１４ｂを
残した溝部１３側の加締め部１４ｃが、直方体状の加締
めパンチ（図示せず）によって溝部１３の開口１５側か
ら底側に向けて凹状に加締め変形させられることによ
り、回転軸１２に一体的に結合されるようになってい
る。
【００４６】上記のように構成されたウェート１０によ
れば、結合相形成成分としてのＮｉを０．０５〜２．５
重量％及びＣｏを０．０５〜１重量％の範囲で含有さ
せ、かつ他の結合相形成成分を含めた結合相形成成分の
全量を３重量％以下となるようにしているので、結局、
Ｗの含有用を９７重量％超にすることができる。従っ
て、比重を１８．５〜１９．２にすることができるの
で、従来にない小型のものを得ることができる。
れば、結合相形成成分としてのＮｉを０．０５〜２．５
重量％及びＣｏを０．０５〜１重量％の範囲で含有さ
せ、かつ他の結合相形成成分を含めた結合相形成成分の
全量を３重量％以下となるようにしているので、結局、
Ｗの含有用を９７重量％超にすることができる。従っ
て、比重を１８．５〜１９．２にすることができるの
で、従来にない小型のものを得ることができる。
【００４７】この結果、携帯電話の更なる軽薄短小化の
要求に応えることができると共に、その着信を強力な振
動量によって確実に知らせることができる。
要求に応えることができると共に、その着信を強力な振
動量によって確実に知らせることができる。
【００４８】また、Ｎｉ成分についてはＮｉの硝酸塩の
溶液を熱分解することにより、Ｃｏ成分についてはＣｏ
の硝酸塩の溶液を熱分解することにより含有させるよう
になっているので、Ｎｉ成分及びＣｏ成分をＷ粉末の全
体に均一に分散させることができる。しかも、Ｎｉ成分
及びＣｏ成分は、各Ｗ粒子の表面に均一にかつ薄く被覆
されることになるので、微少であるにも関わらず、活性
化効率の高い低融点結合相成分となり、大きな焼結促進
効果が得られると共に、空孔の発生を防止することがで
きる。従って、高比重で高強度のものを確実に得ること
ができる。
溶液を熱分解することにより、Ｃｏ成分についてはＣｏ
の硝酸塩の溶液を熱分解することにより含有させるよう
になっているので、Ｎｉ成分及びＣｏ成分をＷ粉末の全
体に均一に分散させることができる。しかも、Ｎｉ成分
及びＣｏ成分は、各Ｗ粒子の表面に均一にかつ薄く被覆
されることになるので、微少であるにも関わらず、活性
化効率の高い低融点結合相成分となり、大きな焼結促進
効果が得られると共に、空孔の発生を防止することがで
きる。従って、高比重で高強度のものを確実に得ること
ができる。
【００４９】例えば、従来においては、通常、分散相形
成成分としての１〜１０μｍの粒径のＷ粉末を、所定の
割合の結合相形成成分としてのＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｃ
ｕ、Ｍｏ（モリブデン）などの成分を添加してボールミ
ルにより湿式混合、粉砕してなるものを原料とし、活性
化液相焼結法を用いて製造している。しかし、焼結性を
確保するために、Ｗ成分以外の低融点結合相形成成分を
通常５重量％以上にする必要がある。このため、焼結合
金の比重は１８以下となっていた。そして、単純にＮ
ｉ、Ｃｏ等の結合相形成成分を減らしたとしても、これ
により活性化焼結の効果が小さくなり、空孔が多発する
ことになるので、比重を１８．５以上にすることができ
なかった。また、この場合には、空孔により強度が低下
するとう問題もあった。
成成分としての１〜１０μｍの粒径のＷ粉末を、所定の
割合の結合相形成成分としてのＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｃ
ｕ、Ｍｏ（モリブデン）などの成分を添加してボールミ
ルにより湿式混合、粉砕してなるものを原料とし、活性
化液相焼結法を用いて製造している。しかし、焼結性を
確保するために、Ｗ成分以外の低融点結合相形成成分を
通常５重量％以上にする必要がある。このため、焼結合
金の比重は１８以下となっていた。そして、単純にＮ
ｉ、Ｃｏ等の結合相形成成分を減らしたとしても、これ
により活性化焼結の効果が小さくなり、空孔が多発する
ことになるので、比重を１８．５以上にすることができ
なかった。また、この場合には、空孔により強度が低下
するとう問題もあった。
【００５０】これに対して本発明では、硝酸塩等の溶液
の熱分解によってＮｉやＣｏを均一に分散させることが
できるので、Ｗを９７重量％以上含んだものを極めて緻
密に焼結することができる。従って、高比重でかつ高強
度の焼結合金を得ることができる。
の熱分解によってＮｉやＣｏを均一に分散させることが
できるので、Ｗを９７重量％以上含んだものを極めて緻
密に焼結することができる。従って、高比重でかつ高強
度の焼結合金を得ることができる。
【００５１】また、モータの回転軸１２に、加締めによ
って一体的に結合されるようになっているので、当該回
転軸１２に対して、結合のための種々の手段を設けるこ
となく簡単に固定することができる。即ち、高強度で、
かつ十分な延性を有することから、加締めによるだけで
回転軸に強固かつ確実に固定することができる。従っ
て、回転軸１２に対して回転方向にずれたり、軸方向に
ずれたりするのを確実に防止することができる。
って一体的に結合されるようになっているので、当該回
転軸１２に対して、結合のための種々の手段を設けるこ
となく簡単に固定することができる。即ち、高強度で、
かつ十分な延性を有することから、加締めによるだけで
回転軸に強固かつ確実に固定することができる。従っ
て、回転軸１２に対して回転方向にずれたり、軸方向に
ずれたりするのを確実に防止することができる。
【００５２】
【実施例】次に、この発明の実施例について、表１を参
照して説明する。表１は、本焼結を行った後の各タング
ステン焼結合金の試験結果を示したものである。この試
験は、従来例（比較例）１、従来例２、実施例１〜実施
例６のものについて行った。特に、実施例１〜実施例６
では、下記に示す成分範囲のものについて試験を行っ
た。
照して説明する。表１は、本焼結を行った後の各タング
ステン焼結合金の試験結果を示したものである。この試
験は、従来例（比較例）１、従来例２、実施例１〜実施
例６のものについて行った。特に、実施例１〜実施例６
では、下記に示す成分範囲のものについて試験を行っ
た。
【００５３】
（試験条件）
１．成分組成について
従来例１ Ｎｉ： ３ 重量％
Ｃｕ： ２ 重量％、
残部：Ｗ及び不可避不純物
従来例２ Ｎｉ： ２ 重量％
Ｃｕ： １ 重量％、
残部：Ｗ及び不可避不純物
実施例１ Ｎｉ： ０．５〜２．０重量％
Ｃｏ： ０．２〜０．５重量％
残部：Ｗ及び不可避不純物
実施例２ Ｎｉ： ０．５〜２．０重量％
Ｃｏ： ０．２〜０．５重量％
Ｆｅ： ０．１〜０．５重量％
Ｍｎ： ０．１〜０．３重量％
Ｎｉ＋Ｃｏ＋Ｆｅ＋Ｍｎ： ３重量％以下
残部：Ｗ及び不可避不純物
実施例３ Ｎｉ： ０．５〜２．０重量％
Ｃｕ： ０．１〜１．０重量％
Ｆｅ： ０．１〜１．０重量％
Ｍｎ： ０．１〜０．４重量％
Ｎｉ＋Ｃｕ＋Ｆｅ＋Ｍｎ： ３重量％以下
残部：Ｗ及び不可避不純物
実施例４ Ｎｉ： ０．５〜２．０重量％
Ｃｕ： ０．１〜１．０重量％
Ｆｅ： ０．１〜１．０重量％
残部：Ｗ及び不可避不純物
実施例５ 上記実施例１の成分組成と同一である。
ただし、Ｎｉ成分を硝酸ニッケルの溶液（Ｎｉの硝酸塩の溶液）
の熱分解により含有させ、Ｃｏ成分を硝酸コバルトの溶液（Ｃｏの
硝酸塩の溶液）の熱分解により含有させている。
実施例６ 上記実施例３の成分組成と同一
ただし、Ｎｉ成分を硝酸ニッケルの溶液の熱分解により含有させ
ている。
Ｗの平均粒径は、上記〜のすべてにおいて、３．５μｍである。
【００５４】（試験方法）試験は、従来例１、従来例
２、実施例１〜実施例６のそれぞれについて供試体を作
製して行った。還元、成形、予備焼結、本焼結について
は、上述したＳＰ３〜ＳＰ６の通りである。ただし、本
焼結（ＳＰ６）の温度は１４６０℃に設定した。また、
実施例５、実施例６の場合は、上述したＳＰ２の通り、
原料をボールミルに装入し、アセトン溶媒を用いて４８
時間の湿式混合を行った。評価は、比重、抗折強度、加
締めの可否によって行った。
２、実施例１〜実施例６のそれぞれについて供試体を作
製して行った。還元、成形、予備焼結、本焼結について
は、上述したＳＰ３〜ＳＰ６の通りである。ただし、本
焼結（ＳＰ６）の温度は１４６０℃に設定した。また、
実施例５、実施例６の場合は、上述したＳＰ２の通り、
原料をボールミルに装入し、アセトン溶媒を用いて４８
時間の湿式混合を行った。評価は、比重、抗折強度、加
締めの可否によって行った。
【００５５】（考察）表１に表示される結果から、本発
明の高比重Ｗ合金の実施例１〜６は、いずれも結合相の
合計全量が３重量％以下にもかかわらず、焼結体の比重
は、１８．５〜１９．２の範囲にある高比重の結果が得
られており、かつ加締めによるシャフトへの固定に必要
な充分な強度及び靱性を有していることから、例えば携
帯電話の軽薄短小化の要求に充分に満足できる振動モー
タの高比重高強度偏心ウェートを提供することができ
る。
明の高比重Ｗ合金の実施例１〜６は、いずれも結合相の
合計全量が３重量％以下にもかかわらず、焼結体の比重
は、１８．５〜１９．２の範囲にある高比重の結果が得
られており、かつ加締めによるシャフトへの固定に必要
な充分な強度及び靱性を有していることから、例えば携
帯電話の軽薄短小化の要求に充分に満足できる振動モー
タの高比重高強度偏心ウェートを提供することができ
る。
【００５６】
【表１】
【００５７】なお、上記実施の形態及び実施例において
は、Ｎｉ成分及びＣｏ成分を、硝酸塩等の溶液による熱
分解によって、Ｗ粉末の全体に均一に分散させる例を示
したが、このような熱分解によらない他の方法により均
一に分散させるようにしてもよい。また、上記ウェート
１０を、モータの回転軸１２に結合するように構成した
が、このウェート１０は、例えば往復運動をするアクチ
ュエータの軸や、その他の回転運動や往復運動をする軸
に加締めにより結合するように構成してもよい。
は、Ｎｉ成分及びＣｏ成分を、硝酸塩等の溶液による熱
分解によって、Ｗ粉末の全体に均一に分散させる例を示
したが、このような熱分解によらない他の方法により均
一に分散させるようにしてもよい。また、上記ウェート
１０を、モータの回転軸１２に結合するように構成した
が、このウェート１０は、例えば往復運動をするアクチ
ュエータの軸や、その他の回転運動や往復運動をする軸
に加締めにより結合するように構成してもよい。
【００５８】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１又は２記
載の発明によれば、結合相形成成分としてのＮｉを０．
０５〜２．５重量％及びＣｏを０．０５〜１重量％の範
囲で含有させ、また他の結合相形成成分を含めた結合相
形成成分の全量を３重量％以下となるようにしているの
で、結局、Ｗの含有用を９７重量％超にすることができ
る。従って、比重を１８．５〜１９．２にすることがで
きるので、従来にない小型のものを得ることができる。
載の発明によれば、結合相形成成分としてのＮｉを０．
０５〜２．５重量％及びＣｏを０．０５〜１重量％の範
囲で含有させ、また他の結合相形成成分を含めた結合相
形成成分の全量を３重量％以下となるようにしているの
で、結局、Ｗの含有用を９７重量％超にすることができ
る。従って、比重を１８．５〜１９．２にすることがで
きるので、従来にない小型のものを得ることができる。
【００５９】この結果、例えば携帯電話に組み込まれた
振動発生用の偏心ウェートとして用いられた場合には、
当該携帯電話の軽薄短小の要求に応えることができると
共に、より強力な振動量によって着信があったことを確
実に知らせることができる上で極めて有用である。
振動発生用の偏心ウェートとして用いられた場合には、
当該携帯電話の軽薄短小の要求に応えることができると
共に、より強力な振動量によって着信があったことを確
実に知らせることができる上で極めて有用である。
【００６０】請求項２記載の発明によれば、請求項１記
載の発明に対して更にＦｅを０．０５〜１重量％、Ｍｎ
を０．０１〜０．５重量％の範囲で含有しているので、
強度の向上を図ることができる。
載の発明に対して更にＦｅを０．０５〜１重量％、Ｍｎ
を０．０１〜０．５重量％の範囲で含有しているので、
強度の向上を図ることができる。
【００６１】請求項３記載の発明によれば、請求項２記
載の発明におけるＣｏに代えてＣｕを０．０５〜１．５
重量％の範囲で含有させたものであるが、結合相形成成
分の全量が３重量％以下となっているので、請求項１又
は２記載の発明と同様に、１８．５〜１９．２の高比重
を得ることができる等の作用効果を奏する。しかも、Ｃ
ｕ成分を結合相形成成分として添加しているので、低温
における焼結性の向上を図ることができる。
載の発明におけるＣｏに代えてＣｕを０．０５〜１．５
重量％の範囲で含有させたものであるが、結合相形成成
分の全量が３重量％以下となっているので、請求項１又
は２記載の発明と同様に、１８．５〜１９．２の高比重
を得ることができる等の作用効果を奏する。しかも、Ｃ
ｕ成分を結合相形成成分として添加しているので、低温
における焼結性の向上を図ることができる。
【００６２】請求項４記載の発明によれば、請求項３記
載の発明に対してＭｎを削除した構成になっているた
め、上述したＭｎによる作用効果が得られないものの、
Ｗ成分が相対的に増加するため、高比重化が容易にな
る。
載の発明に対してＭｎを削除した構成になっているた
め、上述したＭｎによる作用効果が得られないものの、
Ｗ成分が相対的に増加するため、高比重化が容易にな
る。
【００６３】請求項５記載の発明によれば、Ｎｉ成分に
ついてはＮｉの硝酸塩、Ｎｉの塩酸塩、Ｎｉの硫酸塩及
びＮｉの酢酸塩のいずれか１つの溶液を熱分解すること
により、Ｃｏ成分についてはＣｏの硝酸塩、Ｃｏの塩酸
塩、Ｃｏの硫酸塩及びＣｏの酢酸塩のいずれか１つの溶
液を熱分解することにより含有させるようになっている
ので、Ｎｉ成分及びＣｏ成分をＷ粉末の全体に均一に分
散させることができる。しかも、Ｎｉ成分及びＣｏ成分
は、各Ｗ粒子の表面に均一にかつ薄く被覆されることに
なるので、微少であるにも関わらず、活性化効率の高い
低融点結合相成分となり、大きな焼結促進効果が得られ
ると共に、空孔の極めて少ない緻密なものを得ることが
できる。従って、高比重で高強度のものを確実に得るこ
とができる。
ついてはＮｉの硝酸塩、Ｎｉの塩酸塩、Ｎｉの硫酸塩及
びＮｉの酢酸塩のいずれか１つの溶液を熱分解すること
により、Ｃｏ成分についてはＣｏの硝酸塩、Ｃｏの塩酸
塩、Ｃｏの硫酸塩及びＣｏの酢酸塩のいずれか１つの溶
液を熱分解することにより含有させるようになっている
ので、Ｎｉ成分及びＣｏ成分をＷ粉末の全体に均一に分
散させることができる。しかも、Ｎｉ成分及びＣｏ成分
は、各Ｗ粒子の表面に均一にかつ薄く被覆されることに
なるので、微少であるにも関わらず、活性化効率の高い
低融点結合相成分となり、大きな焼結促進効果が得られ
ると共に、空孔の極めて少ない緻密なものを得ることが
できる。従って、高比重で高強度のものを確実に得るこ
とができる。
【００６４】請求項６記載の発明によれば、Ｎｉ成分に
ついて、請求項５記載の発明と同様に含有させているの
で、このＮｉ成分に関して、請求項５記載の発明と同様
の作用効果を奏する。従って、高比重で高強度のものを
確実に得ることができる。
ついて、請求項５記載の発明と同様に含有させているの
で、このＮｉ成分に関して、請求項５記載の発明と同様
の作用効果を奏する。従って、高比重で高強度のものを
確実に得ることができる。
【００６５】請求項７記載の発明によれば、Ｗの平均粒
径が０．５〜５μｍになっているので、適正な成形性及
び焼結性を得ることができる。
径が０．５〜５μｍになっているので、適正な成形性及
び焼結性を得ることができる。
【００６６】請求項８記載の発明によれば、モータの回
転軸に、加締めによって一体的に結合されるようになっ
ているので、当該回転軸に、結合のための種々の手段を
設けることなく簡単に固定することができる。即ち、高
比重で緻密なため強度が極めて大きいこと及び十分な延
性を有することから、加締めによるだけで回転軸に強固
に固定することができる。従って、振動発生用の偏心ウ
ェートとして用いた場合に、回転軸に対して回転方向
や、軸方向にずれるのを確実に防止することができる。
そして、高比重化の達成によって、極めて小さな偏心ウ
ェートとして利用することができるので、軽薄短小化志
向の著しい例えば携帯電話等に使用することによって、
その携帯電話等の更なる軽薄短小化を図ることができ
る。
転軸に、加締めによって一体的に結合されるようになっ
ているので、当該回転軸に、結合のための種々の手段を
設けることなく簡単に固定することができる。即ち、高
比重で緻密なため強度が極めて大きいこと及び十分な延
性を有することから、加締めによるだけで回転軸に強固
に固定することができる。従って、振動発生用の偏心ウ
ェートとして用いた場合に、回転軸に対して回転方向
や、軸方向にずれるのを確実に防止することができる。
そして、高比重化の達成によって、極めて小さな偏心ウ
ェートとして利用することができるので、軽薄短小化志
向の著しい例えば携帯電話等に使用することによって、
その携帯電話等の更なる軽薄短小化を図ることができ
る。
【図１】この発明の一実施の形態として示した高比重高
強度タングステン焼結合金製ウェートの製造プロセスの
フロー図である。
強度タングステン焼結合金製ウェートの製造プロセスの
フロー図である。
【図２】同高比重高強度タングステン焼結合金製ウェー
トを電動モータの回転軸に加締めにより結合した状態を
示す斜視図である。
トを電動モータの回転軸に加締めにより結合した状態を
示す斜視図である。
１０ ウェート（高比重高強度タングステン焼結合金製
ウェート）
ウェート）
Claims (8)
- 【請求項１】 結合相形成成分として、Ｎｉ：０．０５
〜２．５重量％、Ｃｏ：０．０５〜１重量％の範囲であ
って、かつこれらの全量が３重量％以下となるように含
有し、残部が分散相形成成分としての粒子状のＷ及び不
可避不純物からなる組成を有し、比重が１８．５〜１
９．２となるように調整された焼結合金によって形成さ
れていることを特徴とする高比重高強度タングステン焼
結合金製ウェート。 - 【請求項２】 結合相形成成分として、Ｎｉ：０．０５
〜２．５重量％、Ｃｏ：０．０５〜１重量％、Ｆｅ：
０．０５〜１重量％、Ｍｎ：０．０１〜０．５重量％の
範囲であって、かつこれらの全量が３重量％以下となる
ように含有し、残部が分散相形成成分としての粒子状の
Ｗ及び不可避不純物からなる組成を有し、比重が１８．
５〜１９．２となるように調整された焼結合金によって
形成されていることを特徴とする高比重高強度タングス
テン焼結合金製ウェート。 - 【請求項３】 結合相形成成分として、Ｎｉ：０．０５
〜２．５重量％、Ｃｕ：０．０５〜１．５重量％、Ｆ
ｅ：０．０５〜１重量％、Ｍｎ：０．０１〜０．５重量
％の範囲であって、かつこれらの全量が３重量％以下と
なるように含有し、残部が分散相形成成分としての粒子
状のＷ及び不可避不純物からなる組成を有し、比重が１
８．５〜１９．２となるように調整された焼結合金によ
って形成されていることを特徴とする高比重高強度タン
グステン焼結合金製ウェート。 - 【請求項４】 結合相形成成分として、Ｎｉ：０．０５
〜２．５重量％、Ｃｕ：０．０５〜１．５重量％、Ｆ
ｅ：０．０５〜１重量％の範囲であって、かつこれらの
全量が３重量％以下となるように含有し、残部が分散相
形成成分としての粒子状のＷ及び不可避不純物からなる
組成を有し、比重が１８．５〜１９．２となるように調
整された焼結合金によって形成されていることを特徴と
する高比重高強度タングステン焼結合金製ウェート。 - 【請求項５】 上記Ｎｉ成分を、Ｎｉの硝酸塩、Ｎｉの
塩酸塩、Ｎｉの硫酸塩及びＮｉの酢酸塩のいずれか１つ
の溶液を熱分解することによって含有させ、上記Ｃｏ成
分を、Ｃｏの硝酸塩、Ｃｏの塩酸塩、Ｃｏの硫酸塩及び
Ｃｏの酢酸塩のいずれか１つの溶液を熱分解することに
よって含有させたことを特徴とする請求項１又は２記載
の高比重高強度タングステン焼結合金製ウェート。 - 【請求項６】 上記Ｎｉ成分を、Ｎｉの硝酸塩、Ｎｉの
塩酸塩、Ｎｉの硫酸塩及びＮｉの酢酸塩のいずれか１つ
の溶液を熱分解することによって含有させたことを特徴
とする請求項３又は４記載の高比重高強度タングステン
焼結合金製ウェート。 - 【請求項７】 上記Ｗは、平均粒径が０．５〜５μｍの
範囲であることを特徴とする請求項１ないし６のいずれ
かに記載の高比重高強度タングステン焼結合金製ウェー
ト。 - 【請求項８】 モータの回転軸に、加締めによって一体
的に結合されるようになっていることを特徴とする請求
項１ないし７のいずれかに記載の高比重高強度タングス
テン焼結合金製ウェート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001248651A JP3675378B2 (ja) | 2001-08-20 | 2001-08-20 | 高比重高強度タングステン焼結合金製ウェート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001248651A JP3675378B2 (ja) | 2001-08-20 | 2001-08-20 | 高比重高強度タングステン焼結合金製ウェート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003064440A true JP2003064440A (ja) | 2003-03-05 |
| JP3675378B2 JP3675378B2 (ja) | 2005-07-27 |
Family
ID=19077781
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001248651A Expired - Fee Related JP3675378B2 (ja) | 2001-08-20 | 2001-08-20 | 高比重高強度タングステン焼結合金製ウェート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3675378B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006059459A1 (ja) * | 2004-12-03 | 2006-06-08 | Mitsubishi Materials C.M.I. Corporation | タングステン基焼結合金製ウェート及びその製造方法並びに振動発生装置用振動子 |
| JP2008073783A (ja) * | 2006-09-19 | 2008-04-03 | Yamanaka Gookin:Kk | 放電加工用電極及びその製法 |
| WO2010119785A1 (ja) | 2009-04-17 | 2010-10-21 | Jx日鉱日石金属株式会社 | 半導体配線用バリア膜、焼結体スパッタリングターゲット及びスパッタリングターゲットの製造方法 |
| JP2012503969A (ja) * | 2008-09-24 | 2012-02-09 | ヤング バック シーエム カンパニー リミテッド | コイン型振動モータ |
| CN104651653A (zh) * | 2015-01-31 | 2015-05-27 | 陕西理工学院 | 一种稀土微合金化高密度高强钨镍铜合金的制备方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104362015B (zh) * | 2014-11-28 | 2017-05-10 | 桂林电器科学研究院有限公司 | 一种铜钨触头材料的制备方法 |
-
2001
- 2001-08-20 JP JP2001248651A patent/JP3675378B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006059459A1 (ja) * | 2004-12-03 | 2006-06-08 | Mitsubishi Materials C.M.I. Corporation | タングステン基焼結合金製ウェート及びその製造方法並びに振動発生装置用振動子 |
| JP2008073783A (ja) * | 2006-09-19 | 2008-04-03 | Yamanaka Gookin:Kk | 放電加工用電極及びその製法 |
| JP4684973B2 (ja) * | 2006-09-19 | 2011-05-18 | 株式会社ヤマナカゴーキン | 放電加工用電極及びその製法 |
| JP2012503969A (ja) * | 2008-09-24 | 2012-02-09 | ヤング バック シーエム カンパニー リミテッド | コイン型振動モータ |
| WO2010119785A1 (ja) | 2009-04-17 | 2010-10-21 | Jx日鉱日石金属株式会社 | 半導体配線用バリア膜、焼結体スパッタリングターゲット及びスパッタリングターゲットの製造方法 |
| US9051645B2 (en) | 2009-04-17 | 2015-06-09 | Jx Nippon Mining & Metals Corporation | Barrier film for semiconductor wiring, sintered compact sputtering target and method of producing the sputtering target |
| CN104651653A (zh) * | 2015-01-31 | 2015-05-27 | 陕西理工学院 | 一种稀土微合金化高密度高强钨镍铜合金的制备方法 |
| CN104651653B (zh) * | 2015-01-31 | 2016-11-23 | 陕西理工学院 | 一种稀土微合金化高密度高强钨镍铜合金的制备方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3675378B2 (ja) | 2005-07-27 |
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| JP2564857B2 (ja) | ニツケル・モルブデン複硼化物焼結体 |
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