JP2003056702A - 高圧ガス容器用ライナー及び高圧ガス容器 - Google Patents
高圧ガス容器用ライナー及び高圧ガス容器Info
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Abstract
圧ガス容器用ライナー及び高圧ガス容器を提供する。 【解決手段】 ポリフェニレンスルフィド樹脂からなる
樹脂組成物を用いて作製された高圧ガス容器用ライナー
1である。上記樹脂組成物は,40℃におけるメタンガ
スのガス透過係数が1.7×10−16mol・m/m
2・s・Pa以下であり,23℃における引張破断伸度
が50%以上である。上記樹脂組成物は,23℃におけ
るアイゾット衝撃強度が500J/m以上であることが
好ましい。
Description
衝撃性に優れた,高圧ガス容器用ライナー及び高圧ガス
容器に関する。
料である圧縮天然ガス(以下,「CNG」ともいう。)
を充填する高圧ガス容器が取付けられている。例えば,
後述の図1に示すごとく,高圧ガス容器7は,円筒形の
高圧ガス容器用ライナー1と,その外側に配設されたシ
ェル2とからなる。高圧ガス容器用ライナー1の両端に
は,ボス3が設けられ,ボス3の中心部分には開口穴3
0が開口している。この開口穴30を通じて,高圧ガス
容器7のチャンバー10内にCNGが補給又は排出され
る。
は,一般的に,鋼鉄などの金属製ライナー(米国特許第
4714094号)が用いられていた。しかし,金属製
ライナーは,比較的重いため,CNG容器を搭載する
と,車体重量が重くなり,燃費低下の原因となる。この
ため,軽量な樹脂製ライナーの使用が多くなってきてい
る。このような樹脂製ライナーとしては,ポリアミド
(米国特許第5025943号),ポリエチレンなどが
ある。
製ライナーはガス透過量が比較的大きい。そのため,炭
化水素ガスがライナーから透過し大気へ放出され,地球
環境上好ましくない。一方,ポリアミド製ライナーは,
ポリエチレン製ライナーに比べてガス遮断性に優れる
が,耐衝撃性や耐薬品性に劣るという問題がある。ポリ
アミドに可塑剤を添加することにより耐衝撃性の改良は
可能であるが,ガスが透過しやすくなり,ガス遮断性と
耐衝撃性の両立化は困難である。また,CNG容器用の
ライナーは,使用時に高圧に晒される場合があることか
ら,耐圧性も要求される。
ガス,水素ガス,酸素,窒素などのガスを高圧で充填す
る高圧ガス容器用のライナーにも要求される。
遮断性,耐圧性及び耐衝撃性に優れた高圧ガス容器用ラ
イナーを提供しようとするものである。
スルフィド樹脂とオレフィン系樹脂とを有する樹脂組成
物よりなる高圧ガス容器用ライナーであって,上記樹脂
組成物は,40℃におけるメタンガスのガス透過係数が
1.7×10 −16mol・m/m2・s・Pa以下で
あり,23℃における引張破断伸度が50%以上である
ことを特徴とする高圧ガス容器用ライナーである。
組成物からなるため,ガス遮断性,耐圧性及び耐衝撃性
に優れている。また,このため,高圧ガス容器用ライナ
ーの肉厚を薄くすることができ,高圧ガス容器の軽量化
を実現できる。
ンガスのガス透過係数が1.7×10−16mol・m
/m2・s・Pa(5.0×10−11cc・cm/c
m2・s・cmHg)以下である。このため,高圧ガス
容器用ライナーのガス遮断性が優れる。上記メタンガス
のガス透過係数が1.7×10−16mol・m/m2
・s・Paを超える場合には,高圧ガス容器用ライナー
のガス遮断性が低下し,大気中へのガス放出量が増大す
る。より好ましくは,上記メタンガスのガス透過係数は
3.3×10−17mol・m/m2・s・Pa以下で
ある。これにより,更に高圧ガス容器用ライナーのガス
遮断性が向上する。さらに好ましくは,2.3×10
−17mol・m/m 2・s・Pa以下である。
ガス圧力が1MPa以上の高圧ガスを充填する容器をい
う。このような高圧ガス容器としては,前記した圧縮天
然ガスを充填するCNG容器,メタンガスを充填するメ
タンガス容器,或いは水素ガス容器,酸素ガス容器,窒
素ガス容器などがある。また,上記メタンガスのガス透
過係数は,JIS K7126A法(差圧法)により,
メタンの透過量を測定することにより得られる(「発明
の実施の形態」参照)。本発明において,上記高圧ガス
容器用ライナーは,このようにメタンガスのガス透過係
数をもって,そのガス遮断性のレベルを規定する。
組成物は,23℃における引張破断伸度が50%以上で
ある。これにより,高圧ガス容器用ライナーの耐圧性が
向上する。上記引張破断伸度が50%未満の場合には,
高圧ガス容器用ライナーの耐圧性が低下する。より好ま
しくは,上記樹脂組成物は,23℃における引張破断伸
度が70%以上である。これにより,高圧ガス容器用ラ
イナーの耐圧性が更に向上する。
レンスルフィド樹脂(以下,PPS樹脂ともいう。)
は,たとえば,下記の構造式により示される繰返し単位
を70モル%以上,より好ましくは90モル%以上を含
む重合体である。
鎖状で比較的高分子量の重合体であることが好ましい。
上記PPS樹脂の溶融粘度としては,得られる組成物の
柔軟性及び耐衝撃性を高度にバランスさせるために,A
STM−D1238に従って測定したメルトフローレー
ト(315.5℃,0.49MPa(5000g荷
重))が250g/10min以下であるものが好まし
く,特に150g/10min以下であるものが好まし
く用いられる。
系樹脂は,オレフィンを(共)重合した重合体であり,
具体的には,オレフィン系重合体,またはこれらに官能
基を有する単量体成分を導入して得られるオレフィン系
(共)重合体などがある。上記オレフィン系(共)重合
体は,エチレン,プロピレン,ブテン−1,ペンテン−
1,4−メチルペンテン−1,イソブチレンなどのα−
オレフィン単独または2種以上を重合して得られる
(共)重合体,α−オレフィンとアクリル酸,アクリル
酸メチル,アクリル酸エチル,アクリル酸ブチル,メタ
クリル酸,メタクリル酸メチル,メタクリル酸エチル,
メタクリル酸ブチルなどのα,β−不飽和酸およびアル
キルエステルとの共重合体などが挙げられる。
剤,滑剤,紫外線防止剤,酸化防止剤,着色剤,難燃剤
などを添加することもできる。
樹脂組成物を,射出成形,ブロー成形,押し出し成形な
どを行うことにより製造することができる。高圧ガス容
器用ライナーは,たとえば,CNG自動車に取付けら
れ,エンジン供給用の圧縮天然ガス燃料を保存するため
のタンクのライナーとして用いることができる。
組成物は,23℃におけるアイゾット衝撃強度が500
J/m以上であることが好ましい。これにより,上記請
求項1の発明の効果を一層向上させることができる上
に,高圧ガス容器用ライナーの耐衝撃性が更に向上す
る。上記アイゾット衝撃強度が500J/m未満の場合
には,高圧ガス容器用ライナーの耐衝撃性が低下するお
それがある。より好ましくは,上記樹脂組成物は,23
℃におけるアイゾット衝撃強度が600J/m以上であ
る。上記アイゾット衝撃強度とはノッチ付きアイゾット
衝撃強度をいう。
S樹脂100重量部に対して,オレフィン系樹脂が15
〜50重量部添加されていることが好ましい。これによ
り,上記請求項1の発明の効果を一層向上させることが
できる上に,高圧ガス容器用ライナーの引張破断伸度及
び耐衝撃性が更に向上する。PPS樹脂100重量部に
対してオレフィン系樹脂が15重量部未満の場合には,
引張破断伸度及び耐衝撃性が低下するおそれがある。5
0重量部を超える場合にはメタンガスのガス透過係数が
大きくなり,またPPS樹脂本来の高い耐熱性,熱安定
性及び耐薬品性が損なわれるおそれがある。より好まし
くは上記PPS樹脂100重量部に対するオレフィン系
樹脂の添加量は18〜40重量部である。さらに好まし
くは,20〜35重量部である。
発明のように,シェルとその内側面に設けた高圧ガス容
器用ライナーとよりなる高圧ガス容器において,上記高
圧ガス容器用ライナーは,ポリフェニレンスルフィド樹
脂とオレフィン系樹脂とを有する樹脂組成物よりなる高
圧ガス容器用ライナーであって,上記樹脂組成物は,4
0℃におけるメタンガスのガス透過係数が1.7×10
−16mol・m/m2・s・Pa以下であり,23℃
における引張破断伸度が50%以上であることを特徴と
する高圧ガス容器がある。
載した高圧ガス容器用ライナーを用いている。そのた
め,ガス遮断性,耐圧性及び耐衝撃性に優れた高圧ガス
容器を提供することができる。また,そのため,高圧ガ
ス容器用ライナーの肉厚みを薄くすることができるの
で,高圧ガス容器の軽量化を実現することもできる。
容器用ライナーの特性,内容等については上記高圧ガス
容器用ライナーにおける説明と同様である。また,上記
シェルの材質としては,カーボン繊維,アラミド繊維,
ガラス繊維などの繊維に熱硬化性樹脂を含浸させた,繊
維強化プラスチックなどがある。繊維強化プラスチック
は,高圧ガス容器用ライナーとの密着性,軽量性の観点
からシエル材質として好ましい。また,上記繊維の中カ
ーボン繊維を用いた繊維強化プラスチックは,特に上記
密着性,軽量性が発揮されるので,好ましいシエル材質
である。
組成物は,23℃におけるアイゾット衝撃強度が500
J/m以上であることが好ましい。これにより,上記請
求項4の発明の効果を一層向上させた高圧ガス容器を得
ることができる。その他は請求項2の発明と同様であ
る。
組成物は,上記ポリフェニレンスルフィド樹脂100重
量部に対して,上記オレフィン系樹脂が15〜50重量
部添加されていることが好ましい。これにより,上記請
求項4の発明の効果を一層向上させることができると共
に,高圧ガス容器用ライナーの引張破断伸度及び耐衝撃
性が更に向上した高圧ガス容器を得ることができる。そ
の他は,請求項3の発明と同様である。
る高圧ガス容器用ライナーとしての,CNG容器用ライ
ナーの物性を測定した。測定に供する試料は,以下の試
料1〜6である。 ・試料1;PPS(MFR(メルトフローレートを意味
する。以下,同様)=100g/10min) ・試料2;100重量部のPPSに対し,6重量部のオ
レフィンA,及び19重量部のオレフィンBからなるオ
レフィン系樹脂(合計25重量部)をアロイ化 ・試料3;100重量部のPPSに対し,15重量部の
オレフィンA15重量部,及び30重量部のオレフィン
Bからなるオレフィン系樹脂(合計45重量部)をアロ
イ化 ・試料4;ポリケトン ・試料5;ナイロン11(表1中,PA11) ・試料6;高密度ポリエチレン(表1中,HDPE) この中,試料2,3は本発明品であり,それ以外は比較
品である。
下の組成,物性である。 ・オレフィンA:エチレン/グリシジルメタクリレート
=8/12重量%共重合体 ・オレフィンB:エチレン/1−ブテン共重合体(密度
861kg/m3,MFR=0.5g/10min
(0.21MPa(荷重2160g),190℃,AS
TMD1238に従う測定方法))
℃,金型温度130℃の条件で射出成形してテストピー
スを作製し,これについて以下の物性を測定した。 (メタンガスのガス透過係数)メタンガスのガス透過係
数は,JIS K7126A法(差圧法)に準じて,メ
タンガスを用いて測定した。熱プレスによりテストピー
スとして厚み50〜200μmのフィルムを作製した。
測定は,40℃で行った。なお,本発明にかかる試料2
については,参考のため水素ガス透過係数を測定した
(表1参照)。この場合は,上記メタンガスに代えて水
素ガスを用い,他は上記メタンガスの場合と同様に測定
を行なった。 (引張破断伸度)ASTM−D638に従った。測定
は,23℃と−40℃で行った。
ピースにノッチを付け,ASTM−D256に従ってノ
ッチ付アイゾット衝撃強度を測定した。測定は,23℃
と−40℃で行った。 (耐薬品性)ASTM−D638の1号ダンベルを,1
9vol%の硫酸溶液に82℃の温度で14日間(33
6時間)浸漬し,その後の引張強度を測定した。測定
は,23℃の室温,引張速度は50mm/minで実施
した。
〜6を用いて高圧ガス容器用ライナー(容量7.98リ
ットル)を作製した。これを作製するに当り,成形用金
型にはボスを予めインサートし,その中に上記各試料を
射出成形して,ライナーの半割品を得た。その半割品同
士を熱板溶着して筒状体(後述の図1参照)に成形し
た。高圧ガス容器用ライナーの厚みは約7mmとした。
高圧ガス容器用ライナーの表面には,繊維強化プラスチ
ックからなるシェルを被覆した。
させたカーボン繊維を上記筒状の高圧ガス容器用ライナ
ーの外周面に,厚み約10mmに巻き付け,硬化炉で1
00℃で2時間硬化させることにより作製した。
ガスを10MPaの圧力に充填した後,気密性の捕集チ
ャンバーに入れ,25〜29℃の雰囲気下に放置した。
捕集チャンバーにて捕集されたメタンガスをサンプリン
グし,ガスクロマトグラフィーにて分析して,ガス濃度
を得た。このガス濃度から,高圧ガス容器用ライナーの
単位容積,単位時間当りのメタンガスの透過量(cc/
リットル・hr)を求めた。上記の試験結果を表1,2
に示した。なお,表1には,試料2について,上記水素
ガスの透過係数を併示した。
試料1及びPPSを主成分とした試料2,3は,メタン
ガスのガス透過係数が極めて小さく,オレフィン系共重
合体を適当量アロイ化した試料2,3は,引張り破断伸
び,アイッゾット衝撃強度などの靭性も向上した。ま
た,ガス遮断性と靭性とのバランス化については,試料
2,3は,試料4〜6に比べて極めて良好であり,高圧
ガス容器用ライナー材として好適である。また,実際に
試料2をCNG容器に用いたときのガス透過量も,他の
試料に比べて低かった。
脂組成物は,優れたガス遮断性,耐圧性及び耐衝撃性を
発揮しており,高圧ガス容器用ライナー材料として適切
であることがわかる。
本発明にかかる高圧ガス容器用ライナー及びこれを用い
た高圧ガス容器につき説明する。本例の高圧ガス容器7
は,図1に示すごとく,外側容器としての円筒形のシェ
ル2と,その内側面に設けた高圧ガス容器用ライナー1
とよりなる。
ス3が設けられ,ボス3の中心部分には開口穴30が開
口している。この開口穴30を通じて,高圧ガス容器7
のチャンバー10内にCNGが補給又は排出される。
ナー1は,上記実施例1の試料2に示した組成物を,射
出成形により半割円筒状に成形した半割品を得て,その
後半割品同士を熱溶着し,筒状に作製したものである。
そして,この筒状体である高圧ガス容器用ライナー1の
表面側に,上記実施例1に示したごとく,熱硬化性樹脂
を含浸させた繊維の糸を巻き付け,上記熱硬化性樹脂を
熱硬化させてシェル2を形成した。これにより,高圧ガ
ス容器を作製した。
2層或いは3層など複数層に形成することもできる。ま
た,例えば高圧ガス容器用ライナー1を2層とする場
合,シェル2に接する第1層は本発明の樹脂組成物を用
いた高圧ガス容器用ライナーを形成し,第1層の表面に
は第2層として他の樹脂組成物からなる高圧ガス容器用
ライナーを用いることもできる。また,上記シェルの作
製時の熱硬化性樹脂としては,エポキシ樹脂の外,フェ
ノール樹脂,不飽和ポリエステル樹脂,ビニルエステル
樹脂などがある。また,熱硬化性樹脂含浸用の繊維シー
トとしては,カーボン繊維,アラミド繊維,ガラス繊維
などがある。
び耐衝撃性に優れた高圧ガス容器用ライナー及び高圧ガ
ス容器を提供することができる。
Claims (6)
- 【請求項1】 ポリフェニレンスルフィド樹脂とオレフ
ィン系樹脂とを有する樹脂組成物よりなる高圧ガス容器
用ライナーであって,上記樹脂組成物は,40℃におけ
るメタンガスのガス透過係数が1.7×10 −16mo
l・m/m2・s・Pa以下であり,23℃における引
張破断伸度が50%以上であることを特徴とする高圧ガ
ス容器用ライナー。 - 【請求項2】 請求項1において,上記樹脂組成物は,
23℃におけるアイゾット衝撃強度が500J/m以上
であることを特徴とする高圧ガス容器用ライナー。 - 【請求項3】 請求項1または2において,上記樹脂組
成物は,上記ポリフェニレンスルフィド樹脂100重量
部に対して,上記オレフィン系樹脂が15〜50重量部
添加されていることを特徴とする高圧ガス容器用ライナ
ー。 - 【請求項4】 シェルとその内側面に設けた高圧ガス容
器用ライナーとよりなる高圧ガス容器において,上記高
圧ガス容器用ライナーは,ポリフェニレンスルフィド樹
脂とオレフィン系樹脂とを有する樹脂組成物よりなる高
圧ガス容器用ライナーであって,上記樹脂組成物は,4
0℃におけるメタンガスのガス透過係数が1.7×10
−16mol・m/m2・s・Pa以下であり,23℃
における引張破断伸度が50%以上であることを特徴と
する高圧ガス容器。 - 【請求項5】 請求項4において,上記樹脂組成物は,
23℃におけるアイゾット衝撃強度が500J/m以上
であることを特徴とする高圧ガス容器。 - 【請求項6】 請求項4または5において,上記樹脂組
成物は,上記ポリフェニレンスルフィド樹脂100重量
部に対して,上記オレフィン系樹脂が15〜50重量部
添加されていることを特徴とする高圧ガス容器。
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