JP2003053152A - 排気ガス浄化システム - Google Patents
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Abstract
排気ガス浄化システムを提供すること。 【解決手段】 内燃機関の冷間始動時に排出される炭化
水素を効率良く浄化する排気ガス浄化システムである。
この排気ガス浄化システムは、排気ガス流路に配置され
たHC吸着浄化触媒と上記排気ガス流路の上記HC吸着
浄化触媒より上流側に配置された三元触媒とを有する。
上記HC吸着浄化触媒は、断面積の直径(d)と全長
(L)が、0.45≦L/dのモノリス担体と、上記モ
ノリス担体上に形成された、炭化水素吸着材層と浄化触
媒層とを有する。
Description
テムに係り、特に、車両からエンジン始動時の低温時に
大量に排出される炭化水素(HC)を有効に浄化し得る
排気ガス浄化システムに関する。
ガスを浄化するため、一酸化炭素(CO)及び炭化水素
(HC)の酸化と、窒素酸化物(NOx)の還元とを同
時に行う三元触媒が広く用いられている。しかし、エン
ジン始動時の低温時には、三元触媒は低温でまだ活性化
していないため、このとき大量に放出されるコールドH
Cを浄化することができない。近年、このコールドHC
を浄化することを目的として、炭化水素吸着材(HC吸
着材)であるゼオライトと三元触媒等の浄化触媒とを備
えたHC吸着浄化触媒(HC吸着機能付き三元触媒)が
開発されている。このHC吸着浄化触媒は、三元触媒が
活性化しないエンジン始動時の低温域において、排出さ
れるコールドHCを一時的に吸着、保持し、排気ガス温
度上昇により三元触媒が活性化した時に、HCを徐々に
脱離し、しかも浄化する。
媒としては、ロジウム(Rh)、白金(Pt)及びパラ
ジウム(Pd)等の貴金属種を同一層に混合させたもの
や、Rh層とPd層から成る多層構造のものが提案され
ている。特開平2−56247号公報では、ゼオライト
を主成分とする第一層の上に、Pt、Pd及びRh等の
貴金属を主成分とする第二層を設けた排気ガス浄化用触
媒が開示されている。この他に、HC吸着材を用いた三
元触媒は、特開平6−74019号公報、特開平7−1
44119号公報、特開平6−142457号公報、特
開平5−59942号公報、及び特開平7−10295
7号公報に開示されている。
HC吸着浄化触媒を使用する場合、エンジンの始動時に
HC吸着材に吸着したコールドHCが、排気ガス温度が
上昇する前に脱離してしまうことがある。これらの早期
に脱離したHCは、三元触媒が十分に活性化していない
ので、未浄化のまま排気されてしまう。このため、排気
流路の切換えによって、三元触媒が十分に活性化した
後、吸着HCを脱離させて三元触媒で浄化する方法や、
電熱ヒータによって三元触媒を早期に活性化させる方
法、外部から空気を導入して三元触媒の活性化開始を速
める方法などが検討されている。しかし、これらの方法
は、システム構成が煩雑なためコストがかかり、しかも
コールドHCの浄化効率を十分に上げることができな
い。
を改善できる簡易な排気ガス浄化システムを提供するこ
とである。
め、本発明の排気ガス浄化システムは、排気ガス流路に
配置されたHC吸着浄化触媒と上記排気ガス流路の上記
HC吸着浄化触媒より上流側に配置された三元触媒とを
有する。上記HC吸着浄化触媒は、断面の直径(d)と
全長(L)が、0.45≦L/dのモノリス担体と、上
記モノリス担体上に形成された、炭化水素吸着材層と浄
化触媒層とを有する。なお、ここで、モノリス担体の断
面とは、ガス流路に垂直な断面をいい、モノリス担体の
長さとは、ガス流路方向の長さをいう。
は、排気ガス流路に配置されたHC吸着浄化触媒と上記
排気ガス流路の上記HC吸着浄化触媒より上流側に配置
された三元触媒とを有する。上記HC吸着浄化触媒は、
断面積(A)と全長(L)は、0.01≦L/Aで表さ
れる関係を満足するモノリス担体と、上記モノリス担体
上に形成された、炭化水素吸着材層と浄化触媒層とを有
する。
排気ガス浄化システムについて説明する。なお、本明細
書において、「%」は特記しない限り質量百分率を表
す。本実施の形態の排気ガス浄化システムは、図1Aに
示すように、少なくともHC吸着浄化触媒10と三元触
媒20とを有し、図1Bに示すように、主に車両に搭載
される。この排気ガス浄化システムでは、内燃機関30
から排気される排気ガス流路40上の上流側に三元触媒
20が配置され、下流側にHC吸着浄化触媒10が配置
される。HC吸着浄化触媒10は、図2A、図2Bに示
すように、複数のセルを持つモノリス担体1と、このモ
ノリス担体1上に形成された、HC吸着材層2と浄化触
媒層3とを備えている。
から大量のコールドHCが排出されるが、このコールド
HCは、HC吸着浄化触媒10の各セル内を通過する過
程で、HC吸着材層2に吸着される。また、浄化触媒層
3が活性化すると、HC吸着材層2から脱離するHCは
浄化触媒層によって浄化される。HC吸着浄化触媒10
に用いられるモノリス担体1の断面形状は、特に限定さ
れない。図2に示すような円形断面でもよいし、図3に
示すような楕円、図4に示すような扁平な矩形断面でも
よい。
がほぼ円形である場合は、モノリス担体1は、断面(詳
しくは排気ガス流方向に垂直な断面)の直径(d)と全
長(詳しくは排気ガス流方向の長さ)(L)が、0.4
5≦L/dで表される関係を満足する。好ましくは0.
70≦L/d≦16.0を満足する。また、図3、図4
に示すように、モノリス担体1の断面が円形及びそれ以
外の場合は、モノリス担体1は、断面の面積(A)と全
長(L)は、0.01≦L/Aで表される関係を満足す
る。より好ましくは、0.015≦L/A≦0.3で表
される関係を満足する。
ため、車両内に搭載される触媒の容量には制限がある。
本実施の形態のHC吸着触媒10のモノリス担体1は、
断面直径(d)と全長(L)又は、断面積(A)と全長
(L)が上述のような条件を満足するので、従来の同容
量のHC吸着触媒に較べ全長(L)が長い。排気ガス中
のHCは、モノリス担体1の各セル中を通過する過程
で、吸着と脱離を繰り返しながら進行する。従って、モ
ノリス担体1の全長(L)が長くなる程、吸着と脱離の
頻度が高まり、HCの脱離浄化効率が高まる。また、モ
ノリス担体1の全長(L)が長くなるほど、モノリス担
体1の長さ方向に温度勾配ができ、モノリス担体1の出
口部の温度が下がる。従って、HC吸着材層10の温度
上昇が従来に比べ緩やかになるので、吸着HCの脱離が
遅延化し、HCの脱離浄化効率が向上する。
材層2と浄化触媒層3との配置に限定はないが、好まし
くは図2に示すように、浄化触媒層3をHC吸着材層2
の上に形成する。浄化触媒層3が直接排気ガスに接する
ので、排気ガスの熱により浄化触媒層3が効率良く加熱
されるため、浄化触媒層3を早く活性化できる。これに
よって、HCの脱離浄化効率が向上する。
HCの脱離を遅延化できるが、L/dが0.70以上で
あれば、より確実にHCの脱離を遅延化できる。一方、
Lが長くなると浄化触媒層3全体の温度が上がりにくく
なるが、L/dが16.0以下であれば、浄化触媒層3
の活性化開始の遅れを防ぐことができる。従って、Lと
dが0.70≦L/d≦16.0で表される関係を満足
する場合は、浄化触媒層3の活性化開始を遅らせずに、
かつ吸着HCの脱離を遅延できるので、効果的にHCの
脱離浄化率を上げることができる。また、モノリス担体
の断面の面積(A)と全長(L)が、0.01≦L/A
で表される関係を満足する場合は、L/dが0.45以
上の場合と同様の効果が得られ、L/A≦0.3の場合
は、上記L/dが16.0以下の場合と同様の効果が得
られる。より、確実にHC脱離浄化効率を上げるために
は、好ましくは、LとAを0.015≦L/A≦0.3
で表される関係を満足するように設定する。
おいて、さらに別のHC吸着浄化触媒を排気ガス流路上
に追加してもよい。HC吸着浄化触媒を排気ガス流路上
に複数個配置する場合は、各HC吸着浄化触媒のモノリ
ス担体の断面直径の総和(Σd)と全長の総和(ΣL)
が、0.5≦(ΣL)/(Σd)で表される関係を満足
することが望ましい。(ΣL)/(Σd)が0.5以上
であれば、HCの脱離遅延化効果が十分に得られる。ま
た、複数のHC吸着浄化触媒を縦列配置した場合、該モ
ノリス担体の断面積の総和(ΣA)と全長の総和(Σ
L)は、0.05≦(ΣL)/(ΣA)で表される関係
を満足することが好ましく、これにより、一層優れたH
Cの脱離浄化効率が実現される。更に詳しくは、(Σ
L)/(ΣA)が0.05以上であれば、上記同様の効
果が得られる。
酸化炭素(CO)及び炭化水素(HC)の酸化と、窒素
酸化物(NOx)の還元とを同時に行う機能を有する
が、さらに好ましくは、HC吸着浄化触媒10が吸着す
るHC量が、飽和吸着量未満になるように排気ガス中の
HCを酸化消費することが望ましい。HC吸着浄化触媒
10に吸着されるHC量が飽和吸着量を超えると、未浄
化のHCがそのまま外部に排出されてしまうが、三元触
媒20によってHC量が飽和吸着量を超えないように調
整すれば、排気ガス中の未浄化のHCがより確実にHC
吸着浄化触媒10に吸着される。
化触媒10のセル中を吸着と脱離を繰り返しながら通過
する。HC吸着浄化触媒10のHC吸着材層2のHC吸
着量が飽和吸着量を超えない場合は、HC吸着材層2か
ら脱離した未浄化のHCがセル内を通過する際に、HC
吸着材層の別位置に再吸着され得る。このため、触媒全
体としてのHC保持力が向上し、HCの脱離が遅延化す
る。また、上流に配置した三元触媒20の温度が上が
り、活性化すると、触媒反応により排気ガス中の酸素が
消費されるので、下流に配置したHC吸着浄化触媒10
に流入する排ガス中の酸素濃度が著しく低下する。よっ
て、HC吸着材層2から脱離したHCを浄化する浄化触
媒層3は著しい酸素不足状態に曝される。しかし、吸着
HC量を飽和吸着量の70%以下にすると、この酸素不
足状態を緩和でき、脱離浄化効率を一層向上できる。
どについて説明する。HC吸着材層2のHC吸着材とし
て、ゼオライトを用いる場合、コールドHCの吸着性能
は、排ガス中のHC種組成とゼオライトの有する細孔径
との間の相関に影響を受ける。従って、最適な細孔径と
分布、骨格構造を持つゼオライトを選定して使用する必
要がある。一般にMFI型が使用されているが、他の細
孔径を有するゼオライト(例えば、USY)も単独で使
用されたり、あるいはこれらの複数種のゼオライトを混
合したりすることで、ゼオライトの細孔径分布が調整さ
れている。しかし、長時間使用後にはゼオライトの種類
によって細孔径の歪みや吸着・脱離特性が異なるため、
排ガスHC種の吸着が不十分になる。
るHC吸着材としては、Si/2A1比が10〜100
0のH型β−ゼオライトを挙げることができる。このH
型β−ゼオライトは細孔分布が広く耐熱性にも優れるの
で、高いHCの吸着効率を有し、良好な耐熱性が得られ
る。また、HC吸着材としては、上記H型β−ゼオライ
トと、MFI、Y型、USY、モルデナイト又はフェリ
エライト及びこれらの任意の混合物を併用することが好
ましい。複数の種類のゼオライトを混合することによ
り、細孔径分布を拡大できるので、HC吸着材層2のH
Cの吸着効率をさらに向上できる。
ゼオライト系の材料などだけではなく、パラジウム(P
d)、マグネシウム(Mg)、カルシウム(Ca)、ス
トロンチウム(Sr)、バリウム(Ba)、銀(A
g)、イットリウム(Y)、ランタン(La)、セリウ
ム(Ce)、ネオジウム(Nd)、リン(P)、ホウ素
(B)又はジルコニウム(Zr)及びこれらの混合物を
加えることができ、これにより、ゼオライトの吸着性能
と耐熱性を更に向上できるので、吸着したHCの脱離を
遅延化できる。
し、更に、Pt、Rh又はPd及びこれらの混合物と、
Ce、Nd、プラセオジウム(Pr)又はLa及びこれ
らの混合物を金属換算で1〜40モル%含むジルコニウ
ム酸化物と、アルミナを添加してHC吸着材層を形成し
てもよく、これにより、HC吸着材層2に浄化触媒成分
が添加されることになるので、上層の浄化触媒層3の脱
離浄化効率を向上させることができる。
3には、Pt、Rh又はPd及びこれらの混合物に係る
貴金属を用いることができる。更に、Ce、Zr、又は
La及びこれらの混合物を金属換算で1〜10モル%含
むアルミナと、Zr、Nd、Pr又はLa及びこれらの
混合物を金属換算で1〜50モル%含むセリウム酸化物
を添加することができる。
(Air/Fuel=14.6)で有効に機能し、HC
及びCOを酸化し、NOxを還元する。しかし、HC吸
着材層2から脱離したHCを浄化すると、浄化触媒層3
の雰囲気は酸素不足状態になるので、HC、一酸化炭素
(CO)及び窒素酸化物(NOx)のバランスの良い浄
化ができなくなり、結果的に吸着HCの浄化が十分にで
きない。しかし、浄化触媒層3にセリウム酸化物を添加
した場合は、吸着HCが脱離する際にセリウム酸化物が
酸素を放出するため、浄化触媒層3における脱離浄化効
率が向上され得る。
a及びこれらの混合物を金属換算で1〜40モル%含む
ジルコニウム酸化物を付加することも可能であり、これ
により、該浄化触媒成分層における脱離浄化効率を更に
向上できる。一方、Pt、Rh及びPd等の貴金属と、
アルカリ金属及び/又はアルカリ土類金属とを併用して
浄化触媒層3を形成すれば、耐熱性が向上するのでHC
の脱離浄化効率を改善できる。
ては、特に限定されず従来公知のものを用いることがで
き、具体的には、コージェライト製、金属製及び炭化ケ
イ素製のものを用いることができる。一方、三元触媒2
0に用いられる成分としては、三元浄化機能を発揮する
成分であればよく、例えば白金、パラジウム及びロジウ
ム、アルミナなどの耐火性無機酸化物などを用いること
ができる。なお、HC吸着浄化触媒10と同様に各種モ
ノリス担体を用いることができるが、その形状や寸法な
どについて制限はない。また、排気ガス流路上のHC吸
着浄化触媒10の下流にさらに、別の三元触媒を配置す
ることも可能である。
テムの実施例について説明する。 [触媒1:HC吸着浄化触媒] (触媒−aの作製)β−ゼオライト粉末(H型、Si/
2Al=25)2125g、シリカゾル(固形分20
%)1875g、純水3000gを磁性ボールミルに投
入し、混合粉砕してスラリー液を得た。このスラリー液
をモノリス担体(200セル/10ミル、直径99.2
mm×長さ129.4mm、触媒容量1.0L)にコー
ティングさせ、空気流にてセル内の余剰スラリーを取り
除いて乾燥し、400℃で1時間焼成した。焼成後に、
塗布量が250g/Lになるまでこのコーティング工程
を繰り返し、触媒−aを得た。
ルミナ粉末(Al97mo1%)に硝酸パラジウム水溶
液を含浸させ、又はこのアルミナ粉末を高速各撹拌しな
がら硝酸パラジウム水溶液を噴霧し、150℃で24時
間乾燥した後、400℃で1時間、次いで、600℃で
1時間焼成し、Pd担持アルミナ粉末(粉末a)を得
た。この粉末aのPd濃度は4.0%であった。La1
mo1%とZr32mo1%含有セリウム酸化物粉末
(Ce67mo1%)に、硝酸パラジウム水溶液を含浸
させ、又はこのアルミナ粉末を高速撹拌しながら硝酸パ
ラジウム水溶液を噴霧し、150℃で24時間乾燥した
後、400℃で1時間、次いで、600℃で1時間焼成
し、Pd担持セリウム酸化物粉末(粉末b)を得た。こ
の粉末bのPd濃度は2.0%であった。上記Pd担持
アルミナ粉末(粉末a)314g、Pd担持セリウム酸
化物粉末(粉末b)314g、硝酸酸性アルミナゾル3
20g(ベーマイトアルミナ10%に10%の硝酸を添
加することによって得られたゾルでAl2O3換算で3
2g)及び炭酸バリウム51.5g(BaOとして40
g)と純水2000gを磁性ボールミルに投入し、混合
粉砕してスラリー液を得た。このスラリー液を上記触媒
−a上にコーティングし、空気流にてセル内の余分なス
ラリーを取り除いて乾燥し、400℃で1時間焼成し、
コート層重量70g/Lの触媒−bを得た。
%含むアルミナ粉末(Al97mo1%)に、硝酸ロジ
ウム水溶液を含浸又は高速撹拌中で噴霧し、150℃で
24時間乾燥した後、400℃で1時間、次いで、60
0℃で1時間焼成し、Rh担持アルミナ粉末(粉末c)
を得た。この粉末cのRh濃度は2.0%であった。C
e3mo1%含むアルミナ粉末(Al97mo1%)
に、ジニトロジアンミン白金水溶液を含浸又は高速撹拌
中で噴霧し、150℃で24時間乾燥した後、400度
で1時間、次いで、600度で1時間焼成し、Pt担持
アルミナ粉末(粉末d)を得た。この粉末dのPt濃度
は4.0%であった。上記Rh担持アルミナ粉末(粉末
c)118g、Pt担持アルミナ粉末(粉末d)177
g、La1モル%とCe20モル%含有するジルコニウ
ム酸化物粉末175g、硝酸酸性アルミナゾル300g
を磁性ボールミルに投入し、混合粉砕してスラリー液を
得た。このスラリー液を上記触媒層−b上にコーティン
グし、空気流にてセル内の余剰のスラリーを取り除いて
乾燥し、400℃で1時間焼成し、コート層重量50g
/Lを塗布し、触媒1(HC吸着浄化触媒)を得た。こ
うして得た触媒の貴金属担持量は、Pt0.71g/
L、Pd1.88g/L、Rh0.24g/Lであっ
た。得られた触媒1の仕様を表1及び表2に示す。
a)432g、Pd担持セリウム酸化物粉末(粉末b)
314g、硝酸酸性アルミナゾル140g(ベーマイト
アルミナ10%に10%の硝酸を添加することによって
得られたゾルでAl2O3換算で32g)及び炭酸バリ
ウム51.5g(BaOとして4.0g)と純水200
0gを磁性ボールミルに投入し、混合粉砕してスラリー
液を得た。このスラリー液をモノリス担体(1200セ
ル/2ミル、0.5L)にコーティングし、空気流にて
セル内の余剰のスラリーを取り除いて乾燥し、400℃
で1時間焼成し、コート層重量80g/Lを塗布し、触
媒−eを得た。
8g、Pt担持アルミナ粉末(粉末d)177g、La
1モル%とCe20モル%含有するジルコニウム酸化物
粉末175g、硝酸酸性アルミナゾル300gを磁性ボ
ールミルに投入し、混合粉砕してスラリー液を得た。こ
のスラリー液を上記コート触媒−eに付着させ、空気流
にてセル内の余剰のスラリーを取り除いて乾燥し、40
0℃で1時間焼成し、コート層重量50g/Lを塗布
し、触媒22(三元触媒)を得た。こうして得た触媒の
貴金属担持量は、Pt0.71g/L、Pd2.36g
/L、Rh0.24g/Lであった。得られた触媒22
の仕様を表1及び表2に示す。
媒]触媒1と同様な製造方法を使用し、表1及び表2に
示す仕様の触媒2〜20(HC吸着浄化触媒)を作製し
た。
表1及び表2に示す仕様の触媒21を、一般的な方法に
従って製造した。
した各HC吸着浄化触媒(触媒1〜20)及び三元触媒
(触媒21及び22)を用いて、図5に示す排気ガス浄
化触媒システムを作製した。図5に示すように、実施例
の排気ガス浄化触媒システムでは、エンジン31からの
排気ガス流路41上に第1の三元触媒21、第2の三元
触媒22、第1のHC吸着浄化触媒11、第2のHC吸
着浄化触媒12が配置できる。第1のHC吸着浄化触媒
11と第2のHC吸着浄化触媒12はいずれか一方、も
しくは両方を使用した。表3、表4に示す条件に従い、
実施例1〜39及び比較例1〜4の排気ガス浄化触媒シ
ステムを作製した。
ス浄化システムについて、下記の条件で性能評価を行っ
た。得られた結果を表5及び表6に示す。コールドHC
の吸着性能と脱離HC浄化性能との両立と、コストの観
点から、実施例17が最も良好であった。 (耐久条件) エンジン排気量 3000cc 燃料 ガソリン(日石ダッシュ) 触媒入口ガス温度 650℃ 耐久時間 100時間 (車両性能試験) エンジン排気量 日産自動車株式会社製 直列4気筒 2.0Lエンジン 評価方法 北米排ガス試験法のLA4−CHのA−bag
ば、酸化機能や三元浄化機能を有する触媒の下流側に配
置したHC吸着浄化触媒のモノリス担体の形状を適切に
調整することにより、コールドHCの浄化効率に優れた
排気ガス浄化システムを提供することができる。
ムの基本的な構成図である。
斜視図と、セルの拡大断面図である。
媒の斜視図である。
媒の斜視図である。
構成図である。
Claims (24)
- 【請求項1】 排気ガス流路に配置され、断面の直径
(d)と全長(L)が0.45≦L/dで表される関係
を満足するモノリス担体と、上記モノリス担体上に形成
された、炭化水素吸着材層及び浄化触媒層とを有するH
C吸着浄化触媒と、 上記排気ガス流路の上記HC吸着浄化触媒より上流側に
配置された、三元触媒と、を備えることを特徴とする排
気ガス浄化システム。 - 【請求項2】 上記モノリス担体は、断面の直径(d)
と全長(L)が、0.70≦L/d≦16.0で表され
る関係を満足することを特徴とする請求項1に記載の排
気ガス浄化システム。 - 【請求項3】 上記排気ガス流路の上記HC吸着浄化触
媒の下流に配置されたモノリス担体と、このモノリス担
体上に形成された、炭化水素吸着材層及び浄化触媒層と
を有する1個以上のHC吸着浄化触媒をさらに有し、 ここで、全ての上記HC吸着浄化触媒は、各モノリス担
体の断面直径の総和(Σd)と各モノリス担体の断面直
径の総和(ΣL)が、0.5≦(ΣL)/(Σd)で表
される関係を満足することを特徴とする請求項1に記載
の排気ガス浄化システム。 - 【請求項4】 排気ガス流路に配置され、断面積(A)
と全長(L)が0.01≦L/Aで表される関係を満足
するモノリス担体と、上記モノリス担体上に形成され
た、炭化水素吸着材層及び浄化触媒層とを有するHC吸
着浄化触媒と、上記排気ガス流路の上記HC吸着浄化触
媒より上流側に配置された三元触媒と、を備えることを
特徴とする排気ガス浄化システム。 - 【請求項5】 上記モノリス担体は、断面積(A)と全
長(L)が、0.015≦L/A≦0.3で表される関
係を満足することを特徴とする請求項4に記載の排気ガ
ス浄化システム。 - 【請求項6】 上記排気ガス流路の上記HC吸着浄化触
媒の下流に配置されたモノリス担体と、このモノリス担
体上に形成された、炭化水素吸着材層及び浄化触媒層と
を有する、1個以上の別のHC吸着浄化をさらに有し、 ここで、全ての上記HC吸着浄化触媒は、各モノリス担
体の断面の面積の総和(ΣA)と各モノリス担体の全長
の総和(ΣL)が、0.05≦(ΣL)/(ΣA)で表
される関係を満足することを特徴とする請求項4に記載
の排気ガス浄化システム。 - 【請求項7】 上記三元触媒は、上記HC吸着浄化触媒
の吸着炭化水素量を、飽和吸着量未満に調整することを
特徴とする請求項1に記載の排気ガス浄化システム。 - 【請求項8】 上記三元触媒は、上記HC吸着浄化触媒
の吸着炭化水素量を、飽和吸着量の70%以下に調整す
ることを特徴とする請求項7に記載の排気ガス浄化シス
テム。 - 【請求項9】 上記炭化水素吸着材層は、Si/2A1
比が10〜1000である、H型β−ゼオライトを有す
ることを特徴とする請求項1に記載の排気ガス浄化シス
テム。 - 【請求項10】 上記炭化水素吸着材層は、MFI、Y
型、USY、モルデナイト及びフェリエライトから成る
群より選ばれた少なくとも1種のゼオライトを有するこ
とを特徴とする請求項9に記載の排気ガス浄化システ
ム。 - 【請求項11】 上記炭化水素吸着材層は、パラジウ
ム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリ
ウム、銀、イットリウム、ランタン、セリウム、ネオジ
ウム、リン、ホウ素及びジルコニウムから成る群より選
ばれた少なくとも1種のものを有することを特徴とする
請求項1に記載の排気ガス浄化システム。 - 【請求項12】 上記炭化水素吸着材層は、主成分であ
るゼオライトと、 白金、ロジウム及びパラジウムから成る群より選ばれた
少なくとも1種の貴金属と、 セリウム、ネオジウム、プラセオジウム及びランタンか
ら成る群より選ばれた少なくとも1種のものを金属換算
で1〜40モル%含むジルコニウム酸化物と、アルミナ
と、を有することを特徴とする請求項1に記載の排気ガ
ス浄化システム。 - 【請求項13】 上記浄化触媒層は、パラジウム、白金
及びランタンから成る群より選ばれた少なくとも1種の
貴金属と、 セリウム、ジルコニウム及びランタンから成る群より選
ばれた少なくとも1種のものを金属換算で1〜10モル
%含むアルミナと、 ジルコニウム、ネオジイウム、プラセオジウム及びラン
タンから成る群より選ばれた1種のものを金属換算で1
〜50モル%含むセリウム酸化物と、を有することを特
徴とする請求項1に記載の排気ガス浄化システム。 - 【請求項14】 上記浄化触媒層は、さらに、セリウム
及びランタンの少なくともいずれかを金属換算で1〜4
0モル%含むジルコニウム酸化物を有することを特徴と
する請求項13に記載の排気ガス浄化システム。 - 【請求項15】 上記浄化触媒層は、パラジウム、白金
及びロジウムから成る群より選ばれた少なくとも1種の
貴金属と、アルカリ金属及びアルカリ土類金属の少なく
ともいずれかを有することを特徴とする請求項1に記載
の排気ガス浄化システム。 - 【請求項16】 上記三元触媒は、上記HC吸着浄化触
媒の吸着炭化水素量を、飽和吸着量未満に調整すること
を特徴とする請求項4に記載の排気ガス浄化システム。 - 【請求項17】 上記三元触媒は、上記HC吸着浄化触
媒の吸着炭化水素量を、飽和吸着量の70%以下に調整
することを特徴とする請求項16に記載の排気ガス浄化
システム。 - 【請求項18】 上記炭化水素吸着材層は、Si/2A
1比が10〜1000である、H型β−ゼオライトを有
することを特徴とする請求項4に記載の排気ガス浄化シ
ステム。 - 【請求項19】 上記炭化水素吸着材層は、MFI、Y
型、USY、モルデナイト及びフェリエライトから成る
群より選ばれた少なくとも1種のゼオライトを有するこ
とを特徴とする請求項18に記載の排気ガス浄化システ
ム。 - 【請求項20】 上記炭化水素吸着材層は、パラジウ
ム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリ
ウム、銀、イットリウム、ランタン、セリウム、ネオジ
ウム、リン、ホウ素及びジルコニウムから成る群より選
ばれた少なくとも1種のものを有することを特徴とする
請求項4に記載の排気ガス浄化システム。 - 【請求項21】 上記炭化水素吸着材層は、主成分であ
るゼオライトと、白金、ロジウム及びパラジウムから成
る群より選ばれた少なくとも1種の貴金属と、 セリウム、ネオジウム、プラセオジウム及びランタンか
ら成る群より選ばれた少なくとも1種のものを金属換算
で1〜40モル%含むジルコニウム酸化物と、 アルミナと、を有することを特徴とする請求項4に記載
の排気ガス浄化システム。 - 【請求項22】 上記浄化触媒層は、パラジウム、白金
及びランタンから成る群より選ばれた少なくとも1種の
貴金属と、 セリウム、ジルコニウム及びランタンから成る群より選
ばれた少なくとも1種のものを金属換算で1〜10モル
%含むアルミナと、 ジルコニウム、ネオジウム、プラセオジウム及びランタ
ンから成る群より選ばれた1種のものを金属換算で1〜
50モル%含むセリウム酸化物と、を有することを特徴
とする請求項4に記載の排気ガス浄化システム。 - 【請求項23】 上記浄化触媒層は、さらに、セリウム
及びランタンの少なくともいずれかを金属換算で1〜4
0モル%含むジルコニウム酸化物を有することを特徴と
する請求項22に記載の排気ガス浄化システム。 - 【請求項24】 上記浄化触媒層は、パラジウム、白金
及びロジウムから成る群より選ばれた少なくとも1種の
貴金属と、アルカリ金属及びアルカリ土類金属の少なく
ともいずれかとを有することを特徴とする請求項4に記
載の排気ガス浄化システム。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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