JP2003034840A - 被削性に優れた機械構造用鋼 - Google Patents
被削性に優れた機械構造用鋼Info
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- JP2003034840A JP2003034840A JP2001222249A JP2001222249A JP2003034840A JP 2003034840 A JP2003034840 A JP 2003034840A JP 2001222249 A JP2001222249 A JP 2001222249A JP 2001222249 A JP2001222249 A JP 2001222249A JP 2003034840 A JP2003034840 A JP 2003034840A
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Abstract
を調整することで、焼鈍時間の短縮を可能とした上で被
削性すなわち工具寿命と切削表面粗さに優れた快削鋼を
提供しようとするものである。 【解決手段】 C:0.3〜2.0%、Si:0.5〜
2.0%、Mn:0.05〜3.0%、P:0.001
〜0.1%、S:0.01〜0.5%、Al:0.00
1〜0.01%、N:0.001〜0.006%を含
み、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、Mnと
Sの含有比率が質量%で2≦[Mn%]/[S%]≦6
かつ鋼中Cが黒鉛として存在する比率(黒鉛率:黒鉛と
して析出した炭素量/鋼中炭素含有量)が80%を超え
る組織を有することを特徴とする被削性に優れた機械構
造用鋼
Description
造性に優れた機械構造用鋼に関わる。ここでいう被削性
とは切削工具寿命、切削表面粗さおよび切り屑処理性で
ある。
でも炭素を黒鉛化し、フェライト+グラファイトの2相
組織とすることで、冷間加工性と被削性が向上すること
が特開平3−140411号公報などに見られる。しか
しそのような組織を実現するためには長時間の焼鈍が必
要であり、生産能率とコストの点で問題があった。従っ
て焼鈍時間の短縮が課題であった。
黒鉛を有しない鋼や、軟質の快削鋼に比べて良好であ
る。その理由は切削工具刃先に強固な構成刃先が生成
し、それが切削工具の保護膜となるためと考えられる。
黒鉛鋼は他の鋼に比べ構成刃先が生成しやすく、その大
きさは大きい。しかしこのことは逆に安定した表面創成
が困難であり、表面粗さが劣化するという問題を引き起
こす。さらに黒鉛鋼は母材が軟質であるため、切り屑も
延性に富むので分断されにくく、切り屑処理性に劣る。
このようなことから黒鉛鋼はSAE12L14やSUM
23に代表される良好な切削工具寿命と表面品質を兼備
した従来の低炭快削鋼の代替にはなっていなかった。つ
まり黒鉛鋼は特に表面品質の点で大きく従来の快削鋼に
劣っていた。
とが有効であるが、それは逆に切削工具寿命を低下させ
ることになるので、切削工具寿命と表面品質、切り屑処
理性のすべてを兼ね備えることはできなかった。
やCa等による軟質酸化物等の活用が考えられるが、M
nは黒鉛化を阻害する代表的元素であり、黒鉛鋼のため
の焼鈍時間が長くなり、実用工業レベルでは実用化でき
なかった。また黒鉛化焼鈍の時間はAlの添加によって
短縮できることが知られているが、Alを添加するとC
a等による軟質酸化物が生成しない。さらにはAl添加
によって生じるAl2O3系酸化物は硬質のため、切削工
具寿命を低下させる。
イト+グラファイトの2相組織とすることが可能で、長
い切削工具寿命と高品質の表面品質をした良好な被削性
を有する鋼の開発が課題であった。
で軟質化するとともに黒鉛を含む組織となって冷間鍛造
性に優れ、さらに切削においては切削工具寿命、切削面
の表面粗さおよび切り屑の処理性に優れた機械構造用鋼
を提供しようとするものである。
決するためになされ、その要旨は(1) 質量%で、
C:0.3〜2.0%、Si:0.5〜2.0%、M
n:0.05〜3.0%、P:0.001〜0.1%、
S:0.01〜0.7%、Al:0.001〜0.01
%、N:0.001〜0.006%を含み、残部はFe
および不可避的不純物からなり、MnとSの含有比率が
質量%で2≦[Mn%]/[S%]≦6かつ鋼中Cが黒
鉛として存在する比率(黒鉛率:黒鉛として析出した炭
素量/鋼中炭素含有量)が80%を超える組織を有する
ことを特徴とする被削性に優れた機械構造用鋼。
05〜0.004%、Ca:0.0003〜0.004
%、La:0.0005〜0.002%、Ce:0.0
005〜0.002%、Mg:0.0005〜0.00
4%の1種または2種以上を含むことを特徴とする上記
(1)記載の被削性に優れた機械構造用鋼。
1〜0.006%を含むことを特徴とする上記(1)ま
たは(2)に記載の被削性に優れた機械構造用鋼。
〜0.5%、Ti:0.005〜0.01%、V:0.
01〜0.1%、Nb:0.005〜0.04%、M
o:0.05〜0.5%、W:0.05〜0.5%の1
種または2種以上を含むことを特徴とする上記(1)〜
(3)の内のいずれかに記載の被削性に優れた機械構造
用鋼。
〜0.05%、Bi:0.01〜0.1%、Te:0.
0005〜0.01%、Se:0.0005〜0.01
%、Sn:0.01〜0.5%の1種または2種以上を
含むことを特徴とする上記(1)〜(4)のいずれかに
記載の被削性に優れた機械構造用鋼。
〜3.0%、Cu:0.1〜3.0%、Co:0.1〜
3.0%の1種または2種以上を含むことを特徴とする
上記(1)〜(5)の内のいずれかに記載の被削性に優
れた機械構造用鋼。
明する。
させるために0.3%以上必要であり、これ未満の場合
には黒鉛量が少なく、被削性、特に切削工具寿命延長効
果が少ない。また強度が要求される部材に使用する場合
には、焼入れ焼き戻しを施して部品としての強度を確保
するが、その際の強度はC量に依存するため、強度部材
に使用する場合でも0.3%以上の含有量が必要であ
る。また被削性の観点からは黒鉛は刃先近傍での鋼の変
形を容易にするとともに、切り屑−母材分離時の破壊起
点となる。従ってC量を多くして黒鉛量が多くすること
が好ましいが、多すぎると熱間延性が低下し、鋳造や圧
延等の製造工程にて割れを生じやすくなる。そのため製
造工程における割れを防止するために2.0%を上限と
した。
より、黒鉛化を促進する作用がある。0.5%未満では
その効果が小さいので、その下限値を0.5%とした。
また2.0%を超えると、フェライト硬さが大きくなっ
て硬化したり、硬質なSi系酸化物を生成するので工具
寿命を損なう。さらに鋼の靭性が損なわれるなどの弊害
が顕著となる。そこで上限値を2.0%とした。またS
iは黒鉛化率を調整する元素として使用でき、含有量が
低いほど焼鈍後の黒鉛化率が小さくなる。
させるために必要な量およびマトリックスに固溶させて
焼入れ後の強度を確保するために必要な量を加算した量
が必要であり、その下限値は0.05%である。しかし
Mn量が大きくなると素地の硬さが大きくなり冷間加工
性が低下する上、Mnは黒鉛化阻害元素であり、後述す
るようにSとの関係を考慮する必要がある。S添加量と
の関係を考慮する必要があるが、S添加量の上限を考慮
するとMn添加量の上限値は3.0%である。これ以上
のMn添加は黒鉛化に要する焼鈍時間が長くなり、工業
的に成り立たなくなる。また素地の硬さが大きくなり冷
間鍛造性を低下させる。
り、冷間加工性が低下するので、その上限を0.1%に
しなければならない。一方、表面粗さを必要とする鋼の
場合には0.001%未満ではその効果が認められない
ので0.001%を下限とした。
知られている。しかし被削性を向上させるにはMnS介
在物として存在することが重要で、Sと結合して硫化物
を生成するに十分なMnが添加されていることが必要で
ある。S添加量は0.01%未満では被削性向上効果が
認められず、0.7%を超えると鋳造や圧延等の製造工
程で割れを生じやすくなったり、冷間加工性を低下させ
たりするので、S添加量を0.01〜0.7%とした。
挙動との関係を述べる。またその関係をもとに2≦Mn
/S≦6と規定した理由を詳しく述べる。
がMnSを生成する。鋼中MnSは切削工具刃先近傍で
切り屑生成のための破壊起点となったり、工具すくい面
上での潤滑効果により鋼の切削工具寿命を向上させる。
一方、黒鉛鋼は黒鉛が変形と破壊の点から被削性を向上
させることは前述したとおりである。その黒鉛の介在し
た切り屑分離では切削工具上に構成刃先を生成しやすく
なり、さらに構成刃先が強固に工具と凝着することで工
具保護膜となり、構成刃先が実質の刃先となるために切
削工具寿命を延長すると考えられる。
面創成が困難であり、表面粗さが劣化し、構成刃先が大
きい方が表面粗さが粗い。従って表面粗さの小さな良好
な表面を得るためには構成刃先の成長を抑制することが
重要で、さらに構成刃先の成長を抑制するためには工具
すくい面上の潤滑を大きくすることが重要との結論に至
った。そこで研究の結果、構成刃先を制御する手法とし
て黒鉛鋼においても黒鉛とともにMnSを十分に存在さ
せることで切削表面粗さが改善されることを見いだし
た。
を多量に添加することが重要であるが、Mn、Sの両者
とも黒鉛化阻害元素であることが知られ、MnまたはS
を単独で多く添加すると黒鉛化できないことが知られて
いる。
添加しても、そのほとんどをMnSとして鋼中に存在さ
せ、マトリックス中に残存するMnおよびS量を抑制す
ることで黒鉛化を阻害しないことを見いだした。黒鉛鋼
の製造工程を考えた場合、MnSは鋳造末期に生成す
る。そのため添加量を適正に調整することで黒鉛化焼鈍
時には添加したMnとSのほとんどをMnSとしておく
ことが可能であり、黒鉛化を短時間で終了させることが
可能である。すなわちMnとSの添加量比率を2≦Mn
/S≦6とすることで添加したMnとSのほとんどをM
nSとして鋼中に分布させるとともに、黒鉛化を短時間
で終了させ、黒鉛とMnSを多量に鋼中に含む鋼を作れ
ることを見いだした。
ることによって、良好な切削工具寿命、切削表面粗さお
よび切り屑処理性を達成できることを見いだした。ここ
で重要なことは通常MnSが存在すると切削工具寿命が
向上すると考えられているが、本発明の黒鉛鋼の場合、
MnSは工具保護膜である構成刃先の成長を抑制するた
め、切削工具寿命はむしろ低下する傾向にある。
の表面キズを防止するために必要であるが、その添加量
が多くなると鋼中で多量のAl2O3系の酸化物を生成す
る。しかしAl2O3は硬質であり、切削工具寿命を低下
させる。従ってその上限を0.01%とした。一方Al
は黒鉛化促進元素であり、黒鉛化阻害元素であるNをA
lNとして固定することで黒鉛化を促進できる。また添
加量が微量の場合にはSi、Mn等と複合酸化物を生成
して切削工具寿命に対して無害であるため、下限を0.
001%とした。
窒素はセメンタイト中に溶けこみ、セメンタイトの分解
を阻害することから、黒鉛化阻害元素となる。また被削
性の観点からも固溶窒素はマトリックスを硬化させるた
め、切削工具寿命を低下させる。一方、AlN等の窒化
物は黒鉛析出核となるため、黒鉛化を促進する。0.0
06%を超えると固溶窒素が多くなり黒鉛化を阻害し、
切削工具寿命を低下させるためこれを上限とした。窒化
物を生成する0.001%を下限とした。
形成する。それらは析出核として黒鉛化焼鈍時間を短縮
する。また窒化物生成時には固溶Nを低減させる。また
MnSなどの硫化物の形状を球状化させ、機械的性質の
圧延異方性を緩和することができる。さらに焼入れ性も
向上させることができる。Zrが0.0005%未満で
はその効果が小さく、0.004%を超えるとその効果
が飽和するだけでなく、Zr系硫化物、窒化物等も生成
し、それらがクラスターを造ることによって機械的性質
を損なったり切削工具寿命を低下させたりする。
緩和と被削性向上を必要とする場合に有効である。また
析出したCa系介在物は黒鉛の析出核として作用する。
しかしCaは多量に添加しすぎると硬質な酸化物、硫化
物を生じ、被削性や機械的性質を低下させる。従って適
正量を添加することが重要である。被削性向上等の効果
は0.0003%未満では効果が小さく、0.004%
を超えると析出物によって被削性や機械的性質を損なう
おそれがあるため、これを上限とした。
れ、脱酸効果がある。黒鉛化には酸化物として黒鉛の析
出核になるため適度の添加は好ましい。しかし多量の添
加では酸化物が硬質化し、切削工具寿命を低下させた
り、クラスターを生じて延性を損なうなどの弊害を多く
生じる。そこでLaは析出核としての効果が期待できる
0.0005%を下限とし、硬質な酸化物によって弊害
を生じない0.002%を上限とした。またCeに関し
ても析出核としての効果が期待できる0.0005%を
下限とし、硬質な酸化物によって弊害を生じない0.0
02%を上限とした。
とともに、硫化物を生成する。MgSはMnSなどと共
存することも多い。このような酸化物、硫化物は黒鉛析
出核になり、黒鉛の微細分散と焼鈍時間の短縮に有用で
ある。その効果はMg0.0005%未満では認められ
ず、0.004%を超えると酸化物、硫化物を多く生成
し、鋼の被削性や機械的性質に悪影響を及ぼす。従って
Mg0.0005〜0.004%とした。
にBNとして析出するので黒鉛化を阻害する固溶N低減
に役立つ。またBNの結晶構造は黒鉛と同じく六方晶系
であり、黒鉛の析出核となる。また固溶Bは焼入れ性を
向上させる元素であり、焼入れ性を必要とする場合に添
加することが望ましい。その効果は0.0001%未満
では認められず、0.006%を超えるとBNを析出さ
せる効果や焼入れ性向上効果が飽和するので上限を0.
006%以下とした。
黒鉛化阻害元素である。そのため焼入れ性向上が必要な
場合には0.05%以上の添加を必要とする。しかし多
量に添加すると黒鉛化を阻害するので焼鈍時間が長くな
るため、0.5%を上限とした。
イト粒径を小さくする。黒鉛は旧オーステナイト粒界や
析出物という、いわば格子の不均一部に析出する傾向に
あり、Tiの炭窒化物は黒鉛の析出核としての役割と、
オーステナイト粒径微細化による黒鉛析出核の創出とい
う役割を担う。さらにNを窒化物として固定するため
に、固溶Nを低減させる。Tiが0.005%未満では
その効果が小さく、0.01%を超えるとその効果が飽
和するとともに、多くのTiNが析出して機械的性質を
損なう。またTiは炭化物を形成し、セメンタイトを安
定化するため、過剰なTi添加は焼鈍による黒鉛化およ
び軟質化を阻害する。そのため上限を0.01%とし
た。
径微細化と析出核の両面で黒鉛化焼鈍時間を短縮する。
また窒化物生成時に黒鉛化を阻害する固溶Nを低減させ
る。Vが0.01%未満ではその効果が小さく、0.1
%を超えるとTiと同様、炭化物を形成し、セメンタイ
トを安定化するため、過剰なV添加は焼鈍による黒鉛化
および軟質化を阻害する。そのため黒鉛化を阻害しない
0.1%を上限とした。
粒径微細化と析出核の両面で黒鉛化焼鈍時間を短縮す
る。また窒化物生成時に固溶Nを低減させる。Nbが
0.005%未満ではその効果が小さく、0.04%を
超えるとその効果が飽和するとともに、多くの未溶解炭
化物が残留するために機械的性質を損なう。またTiお
よびVと同様、炭化物を形成し、セメンタイトを安定化
するため、過剰なNb添加は焼鈍による黒鉛化および軟
質化を阻害する。そのため黒鉛化を阻害しない0.04
%を上限とした。
0.05%未満ではその効果が小さくいので、0.05
%を下限とした。Moは炭化物を生じやすく炭素の活量
を低下させる元素で黒鉛化を阻害する元素である。ただ
し黒鉛化阻害効果はTi、V等よりも小さい。そこで黒
鉛化阻害効果が顕著となる0.5%を上限とし、黒鉛の
核生成を大きく阻害しない添加量にとどめた。ただし他
の焼入れ性向上元素に比べ、黒鉛化阻害の程度が小さい
ので、焼入れ性を向上させるために指定した範囲内でM
o添加量を多くすればよい。
を生成しやすく、炭素の活量を低下させるため、黒鉛化
を阻害する。しかし黒鉛化阻害の程度が小さいので焼入
れ性を向上させる場合には指定した範囲で添加すればよ
い。0.05%未満では焼入れ性および焼戻し軟化抵抗
の増加に寄与しない。また0.5%を超えて添加すると
黒鉛化が阻害させるので0.5%を上限とした。
要とする場合には0.01%以上必要であり、0.05
%を超えると黒鉛化を阻害するとともに圧延きずなどの
製造上の問題を生じるため、これを上限とした。
満ではその効果が小さく、0.1%以上ではその効果が
飽和するのでこれを上限とした。
MnSの球状化による圧延異方性の緩和に役立つ。0.
0005%未満では効果が小さく、0.01%を超える
と黒鉛化阻害や圧延きずなどの問題を引き起こすので、
これを上限とした。
%未満ではその効果が小さく、0.01%以上ではその
効果が飽和するのでこれを上限とした。
向上に効果がある。しかし黒鉛化を阻害する元素であ
り、0.01%未満では効果が無く、0.5%を超える
と黒鉛化阻害効果が顕著になる。そこでSn添加量を
0.01〜0.5%と規定した。
鉛化を阻害させずに焼入れ性や耐食性を向上させること
ができる。またCuを添加する場合には熱間延性を確保
するために添加しても製造工程における割れの発生等を
抑制できる。0.05%未満ではその効果が小さいので
下限を0.05%とした。しかしマトリックスを硬化さ
せることにくわえて延性が増すために、切削においては
切削工具寿命と切り屑処理性を劣化させる。3.0%以
上では特にその効果が顕著なため、上限を3.0%とし
た。
性の向上に効果がある。0.1%未満ではその効果が認
められず、3.0%以上では鋳造、圧延等の製造工程で
粒界を劣化させ、割れを生じ強卯になるので、これを上
限とした。
化を促進させる効果がある。0.1%未満ではその効果
は認められない。添加量が3.0%を超えると高温強度
や延性の向上のための工具寿命低下が顕著になるのでこ
れを上限とした。
として存在するが、黒鉛は劈開性を有するので容易に変
形できる。マトリックスが軟質であれば冷間鍛造性に優
れ、切削時には内部潤滑剤と破壊起点の両方の機能から
被削性を向上させる。黒鉛化率に関しては焼鈍後に次式
で示される黒鉛化率を求める。黒鉛化率(%)=(鋼中
黒鉛含有量/鋼の炭素含有量)×100ここで、炭素含
有量および黒鉛含有量は化学分析により定量分析結果で
ある。この黒鉛化率が80%以下では黒鉛化率が不十分
であり、軟質化していないだけでなく、黒鉛の有する切
削切り屑分離特性等の被削性向上メカニズムが機能しな
くなる。そこで黒鉛化率の下限を80%を超えるものと
した。この結果、従来鋼ではセメンタイトとして強度に
寄与していたCの大半が黒鉛として鋼中に存在するた
め、軟質化し、ビッカース硬さではHV140程度かそ
れ以下となる。
し、750〜850℃でφ50mmに圧延した。比較例
を含む一部の試験片については1200℃以上で鍛造し
た。圧延材はC量が0.5%以下のものに関しては圧延
直後に800〜900℃からオンライン水冷装置によっ
て水冷した。またその他の実施例に関しては空冷した。
このように冷却した熱処理材を再度690℃に加熱し、
24時間焼鈍した。
る。表には690℃によって24時間焼鈍後のビッカー
ス硬度を表記した。
る孔あけ加工で、切削条件は切削速度を変化させ、工具
寿命1000mm以上となるドリル周速度いわゆるVL
1000(m/min)を被削性の指標として用いた。
なお送り量は0.33mm/revで不水溶性油を用い
た湿式切削である。
材を回転させ、工具を半径方向にのみ送ることで丸棒に
溝加工を施す切削、いわゆるプランジ切削加工を行っ
た。その概要は図1に示す。切削条件は切削速度80m
/min、工具送り0.05mm/revで、2.5s
切削後、工具を引き抜き6s間空転させる操作を1サイ
クルとし、切削により次々と溝が丸棒表面に創成される
ので、その100サイクル目の溝底の切削表面粗さを測
定した。表面粗さはJISB0601に準拠した十点平
均粗さRzを用いた。
放冷して据え込み鍛造したときの割れの有無を目視によ
って判定した。熱間における据え込み試験片はφ20m
m×30mmで熱電対を取り付けてあり、高周波により
1200℃まで加熱し、加熱終了後鍛造用平面ダイス上
で900℃まで温度が下がるのを待ってひずみ80%で
据え込み鍛造を行った。ここでひずみとは下記式(1)
で定義される、いわゆる公称ひずみである。
形後の試験片高さである。
し、×は外周部に大きな割れが生じ不適と判定された例
である。
は本発明の規定外の部分であり、評価結果(硬さ、ドリ
ル被削性、切削表面粗さ、熱間延性割れ有無)の網がけ
はその結果生じた不適である。実施例108には従来の
硫黄快削鋼SUM23を比較のために示した。
i、N、Mn/S、Cr、Ti、V、Pb等の規定が本
発明の規定から外れると黒鉛化が遅れ、24時間の焼鈍
では未だ硬質のため、工具寿命の点で大きく劣る。これ
らを発明例と同様の硬度にするにはさらに長時間の焼鈍
が必要となる。このように所定時間で軟質化できなかっ
た比較例に関しては切削表面粗さや熱間延性に関して評
価しなかった。
本発明と異なると、鋼中に生成される酸化物が硬質であ
ったり、窒化物、硫化物等のクラスターを生じることか
ら、24時間程度の焼鈍で軟質化は可能であるものの、
ドリル被削性のような工具寿命はやはり発明例に大きく
劣る。
である。実施例37および89に見られるようなS添加
量を抑制して軟質化の焼鈍温度短縮を図ると、表面粗さ
の点で劣る。
加した場合でもMn/Sが規定外の場合には黒鉛化が遅
れ、24時間程度の焼鈍では軟質化できない。このこと
は切削性能だけでなく冷間鍛造性に劣ることを意味す
る。図2にMn/Sと24時間焼鈍後の硬さの関係を示
す。Mn/S>6の場合、すなわちMnが過剰な場合、
焼鈍時間24時間ではHV140以下への軟質化は達成
できず、軟質化するにはかなりの焼鈍時間延長が必要に
なる。またMn/S<2の場合、すなわちSが過剰な場
合も同様に焼鈍時間24時間ではHV140以下への軟
質化は達成できず、軟質化するにはかなりの焼鈍時間延
長が必要になる。さらにSが過剰な場合には熱間延性も
極端に低下させ、割れが発生し、鋳造、圧延時の割れ発
生の原因となる。このようにS添加によって高性能化を
図るにはMn/Sが非常に重要であることがわかる。
優れた切削工具寿命と高品質の切削表面粗さの兼備を可
能にした。さらにMn/Sを適正にすることで軟質化の
焼鈍時間を短縮でき、容易に良好な被削性、冷間鍛造性
を得ることができる。さらに熱間延性にも優れるため、
実工程での製造が容易になり、従来より高性能な快削鋼
を供することができる。
図である。
Claims (6)
- 【請求項1】 質量%で、C:0.3〜2.0%、S
i:0.5〜2.0%、Mn:0.05〜3.0%、
P:0.001〜0.1%、S:0.01〜0.7%、
Al:0.001〜0.01%、N:0.001〜0.
006%を含み、残部はFeおよび不可避的不純物から
なり、MnとSの含有比率が質量%で2≦[Mn%]/
[S%]≦6かつ鋼中Cが黒鉛として存在する比率(黒
鉛率:黒鉛として析出した炭素量/鋼中炭素含有量)が
80%を超える組織を有することを特徴とする被削性に
優れた機械構造用鋼。 - 【請求項2】 さらに質量%で、Zr:0.0005〜
0.004%、Ca:0.0003〜0.004%、L
a:0.0005〜0.002%、Ce:0.0005
〜0.002%、Mg:0.0005〜0.004%の
1種または2種以上を含むことを特徴とする請求項1記
載の被削性に優れた機械構造用鋼。 - 【請求項3】 さらに質量%で、B:0.0001〜
0.006%を含むことを特徴とする請求項1または2
に記載の被削性に優れた機械構造用鋼。 - 【請求項4】 さらに質量%で、Cr:0.05〜0.
5%、Ti:0.005〜0.01%、V:0.01〜
0.1%、Nb:0.005〜0.04%、Mo:0.
05〜0.5%、W:0.05〜0.5%の1種または
2種以上を含むことを特徴とする請求項1〜3の内のい
ずれかに記載の被削性に優れた機械構造用鋼。 - 【請求項5】 さらに質量%で、Pb:0.01〜0.
05%、Bi:0.01〜0.1%、Te:0.000
5〜0.01%、Se:0.0005〜0.01%、S
n:0.01〜0.5%の1種または2種以上を含むこ
とを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の被削性
に優れた機械構造用鋼。 - 【請求項6】 さらに質量%で、Ni:0.05〜3.
0%、Cu:0.1〜3.0%、Co:0.1〜3.0
%の1種または2種以上を含むことを特徴とする請求項
1〜5の内のいずれかに記載の被削性に優れた機械構造
用鋼。
Priority Applications (1)
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