JP2002514749A - 冶金炉の温度測定方法 - Google Patents
冶金炉の温度測定方法Info
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
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- G01K11/00—Measuring temperature based upon physical or chemical changes not covered by groups G01K3/00, G01K5/00, G01K7/00 or G01K9/00
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Abstract
(57)【要約】
冶金炉の温度を測定する方法。その温度と、音響ノイズの発生と因果関係にある炉の運転パラメータと、音響ノイズの代表周波数とを結び付ける経験的関係を規定する。この関係が、その炉内の気相を理想気体としてモデル化することに基づき、その代表的周波数がその音響ノイズスペクトルの重心周波数であり、その経験的関係が、その運転パラメータを有効な音響ノイズ波長に変換することを含むと好ましい。
Description
【０００１】
本発明は、冶金、特に冶金炉の温度を測定する改良された方法に関する。
【０００２】 ロシア特許第２，００６，００７号には、高炉などの冶金炉の温度測定方法が
記載されている。この特許の内容全体を完全に本明細書内に引用したものとする
。この特許では、炉の音響ノイズスペクトルを測定する。最大音響ノイズパワー
の周波数Ｆを、そのスペクトルから特定する。その温度は、以下の式、
記載されている。この特許の内容全体を完全に本明細書内に引用したものとする
。この特許では、炉の音響ノイズスペクトルを測定する。最大音響ノイズパワー
の周波数Ｆを、そのスペクトルから特定する。その温度は、以下の式、
【０００３】
【数１】 Ｔ＝（ＦＬ）２／ＫＲ （１） から特定する。ただし、Ｌは炉内音響ノイズの推定波長、Ｋは、酸素製鋼高炉内
の一酸化炭素などの炉内気体の断熱指数、Ｒは気体定数である。波長Ｌは、酸素
の噴射に使用するノズルの、Ｔ、Ｆ、酸素消費率、および、マッハ数などのパラ
メータの陽関数表示される測定値に基づく経験的キャリブレーションを用いて、
炉の酸素消費率から推定する。
の一酸化炭素などの炉内気体の断熱指数、Ｒは気体定数である。波長Ｌは、酸素
の噴射に使用するノズルの、Ｔ、Ｆ、酸素消費率、および、マッハ数などのパラ
メータの陽関数表示される測定値に基づく経験的キャリブレーションを用いて、
炉の酸素消費率から推定する。
【図１】 酸素製鋼高炉の音響ノイズスペクトルである。
【手続補正書】
【提出日】平成１２年１２月１４日（２０００．１２．１４）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正内容】
【発明の名称】 冶金炉の温度測定方法
【特許請求の範囲】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の分野および背景】 本発明は、冶金、特に冶金炉の温度を測定する改良された方法に関する。
【０００２】 ロシア特許第２，００６，００７号には、高炉などの冶金炉の温度測定方法が
記載されている。この特許の内容全体を完全に本明細書内に引用したものとする
。この特許では、炉の音響ノイズスペクトルを測定する。最大音響ノイズパワー
の周波数Ｆを、そのスペクトルから特定する。その温度は、以下の式、
記載されている。この特許の内容全体を完全に本明細書内に引用したものとする
。この特許では、炉の音響ノイズスペクトルを測定する。最大音響ノイズパワー
の周波数Ｆを、そのスペクトルから特定する。その温度は、以下の式、
【０００３】
【数１】 Ｔ＝（ＦＬ）２／ＫＲ （１） から特定する。ただし、Ｌは炉内音響ノイズの推定波長、Ｋは、酸素製鋼高炉内
の一酸化炭素などの炉内気体の断熱指数、Ｒは気体定数である。波長Ｌは、酸素
の噴射に使用するノズルの、Ｔ、Ｆ、酸素消費率、および、マッハ数などのパラ
メータの陽関数表示される測定値に基づく経験的キャリブレーションを用いて、
炉の酸素消費率から推定する。
の一酸化炭素などの炉内気体の断熱指数、Ｒは気体定数である。波長Ｌは、酸素
の噴射に使用するノズルの、Ｔ、Ｆ、酸素消費率、および、マッハ数などのパラ
メータの陽関数表示される測定値に基づく経験的キャリブレーションを用いて、
炉の酸素消費率から推定する。
【０００４】 実際問題として、リアルタイムでこの最大音響ノイズパワーの周波数を拾い出
すことは困難なため、この方法の実行は難しいことがわかっている。図１は、酸
素製鋼高炉の通常の音響ノイズスペクトルを示している。横座標は周波数（単位
ヘルツ）であり、縦座標はデジタル式スペクトル分析器からの出力値である。こ
の縦座標は、各周波数における音響ノイズパワーに比例している。酸素を炉内に
噴射することにより発生するノイズに対応するスペクトル部分は、３００ヘルツ
〜１４００ヘルツの部分である。スペクトルは、周波数に対して滑らかな関数と
はかけ離れたものであることに留意されたい。厳密に言えば、この範囲における
最大パワーに対する周波数は実際には存在しているが、その最大値の位置は測定
毎に変化し、その変化が炉の温度を反映していないため予想ができない。
すことは困難なため、この方法の実行は難しいことがわかっている。図１は、酸
素製鋼高炉の通常の音響ノイズスペクトルを示している。横座標は周波数（単位
ヘルツ）であり、縦座標はデジタル式スペクトル分析器からの出力値である。こ
の縦座標は、各周波数における音響ノイズパワーに比例している。酸素を炉内に
噴射することにより発生するノイズに対応するスペクトル部分は、３００ヘルツ
〜１４００ヘルツの部分である。スペクトルは、周波数に対して滑らかな関数と
はかけ離れたものであることに留意されたい。厳密に言えば、この範囲における
最大パワーに対する周波数は実際には存在しているが、その最大値の位置は測定
毎に変化し、その変化が炉の温度を反映していないため予想ができない。
【０００５】 図２は、アーク炉に対して同様に記録した音響ノイズスペクトルを示している
。この場合、最大パワーに対する周波数を選り抜くことは不可能である。
。この場合、最大パワーに対する周波数を選り抜くことは不可能である。
【０００６】
【発明の概要】 本発明によれば、（ａ）炉の音響ノイズスペクトルを記録するステップと、（
ｂ）その音響ノイズスペクトルの重心周波数を算定するステップと、（ｃ）その
重心周波数から温度を推測するステップとを含む冶金炉の温度測定方法が得られ
る。
ｂ）その音響ノイズスペクトルの重心周波数を算定するステップと、（ｃ）その
重心周波数から温度を推測するステップとを含む冶金炉の温度測定方法が得られ
る。
【０００７】 本発明によれば、（ａ）炉内音響ノイズの波長と炉による電力消費率との間の
関係を規定するステップと、（ｂ）同時に、（ｉ）音響ノイズスペクトルを記録
し、（ｉｉ）電力消費率を測定するステップと、（ｃ）スペクトルから音響ノイ
ズの代表周波数を算定するステップと、（ｄ）その代表周波数と測定した電力消
費率から推測した波長とに基づいて、上記の関係を用いてその温度を推測するス
テップとを含む冶金炉の温度測定方法が得られる。
関係を規定するステップと、（ｂ）同時に、（ｉ）音響ノイズスペクトルを記録
し、（ｉｉ）電力消費率を測定するステップと、（ｃ）スペクトルから音響ノイ
ズの代表周波数を算定するステップと、（ｄ）その代表周波数と測定した電力消
費率から推測した波長とに基づいて、上記の関係を用いてその温度を推測するス
テップとを含む冶金炉の温度測定方法が得られる。
【０００８】 本発明によれば、（ａ）その温度と、炉内音響ノイズの波長と、炉による電力
消費率との間の関係を規定するステップと、（ｂ）同時に、（ｉ）炉の音響ノイ
ズスペクトルを記録し、（ｉｉ）電力消費率を測定するステップと、（ｃ）その
スペクトルから、音響ノイズの代表周波数を算定するステップと、（ｄ）その代
表周波数と測定した電力消費率とに基づいて、上記の関係を用いてその温度を推
測するステップとを含む冶金炉の温度測定方法が得られる。
消費率との間の関係を規定するステップと、（ｂ）同時に、（ｉ）炉の音響ノイ
ズスペクトルを記録し、（ｉｉ）電力消費率を測定するステップと、（ｃ）その
スペクトルから、音響ノイズの代表周波数を算定するステップと、（ｄ）その代
表周波数と測定した電力消費率とに基づいて、上記の関係を用いてその温度を推
測するステップとを含む冶金炉の温度測定方法が得られる。
【０００９】 本発明によれば、溶融物の温度より高い温度の音響ノイズ源を含む冶金炉内の
その溶融物の温度測定方法であって、（ａ）同時に、（ｉ）音響ノイズスペクト
ルを記録し、（ｉｉ）その源の操作パラメータを測定するステップと、（ｂ）ス
ペクトルの音響ノイズの代表周波数を算定するステップと、（ｃ）その代表周波
数と測定した操作パラメータとからその溶融物の温度を推測するステップとを含
む方法が得られる。
その溶融物の温度測定方法であって、（ａ）同時に、（ｉ）音響ノイズスペクト
ルを記録し、（ｉｉ）その源の操作パラメータを測定するステップと、（ｂ）ス
ペクトルの音響ノイズの代表周波数を算定するステップと、（ｃ）その代表周波
数と測定した操作パラメータとからその溶融物の温度を推測するステップとを含
む方法が得られる。
【００１０】 本発明は、炉内の溶融物の温度と、炉内の音響ノイズ周波数の測定値と、炉の
運転パラメータとの間に相関関係を規定できるという可能性に基づいたものであ
る。式（１）は、温度の関数として理想気体内の音の伝播を示しており、所与の
波長に対して、音の周波数は温度の平方根として変化する。上述したように、ロ
シア特許第２，００６，００７号には、炉内の最大音響ノイズの周波数と、酸素
消費率から特定される有効波長と、噴射ノズルパラメータとから炉内の温度を推
測する方法が記載されている。本発明は、この方法を幾つかの新規な点において
拡大したものである。
運転パラメータとの間に相関関係を規定できるという可能性に基づいたものであ
る。式（１）は、温度の関数として理想気体内の音の伝播を示しており、所与の
波長に対して、音の周波数は温度の平方根として変化する。上述したように、ロ
シア特許第２，００６，００７号には、炉内の最大音響ノイズの周波数と、酸素
消費率から特定される有効波長と、噴射ノズルパラメータとから炉内の温度を推
測する方法が記載されている。本発明は、この方法を幾つかの新規な点において
拡大したものである。
【００１１】 本発明の第１の新規な点は、音響ノイズ周波数の測定値を法則化したことであ
る。驚くべきことに、図２に示した例などのスペクトルの場合でも、音響ノイズ
の重心波長が炉の温度を安定的に示していることがわかった。したがって、本発
明の範囲は、音響ノイズ周波数として適するすべての測定値を含むものとする。
る。驚くべきことに、図２に示した例などのスペクトルの場合でも、音響ノイズ
の重心波長が炉の温度を安定的に示していることがわかった。したがって、本発
明の範囲は、音響ノイズ周波数として適するすべての測定値を含むものとする。
【００１２】 本発明の第２の新規な点は、式（１）の波長の代わりとして、酸素などの気体
噴射率以外の炉運転パラメータを利用することである。特に、音響ノイズがプラ
ズマアークとその溶融物との相互作用により発生するアーク炉の場合、波長の代
わりに電力消費率を使用する。音響ノイズ源である噴射された酸素がその溶融物
の温度より低い温度である酸素高炉と異なり、アーク炉では、音響ノイズ源とし
て作用するプラズマはその溶融物の温度より高い温度であることに留意されたい
。
噴射率以外の炉運転パラメータを利用することである。特に、音響ノイズがプラ
ズマアークとその溶融物との相互作用により発生するアーク炉の場合、波長の代
わりに電力消費率を使用する。音響ノイズ源である噴射された酸素がその溶融物
の温度より低い温度である酸素高炉と異なり、アーク炉では、音響ノイズ源とし
て作用するプラズマはその溶融物の温度より高い温度であることに留意されたい
。
【００１３】 最後に、また最も概略的に、本発明の範囲は、炉の温度と音響ノイズ周波数と
運転パラメータとの間のすべての経験的関係に基づいて炉の温度を測定すること
を含む。この経験的関係は式（１）の形態をとる必要はなく、この式はその関係
の可能性を単に提示しているだけである。
運転パラメータとの間のすべての経験的関係に基づいて炉の温度を測定すること
を含む。この経験的関係は式（１）の形態をとる必要はなく、この式はその関係
の可能性を単に提示しているだけである。
【００１４】
【好適実施態様の説明】 本発明は、冶金炉の温度を測定するための改良された非接触型方法に関する。
【００１５】 広範囲にわたる数多くの実験を繰返した結果、図１および図２に示した例など
のデジタル式パワースペクトルにおける温度の適切な測定値は、その重心周波数
であることが特定できた。デジタル式パワースペクトルは、ｉを１から整数Ｎま
での指数とする、不連続で等間隔をあけた周波数ｆｉにおけるパワーを記録した
ものであり、通常の整数パワー値は２である。（例示した実施例ではＮは８１９
２である。）Ｐｉを周波数ｆｉにて測定したパワーとする。周波数ｆａと周波数
とｆｂの間の合計力は、
のデジタル式パワースペクトルにおける温度の適切な測定値は、その重心周波数
であることが特定できた。デジタル式パワースペクトルは、ｉを１から整数Ｎま
での指数とする、不連続で等間隔をあけた周波数ｆｉにおけるパワーを記録した
ものであり、通常の整数パワー値は２である。（例示した実施例ではＮは８１９
２である。）Ｐｉを周波数ｆｉにて測定したパワーとする。周波数ｆａと周波数
とｆｂの間の合計力は、
【００１６】
【数２】 である。 重心周波数ｆｃは、
【００１７】
【数３】 となる周波数である。 例えば、図１におけるスペクトルの重心周波数は７７１．９３ヘルツであり、図
２のスペクトルの重心周波数は８７４．４２ヘルツである。図１の場合、２５０
ヘルツ〜２５００ヘルツ範囲の周波数を合計した。図２の場合、１５０ヘルツ〜
２５００ヘルツ範囲の周波数を合計した。酸素高炉における２５０ヘルツを下回
る周波数と、アーク炉における１５０ヘルツを下回る周波数での音響ノイズは、
炉の温度に無関係であることが経験からわかった。炉の温度は、
２のスペクトルの重心周波数は８７４．４２ヘルツである。図１の場合、２５０
ヘルツ〜２５００ヘルツ範囲の周波数を合計した。図２の場合、１５０ヘルツ〜
２５００ヘルツ範囲の周波数を合計した。酸素高炉における２５０ヘルツを下回
る周波数と、アーク炉における１５０ヘルツを下回る周波数での音響ノイズは、
炉の温度に無関係であることが経験からわかった。炉の温度は、
【００１８】
【数４】 Ｔ＝（ｆｃＬ）２／ＫＲ （３） により得られ、このときＫおよびＲを物理定数とする。Ｔ、ｆｃ、および運転パ
ラメータとの間の実験から立証できる経験的関係を用いて、Ｌを炉の適した運転
パラメータから特定する。これらのキャリブレーション実験において、Ｔは、熱
電対の使用など従来の接触手段により測定し、ｆｃは上述のように測定する。
ラメータとの間の実験から立証できる経験的関係を用いて、Ｌを炉の適した運転
パラメータから特定する。これらのキャリブレーション実験において、Ｔは、熱
電対の使用など従来の接触手段により測定し、ｆｃは上述のように測定する。
【００１９】 運転パラメータは、音響ノイズの発生と因果関係にあるものでなくてはならな
い。酸素製鋼高炉において、このノイズは、噴出される酸素の超音波噴流により
発生する。ロシア特許第２，００６，００７号では、酸素消費率からＬを推定す
る方法について、技術文献、特にＡ．Ｖ．ＡｎｔｓｕｐｏｖおよびＶ．Ｇ．Ｐｉ
ｍｓｈｔｅｉｎ著「Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ ｏｆ Ｌｉｑｕｉｄｓ ａｎｄ Ｇａ
ｓｅｓ」、ＵＳＳＲ Ａｃａｄｅｍｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅｓ、１９７５年に
言及している。この方法は、噴出される気体が酸素であることに依存したもので
はなく、同様の方法を用いて、不活性ガス噴出率からＬを推測してもよいことを
理解されたい。
い。酸素製鋼高炉において、このノイズは、噴出される酸素の超音波噴流により
発生する。ロシア特許第２，００６，００７号では、酸素消費率からＬを推定す
る方法について、技術文献、特にＡ．Ｖ．ＡｎｔｓｕｐｏｖおよびＶ．Ｇ．Ｐｉ
ｍｓｈｔｅｉｎ著「Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ ｏｆ Ｌｉｑｕｉｄｓ ａｎｄ Ｇａ
ｓｅｓ」、ＵＳＳＲ Ａｃａｄｅｍｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅｓ、１９７５年に
言及している。この方法は、噴出される気体が酸素であることに依存したもので
はなく、同様の方法を用いて、不活性ガス噴出率からＬを推測してもよいことを
理解されたい。
【００２０】 アーク炉において、そのノイズは、プラズマアークとその溶融物との相互作用
により発生する。適した関連運転パラメータが電力消費率であることがわかって
いる。以下の表は、特定のアーク炉のキャリブレーションをとるために用いた未
加工データである。Ｔを、熱電対を用いて測定した。音響ノイズスペクトルを測
定し、ｆｃを上述したように特定した。Ｋは、炉内で主な気相の種類である一酸
化炭素に適した値とした。式（３）をＬについて解くことにより、
により発生する。適した関連運転パラメータが電力消費率であることがわかって
いる。以下の表は、特定のアーク炉のキャリブレーションをとるために用いた未
加工データである。Ｔを、熱電対を用いて測定した。音響ノイズスペクトルを測
定し、ｆｃを上述したように特定した。Ｋは、炉内で主な気相の種類である一酸
化炭素に適した値とした。式（３）をＬについて解くことにより、
【００２１】
【数５】 との関係が得られ、これらの測定値に対応する有効値Ｌが求められる。同時に、
電力消費率Ｗを測定した。
電力消費率Ｗを測定した。
【００２２】
【表１】 Ｆｃ（ヘルツ） Ｗ（ＫＷ／時間） Ｔ（℃） Ｌ（ｍ） ９５９ １３４３０ １６１０ ０．８９５ ９５３ ９９３５ １６３４ ０．９０７ ９７４ １３６２０ １５９３ ０．８７８ ９７０ １２６７０ １５８０ ０．８７８ ９９５ １３３４０ １６２２ ０．８６６ ８３５ ９３２３ １６１２ １．０２９ ７８４ １２３２０ １５６３ １．０８２ ９９５ １０６６５ １６１２ ０．８６４ ７９１ ６３０８ １６０２ １．０８３ ９８３ １２６１２ １５９０ ０．８６９ ９６４ １２６０３ １６１４ ０．８９２ １００５ ８０００ １５７４ ０．８４６ １０１２ ９２６０ １６０４ ０．８４７ ９７０ ７６８０ １６１１ ０．８８６ ９３０ １２８２３ １５７４ ０．９１５ ９５４ １２３００ １５８１ ０．８９３ ９６５ １２０１３ １６００ ０．８８８ （式（４）に実際に用いた温度は摂氏でなく華氏であることに留意されたい。）
Ｗに対するＬの最小二乗適合度により、以下のＬとＷとの間の経験的関係が得ら
れる。
Ｗに対するＬの最小二乗適合度により、以下のＬとＷとの間の経験的関係が得ら
れる。
【００２３】
【数６】 Ｌ＝−９．６１×１０−６Ｗ＋１．０１９ （５） これらのデータポイントおよび最小二乗適合度ラインを図３に示す。この経験的
関係は、測定を行った特定炉に特有の値であることを理解されたい。各炉につい
て、それぞれキャリブレーションをとらなければならない。
関係は、測定を行った特定炉に特有の値であることを理解されたい。各炉につい
て、それぞれキャリブレーションをとらなければならない。
【００２４】 式（５）などのＬとＷとの間の経験的関係を得た後、続いて炉の温度を熱電対
を用いずに測定する。音響ノイズスペクトルを測定し、ｆｃを上述のように特定
する。同時にＷを測定する。その経験的関係を用いて、ＷからＬを推測し、Ｔを
式（３）を用いてｆｃとＬとから推測する。
を用いずに測定する。音響ノイズスペクトルを測定し、ｆｃを上述のように特定
する。同時にＷを測定する。その経験的関係を用いて、ＷからＬを推測し、Ｔを
式（３）を用いてｆｃとＬとから推測する。
【００２５】 Ｗに対するＬの最小二乗適合度から、事実上、ｆｃとＷとＴとの間の経験的２
パラメータ関係が得られる。
パラメータ関係が得られる。
【００２６】
【数７】 Ｔ＝ｆｃ ２（ａＷ＋ｂ）２／ＫＲ （６） 一般に、本発明によれば、この例などの関数関係が、温度と、音響ノイズスペク
トルの代表周波数と、そのノイズの発生と因果関係にある運転パラメータとの間
に成り立つ。実際、３パラメータ関係
トルの代表周波数と、そのノイズの発生と因果関係にある運転パラメータとの間
に成り立つ。実際、３パラメータ関係
【００２７】
【数８】 Ｔ＝ｆｃ ２（ａＷ＋ｂ）２／ＫＲ＋ｃ （７） により、さらに正確な結果が得られることがわかっている。上記の２パラメータ
算出の対象物体であった炉について、この３パラメータはそれぞれ、ａ＝-３．
８４４×１０−６、ｂ＝０．４０７６、およびｃ＝１３４４である。
算出の対象物体であった炉について、この３パラメータはそれぞれ、ａ＝-３．
８４４×１０−６、ｂ＝０．４０７６、およびｃ＝１３４４である。
【００２８】 以上、本発明を数少ない実施態様により説明してきたが、本発明に対してさま
ざまな変更、修正および他の用途を加えられることを理解されたい。
ざまな変更、修正および他の用途を加えられることを理解されたい。
【図面の簡単な説明】
【図１】 酸素製鋼高炉の音響ノイズスペクトルである。
【図２】 アーク炉の音響ノイズスペクトルである。
【図３】 アーク炉内における電力消費に対する有効波長のグラフである。
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】全図
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
【図２】
【図３】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，Ｅ Ａ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ， ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，Ｇ Ｅ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ， ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，Ｍ Ｎ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ， ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，Ｚ Ａ，ＺＷ (71)出願人 ｃ／ｏ Ｇｒａｎｏｔ、38100 Ｄ．Ｎ． Ｈｅｆｅｒ Ｉｓｒａｅｌ
Claims (1)
- 【請求項１】 冶金炉の温度を測定する方法であって、 （ａ）該炉の音響ノイズスペクトルを記録するステップと、 （ｂ）該音響ノイズスペクトルの重心周波数を算定するステップと、 （ｃ）該重心周波数から該温度を推測するステップと、 を含む方法。
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