JP2002371365A - プラズマcvd装置 - Google Patents
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Abstract
たプラズマCVD装置を提供すること。 【解決手段】 環状の導波管5の内側に配置された反応
室2内に、該導波管5の内周部に設けられたアンテナ2
0からマイクロ波電力を供給し、前記反応室2内部にプ
ラズマを生じせしめ、気相成長合成法で成膜するプラズ
マCVD装置において、前記環状導波管5と反応室2と
の間に冷却装置27が配置されている。
Description
置に関する。
内に、該導波管の内周部に設けられたアンテナからマイ
クロ波電力を供給し、前記反応室内部にプラズマを生じ
せしめ、気相成長合成法で成膜するプラズマCVD(P
lasma−activedChemical Vap
our Deposition)法として、次のような
従来技術がある。 「従来技術1」コア層とクラッド層とが異なる屈折率を
有する光ファイバーの素材として、円筒状の石英管の内
面に、プラズマCVD法により被膜を形成させるものが
知られており、このような素材を成形するプラズマCV
D装置として、「International Wir
e & Cable Symposium Proce
eding 1998」第66〜72頁に記載のものが
公知である。
ゾネータ)の内側に、中空基板が配置され、該中空基板
は、シリカ管からなり、該シリカ管は、真空ポンプによ
り所定の圧力に減圧されると共に、ガス供給システムか
ら、所望の混合ガス、例えば、SiCl4、GeCl4、
C2F5、O2の混合ガスが特定の低圧で管内に供給され
る。環状導波管の内周面には、円周方向所定間隔を有し
た開口が設けられ、該開口から2.45GHzで動作す
るマイクロ波電力がシリカ管に供給され、このシリカ管
(基板管)内で、プラズマが発生し、このプラズマによ
り基板管の内壁に所望のガス成分の蒸着が発生する。
体を覆う炉により、約1200℃に維持され、また、基
板管自体が回動自在とされ、更に、基板管と環状導波管
は軸方向に相対移動自在とされている。そして、前記環
状導波管には、冷却装置が設けられている。 「従来技術2」「表面改質技術」ドライプロセスとその
応用(日刊工業新聞社 昭和63年9月30日発行)第
60〜63頁には、石英管内部においてプラズマを生成
させる装置が開示されている。
CVD装置として、反応室は直径40〜50mmの石英
ガラス管より成り、中央に基板保持皿がある。マイクロ
波(2,450MHz)はアイソレータ、パワーモニ
タ、チューナーを経て導波管によって反応室に導かれ
る。原料ガスは、反応室上部から導入され、下部から排
気される。圧力は通常数十Torrであるため、ポンプ
は油回転ポンプのみでも良い。基板温度はガス圧、マイ
クロ波入力、基板ホルダー材料の選択により適正値に保
つことが可能であるが、補助加熱、冷却も必要に応じて
行える。 「従来技術3」米国特許第5,517,085号明細書
には、円環状導波管の内周面に、周方向一定間隔でスロ
ットアンテナが配置されたリングリゾネータと、リング
リゾネータ内部に挿入された円筒状の石英管を有するプ
ラズマ発生装置が開示されている。そして、スロットア
ンテナとして、反応室側に向かってその開口面積が広く
なる角錐型の電磁ホーンアンテナが開示されている。
り、光ファイバ母材の石英管内部に、シリコン系材料な
どを堆積成膜する場合、当該石英管を高温に加熱する必
要がある。プロセスの内容にもよるが、その温度は前記
「従来技術1」によれば、1200℃にも達することが
ある。このような高温プロセスで「従来技術1」の方法
を用いた場合、環状導波管の石英管と対面する面を中心
に、当該石英管からの輻射熱を受けて、高温となる可能
性がある。
冷構造とされているが、その冷却部分は、環状導波管の
側壁部分であり、高温の石英管に対面する内周面側は冷
却されていないので、内面側の温度上昇は避けられない
構造となっている。ところで、環状導波管内部には、マ
イクロ波電力が伝播しているが、その伝播特性は、当該
環状導波管内表面の電気抵抗に強く依存する。導波管の
温度が高くなると表面抵抗の増加に伴い、マイクロ波の
伝播特性が悪化する。更に、高熱により空気中の酸素と
導波管材料が化合し、導波管表面に酸化膜が形成された
場合、表面抵抗は著しく増大する。
℃に増加した場合、主な金属の表面抵抗は、約3.5倍
となる。導波管内では、電波が導波管表面に電流を生じ
ながら反射するので、導波管内表面の電気抵抗は大きな
影響を持ち、導波管による損失は、約3.5倍となり、
更に温度による表面の酸化などの影響を加えると、導波
管による損失は多大となり、無視できなくなる。導波管
による損失が大きくなった場合、損失分だけマイクロ波
の供給効率が悪化するだけではなく、マイクロ波伝播に
伴う導波管表面でのジュール熱で導波管自体が発熱体と
なり、更に導波管の伝播効率が低下し、損失が増し、ジ
ュール熱が発生するという悪循環をたどり、導波管表面
の酸化の影響も受けて、導波管に致命的な損傷を生み出
す。
い場合でも、導波管の電気的損失が増大することによる
マイクロ波出力の低下が生じるなどの弊害も生み出す。
また、プラズマが生成していないプラズマ着火前の段階
では、スロットから漏れ出るマイクロ波量が少ないた
め、環状導波管で構成されるマイクロ波共振回路の損失
は、導波管内で発生するジュール熱によって大きく支配
されることになる。このため、環状導波管内部の損失が
大きい場合は、着火特性が低下するなどの性能低下をき
たす。
波特性を確保するために、導波管内の電気伝導性を良好
に保つ必要があり、したがって、低温を維持しておく必
要がある。そこで、本発明は、環状導波管の温度を低温
に維持するようにしたプラズマCVD装置を提供するこ
とを目的とする。
め、本発明は、次の手段を講じた。即ち、本発明の特徴
とするところは、環状の導波管の内側に配置された反応
室内に、該導波管の内周部に設けられたアンテナからマ
イクロ波電力を供給し、前記反応室内部にプラズマを生
じせしめ、気相成長合成法で成膜するプラズマCVD装
置において、前記環状導波管と反応室との間に冷却装置
が配置されている点にある。本発明の構成によれば、反
応室などからの熱量は冷却装置により外部へ放出するこ
とが可能になり、導波管の内面を高温から保護すること
ができ、安全且つ安定したマイクロ波供給を実現でき
る。
波管の内周部に周方向所定間隔を有して配置されたスロ
ットから構成され、前記冷却装置は、環状導波管の内周
部で且つ前記アンテナ間に設けられているのが好まし
い。このような構成により、アンテナからのマイクロ波
照射を妨げない。即ち、前記アンテナからマイクロ波を
安定して放射するためには、アンテナの導波管側と反応
室側で十分な特性インピーダンスの整合をとることが必
要とされる。反応室側の特性インピーダンスは、アンテ
ナ近傍の空間電磁界分布に大きく依存し、該アンテナ近
傍にある特に金属体の存在によって変化を受ける。
に作製された場合には、スロットから放射されたマイク
ロ波電磁場に冷却装置の導電体が影響を与えて、マイク
ロ波の放射効率が低下する。そこで、本発明では、冷却
装置をスロット間に設けるようにしたのである。また、
反応室と環状導波管で囲まれる空間の電磁界を安定させ
均一化させる目的で、環状導波管の内周壁に冷却装置を
埋め込むことが考えられるが、このような構成にする
と、内周壁の厚みが厚くなる。厚くなった壁にスロット
を設けた場合、スロット内のマイクロ波は、波長よりも
狭い間隙を長い距離、伝播する必要が生じ、前記特性イ
ンピーダンスの整合が得難くなり、該マイクロ波は該ス
ロットの位置で反射され、環状導波管に戻される。従っ
て、マイクロ波は反応室側に照射されにくくなる。
ロットの開口が反応室側に向かってその開口面積が広く
なる電磁ホーンアンテナとして構成するのが好ましい。
このような構成により、マイクロ波照射効率の向上が図
られる。即ち、当該電磁ホーンは、スロットから開口面
積を徐々に広げたものであるので、特性インピーダンス
を徐々に導波管内部のインピーダンスから空間の特性イ
ンピーダンスに近付け、最終的には導波管に設けられた
スロットと空間の間の特性インピーダンスを整合する働
きを持つ。このような手段により、安定したマイクロ波
の供給が実現できる。
とされるのが好ましい。このような形状にすることによ
り、その製作が容易となる。前記角錐型電磁ホーンアン
テナの錐の頂角は、30〜90度の範囲が好ましく、よ
り好ましくは、50〜60度である。即ち、電磁ホーン
は、一般的には、頂角が小さいほどインピーダンス変化
が徐々になり、マイクロ波の放出効率がよくなる。しか
し、ホーンの長さ、つまり導波管内周壁の厚みが限られ
ているので、開口面積を大きくできず、アンテナの利得
が小さくなる。即ち、あまり頂角を小さくすると、マイ
クロ波は伝播しにくくなり、大部分のマイクロ波は環状
導波管内に反射されてしまい、外部空間に放出されなく
なる。
るマイクロ波の波面が歪曲し、電磁ホーンによる徐々た
る特性インピーダンスの変化の効果が得られなくなり、
マイクロ波の放射効率が低下する。本発明者らは、環状
導波管に設けられた4本のスリット夫々にホーン長さ3
0mmの角錐型電磁ホーンアンテナを設置して、環状導
波管とその中心を一にする減圧したアルゴンガスを封入
した石英管から成る反応室を設置してマイクロ波照射の
実験をしたところ、ホーン角度20度では有効なマイク
ロ放射が得られず、石英管にプラズマ発生を実現するこ
とはできなかった。頂角30度では、有効なマイクロ波
照射が得られ、プラズマを発生することができた。
状を120度とした場合、有効なマイクロ波照射が得ら
れず、石英管にプラズマ発生を実現することはできなか
った。しかし、90度とすることで、放射効率は悪いも
ののマイクロ波の放射が行われ、プラズマを発生するこ
とができた。従って、頂角が30〜90度の間であれば
プラズマ発生が可能であることが確認できた。次に発明
者らは電磁ホーンの頂角を53度とし、同様の実験をし
たところ、良好なマイクロ波放射が得られ、十分なプラ
ズマを得ることができた。この条件の時、最も強いプラ
ズマを得ることができた。
である。更に、本発明においては、前記冷却装置と反応
室との間に断熱材を配置するのが好ましい。このように
断熱材を配置することにより、より環状導波管の冷却性
を高めることができる。この断熱材は、マイクロ波を吸
収しにくい材料に選定すれば、電磁ホーンと電磁ホーン
の間だけでなく、ホーンの前面にも配置できる。前記反
応室自体を中空基板とすれば、該中空基板の内面に膜を
形成させることができるので、該中空基板を光ファイバ
の母材とすることができる。
軸方向に相対移動可能に設けられるのが好ましい。この
ように構成することにより中空基板を長尺物とすること
ができる。
に基づき説明する。図1、2に示すプラズマCVD装置
は、光ファイバ母材を製造するものであり、石英管1の
内面にシリコン系材料などを堆積成膜するものである。
このプラズマCVD装置は、前記石英管1の中空部2を
減圧する減圧手段3と、前記中空部2にガスを供給する
ガス供給手段4と、前記石英管1の外周域からマイクロ
波を照射して、前記中空部2内のガスのプラズマを生成
して該中空部2の内面に被膜を形成させる環状導波管5
とを備えている。
部2が反応室とされ、石英管1自体が中空基板とされ、
該中空基板の内面に被膜が形成される。そして、石英管
1の直径は20mm〜30cm、長さは1〜2mとされ
ている。前記環状導波管5は、反射マイクロ波を吸収す
るためのアイソレータ6を介して、マイクロ波発振用マ
グネトロン7に接続されて、マイクロ波照射装置を構成
している。前記アイソレータ6は、該マグネトロン7が
負荷により反射してきたマイクロ波によって損傷を受け
ることを防ぐために、反射マイクロ波を水負荷で吸収す
るようになっており、マグネトロン7と共に、水冷機構
が設けられている。この冷却機構は、空冷であってもよ
い。
ている。この移動台8は、ベッド9に左右方向移動自在
に設けられている。なお、前記環状導波管5以外のアイ
ソレータ6、マグネトロン7、及びそれらを接続するた
めの導波管も前記移動台8に設けられている。従って、
これらの重量を極力小さいものとし、移動エネルギを小
さなものとしている。この移動台8は手動ハンドル10
により左右方向移動自在とされていると共に、モータな
どの駆動装置により移動自在に構成されている。そし
て、この移動台8の移動速度や距離は、制御装置により
制御可能とされている。この移動台8を、パソコンやシ
ーケンサで制御し、移動速度、移動加速度、移動距離な
どを任意に制御するのが好ましい。これら移動台8など
により、環状導波管5の移動装置が構成されている。
ク11が移動可能に設けられ、他端部にはテールストッ
ク12が左右方向移動固定自在に設けられている。前記
ヘッドストック11には、チャック13が回転自在に支
持され、このチャック13に石英管1の一端部が着脱自
在に取り付けられる。前記テールストック12にも、チ
ャック14が回転自在に支持され、このチャック14に
石英管1の他端部が着脱自在に取り付けられる。これら
両チャック13,14は、同期して正逆回転駆動される
ように構成されている。チャック13,14の回転速度
は制御装置により制御される。これらチャック13,1
4などにより石英管1の回転装置が構成されている。
ス供給手段4が接続され、前記テールストック12に前
記減圧手段3が接続されている。このヘッドストック1
1及びテールストック12の両チャック13,14に、
前記石英管1の両端部を把持した状態において、該石英
管1の中空部2は、外界とは気密状体を保持して前記ガ
ス供給手段4と減圧手段3とに連通可能とされている。
なお、前記説明においては、ヘッドストック11にガス
供給手段4を接続し、テールストック12に減圧手段3
を接続したが、これは夫々反対にもでき、ヘッドストッ
ク11に減圧手段3を接続し、テールストック12にガ
ス供給手段4を接続しても同様の効果が得られる。
ら成り、石英管1の中空部2の圧力を減圧保持する。塩
素系ガスなど、金属を腐食するガスを使用することがあ
るので、これらのガスに対して腐食しないように構成さ
れている。前記ガス供給手段4は、石英管1の中空部2
の内面に生成する被膜の種類に応じて必要な反応ガスを
供給するものであり、例えば、SiCl4+O2、SiC
l 4+GeCl4+O2、SiCl4+O2+C2F6等のガ
スを供給する。前記ベッド9上には、前記両チャック1
3,14に把持された石英管1及び環状導波管5を覆う
ように、炉装置15が設けられている。この炉装置15
は、開閉自在な蓋体16を有し、該蓋体16を開くこと
により、前記石英管1の取り外しを可能としている。
は、同心円上に配置された環状の内周壁17と外周壁1
8と、これら両壁17,18の端部をつなぐ左右側壁1
9,19とを有し、内周壁17と外周壁18の間に、マ
イクロ波電力が伝播する環状空間が形成されている。前
記環状導波管5の内周部に、内側にマイクロ波電力を供
給するためのアンテナ20が設けられている。このアン
テナ20は、内周壁17の周方向に等間隔を有して4個
所に設けられたスロット21から構成されている。この
スロット21は、石英管1の軸心と平行に開口された矩
形状の孔からなる。
とは、角パイプ状の導波管22を介して結合されいる。
即ち、環状導波管5の外周壁18と導波管22の一側壁
とが連通部23を介して接続され、その連通部23にカ
ップリングアンテナ24が設けられている。マグネトロ
ン7,アイソレータ6を通じて送られてきた2.45G
Hzのマイクロ波は、導波管22を通じてカップリング
アンテナ24まで伝播する。マイクロ波電力は、1〜1
0kWとされている。カップリングアンテナ24は、導
波管22と環状導波管5を電磁気的に結合する目的で設
置されており、電気伝導性のよい材料でできた金属棒が
導波管22と環状導波管5の間を貫く形態で設置されて
いる。このカップリングアンテナ24の差し込み深さ
は、手動又は自動で変更できるようになっており、当該
カップリングアンテナでマイクロ波の反射を変化させ、
マイクロ波の整合状態を調整したり、導波管22内のマ
イクロ波と環状導波管5内のマイクロ波の結合状態を任
意に変更できたりするようになっている。
合をとるために、カップリングアンテナ24の他に、導
波管22の終端部に導電性の金属で形成された可動プラ
ンジャチューナ25を設けている。可動プランジャ25
は、手動或いは自動で位置を変更できるようになってい
る。尚、可動プランジャ25の可変位置変更範囲は、マ
イクロ波の管内波長の半分以上であればよいが、調整の
利便性から半波長〜1波長とすることが尚好ましい。
ンテナ24によって、マイクロ波の整合をとる。マイク
ロ波の整合状態は、マグネトロン5から出力されるマイ
クロ波電力と、アイソレータ6に戻るマイクロ波の電力
で確認できる。マイクロ波の出力電力に比べ、反射電力
が小さいほど、整合がよくとれていることを示す。マイ
クロ波の進行波及び反射波の電力は、クリスタル検波器
などで測定するのが好ましいが、進行波電力において
は、マグネトロン7に供給されている電力から類推する
こともできるし、反射波電力においては、アイソレータ
6に供給される電力を測定しても略同じ結果を得ること
ができる。
力されていれば、アンテナ20から石英管1内のガスに
マイクロ波が供給され、圧力、ガス種などの諸条件が整
えば、プラズマ26が発生し、所望の化学変化が進行
し、石英管1の内面に膜堆積が実施できる。この場合、
炉装置15によって加熱された石英管1は、最高120
0℃程度になるが、この輻射熱によって環状導波管5が
加熱され、温度が上昇する。そこで、本発明では、上記
過熱の問題を克服するために、環状導波管5を冷却する
ための冷却装置27を設け、環状導波管5を熱から守
り、安全且つ安定したマイクロ波供給を実現しようとし
たものである。
室である石英管1との間に設けられている。より具体的
には、内部に水または油或いは気体等の冷媒を通す冷却
パイプ28を環状導波管5の内周壁17の内面に取り付
けて冷却装置27を構成している。この冷却パイプ28
は、スロット21の開口を塞がないように、スロット2
1間に設けられている。冷却装置27を作る材質は、1
200℃以上の融点を持つ材料が好ましい。最高120
0℃の温度に達する光ファイバ製作プロセスにおいて、
何らかの原因で、環状導波管5が1200℃以上になっ
た場合、冷却装置27が溶融し、破損するのを未然に防
ぐためである。
らの輻射熱、環状導波管5が直接炉装置15から受ける
熱量、環状導波管5の内部で生じるマイクロ波損失によ
り吸収した熱量などを外部に放出できるものである。と
ころで、前記アンテナ20からマイクロ波を安定して放
射するためには、アンテナ20から見て環状導波管5側
と石英管1側とで、十分な特性インピーダンスの整合を
とることが必要である。前記石英管1側のインピーダン
スは、石英管1や環状導波管5の外形、或いは、環状導
波管5に設置されている構造物の影響を大きく受ける。
アンテナであった場合、スロット21の間に冷却装置2
7を設けると、特に冷却装置27が金属などの導電体で
作製された場合には、冷却装置27の導電体が影響を与
えて放射空間の特性インピーダンスに影響を与え、マイ
クロ波の放射効率が低下することが懸念される。即ち、
一般に環状導波管5内部の特性インピーダンスは、環状
導波管5外の空間特性インピーダンスと異なっており、
スロット形状のように導波管5の壁から直ぐに外部空間
にマイクロ波を放射するような構造の場合、特性インピ
ーダンスの整合がとりにくく、導波管5を伝播してきた
マイクロ波はスロットの位置で反射され、効率よく空間
に放射しづらくなる。
代表される放射空間の特性インピーダンスを乱すものが
配置されている場合は、上記傾向は強く、また、マイク
ロ波を安定して放射するための整合条件などを、事前に
予測することも極めて難しくなる。そこで、図5,6に
示すように、環状導波管5の内側に設置される冷却装置
27が、環状導波管5と石英管1で囲まれる空間の特性
インピーダンスに影響を与え難いようにするために、冷
却パイプ28を環状導波管5の内周壁17に埋める形態
とした。
の内周壁17に収納する必要がでてくるので、必然的に
環状導波管5の内周壁17の肉厚が厚くなる。内周壁1
7の肉厚が厚くなると、アンテナ20のスロット21に
おいて、マイクロ波は、狭い隙間を長い距離伝播する必
要があり、薄い内周壁のときと同様の放射特性を得るこ
とは極めて難しくなる。このように厚い内周壁17にス
ロットアンテナを設置した場合は、マイクロ波は、該ス
ロット21の位置で反射され、環状導波管5内に戻され
る。従って、石英管1に有効なマイクロ波照射が行われ
にくくなる。
20を、スロット21の開口面積を徐々に広げた形状と
した電磁ホーンアンテナ29とした。このような形状と
することにより、特性インピーダンスを徐々に空間の特
性インピーダンスに近付け、最終的には環状導波管5の
内周壁17に設けたスロット21と空間の間の特性イン
ピーダンスを整合する働きを持つ。電磁ホーンアンテナ
29は、電気伝導性のよい材質が好ましいが、表面を電
気伝導性のよい銀や金などをメッキするのもよい。2.
45GHzの高周波では、表皮効果が表れるため、メッ
キ厚さは数ミクロンでよい。
ナ29の形状の一例であり、角錐型に形成されている。
このような角錐型にすることにより、その製作が容易と
なる。また、角錐型とすることにより、大容量の冷却装
置27を設置することができる。図10に示すように、
前記電磁ホーンアンテナ29の形状を楕円形にすること
もできる。このように楕円形にすれば、マイクロ波照射
領域を楕円形にして、マイクロ波照射領域の強度分布を
丸く一様にすることができる。
ナ29は、ホーン長さLが長く、頂角α(開き角)が狭
いほど、特性インピーダンスの変化が小さくなり、放出
効率がよくなる。しかし、内径が100mm程度の環状
導波管5のスロット21の代わりに取り付けた電磁ホー
ンアンテナ29の場合、あまり頂角αを小さくすると、
開口面積が小さくなり、伝播しにくくなり、大部分のマ
イクロ波は環状導波管5内に反射されてしまい。外部空
間に放出されなくなる。
いと、電磁ホーンアンテナ29による特性インピーダン
スの空間的変化の効果が得られなくなり、また、アンテ
ナから放射されるマイクロ波の波面が歪曲するため、マ
イクロ波の放射効率が低下する。実験によれば、環状導
波管5の内周面17に設けられた4本のスロット21の
夫々にホーン長さL=30mmの角錐型電磁ホーンアン
テナ29を設置して、環状導波管5の内側に、減圧した
アルゴンガスを封入した石英管1から成る反応室2を設
置して、マイクロ波照射をしたところ、ホーン角度α=
20度では有効なマイクロ放射が得られず、石英管1に
プラズマ発生を実現することはできなかった。頂角α=
30度では、有効なマイクロ波照射が得られ、石英管1
内部に有効なプラズマを発生することができた。
テナ29の頂角α=120度とした場合、インピーダン
ス整合が得られにくく、十分なプラズマを発生させるこ
とが出来なかった。頂角α=90度とすることで、十分
なマイクロ波の放射が行われ、石英管1に有用なプラズ
マの発生を確認した。次に、電磁ホーンアンテナの頂角
αを53度とし、同様の実験をしたところ、最も反射電
力が小さい状態でマイクロ波放射が実現でき、十分なプ
ラズマを得ることができた。
ホーンアンテナ29は、パラボラアンテナに代表される
開口アンテナの一種であり、開口部の面積が大きいほ
ど、指向性が鋭くなり、高い利得が得られることが知ら
れている。従って、頂角αが小さい場合には、開口面積
が小さくなるので、利得が減少し、マイクロ波の放射効
率も低下する。勿論、電磁ホーンアンテナ29の長さL
を長くすれば、小さい角度αでも開口面積を大きくする
ことは可能であるが、環状導波管5の内径や石英管1の
外径で、該電磁ホーンアンテナ29の長さLは必然的な
制限を受ける。一方、頂角αを大きくすると、指向性が
向上し、利得も増す傾向にあるが、該頂角αを大きくし
すぎると、アンテナ29から放出されるマイクロ波の波
面が歪曲し、電磁ホーンアンテナ29の放射効率が低下
する。
が装置構成によって必然的に決定され、この長さLにお
いて、元もアンテナ放射効率の高い頂角αが決定され
る。実験によると、長さLは、30mmにおいて、頂角
αは53度が最適であるが、30〜90度の範囲で有効
なマイクロ波放射を確認した。なお、必要となる冷却装
置27に要求される冷却能力、即ち、冷却装置27の体
積と電磁ホーン29のマイクロ波放出効率を鑑みて、電
磁ホーンアンテナ29の頂角αを定めるとよい。
の内周壁17に取り付けた冷却パイプ28を、熱伝導性
がよく、かつ電気伝導性のよい材料28、例えばステン
レスなどの金属で埋めたものである。そして、石英管1
に対する面を平滑化し、マイクロ波の反射特性がよいよ
うに鏡面研磨などの処理を施した。このように構成する
ことにより、一層マイクロ波の放出特性の改善が期待で
きる。図14,15に示すものは、石英管1と環状導波
管5の間に、断熱材30を設置したものである。
からの輻射が大きく、環状導波管5並びに電磁ホーンア
ンテナ29や冷却装置27の温度が高くなる場合には、
石英管1と環状導波管5の間に、断熱材30を設置する
ことで、より環状導波管5の冷却性を高めることができ
る。前記断熱材30は、マイクロ波を吸収しにくい材料
に選定すれば、電磁ホーンアンテナ29同士の間だけで
はなく、電磁ホーンアンテナ29の前面にも設置でき
る。
のに限定されるものではなく、「従来技術2」に示す装
置にも適用できる。
の間に冷却装置を配置したので、環状導波管の過熱を防
止できる。また、アンテナを、スロットの開口が反応室
側に向かって開口面積が広くなる電磁ホーンアンテナと
しているので、マイクロ波の放射効率の低下が防止され
る。
CVD装置の側面図である。
面図である。
面図である。
る。
アンテナの分解斜視図である。
図である。
す断面図である。
す断面図である。
Claims (10)
- 【請求項1】 環状の導波管の内側に配置された反応室
内に、該導波管の内周部に設けられたアンテナからマイ
クロ波電力を供給し、前記反応室内部にプラズマを生じ
せしめ、気相成長合成法で成膜するプラズマCVD装置
において、 前記環状導波管と反応室との間に冷却装置が配置されて
いることを特徴とするプラズマCVD装置。 - 【請求項2】 前記アンテナは、環状導波管の内周部に
周方向所定間隔を有して配置されたスロットから構成さ
れ、 前記冷却装置は、環状導波管の内周部で且つ前記アンテ
ナ間に設けられていることを特徴とする請求項1記載の
プラズマCVD装置。 - 【請求項3】 前記アンテナは、スロットの開口が反応
室側に向かって開口面積が広くなる電磁ホーンアンテナ
とされていることを特徴とする請求項2記載のプラズマ
CVD装置。 - 【請求項4】 前記電磁ホーンアンテナの形状を、角錐
型としたことを特徴とする請求項3記載のプラズマCV
D装置。 - 【請求項5】 前記角錐型電磁ホーンアンテナの錐の頂
角を、30〜90度としたことを特徴とする請求項4記
載のプラズマCVD装置。 - 【請求項6】 前記角錐型電磁ホーンアンテナの錐の頂
角を、50〜60度としたことを特徴とする請求項4記
載のプラズマCVD装置。 - 【請求項7】 前記冷却装置と反応室との間に断熱材を
配置したことを特徴とする請求項1〜6の何れか一つに
記載のプラズマCVD装置。 - 【請求項8】 前記反応室自体が中空基板であり、該中
空基板の内面に成膜されることを特徴とする請求項1〜
7の何れか一つに記載のプラズマCVD装置。 - 【請求項9】 前記中空基板と環状導波管は、軸方向に
相対移動可能に設けられていることを特徴とする請求項
8記載のプラズマCVD装置。 - 【請求項10】 前記中空基板は、光ファイバ母材とさ
れていることを特徴とする請求項9記載のプラズマCV
D装置。
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