JP2002348166A - 水硬性組成物 - Google Patents
水硬性組成物Info
- Publication number
- JP2002348166A JP2002348166A JP2001161281A JP2001161281A JP2002348166A JP 2002348166 A JP2002348166 A JP 2002348166A JP 2001161281 A JP2001161281 A JP 2001161281A JP 2001161281 A JP2001161281 A JP 2001161281A JP 2002348166 A JP2002348166 A JP 2002348166A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- particles
- surface area
- specific surface
- weight
- inorganic particles
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 硬化前には自己充填性（優れた流動性及び材
料分離抵抗性）を有し、施工性に極めて優れ、硬化後に
は、130MPa以上の圧縮強度及び10KJ/m2以上の破壊エネ
ルギーを有する等、機械的特性に優れる水硬性組成物を
提供する。 【解決手段】 水硬性組成物は、ブレーン比表面積2,
500〜5,000cm2/gのセメント粒子100重量部と、ＢＥＴ
比表面積5〜25m2/gの微粒子10〜40重量部と、ブレー
ン比表面積5,000〜30,000cm2/gの無機粒子Ａ10〜50重量
部と、ブレーン比表面積2,500〜5,000cm2/gの無機粒
子Ｂ5〜35重量部と、有機繊維及び／又は炭素繊維と
を含有し、（１）無機粒子Ａが、セメント粒子及び無機
粒子Ｂよりも大きなブレーン比表面積を有し、（２）セ
メント粒子と無機粒子Ｂのブレーン比表面積の差が、10
0cm2/g以上であり、（３）無機粒子Ａと無機粒子Ｂの合
計量が、セメント粒子100重量部に対して15〜55重量部
である。
料分離抵抗性）を有し、施工性に極めて優れ、硬化後に
は、130MPa以上の圧縮強度及び10KJ/m2以上の破壊エネ
ルギーを有する等、機械的特性に優れる水硬性組成物を
提供する。 【解決手段】 水硬性組成物は、ブレーン比表面積2,
500〜5,000cm2/gのセメント粒子100重量部と、ＢＥＴ
比表面積5〜25m2/gの微粒子10〜40重量部と、ブレー
ン比表面積5,000〜30,000cm2/gの無機粒子Ａ10〜50重量
部と、ブレーン比表面積2,500〜5,000cm2/gの無機粒
子Ｂ5〜35重量部と、有機繊維及び／又は炭素繊維と
を含有し、（１）無機粒子Ａが、セメント粒子及び無機
粒子Ｂよりも大きなブレーン比表面積を有し、（２）セ
メント粒子と無機粒子Ｂのブレーン比表面積の差が、10
0cm2/g以上であり、（３）無機粒子Ａと無機粒子Ｂの合
計量が、セメント粒子100重量部に対して15〜55重量部
である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、硬化前には、自己
充填性（優れた流動性と材料分離抵抗性）を有し、施工
性に極めて優れるとともに、硬化後には、機械的特性
（圧縮強度、曲げ強度、破壊エネルギー等）に優れる水
硬性組成物に関する。
充填性（優れた流動性と材料分離抵抗性）を有し、施工
性に極めて優れるとともに、硬化後には、機械的特性
（圧縮強度、曲げ強度、破壊エネルギー等）に優れる水
硬性組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、機械的特性（圧縮強度、曲げ
強度等）に優れる水硬性組成物（コンクリート等）の開
発が行なわれている。例えば、特公昭60−59182号公報
の「請求の範囲」には、粒径50Å〜0.5μmの無機固体粒
子Ａ（例えば、シリカダスト粒子）と、粒径0.5〜100μ
mかつ粒子Ａより少なくとも１オーダー大きい固体粒子
Ｂ（例えば、少なくとも20重量％がポルトランドセメン
トからなるもの）と、表面活性分散剤（例えば、高縮合
ナフタレンスルホン酸／ホルムアルデヒド縮合体等のコ
ンクリートスーパープラスチサイザー）と、追加の素材
Ｃ（砂、石、繊維等からなる群より選択されるもの）と
を含む水硬性複合材料が開示されている。この公報に記
載の水硬性複合材料は、硬化後に100MPa以上の圧縮強度
を有し、機械的特性に優れる（第32頁の63欄の第１
表）。
強度等）に優れる水硬性組成物（コンクリート等）の開
発が行なわれている。例えば、特公昭60−59182号公報
の「請求の範囲」には、粒径50Å〜0.5μmの無機固体粒
子Ａ（例えば、シリカダスト粒子）と、粒径0.5〜100μ
mかつ粒子Ａより少なくとも１オーダー大きい固体粒子
Ｂ（例えば、少なくとも20重量％がポルトランドセメン
トからなるもの）と、表面活性分散剤（例えば、高縮合
ナフタレンスルホン酸／ホルムアルデヒド縮合体等のコ
ンクリートスーパープラスチサイザー）と、追加の素材
Ｃ（砂、石、繊維等からなる群より選択されるもの）と
を含む水硬性複合材料が開示されている。この公報に記
載の水硬性複合材料は、硬化後に100MPa以上の圧縮強度
を有し、機械的特性に優れる（第32頁の63欄の第１
表）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一般に、機械的特性
（圧縮強度、曲げ強度、破壊エネルギー等）に優れる水
硬性組成物（コンクリート等）は、次のような利点を有
する。 現場打ちで建築物等を構築する場合には、コンクリ
ート層の厚さを薄くすることができるので、コンクリー
トの打設量が少なくなり、労力の軽減、コストの削減、
利用空間の増大等を図ることができる。 プレキャスト部材を製造する場合には、該プレキャ
スト部材の厚さを薄くすることができるので、軽量化を
図ることができ、運搬や施工が容易になる。 耐摩耗性や、中性化・クリープ等に対する耐久性が
向上する。 現在、これらの利点〜に鑑みて、前述の特公昭60−
59182号公報に開示された水硬性複合材料よりも機械的
特性に優れる水硬性組成物が望まれている。
（圧縮強度、曲げ強度、破壊エネルギー等）に優れる水
硬性組成物（コンクリート等）は、次のような利点を有
する。 現場打ちで建築物等を構築する場合には、コンクリ
ート層の厚さを薄くすることができるので、コンクリー
トの打設量が少なくなり、労力の軽減、コストの削減、
利用空間の増大等を図ることができる。 プレキャスト部材を製造する場合には、該プレキャ
スト部材の厚さを薄くすることができるので、軽量化を
図ることができ、運搬や施工が容易になる。 耐摩耗性や、中性化・クリープ等に対する耐久性が
向上する。 現在、これらの利点〜に鑑みて、前述の特公昭60−
59182号公報に開示された水硬性複合材料よりも機械的
特性に優れる水硬性組成物が望まれている。
【０００４】また、現場打ちで建築物等を構築する場合
や、プレキャスト部材を製造する場合においては、水硬
性組成物（コンクリート等）の打設時間の短縮化や、打
設後のコンクリート等に加える振動の所要時間の短縮化
等の観点から、流動性及び材料分離抵抗性に優れる水硬
性組成物（いわゆる自己充填性を有する水硬性組成物）
を用いることが有利である。
や、プレキャスト部材を製造する場合においては、水硬
性組成物（コンクリート等）の打設時間の短縮化や、打
設後のコンクリート等に加える振動の所要時間の短縮化
等の観点から、流動性及び材料分離抵抗性に優れる水硬
性組成物（いわゆる自己充填性を有する水硬性組成物）
を用いることが有利である。
【０００５】しかしながら、前記特公昭60−59182号公
報に開示された水硬性複合材料では、硬化前における流
動性及び材料分離抵抗性の向上と、硬化後の機械的特性
（圧縮強度、曲げ強度、破壊エネルギー等）の向上を両
立させることは、困難であった。例えば、130MPa以上の
圧縮強度と10KJ/m2以上の破壊エネルギーを発現させよ
うとする場合には、水／結合材比を0.20以下と極端に小
さくし、かつ有機繊維のような補強材を配合する必要が
あるため、流動性が小さくなり、自己充填性が得られな
い。一方、自己充填性を確保しようとすると、水／結合
材比及び減水剤の量が大きくなり、130MPa以上の圧縮強
度と10KJ/m2以上の破壊エネルギーを発現することは困
難である。
報に開示された水硬性複合材料では、硬化前における流
動性及び材料分離抵抗性の向上と、硬化後の機械的特性
（圧縮強度、曲げ強度、破壊エネルギー等）の向上を両
立させることは、困難であった。例えば、130MPa以上の
圧縮強度と10KJ/m2以上の破壊エネルギーを発現させよ
うとする場合には、水／結合材比を0.20以下と極端に小
さくし、かつ有機繊維のような補強材を配合する必要が
あるため、流動性が小さくなり、自己充填性が得られな
い。一方、自己充填性を確保しようとすると、水／結合
材比及び減水剤の量が大きくなり、130MPa以上の圧縮強
度と10KJ/m2以上の破壊エネルギーを発現することは困
難である。
【０００６】そこで、本発明は、硬化前には、流動性と
材料分離抵抗性に優れ、自己充填性を有するとともに、
硬化後には、130MPaを超える圧縮強度と10KJ/m2以上の
破壊エネルギーを有する等、機械的特性（圧縮強度、曲
げ強度、破壊エネルギー等）に優れる水硬性組成物を提
供することを目的とする。
材料分離抵抗性に優れ、自己充填性を有するとともに、
硬化後には、130MPaを超える圧縮強度と10KJ/m2以上の
破壊エネルギーを有する等、機械的特性（圧縮強度、曲
げ強度、破壊エネルギー等）に優れる水硬性組成物を提
供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記目的を
達成するために鋭意研究した結果、特定の粒径を有する
材料を特定の割合で組み合わせ、かつ、有機繊維及び／
又は炭素繊維を配合することによって、上記目的を達成
することができるとの知見を得、本発明に到達した。
達成するために鋭意研究した結果、特定の粒径を有する
材料を特定の割合で組み合わせ、かつ、有機繊維及び／
又は炭素繊維を配合することによって、上記目的を達成
することができるとの知見を得、本発明に到達した。
【０００８】すなわち、本願請求項１に記載の水硬性組
成物は、ブレーン比表面積2,500〜5,000cm2/gのセメ
ント粒子100重量部と、ＢＥＴ比表面積5〜25m2/gの微
粒子10〜40重量部と、ブレーン比表面積5,000〜30,00
0cm2/gの無機粒子Ａ10〜50重量部と、ブレーン比表面
積2,500〜5,000cm2/gの無機粒子Ｂ5〜35重量部と、有
機繊維及び／又は炭素繊維とを含有する水硬性組成物で
あって、（１）上記無機粒子Ａが、上記セメント粒子及
び上記無機粒子Ｂよりも大きなブレーン比表面積を有し
ており、（２）上記セメント粒子と上記無機粒子Ｂのブ
レーン比表面積の差が、100cm2/g以上であり、（３）上
記無機粒子Ａと上記無機粒子Ｂの合計量が、上記セメン
ト粒子100重量部に対して15〜55重量部であることを特
徴とする。このように構成した水硬性組成物は、減水剤
及び水と組み合わせて使用すれば、硬化前には、自己充
填性（優れた流動性及び材料分離抵抗性）を有し、施工
性に優れるとともに、硬化後には、130MPaを超える圧縮
強度と10KJ/m2以上の破壊エネルギーを有する等、機械
的特性（圧縮強度、曲げ強度、破壊エネルギー等）に優
れる。
成物は、ブレーン比表面積2,500〜5,000cm2/gのセメ
ント粒子100重量部と、ＢＥＴ比表面積5〜25m2/gの微
粒子10〜40重量部と、ブレーン比表面積5,000〜30,00
0cm2/gの無機粒子Ａ10〜50重量部と、ブレーン比表面
積2,500〜5,000cm2/gの無機粒子Ｂ5〜35重量部と、有
機繊維及び／又は炭素繊維とを含有する水硬性組成物で
あって、（１）上記無機粒子Ａが、上記セメント粒子及
び上記無機粒子Ｂよりも大きなブレーン比表面積を有し
ており、（２）上記セメント粒子と上記無機粒子Ｂのブ
レーン比表面積の差が、100cm2/g以上であり、（３）上
記無機粒子Ａと上記無機粒子Ｂの合計量が、上記セメン
ト粒子100重量部に対して15〜55重量部であることを特
徴とする。このように構成した水硬性組成物は、減水剤
及び水と組み合わせて使用すれば、硬化前には、自己充
填性（優れた流動性及び材料分離抵抗性）を有し、施工
性に優れるとともに、硬化後には、130MPaを超える圧縮
強度と10KJ/m2以上の破壊エネルギーを有する等、機械
的特性（圧縮強度、曲げ強度、破壊エネルギー等）に優
れる。
【０００９】上記無機粒子Ａは、上記セメント粒子及び
上記無機粒子Ｂよりも1,000cm2/g以上大きなブレーン比
表面積を有することが好ましい（請求項２）。このよう
に構成すれば、施工性及び強度発現性をより一層向上さ
せることができる。上記水硬性組成物は、粒径2mm以下
の骨材を含み、該骨材の配合量が、上記セメント粒子と
上記微粒子と上記無機粒子Ａと上記無機粒子Ｂとの合計
量100重量部に対して、130重量部以下であるように構成
することができる（請求項３）。このような数値範囲内
に骨材の粒径及び配合量を限定することは、硬化後の強
度発現性等の観点から好ましいものである。上記骨材
は、75μm以下の粒子の含有量が2.0重量％以下であるこ
とが好ましい（請求項４）。このように構成すれば、流
動性と材料分離抵抗性をより一層向上させることができ
る。
上記無機粒子Ｂよりも1,000cm2/g以上大きなブレーン比
表面積を有することが好ましい（請求項２）。このよう
に構成すれば、施工性及び強度発現性をより一層向上さ
せることができる。上記水硬性組成物は、粒径2mm以下
の骨材を含み、該骨材の配合量が、上記セメント粒子と
上記微粒子と上記無機粒子Ａと上記無機粒子Ｂとの合計
量100重量部に対して、130重量部以下であるように構成
することができる（請求項３）。このような数値範囲内
に骨材の粒径及び配合量を限定することは、硬化後の強
度発現性等の観点から好ましいものである。上記骨材
は、75μm以下の粒子の含有量が2.0重量％以下であるこ
とが好ましい（請求項４）。このように構成すれば、流
動性と材料分離抵抗性をより一層向上させることができ
る。
【００１０】本願請求項５、７に記載の水硬性組成物
は、上述のセメント粒子、微粒子、無機粒子Ａ、無機粒
子Ｂ、有機繊維及び／又は炭素繊維、及び必要に応じて
配合される骨材に加えて、減水剤及び水を含むととも
に、上記有機繊維及び／又は炭素繊維の配合量が、当該
水硬性組成物中の体積百分率で0.1〜10.0％であること
を特徴とする。有機繊維及び／又は炭素繊維の配合量を
この範囲内とすれば、ファイバーボールの生成等の問題
を招かずに、本発明の優れた効果を確保することができ
る。減水剤及び水を含む上記水硬性組成物は、硬化前に
は、240mm以上のフロー値を有し、硬化後には、130MPa
以上の圧縮強度、15MPa以上の曲げ強度、及び10KJ/m2以
上の破壊エネルギーを有することができる（請求項
６）。特に、75μm以下の粒子の含有量が2重量％以下で
あるような粒度分布を上記骨材が有している場合には、
減水剤及び水を含む上記水硬性組成物は、硬化前には、
250mm以上のフロー値を有し、硬化後には、130MPa以上
の圧縮強度、15MPa以上の曲げ強度、及び10KJ/m2以上の
破壊エネルギーを有することができる（請求項８）。
は、上述のセメント粒子、微粒子、無機粒子Ａ、無機粒
子Ｂ、有機繊維及び／又は炭素繊維、及び必要に応じて
配合される骨材に加えて、減水剤及び水を含むととも
に、上記有機繊維及び／又は炭素繊維の配合量が、当該
水硬性組成物中の体積百分率で0.1〜10.0％であること
を特徴とする。有機繊維及び／又は炭素繊維の配合量を
この範囲内とすれば、ファイバーボールの生成等の問題
を招かずに、本発明の優れた効果を確保することができ
る。減水剤及び水を含む上記水硬性組成物は、硬化前に
は、240mm以上のフロー値を有し、硬化後には、130MPa
以上の圧縮強度、15MPa以上の曲げ強度、及び10KJ/m2以
上の破壊エネルギーを有することができる（請求項
６）。特に、75μm以下の粒子の含有量が2重量％以下で
あるような粒度分布を上記骨材が有している場合には、
減水剤及び水を含む上記水硬性組成物は、硬化前には、
250mm以上のフロー値を有し、硬化後には、130MPa以上
の圧縮強度、15MPa以上の曲げ強度、及び10KJ/m2以上の
破壊エネルギーを有することができる（請求項８）。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する本発明で使用するセメント粒子としては、普通ポル
トランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱
ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の
各種ポルトランドセメントが挙げられる。本発明におい
て、水硬性組成物の早期強度を向上させようとする場合
には、早強ポルトランドセメントを使用することが好ま
しく、水硬性組成物の流動性を向上させようとする場合
には、中庸熱ポルトランドセメントや低熱ポルトランド
セメントを使用することが好ましい。
する本発明で使用するセメント粒子としては、普通ポル
トランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱
ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の
各種ポルトランドセメントが挙げられる。本発明におい
て、水硬性組成物の早期強度を向上させようとする場合
には、早強ポルトランドセメントを使用することが好ま
しく、水硬性組成物の流動性を向上させようとする場合
には、中庸熱ポルトランドセメントや低熱ポルトランド
セメントを使用することが好ましい。
【００１２】セメント粒子のブレーン比表面積は、2,50
0〜5,000cm2/g、好ましくは3,000〜4,500cm2/gである。
該値が2,500cm2/g未満であると、水和反応が不活発にな
って、130MPaを超える圧縮強度が得られ難い等の欠点が
あり、5,000cm2/gを超えると、セメントの粉砕に時間が
かかり、また、所定の流動性を得るための水量が多くな
るため、硬化後の収縮量が大きくなる等の欠点がある。
0〜5,000cm2/g、好ましくは3,000〜4,500cm2/gである。
該値が2,500cm2/g未満であると、水和反応が不活発にな
って、130MPaを超える圧縮強度が得られ難い等の欠点が
あり、5,000cm2/gを超えると、セメントの粉砕に時間が
かかり、また、所定の流動性を得るための水量が多くな
るため、硬化後の収縮量が大きくなる等の欠点がある。
【００１３】本発明で使用する微粒子としては、シリカ
フューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ、火
山灰、シリカゾル、沈降シリカ等が挙げられる。一般
に、シリカフュームやシリカダストは、そのＢＥＴ比表
面積が5〜25m2/gであり、粉砕等をする必要がないの
で、本発明の微粒子として好適である。微粒子のＢＥＴ
比表面積は、5〜25m2/gである。該値が5m2/g未満である
と、組成物の粒子の充填性に緻密さを欠くため、130MPa
を超える圧縮強度が得られ難い等の欠点があり、25m2/g
を超えると、所定の流動性を得るための水量が多くなる
ため、130MPaを超える圧縮強度が得られ難い等の欠点が
ある。
フューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ、火
山灰、シリカゾル、沈降シリカ等が挙げられる。一般
に、シリカフュームやシリカダストは、そのＢＥＴ比表
面積が5〜25m2/gであり、粉砕等をする必要がないの
で、本発明の微粒子として好適である。微粒子のＢＥＴ
比表面積は、5〜25m2/gである。該値が5m2/g未満である
と、組成物の粒子の充填性に緻密さを欠くため、130MPa
を超える圧縮強度が得られ難い等の欠点があり、25m2/g
を超えると、所定の流動性を得るための水量が多くなる
ため、130MPaを超える圧縮強度が得られ難い等の欠点が
ある。
【００１４】微粒子の配合量は、セメント粒子100重量
部に対して10〜40重量部、好ましくは20〜40重量部であ
る。配合量が10重量部未満では、130MPaを超える圧縮強
度を発現させることが困難となり、機械的特性が低下す
るとともに、流動性が極端に低下する。一方、配合量が
40重量部を超えると、流動性が低下する。
部に対して10〜40重量部、好ましくは20〜40重量部であ
る。配合量が10重量部未満では、130MPaを超える圧縮強
度を発現させることが困難となり、機械的特性が低下す
るとともに、流動性が極端に低下する。一方、配合量が
40重量部を超えると、流動性が低下する。
【００１５】本発明で使用する無機粒子Ａ及び無機粒子
Ｂは、セメント以外の無機粒子であり、具体的には、ス
ラグ、石灰石粉末、長石類、ムライト類、アルミナ粉
末、石英粉末、フライアッシュ、火山灰、シリカゾル、
炭化物粉末、窒化物粉末等が挙げられる。中でも、スラ
グ、石灰石粉末、石英粉末は、コストの点や硬化後の品
質安定性の点で好ましく用いられる。なお、無機粒子Ａ
と無機粒子Ｂは、同じ種類の粉末を使用してもよいし、
異なる種類の粉末を使用してもよい。
Ｂは、セメント以外の無機粒子であり、具体的には、ス
ラグ、石灰石粉末、長石類、ムライト類、アルミナ粉
末、石英粉末、フライアッシュ、火山灰、シリカゾル、
炭化物粉末、窒化物粉末等が挙げられる。中でも、スラ
グ、石灰石粉末、石英粉末は、コストの点や硬化後の品
質安定性の点で好ましく用いられる。なお、無機粒子Ａ
と無機粒子Ｂは、同じ種類の粉末を使用してもよいし、
異なる種類の粉末を使用してもよい。
【００１６】無機粒子Ａは、ブレーン比表面積が5,000
〜30,000cm2/g、好ましくは6,000〜20,000cm2/gのもの
である。また、無機粒子Ａは、セメント粒子及び無機粒
子Ｂよりもブレーン比表面積が大きいものである。無機
粒子Ａのブレーン比表面積が5,000cm2/g未満であると、
セメント粒子や無機粒子Ｂとのブレーン比表面積の差が
小さくなり、自己充填性を確保することが困難になる等
の欠点があり、30,000cm2/gを超えると、粉砕に手間が
かかるため、材料が入手し難くなったり、所定の流動性
が得られ難くなる等の欠点がある。また、無機粒子Ａ
が、セメント粒子及び無機粒子Ｂよりも大きなブレーン
比表面積を有することによって、無機粒子Ａが、セメン
ト粒子及び無機粒子Bと、微粒子との間隙を埋めるよう
な粒度を有することになり、自己充填性等を確保するこ
とができる。
〜30,000cm2/g、好ましくは6,000〜20,000cm2/gのもの
である。また、無機粒子Ａは、セメント粒子及び無機粒
子Ｂよりもブレーン比表面積が大きいものである。無機
粒子Ａのブレーン比表面積が5,000cm2/g未満であると、
セメント粒子や無機粒子Ｂとのブレーン比表面積の差が
小さくなり、自己充填性を確保することが困難になる等
の欠点があり、30,000cm2/gを超えると、粉砕に手間が
かかるため、材料が入手し難くなったり、所定の流動性
が得られ難くなる等の欠点がある。また、無機粒子Ａ
が、セメント粒子及び無機粒子Ｂよりも大きなブレーン
比表面積を有することによって、無機粒子Ａが、セメン
ト粒子及び無機粒子Bと、微粒子との間隙を埋めるよう
な粒度を有することになり、自己充填性等を確保するこ
とができる。
【００１７】無機粒子Ａとセメント粒子及び無機粒子Ｂ
とのブレーン比表面積の差（換言すれば、無機粒子Ａ
と、セメント粒子と無機粒子Ｂのうちブレーン比表面積
の大きい方とのブレーン比表面積の差）は、硬化前の作
業性（施工性）と硬化後の強度発現性の観点から、1,00
0cm2/g以上が好ましく、2,000cm2/g以上がより好まし
い。
とのブレーン比表面積の差（換言すれば、無機粒子Ａ
と、セメント粒子と無機粒子Ｂのうちブレーン比表面積
の大きい方とのブレーン比表面積の差）は、硬化前の作
業性（施工性）と硬化後の強度発現性の観点から、1,00
0cm2/g以上が好ましく、2,000cm2/g以上がより好まし
い。
【００１８】無機粒子Ａの配合量は、セメント粒子100
重量部に対して10〜50重量部、好ましくは15〜40重量部
である。配合量が10重量部未満または50重量部を超える
と、硬化後130MPaを超える圧縮強度を発現させようとし
た場合、自己充填性を確保することが困難となり、施工
性が極端に低下する。
重量部に対して10〜50重量部、好ましくは15〜40重量部
である。配合量が10重量部未満または50重量部を超える
と、硬化後130MPaを超える圧縮強度を発現させようとし
た場合、自己充填性を確保することが困難となり、施工
性が極端に低下する。
【００１９】無機粒子Ｂのブレーン比表面積は、2,500
〜5,000cm2/gである。また、セメント粒子と無機粒子Ｂ
とのブレーン比表面積の差は、100cm2/g以上であり、硬
化前の作業性（施工性）と硬化後の強度発現性の観点か
ら、好ましくは200cm2/g以上である。無機粒子Ｂのブレ
ーン比表面積が2,500cm2/g未満であると、自己充填性を
確保することが困難になる等の欠点があり、5,000cm2/g
を超えると、ブレーン比表面積の数値が無機粒子Ａに近
づくため、組成物を構成する粒子の充填性が低下し、流
動性が低下する等の欠点がある。また、セメント粒子と
無機粒子Ｂとのブレーン比表面積の差が100cm2/g以上で
あることによって、組成物を構成する粒子の充填性が向
上し、自己充填性等を確保することができる。
〜5,000cm2/gである。また、セメント粒子と無機粒子Ｂ
とのブレーン比表面積の差は、100cm2/g以上であり、硬
化前の作業性（施工性）と硬化後の強度発現性の観点か
ら、好ましくは200cm2/g以上である。無機粒子Ｂのブレ
ーン比表面積が2,500cm2/g未満であると、自己充填性を
確保することが困難になる等の欠点があり、5,000cm2/g
を超えると、ブレーン比表面積の数値が無機粒子Ａに近
づくため、組成物を構成する粒子の充填性が低下し、流
動性が低下する等の欠点がある。また、セメント粒子と
無機粒子Ｂとのブレーン比表面積の差が100cm2/g以上で
あることによって、組成物を構成する粒子の充填性が向
上し、自己充填性等を確保することができる。
【００２０】無機粒子Ｂの配合量は、セメント粒子100
重量部に対して5〜35重量部、好ましくは10〜30重量部
である。配合量が5〜35重量部の範囲外では、硬化後130
MPaを超える圧縮強度を発現させようとした場合、流動
性が低下し、施工性が低下する。無機粒子Ａと無機粒子
Ｂの合計量は、セメント粒子100重量部に対して15〜55
重量部、好ましくは25〜50重量部である。合計量が15〜
55重量部の範囲外では、硬化後130MPaを超える圧縮強度
を発現させようとした場合、自己充填性を確保すること
が困難となり、施工性が極端に低下する。
重量部に対して5〜35重量部、好ましくは10〜30重量部
である。配合量が5〜35重量部の範囲外では、硬化後130
MPaを超える圧縮強度を発現させようとした場合、流動
性が低下し、施工性が低下する。無機粒子Ａと無機粒子
Ｂの合計量は、セメント粒子100重量部に対して15〜55
重量部、好ましくは25〜50重量部である。合計量が15〜
55重量部の範囲外では、硬化後130MPaを超える圧縮強度
を発現させようとした場合、自己充填性を確保すること
が困難となり、施工性が極端に低下する。
【００２１】本発明で使用する有機繊維としては、ビニ
ロン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊維、ア
ラミド繊維等が挙げられる。炭素繊維としては、ＰＡＮ
系炭素繊維やピッチ系炭素繊維が挙げられる。中でも、
ビニロン繊維は、コストや入手のし易さの点で好ましく
用いられる。有機繊維及び／又は炭素繊維の寸法は、水
硬性組成物中における該繊維の材料分離の防止や、硬化
後の破壊エネルギーの向上の点から、直径が0.005〜1.0
mm、長さ2〜30mmであることが好ましく、直径が0.01〜
0.5mm、長さ5〜25mmであることがより好ましい。また、
有機繊維及び／又は炭素繊維のアスペクト比（繊維長／
繊維直径）は、好ましくは20〜200、より好ましくは30
〜150である。
ロン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊維、ア
ラミド繊維等が挙げられる。炭素繊維としては、ＰＡＮ
系炭素繊維やピッチ系炭素繊維が挙げられる。中でも、
ビニロン繊維は、コストや入手のし易さの点で好ましく
用いられる。有機繊維及び／又は炭素繊維の寸法は、水
硬性組成物中における該繊維の材料分離の防止や、硬化
後の破壊エネルギーの向上の点から、直径が0.005〜1.0
mm、長さ2〜30mmであることが好ましく、直径が0.01〜
0.5mm、長さ5〜25mmであることがより好ましい。また、
有機繊維及び／又は炭素繊維のアスペクト比（繊維長／
繊維直径）は、好ましくは20〜200、より好ましくは30
〜150である。
【００２２】有機繊維及び／又は炭素繊維の配合量は、
水硬性組成物（セメント粒子、微粒子、無機粒子Ａ、無
機粒子Ｂ、有機繊維及び／又は炭素繊維、減水剤、水、
及び必要に応じて配合される骨材からなる組成物）中の
体積百分率で好ましくは0.1〜10.0％、より好ましくは
1.0〜9.0％、特に好ましくは2.0〜8.0％である。配合量
が0.1％未満では、硬化後の破壊エネルギーを十分に向
上させることができず、10.0KJ/m2以上の破壊エネルギ
ーが得られ難いので好ましくない。配合量が10.0％を超
えると、混練時の作業性等を確保するために単位水量が
増大するうえ、配合量を増やしても繊維の増強効果が向
上しないため、経済的でなく、さらに、混練物中にいわ
ゆるファイバーボールを生じ易くなるので、好ましくな
い。
水硬性組成物（セメント粒子、微粒子、無機粒子Ａ、無
機粒子Ｂ、有機繊維及び／又は炭素繊維、減水剤、水、
及び必要に応じて配合される骨材からなる組成物）中の
体積百分率で好ましくは0.1〜10.0％、より好ましくは
1.0〜9.0％、特に好ましくは2.0〜8.0％である。配合量
が0.1％未満では、硬化後の破壊エネルギーを十分に向
上させることができず、10.0KJ/m2以上の破壊エネルギ
ーが得られ難いので好ましくない。配合量が10.0％を超
えると、混練時の作業性等を確保するために単位水量が
増大するうえ、配合量を増やしても繊維の増強効果が向
上しないため、経済的でなく、さらに、混練物中にいわ
ゆるファイバーボールを生じ易くなるので、好ましくな
い。
【００２３】本発明においては、骨材を使用することが
できる。骨材としては、川砂、陸砂、海砂、砕砂、珪砂
等又はこれらの混合物を使用することができる。骨材
は、粒径2mm以下で、かつ75μm以下の粒子の含有量が2.
0重量％以下のものを用いることが好ましい。ここで、
骨材の粒径とは、85％重量累積粒径である。該骨材を使
用することによって、流動性や作業性が向上する。骨材
の粒径が2mmを超えると、硬化後の機械的特性が低下す
るので好ましくない。また、75μm以下の粒子の含有量
が2.0重量％を超えると、モルタルの流動性や作業性が
低下する。
できる。骨材としては、川砂、陸砂、海砂、砕砂、珪砂
等又はこれらの混合物を使用することができる。骨材
は、粒径2mm以下で、かつ75μm以下の粒子の含有量が2.
0重量％以下のものを用いることが好ましい。ここで、
骨材の粒径とは、85％重量累積粒径である。該骨材を使
用することによって、流動性や作業性が向上する。骨材
の粒径が2mmを超えると、硬化後の機械的特性が低下す
るので好ましくない。また、75μm以下の粒子の含有量
が2.0重量％を超えると、モルタルの流動性や作業性が
低下する。
【００２４】なお、本発明においては、硬化後の強度発
現性の点から、最大粒径が2mm以下の骨材を用いること
が好ましく、最大粒径が1.5mm以下の骨材を用いること
がより好ましい。また、流動性や作業性の点から、75μ
m以下の粒子の含有量が1.5重量％以下である骨材を用い
ることがより好ましい。骨材の配合量は、水硬性組成物
（モルタル）の施工性や硬化後の機械的強度の観点か
ら、セメント粒子、微粒子、無機粒子Ａ、無機粒子Ｂの
合計量100重量部に対して130重量部以下が好ましく、さ
らには、自己収縮や乾燥収縮の低減、水和発熱量の低減
等の観点から、40〜130重量部がより好ましい。
現性の点から、最大粒径が2mm以下の骨材を用いること
が好ましく、最大粒径が1.5mm以下の骨材を用いること
がより好ましい。また、流動性や作業性の点から、75μ
m以下の粒子の含有量が1.5重量％以下である骨材を用い
ることがより好ましい。骨材の配合量は、水硬性組成物
（モルタル）の施工性や硬化後の機械的強度の観点か
ら、セメント粒子、微粒子、無機粒子Ａ、無機粒子Ｂの
合計量100重量部に対して130重量部以下が好ましく、さ
らには、自己収縮や乾燥収縮の低減、水和発熱量の低減
等の観点から、40〜130重量部がより好ましい。
【００２５】前記各材料を用いてペーストまたはモルタ
ルを調製する場合、前記各材料に加えて、減水剤及び水
が配合される。減水剤としては、リグニン系、ナフタレ
ンスルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系の減水
剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を
使用することができる。これらのうち、減水効果の大き
な高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用することが
好ましい。
ルを調製する場合、前記各材料に加えて、減水剤及び水
が配合される。減水剤としては、リグニン系、ナフタレ
ンスルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系の減水
剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を
使用することができる。これらのうち、減水効果の大き
な高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用することが
好ましい。
【００２６】減水剤の配合量は、セメント粒子、微粒
子、無機粒子Ａ、無機粒子Ｂの合計量100重量部に対し
て、固形分換算で0.1〜4.0重量部が好ましく、0.3〜2.0
重量部がより好ましい。配合量が0.1重量部未満では、
混練が困難になるとともに、流動性が低くなり、自己充
填性が得られない。配合量が4.0重量部を超えると、材
料分離や著しい凝結遅延が生じ、また、硬化後の機械的
特性が低下することもある。なお、減水剤は、液状また
は粉末状のいずれでも使用することができる。
子、無機粒子Ａ、無機粒子Ｂの合計量100重量部に対し
て、固形分換算で0.1〜4.0重量部が好ましく、0.3〜2.0
重量部がより好ましい。配合量が0.1重量部未満では、
混練が困難になるとともに、流動性が低くなり、自己充
填性が得られない。配合量が4.0重量部を超えると、材
料分離や著しい凝結遅延が生じ、また、硬化後の機械的
特性が低下することもある。なお、減水剤は、液状また
は粉末状のいずれでも使用することができる。
【００２７】ペーストまたはモルタルを調製する際の水
の量は、セメント粒子、微粒子、無機粒子Ａ、無機粒子
Ｂの合計量100重量部に対して、好ましくは10〜30重量
部、より好ましくは12〜25重量部である。水の量が10重
量部未満では、混練が困難になるとともに、流動性が低
下し、自己充填性が得られない。水の量が30重量部を超
えると、硬化後の機械的特性が低下する。
の量は、セメント粒子、微粒子、無機粒子Ａ、無機粒子
Ｂの合計量100重量部に対して、好ましくは10〜30重量
部、より好ましくは12〜25重量部である。水の量が10重
量部未満では、混練が困難になるとともに、流動性が低
下し、自己充填性が得られない。水の量が30重量部を超
えると、硬化後の機械的特性が低下する。
【００２８】硬化前のペーストまたはモルタルのフロー
値は、好ましくは240mm以上、より好ましくは250mm以上
である。特に、75μm以下の粒子の含有量が2.0重量％以
下である骨材を用いた場合には、該フロー値は、好まし
くは250mm以上、より好ましくは265mm以上、特に好まし
くは280mm以上である。なお、本明細書中において、フ
ロー値とは、「JIS R 5201（セメントの物理試験方法）
11.フロー試験」に記載される方法において、15回の落
下運動を行なわないで測定した値である。また、前記フ
ロー試験において、フロー値が200mmに達する時間は、
好ましくは10.5秒以内、より好ましくは10.0秒以内であ
る。当該時間は、作業性と粘性を評価する尺度として用
いられる。
値は、好ましくは240mm以上、より好ましくは250mm以上
である。特に、75μm以下の粒子の含有量が2.0重量％以
下である骨材を用いた場合には、該フロー値は、好まし
くは250mm以上、より好ましくは265mm以上、特に好まし
くは280mm以上である。なお、本明細書中において、フ
ロー値とは、「JIS R 5201（セメントの物理試験方法）
11.フロー試験」に記載される方法において、15回の落
下運動を行なわないで測定した値である。また、前記フ
ロー試験において、フロー値が200mmに達する時間は、
好ましくは10.5秒以内、より好ましくは10.0秒以内であ
る。当該時間は、作業性と粘性を評価する尺度として用
いられる。
【００２９】硬化後のペーストまたはモルタルの圧縮強
度は、好ましくは130MPa以上、より好ましくは140MPa以
上である。硬化後のペーストまたはモルタルの曲げ強度
は、好ましくは15MPa以上、より好ましくは18MPa以上で
ある。硬化後のペーストまたはモルタルの破壊エネルギ
ーは、好ましくは10KJ/m2、より好ましくは20KJ/m2以上
である。
度は、好ましくは130MPa以上、より好ましくは140MPa以
上である。硬化後のペーストまたはモルタルの曲げ強度
は、好ましくは15MPa以上、より好ましくは18MPa以上で
ある。硬化後のペーストまたはモルタルの破壊エネルギ
ーは、好ましくは10KJ/m2、より好ましくは20KJ/m2以上
である。
【００３０】本発明の水硬性組成物からなるペーストま
たはモルタルの混練方法は、特に限定するものではな
く、例えば、(a)水、減水剤以外の材料（具体的には、
セメント粒子、微粒子、無機粒子Ａ、無機粒子Ｂ、有機
繊維及び／又は炭素繊維、及び必要に応じて配合される
骨材）を予め混合して、プレミックス材を調製してお
き、該プレミックス材、水、減水剤をミキサに投入し、
混練する方法、(b)粉末状の減水剤を用意し、水以外の
材料（具体的には、セメント粒子、微粒子、無機粒子
Ａ、無機粒子Ｂ、減水剤、有機繊維及び／又は炭素繊
維、及び必要に応じて配合される骨材）を予め混合し
て、プレミックス材を調製しておき、該プレミックス材
及び水をミキサに投入し、混練する方法、(c)各材料を
各々個別にミキサに投入し、混練する方法、等を採用す
ることができる。
たはモルタルの混練方法は、特に限定するものではな
く、例えば、(a)水、減水剤以外の材料（具体的には、
セメント粒子、微粒子、無機粒子Ａ、無機粒子Ｂ、有機
繊維及び／又は炭素繊維、及び必要に応じて配合される
骨材）を予め混合して、プレミックス材を調製してお
き、該プレミックス材、水、減水剤をミキサに投入し、
混練する方法、(b)粉末状の減水剤を用意し、水以外の
材料（具体的には、セメント粒子、微粒子、無機粒子
Ａ、無機粒子Ｂ、減水剤、有機繊維及び／又は炭素繊
維、及び必要に応じて配合される骨材）を予め混合し
て、プレミックス材を調製しておき、該プレミックス材
及び水をミキサに投入し、混練する方法、(c)各材料を
各々個別にミキサに投入し、混練する方法、等を採用す
ることができる。
【００３１】混練に用いるミキサは、通常のコンクリー
トの混練に用いられるどのタイプのものでもよく、例え
ば、揺動型ミキサ、パンタイプミキサ、二軸練りミキサ
等が用いられる。また、養生方法も特に限定するもので
はなく、気中養生や蒸気養生等を行なえばよい。
トの混練に用いられるどのタイプのものでもよく、例え
ば、揺動型ミキサ、パンタイプミキサ、二軸練りミキサ
等が用いられる。また、養生方法も特に限定するもので
はなく、気中養生や蒸気養生等を行なえばよい。
【００３２】
【実施例】以下、実施例により本発明を説明する。 ［１．使用材料］以下に示す材料を使用した。 （１）セメント粒子；Ａ：普通ポルトランドセメント
（太平洋セメント（株）製；ブレーン比表面積3,300cm2
/g） Ｂ：低熱ポルトランドセメント（太平洋セメント（株）
製；ブレーン比表面積3,200cm2/g） （２）微粒子；Ａ：シリカフューム（ＢＥＴ比表面積11
m2/g） Ｂ：シリカフューム（ＢＥＴ比表面積21m2/g） （３）無機粒子Ａ；スラグ粉末Ａ（ブレーン比表面積6,
000cm2/g） スラグ粉末Ｂ（ブレーン比表面積15,000cm2/g） 石英粉末（ブレーン比表面積8,000cm2/g） 石灰石粉末（ブレーン比表面積10,000cm2/g） （４）無機粒子Ｂ；スラグ粉末Ａ（ブレーン比表面積4,
500cm2/g） 石英粉末（ブレーン比表面積4,000cm2/g） 石灰石粉末Ａ（ブレーン比表面積3,800cm2/g） 石灰石粉末Ｂ（ブレーン比表面積2,600cm2/g） （５）骨材；珪砂Ａ（最大粒径0.6mm、75μm以下の粒子
の含有量0.35重量％） 珪砂Ｂ（最大粒径0.6mm、75μm以下の粒子の含有量1.2
重量％） 珪砂Ｃ（最大粒径0.6mm、75μm以下の粒子の含有量2.9
重量％） （６）有機繊維；Ａ：ビニロン繊維（直径：0.3mm、長
さ：13mm） Ｂ：アラミド繊維（直径：0.25mm、長さ：15mm） （７）減水剤； ポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤 （８）水； 水道水 前記材料を用いた実施例１〜２０、比較例１〜７の配合
条件を表１に示す。
（太平洋セメント（株）製；ブレーン比表面積3,300cm2
/g） Ｂ：低熱ポルトランドセメント（太平洋セメント（株）
製；ブレーン比表面積3,200cm2/g） （２）微粒子；Ａ：シリカフューム（ＢＥＴ比表面積11
m2/g） Ｂ：シリカフューム（ＢＥＴ比表面積21m2/g） （３）無機粒子Ａ；スラグ粉末Ａ（ブレーン比表面積6,
000cm2/g） スラグ粉末Ｂ（ブレーン比表面積15,000cm2/g） 石英粉末（ブレーン比表面積8,000cm2/g） 石灰石粉末（ブレーン比表面積10,000cm2/g） （４）無機粒子Ｂ；スラグ粉末Ａ（ブレーン比表面積4,
500cm2/g） 石英粉末（ブレーン比表面積4,000cm2/g） 石灰石粉末Ａ（ブレーン比表面積3,800cm2/g） 石灰石粉末Ｂ（ブレーン比表面積2,600cm2/g） （５）骨材；珪砂Ａ（最大粒径0.6mm、75μm以下の粒子
の含有量0.35重量％） 珪砂Ｂ（最大粒径0.6mm、75μm以下の粒子の含有量1.2
重量％） 珪砂Ｃ（最大粒径0.6mm、75μm以下の粒子の含有量2.9
重量％） （６）有機繊維；Ａ：ビニロン繊維（直径：0.3mm、長
さ：13mm） Ｂ：アラミド繊維（直径：0.25mm、長さ：15mm） （７）減水剤； ポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤 （８）水； 水道水 前記材料を用いた実施例１〜２０、比較例１〜７の配合
条件を表１に示す。
【００３３】
【表１】
【００３４】［２．モルタルまたはペーストの調製及び
評価］各材料を個別に二軸練りミキサに投入し、混練し
た。混練後、次のように硬化前及び硬化後の物性を測定
し評価した。 （１）フロー値 「JIS R 5201（セメントの物理試験方法）11.フロー試
験」に記載される方法において、15回の落下運動を行な
わないで測定した。 （２）200mm到達時間 上記フロー試験において、フロー値が200mmに達するま
での時間を測定した。 （３）圧縮強度 各混練物をφ50×100mmの型枠内に流し込み、20℃で48
時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生して、硬化体（３
本）を作製した後、「JIS A1108（コンクリートの圧縮
試験方法）」に準じて、該硬化体の圧縮強度を測定し
た。硬化体（３本）の測定値の平均値を圧縮強度とし
た。
評価］各材料を個別に二軸練りミキサに投入し、混練し
た。混練後、次のように硬化前及び硬化後の物性を測定
し評価した。 （１）フロー値 「JIS R 5201（セメントの物理試験方法）11.フロー試
験」に記載される方法において、15回の落下運動を行な
わないで測定した。 （２）200mm到達時間 上記フロー試験において、フロー値が200mmに達するま
での時間を測定した。 （３）圧縮強度 各混練物をφ50×100mmの型枠内に流し込み、20℃で48
時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生して、硬化体（３
本）を作製した後、「JIS A1108（コンクリートの圧縮
試験方法）」に準じて、該硬化体の圧縮強度を測定し
た。硬化体（３本）の測定値の平均値を圧縮強度とし
た。
【００３５】（４）曲げ強度 各混練物を4×4×16cmの型枠内に流し込み、20℃で48時
間前置き後、90℃で48時間蒸気養生して、硬化体（３
本）を作製した後、「JIS R 5201（セメントの物理試験
方法）」に準じて、該硬化体の曲げ強度を測定した。載
荷条件は、下支点間距離12cm、上支点間距離4cmの４点
曲げとした。硬化体（３本）の測定値の平均値を曲げ強
度とした。 （５）破壊エネルギー 破壊エネルギーは、上記曲げ強度試験において、荷重が
最大荷重に達してから、最大荷重の１／３に低下するま
での間の荷重−荷重点変位の積分値を、供試体断面積で
除した値として算出した。なお、荷重点変位としては、
曲げ試験機のクロスヘッド変位量を用いた。結果を表２
に示す。
間前置き後、90℃で48時間蒸気養生して、硬化体（３
本）を作製した後、「JIS R 5201（セメントの物理試験
方法）」に準じて、該硬化体の曲げ強度を測定した。載
荷条件は、下支点間距離12cm、上支点間距離4cmの４点
曲げとした。硬化体（３本）の測定値の平均値を曲げ強
度とした。 （５）破壊エネルギー 破壊エネルギーは、上記曲げ強度試験において、荷重が
最大荷重に達してから、最大荷重の１／３に低下するま
での間の荷重−荷重点変位の積分値を、供試体断面積で
除した値として算出した。なお、荷重点変位としては、
曲げ試験機のクロスヘッド変位量を用いた。結果を表２
に示す。
【００３６】
【表２】
【００３７】表２に示すように、実施例１〜２０では、
流動性が良好で、自己充填性を有するとともに、優れた
機械的強度（圧縮強度、曲げ強度、破壊エネルギー）を
有するのに対し、比較例１〜７では、流動性等が劣り、
自己充填性が得られていない。特に、75μm以下の粒子
の含有量が2重量％以下である実施例１〜１５、１７〜
２０では、極めて優れた流動性（270mm以上のフロー
値）を得ている。
流動性が良好で、自己充填性を有するとともに、優れた
機械的強度（圧縮強度、曲げ強度、破壊エネルギー）を
有するのに対し、比較例１〜７では、流動性等が劣り、
自己充填性が得られていない。特に、75μm以下の粒子
の含有量が2重量％以下である実施例１〜１５、１７〜
２０では、極めて優れた流動性（270mm以上のフロー
値）を得ている。
【００３８】
【発明の効果】本発明の水硬性組成物は、硬化前には、
自己充填性（優れた流動性及び材料分離抵抗性）を有
し、施工性に極めて優れるとともに、硬化後には、130M
Pa以上の圧縮強度及び10KJ/m2以上の破壊エネルギーを
有する等、機械的特性に優れる。
自己充填性（優れた流動性及び材料分離抵抗性）を有
し、施工性に極めて優れるとともに、硬化後には、130M
Pa以上の圧縮強度及び10KJ/m2以上の破壊エネルギーを
有する等、機械的特性に優れる。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１４年９月１２日（２００２．９．１
２）
２）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００８
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００８】すなわち、本願請求項１に記載の水硬性組
成物は、ブレーン比表面積2,500〜5,000cm2/gのセメ
ント粒子100重量部と、ＢＥＴ比表面積5〜25m2/gの微
粒子10〜40重量部と、ブレーン比表面積5,000〜30,00
0cm2/gの無機粒子Ａ10〜50重量部と、ブレーン比表面
積2,500〜5,000cm2/gの無機粒子Ｂ5〜35重量部と、有
機繊維及び／又は炭素繊維と、85％重量累積粒径が2m
m以下の骨材とを含有する水硬性組成物であって、
（１）上記無機粒子Ａが、上記セメント粒子及び上記無
機粒子Ｂよりも大きなブレーン比表面積を有しており、
（２）上記セメント粒子と上記無機粒子Ｂのブレーン比
表面積の差が、100cm2/g以上であり、（３）上記無機粒
子Ａと上記無機粒子Ｂの合計量が、上記セメント粒子10
0重量部に対して15〜55重量部であり、（４）上記骨材
の配合量が、上記セメント粒子と上記微粒子と上記無機
粒子Ａと上記無機粒子Ｂとの合計量100重量部に対し
て、130重量部以下であることを特徴とする。このよう
に構成した水硬性組成物は、減水剤及び水と組み合わせ
て使用すれば、硬化前には、自己充填性（優れた流動性
及び材料分離抵抗性）を有し、施工性に優れるととも
に、硬化後には、130MPaを超える圧縮強度と10KJ/m2以
上の破壊エネルギーを有する等、機械的特性（圧縮強
度、曲げ強度、破壊エネルギー等）に優れる。
成物は、ブレーン比表面積2,500〜5,000cm2/gのセメ
ント粒子100重量部と、ＢＥＴ比表面積5〜25m2/gの微
粒子10〜40重量部と、ブレーン比表面積5,000〜30,00
0cm2/gの無機粒子Ａ10〜50重量部と、ブレーン比表面
積2,500〜5,000cm2/gの無機粒子Ｂ5〜35重量部と、有
機繊維及び／又は炭素繊維と、85％重量累積粒径が2m
m以下の骨材とを含有する水硬性組成物であって、
（１）上記無機粒子Ａが、上記セメント粒子及び上記無
機粒子Ｂよりも大きなブレーン比表面積を有しており、
（２）上記セメント粒子と上記無機粒子Ｂのブレーン比
表面積の差が、100cm2/g以上であり、（３）上記無機粒
子Ａと上記無機粒子Ｂの合計量が、上記セメント粒子10
0重量部に対して15〜55重量部であり、（４）上記骨材
の配合量が、上記セメント粒子と上記微粒子と上記無機
粒子Ａと上記無機粒子Ｂとの合計量100重量部に対し
て、130重量部以下であることを特徴とする。このよう
に構成した水硬性組成物は、減水剤及び水と組み合わせ
て使用すれば、硬化前には、自己充填性（優れた流動性
及び材料分離抵抗性）を有し、施工性に優れるととも
に、硬化後には、130MPaを超える圧縮強度と10KJ/m2以
上の破壊エネルギーを有する等、機械的特性（圧縮強
度、曲げ強度、破壊エネルギー等）に優れる。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００９】上記無機粒子Ａは、上記セメント粒子及び
上記無機粒子Ｂよりも1,000cm2/g以上大きなブレーン比
表面積を有することが好ましい（請求項２）。このよう
に構成すれば、施工性及び強度発現性をより一層向上さ
せることができる。上記骨材は、75μm以下の粒子の含
有量が2.0重量％以下であることが好ましい（請求項
３）。このように構成すれば、流動性と材料分離抵抗性
をより一層向上させることができる。
上記無機粒子Ｂよりも1,000cm2/g以上大きなブレーン比
表面積を有することが好ましい（請求項２）。このよう
に構成すれば、施工性及び強度発現性をより一層向上さ
せることができる。上記骨材は、75μm以下の粒子の含
有量が2.0重量％以下であることが好ましい（請求項
３）。このように構成すれば、流動性と材料分離抵抗性
をより一層向上させることができる。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】本願請求項４、６に記載の水硬性組成物
は、上述のセメント粒子、微粒子、無機粒子Ａ、無機粒
子Ｂ、有機繊維及び／又は炭素繊維、及び骨材に加え
て、減水剤及び水を含むとともに、上記有機繊維及び／
又は炭素繊維の配合量が、当該水硬性組成物中の体積百
分率で0.1〜10.0％であることを特徴とする。有機繊維
及び／又は炭素繊維の配合量をこの範囲内とすれば、フ
ァイバーボールの生成等の問題を招かずに、本発明の優
れた効果を確保することができる。減水剤及び水を含む
上記水硬性組成物は、硬化前には、240mm以上のフロー
値を有し、硬化後には、130MPa以上の圧縮強度、15MPa
以上の曲げ強度、及び10KJ/m2以上の破壊エネルギーを
有することができる（請求項５）。特に、75μm以下の
粒子の含有量が2重量％以下であるような粒度分布を上
記骨材が有している場合には、減水剤及び水を含む上記
水硬性組成物は、硬化前には、250mm以上のフロー値を
有し、硬化後には、130MPa以上の圧縮強度、15MPa以上
の曲げ強度、及び10KJ/m2以上の破壊エネルギーを有す
ることができる（請求項７）。
は、上述のセメント粒子、微粒子、無機粒子Ａ、無機粒
子Ｂ、有機繊維及び／又は炭素繊維、及び骨材に加え
て、減水剤及び水を含むとともに、上記有機繊維及び／
又は炭素繊維の配合量が、当該水硬性組成物中の体積百
分率で0.1〜10.0％であることを特徴とする。有機繊維
及び／又は炭素繊維の配合量をこの範囲内とすれば、フ
ァイバーボールの生成等の問題を招かずに、本発明の優
れた効果を確保することができる。減水剤及び水を含む
上記水硬性組成物は、硬化前には、240mm以上のフロー
値を有し、硬化後には、130MPa以上の圧縮強度、15MPa
以上の曲げ強度、及び10KJ/m2以上の破壊エネルギーを
有することができる（請求項５）。特に、75μm以下の
粒子の含有量が2重量％以下であるような粒度分布を上
記骨材が有している場合には、減水剤及び水を含む上記
水硬性組成物は、硬化前には、250mm以上のフロー値を
有し、硬化後には、130MPa以上の圧縮強度、15MPa以上
の曲げ強度、及び10KJ/m2以上の破壊エネルギーを有す
ることができる（請求項７）。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２２】有機繊維及び／又は炭素繊維の配合量は、
水硬性組成物（セメント粒子、微粒子、無機粒子Ａ、無
機粒子Ｂ、有機繊維及び／又は炭素繊維、減水剤、水、
及び骨材からなる組成物）中の体積百分率で好ましくは
0.1〜10.0％、より好ましくは1.0〜9.0％、特に好まし
くは2.0〜8.0％である。配合量が0.1％未満では、硬化
後の破壊エネルギーを十分に向上させることができず、
10.0KJ/m2以上の破壊エネルギーが得られ難いので好ま
しくない。配合量が10.0％を超えると、混練時の作業性
等を確保するために単位水量が増大するうえ、配合量を
増やしても繊維の増強効果が向上しないため、経済的で
なく、さらに、混練物中にいわゆるファイバーボールを
生じ易くなるので、好ましくない。
水硬性組成物（セメント粒子、微粒子、無機粒子Ａ、無
機粒子Ｂ、有機繊維及び／又は炭素繊維、減水剤、水、
及び骨材からなる組成物）中の体積百分率で好ましくは
0.1〜10.0％、より好ましくは1.0〜9.0％、特に好まし
くは2.0〜8.0％である。配合量が0.1％未満では、硬化
後の破壊エネルギーを十分に向上させることができず、
10.0KJ/m2以上の破壊エネルギーが得られ難いので好ま
しくない。配合量が10.0％を超えると、混練時の作業性
等を確保するために単位水量が増大するうえ、配合量を
増やしても繊維の増強効果が向上しないため、経済的で
なく、さらに、混練物中にいわゆるファイバーボールを
生じ易くなるので、好ましくない。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２５】前記各材料を用いてモルタルを調製する場
合、前記各材料に加えて、減水剤及び水が配合される。
減水剤としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸
系、メラミン系、ポリカルボン酸系の減水剤、ＡＥ減水
剤、高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用すること
ができる。これらのうち、減水効果の大きな高性能減水
剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用することが好ましい。
合、前記各材料に加えて、減水剤及び水が配合される。
減水剤としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸
系、メラミン系、ポリカルボン酸系の減水剤、ＡＥ減水
剤、高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用すること
ができる。これらのうち、減水効果の大きな高性能減水
剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用することが好ましい。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２７】モルタルを調製する際の水の量は、セメン
ト粒子、微粒子、無機粒子Ａ、無機粒子Ｂの合計量100
重量部に対して、好ましくは10〜30重量部、より好まし
くは12〜25重量部である。水の量が10重量部未満では、
混練が困難になるとともに、流動性が低下し、自己充填
性が得られない。水の量が30重量部を超えると、硬化後
の機械的特性が低下する。
ト粒子、微粒子、無機粒子Ａ、無機粒子Ｂの合計量100
重量部に対して、好ましくは10〜30重量部、より好まし
くは12〜25重量部である。水の量が10重量部未満では、
混練が困難になるとともに、流動性が低下し、自己充填
性が得られない。水の量が30重量部を超えると、硬化後
の機械的特性が低下する。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２８】硬化前のモルタルのフロー値は、好ましく
は240mm以上、より好ましくは250mm以上である。特に、
75μm以下の粒子の含有量が2.0重量％以下である骨材を
用いた場合には、該フロー値は、好ましくは250mm以
上、より好ましくは265mm以上、特に好ましくは280mm以
上である。なお、本明細書中において、フロー値とは、
「JIS R 5201（セメントの物理試験方法）11.フロー試
験」に記載される方法において、15回の落下運動を行な
わないで測定した値である。また、前記フロー試験にお
いて、フロー値が200mmに達する時間は、好ましくは10.
5秒以内、より好ましくは10.0秒以内である。当該時間
は、作業性と粘性を評価する尺度として用いられる。
は240mm以上、より好ましくは250mm以上である。特に、
75μm以下の粒子の含有量が2.0重量％以下である骨材を
用いた場合には、該フロー値は、好ましくは250mm以
上、より好ましくは265mm以上、特に好ましくは280mm以
上である。なお、本明細書中において、フロー値とは、
「JIS R 5201（セメントの物理試験方法）11.フロー試
験」に記載される方法において、15回の落下運動を行な
わないで測定した値である。また、前記フロー試験にお
いて、フロー値が200mmに達する時間は、好ましくは10.
5秒以内、より好ましくは10.0秒以内である。当該時間
は、作業性と粘性を評価する尺度として用いられる。
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２９】硬化後のモルタルの圧縮強度は、好ましく
は130MPa以上、より好ましくは140MPa以上である。硬化
後のモルタルの曲げ強度は、好ましくは15MPa以上、よ
り好ましくは18MPa以上である。硬化後のモルタルの破
壊エネルギーは、好ましくは10KJ/m2、より好ましくは2
0KJ/m2以上である。
は130MPa以上、より好ましくは140MPa以上である。硬化
後のモルタルの曲げ強度は、好ましくは15MPa以上、よ
り好ましくは18MPa以上である。硬化後のモルタルの破
壊エネルギーは、好ましくは10KJ/m2、より好ましくは2
0KJ/m2以上である。
【手続補正１０】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３０】本発明の水硬性組成物からなるモルタルの
混練方法は、特に限定するものではなく、例えば、(a)
水、減水剤以外の材料（具体的には、セメント粒子、微
粒子、無機粒子Ａ、無機粒子Ｂ、有機繊維及び／又は炭
素繊維、及び骨材）を予め混合して、プレミックス材を
調製しておき、該プレミックス材、水、減水剤をミキサ
に投入し、混練する方法、(b)粉末状の減水剤を用意
し、水以外の材料（具体的には、セメント粒子、微粒
子、無機粒子Ａ、無機粒子Ｂ、減水剤、有機繊維及び／
又は炭素繊維、及び骨材）を予め混合して、プレミック
ス材を調製しておき、該プレミックス材及び水をミキサ
に投入し、混練する方法、(c)各材料を各々個別にミキ
サに投入し、混練する方法、等を採用することができ
る。
混練方法は、特に限定するものではなく、例えば、(a)
水、減水剤以外の材料（具体的には、セメント粒子、微
粒子、無機粒子Ａ、無機粒子Ｂ、有機繊維及び／又は炭
素繊維、及び骨材）を予め混合して、プレミックス材を
調製しておき、該プレミックス材、水、減水剤をミキサ
に投入し、混練する方法、(b)粉末状の減水剤を用意
し、水以外の材料（具体的には、セメント粒子、微粒
子、無機粒子Ａ、無機粒子Ｂ、減水剤、有機繊維及び／
又は炭素繊維、及び骨材）を予め混合して、プレミック
ス材を調製しておき、該プレミックス材及び水をミキサ
に投入し、混練する方法、(c)各材料を各々個別にミキ
サに投入し、混練する方法、等を採用することができ
る。
【手続補正１１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３２】
【実施例】以下、実施例により本発明を説明する。 ［１．使用材料］以下に示す材料を使用した。 （１）セメント粒子；Ａ：普通ポルトランドセメント
（太平洋セメント（株）製；ブレーン比表面積3,300cm2
/g） Ｂ：低熱ポルトランドセメント（太平洋セメント（株）
製；ブレーン比表面積3,200cm2/g） （２）微粒子；Ａ：シリカフューム（ＢＥＴ比表面積11
m2/g） Ｂ：シリカフューム（ＢＥＴ比表面積21m2/g） （３）無機粒子Ａ；スラグ粉末Ａ（ブレーン比表面積6,
000cm2/g） スラグ粉末Ｂ（ブレーン比表面積15,000cm2/g） 石英粉末（ブレーン比表面積8,000cm2/g） 石灰石粉末（ブレーン比表面積10,000cm2/g） （４）無機粒子Ｂ；スラグ粉末Ａ（ブレーン比表面積4,
500cm2/g） 石英粉末（ブレーン比表面積4,000cm2/g） 石灰石粉末Ａ（ブレーン比表面積3,800cm2/g） 石灰石粉末Ｂ（ブレーン比表面積2,600cm2/g） （５）骨材；珪砂Ａ（最大粒径0.6mm、75μm以下の粒子
の含有量0.35重量％） 珪砂Ｂ（最大粒径0.6mm、75μm以下の粒子の含有量1.2
重量％） 珪砂Ｃ（最大粒径0.6mm、75μm以下の粒子の含有量2.9
重量％） （６）有機繊維；Ａ：ビニロン繊維（直径：0.3mm、長
さ：13mm） Ｂ：アラミド繊維（直径：0.25mm、長さ：15mm） （７）減水剤； ポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤 （８）水； 水道水 前記材料を用いた実施例１〜１９、比較例１〜７の配合
条件を表１に示す。
（太平洋セメント（株）製；ブレーン比表面積3,300cm2
/g） Ｂ：低熱ポルトランドセメント（太平洋セメント（株）
製；ブレーン比表面積3,200cm2/g） （２）微粒子；Ａ：シリカフューム（ＢＥＴ比表面積11
m2/g） Ｂ：シリカフューム（ＢＥＴ比表面積21m2/g） （３）無機粒子Ａ；スラグ粉末Ａ（ブレーン比表面積6,
000cm2/g） スラグ粉末Ｂ（ブレーン比表面積15,000cm2/g） 石英粉末（ブレーン比表面積8,000cm2/g） 石灰石粉末（ブレーン比表面積10,000cm2/g） （４）無機粒子Ｂ；スラグ粉末Ａ（ブレーン比表面積4,
500cm2/g） 石英粉末（ブレーン比表面積4,000cm2/g） 石灰石粉末Ａ（ブレーン比表面積3,800cm2/g） 石灰石粉末Ｂ（ブレーン比表面積2,600cm2/g） （５）骨材；珪砂Ａ（最大粒径0.6mm、75μm以下の粒子
の含有量0.35重量％） 珪砂Ｂ（最大粒径0.6mm、75μm以下の粒子の含有量1.2
重量％） 珪砂Ｃ（最大粒径0.6mm、75μm以下の粒子の含有量2.9
重量％） （６）有機繊維；Ａ：ビニロン繊維（直径：0.3mm、長
さ：13mm） Ｂ：アラミド繊維（直径：0.25mm、長さ：15mm） （７）減水剤； ポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤 （８）水； 水道水 前記材料を用いた実施例１〜１９、比較例１〜７の配合
条件を表１に示す。
【手続補正１２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３３】
【表１】
【手続補正１３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３４】［２．モルタルの調製及び評価］各材料を
個別に二軸練りミキサに投入し、混練した。混練後、次
のように硬化前及び硬化後の物性を測定し評価した。 （１）フロー値 「JIS R 5201（セメントの物理試験方法）11.フロー試
験」に記載される方法において、15回の落下運動を行な
わないで測定した。 （２）200mm到達時間 上記フロー試験において、フロー値が200mmに達するま
での時間を測定した。 （３）圧縮強度 各混練物をφ50×100mmの型枠内に流し込み、20℃で48
時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生して、硬化体（３
本）を作製した後、「JIS A1108（コンクリートの圧縮
試験方法）」に準じて、該硬化体の圧縮強度を測定し
た。硬化体（３本）の測定値の平均値を圧縮強度とし
た。
個別に二軸練りミキサに投入し、混練した。混練後、次
のように硬化前及び硬化後の物性を測定し評価した。 （１）フロー値 「JIS R 5201（セメントの物理試験方法）11.フロー試
験」に記載される方法において、15回の落下運動を行な
わないで測定した。 （２）200mm到達時間 上記フロー試験において、フロー値が200mmに達するま
での時間を測定した。 （３）圧縮強度 各混練物をφ50×100mmの型枠内に流し込み、20℃で48
時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生して、硬化体（３
本）を作製した後、「JIS A1108（コンクリートの圧縮
試験方法）」に準じて、該硬化体の圧縮強度を測定し
た。硬化体（３本）の測定値の平均値を圧縮強度とし
た。
【手続補正１４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３６】
【表２】
【手続補正１５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３７】表２に示すように、実施例１〜１９では、
流動性が良好で、自己充填性を有するとともに、優れた
機械的強度（圧縮強度、曲げ強度、破壊エネルギー）を
有するのに対し、比較例１〜７では、流動性等が劣り、
自己充填性が得られていない。特に、75μm以下の粒子
の含有量が2重量％以下である実施例１〜１５、１７〜
１９では、極めて優れた流動性（270mm以上のフロー
値）を得ている。
流動性が良好で、自己充填性を有するとともに、優れた
機械的強度（圧縮強度、曲げ強度、破壊エネルギー）を
有するのに対し、比較例１〜７では、流動性等が劣り、
自己充填性が得られていない。特に、75μm以下の粒子
の含有量が2重量％以下である実施例１〜１５、１７〜
１９では、極めて優れた流動性（270mm以上のフロー
値）を得ている。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０４Ｂ 16:06 Ｃ０４Ｂ 14:38 Ａ 14:38）
Claims (8)
- 【請求項１】ブレーン比表面積2,500〜5,000cm2/gの
セメント粒子100重量部と、 ＢＥＴ比表面積5〜25m2/gの微粒子10〜40重量部と、 ブレーン比表面積5,000〜30,000cm2/gの無機粒子Ａ10
〜50重量部と、 ブレーン比表面積2,500〜5,000cm2/gの無機粒子Ｂ5〜
35重量部と、 有機繊維及び／又は炭素繊維とを含有する水硬性組成
物であって、（１）上記無機粒子Ａが、上記セメント粒
子及び上記無機粒子Ｂよりも大きなブレーン比表面積を
有しており、（２）上記セメント粒子と上記無機粒子Ｂ
のブレーン比表面積の差が、100cm2/g以上であり、
（３）上記無機粒子Ａと上記無機粒子Ｂの合計量が、上
記セメント粒子100重量部に対して15〜55重量部である
ことを特徴とする水硬性組成物。 - 【請求項２】 上記無機粒子Ａが、上記セメント粒子及
び上記無機粒子Ｂよりも1,000cm2/g以上大きなブレーン
比表面積を有する請求項１に記載の水硬性組成物。 - 【請求項３】 粒径2mm以下の骨材を含み、該骨材の配
合量が、上記セメント粒子と上記微粒子と上記無機粒子
Ａと上記無機粒子Ｂとの合計量100重量部に対して、130
重量部以下である請求項１又は２に記載の水硬性組成
物。 - 【請求項４】 上記骨材は、75μm以下の粒子の含有量
が2.0重量％以下である請求項３に記載の水硬性組成
物。 - 【請求項５】 減水剤及び水を含み、かつ、上記有機繊
維及び／又は炭素繊維の配合量が、水硬性組成物中の体
積百分率で0.1〜10.0％である請求項１〜３のいずれか
１項に記載の水硬性組成物。 - 【請求項６】 硬化前には、240mm以上のフロー値を有
し、硬化後には、130MPa以上の圧縮強度、15MPa以上の
曲げ強度、及び10KJ/m2以上の破壊エネルギーを有する
請求項５に記載の水硬性組成物。 - 【請求項７】 減水剤及び水を含み、かつ、上記有機繊
維及び／又は炭素繊維の配合量が、水硬性組成物中の体
積百分率で0.1〜10.0％である請求項４に記載の水硬性
組成物。 - 【請求項８】 硬化前には、250mm以上のフロー値を有
し、硬化後には、130MPa以上の圧縮強度、15MPa以上の
曲げ強度、及び10KJ/m2以上の破壊エネルギーを有する
請求項７に記載の水硬性組成物。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001161281A JP3397774B2 (ja) | 2001-05-29 | 2001-05-29 | 水硬性組成物 |
| EP02733236A EP1413563A4 (en) | 2001-05-29 | 2002-05-29 | HYDRAULIC COMPOSITION |
| PCT/JP2002/005180 WO2002096825A1 (fr) | 2001-05-29 | 2002-05-29 | Composition hydraulique |
| US10/478,853 US7465350B2 (en) | 2001-05-29 | 2002-05-29 | Hydraulic composition |
| CNB028107977A CN1275895C (zh) | 2001-05-29 | 2002-05-29 | 水固化性组合物 |
| KR1020037015521A KR100877026B1 (ko) | 2001-05-29 | 2002-05-29 | 수경성 조성물 |
| HK04108454A HK1065528A1 (en) | 2001-05-29 | 2004-10-28 | Hydraulic composition |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001161281A JP3397774B2 (ja) | 2001-05-29 | 2001-05-29 | 水硬性組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002348166A true JP2002348166A (ja) | 2002-12-04 |
| JP3397774B2 JP3397774B2 (ja) | 2003-04-21 |
Family
ID=19004584
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001161281A Expired - Lifetime JP3397774B2 (ja) | 2001-05-29 | 2001-05-29 | 水硬性組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3397774B2 (ja) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004115315A (ja) * | 2002-09-26 | 2004-04-15 | Taiheiyo Cement Corp | 高流動コンクリート |
| JP2004323294A (ja) * | 2003-04-24 | 2004-11-18 | Taiheiyo Cement Corp | コンクリート |
| JP2004339043A (ja) * | 2003-04-25 | 2004-12-02 | Taiheiyo Cement Corp | 水硬性組成物及び硬化体 |
| JP2005001959A (ja) * | 2003-06-13 | 2005-01-06 | Taiheiyo Cement Corp | セメント系断熱用パネル |
| JP2006137630A (ja) * | 2004-11-11 | 2006-06-01 | Taiheiyo Cement Corp | コンクリート |
| JP2006169054A (ja) * | 2004-12-16 | 2006-06-29 | Taiheiyo Cement Corp | 遠心成形コンクリート製品 |
| JP2007119257A (ja) * | 2005-10-24 | 2007-05-17 | Mitsubishi Materials Corp | 高強度コンクリート用材料および高強度硬化体の製造方法 |
| JP2010095406A (ja) * | 2008-10-17 | 2010-04-30 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 繊維補強セメント複合材料とその製造方法 |
| JP2010228953A (ja) * | 2009-03-26 | 2010-10-14 | Taiheiyo Cement Corp | セメント組成物 |
| WO2013073554A1 (ja) * | 2011-11-16 | 2013-05-23 | 大成建設株式会社 | 繊維補強セメント系混合材料 |
| JP2015061967A (ja) * | 2006-12-21 | 2015-04-02 | ラファルジュ | 構造要素及びその製造プロセス |
| US9115026B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-08-25 | Taisei Corporation | Cementitious matrix and fiber reinforced cement based mixture |
| CN105000831A (zh) * | 2015-06-01 | 2015-10-28 | 广州市景龙装饰工程有限公司 | 一种可造型腻子粉 |
| JP2015535197A (ja) * | 2012-10-09 | 2015-12-10 | ヴィーエイチエスシー，リミテッド | フライアッシュを処理する方法及びそのための回転ミル |
| JP2020164388A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 住友大阪セメント株式会社 | セメント組成物 |
-
2001
- 2001-05-29 JP JP2001161281A patent/JP3397774B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004115315A (ja) * | 2002-09-26 | 2004-04-15 | Taiheiyo Cement Corp | 高流動コンクリート |
| JP4520106B2 (ja) * | 2003-04-24 | 2010-08-04 | 太平洋セメント株式会社 | コンクリート |
| JP2004323294A (ja) * | 2003-04-24 | 2004-11-18 | Taiheiyo Cement Corp | コンクリート |
| JP2004339043A (ja) * | 2003-04-25 | 2004-12-02 | Taiheiyo Cement Corp | 水硬性組成物及び硬化体 |
| JP4567315B2 (ja) * | 2003-04-25 | 2010-10-20 | 太平洋セメント株式会社 | 硬化体の製造方法 |
| JP2005001959A (ja) * | 2003-06-13 | 2005-01-06 | Taiheiyo Cement Corp | セメント系断熱用パネル |
| JP2006137630A (ja) * | 2004-11-11 | 2006-06-01 | Taiheiyo Cement Corp | コンクリート |
| JP2006169054A (ja) * | 2004-12-16 | 2006-06-29 | Taiheiyo Cement Corp | 遠心成形コンクリート製品 |
| JP4621017B2 (ja) * | 2004-12-16 | 2011-01-26 | 太平洋セメント株式会社 | 遠心成形コンクリート製品 |
| JP2007119257A (ja) * | 2005-10-24 | 2007-05-17 | Mitsubishi Materials Corp | 高強度コンクリート用材料および高強度硬化体の製造方法 |
| JP2015061967A (ja) * | 2006-12-21 | 2015-04-02 | ラファルジュ | 構造要素及びその製造プロセス |
| JP2010095406A (ja) * | 2008-10-17 | 2010-04-30 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 繊維補強セメント複合材料とその製造方法 |
| JP2010228953A (ja) * | 2009-03-26 | 2010-10-14 | Taiheiyo Cement Corp | セメント組成物 |
| JPWO2013073554A1 (ja) * | 2011-11-16 | 2015-04-02 | 大成建設株式会社 | 繊維補強セメント系混合材料 |
| JP5620014B2 (ja) * | 2011-11-16 | 2014-11-05 | 大成建設株式会社 | 繊維補強セメント系混合材料 |
| WO2013073554A1 (ja) * | 2011-11-16 | 2013-05-23 | 大成建設株式会社 | 繊維補強セメント系混合材料 |
| US9145337B2 (en) | 2011-11-16 | 2015-09-29 | Taisei Corporation | Fiber reinforced cement based mixed material |
| US9115026B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-08-25 | Taisei Corporation | Cementitious matrix and fiber reinforced cement based mixture |
| JP2015535197A (ja) * | 2012-10-09 | 2015-12-10 | ヴィーエイチエスシー，リミテッド | フライアッシュを処理する方法及びそのための回転ミル |
| CN105000831A (zh) * | 2015-06-01 | 2015-10-28 | 广州市景龙装饰工程有限公司 | 一种可造型腻子粉 |
| JP2020164388A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 住友大阪セメント株式会社 | セメント組成物 |
| JP7095642B2 (ja) | 2019-03-29 | 2022-07-05 | 住友大阪セメント株式会社 | セメント組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3397774B2 (ja) | 2003-04-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100877026B1 (ko) | 수경성 조성물 | |
| JP3397775B2 (ja) | 水硬性組成物 | |
| JP2002348166A (ja) | 水硬性組成物 | |
| JP2002348167A (ja) | 水硬性組成物 | |
| JP5101355B2 (ja) | セメント組成物 | |
| JP2002338324A (ja) | 水硬性組成物 | |
| JP4298247B2 (ja) | 高流動コンクリート | |
| JP5574758B2 (ja) | セメント含有粉体組成物、及び水硬性組成物 | |
| JP4039801B2 (ja) | 水硬性組成物 | |
| JP3888685B2 (ja) | 高強度メッシュで補強された有機繊維含有高強度コンクリート板 | |
| JP2004155623A (ja) | プレストレストコンクリート | |
| JP5403321B2 (ja) | セメント系材料 | |
| JP2006137630A (ja) | コンクリート | |
| KR20040084533A (ko) | 고유동 콘크리트 제조를 위한 시멘트 혼합재 조성물 | |
| JP2004123414A (ja) | プレストレスト水硬性硬化体 | |
| JP4165992B2 (ja) | 水硬性組成物 | |
| JP2007176742A (ja) | 剪断強度強化型軽量コンクリート | |
| JP2004315333A (ja) | 排水性プレキャスト舗装版 | |
| JP2016011246A (ja) | 水硬性組成物 | |
| JP2001226162A (ja) | ポストテンションプレストレストコンクリート版の接合目地材 | |
| JP2004224639A (ja) | 版部材 | |
| JP2014076917A (ja) | 耐火性セメント組成物 | |
| JP4210409B2 (ja) | 鉄筋継手用充填材 | |
| JP2004224633A (ja) | プレストレストコンクリート舗装版 | |
| JP2004316365A (ja) | 排水性ハンプ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 3397774 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090214 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090214 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100214 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100214 Year of fee payment: 7 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100214 Year of fee payment: 7 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110214 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110214 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120214 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120214 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130214 Year of fee payment: 10 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |