JP2002336991A

JP2002336991A - 二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接方法

Info

Publication number: JP2002336991A
Application number: JP2001144210A
Authority: JP
Inventors: Masahito Ogata; 雅人緒方; Hajime Nagasaki; 肇長崎; Hiroshige Inoue; 裕滋井上
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2001-05-15
Filing date: 2001-05-15
Publication date: 2002-11-26
Anticipated expiration: 2021-05-15
Also published as: JP4672177B2

Abstract

(57)【要約】【課題】二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接に
おいて、良好な加工性を有し経済性に優れた溶接方法を
提供する。【解決手段】Ｍｎ：１〜２％、Ｃｒ：２１〜２４％、
Ｎｉ：４．５〜６．５％、Ｍｏ：２．５〜３．５％、
Ｎ：０．１〜０．２％を鉄中に含有する溶接ワイヤと、
スラグ生成成分として、ＣａＦ₂ ：１０〜２５％、Ａｌ
₂ Ｏ₃ ：８〜２５％、ＺｒＯ₂ ：０．５〜１６％、Ｃａ
ＯおよびＭｇＯの１種または２種の合計量：１５〜４５
％、ＳｉＯ₂ ：８〜２５％、ＰｂＯ：０．０２〜０．３
％を含有するとともに、ＴｉＯ₂を０．２％以下に規制
し、金属成分として、金属単体に換算した質量％で、Ｃ
ｒ：３．５〜７．０％、Ｎｉ：６．０〜９．０％、Ａｌ
およびＳｉの１種または２種の合計：０．７〜２．７％
を含有し、かつ０．６≦Ｃｒ／Ｎｉ≦０．８を満足する
焼成型フラックスとを用いる二相ステンレス鋼のサブマ
ージアーク溶接方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、二相ステンレス鋼
のサブマージアーク溶接に関し、詳しくは、ＳＵＳ３２
９Ｊ３Ｌ鋼等の二相ステンレス鋼をサブマージアーク溶
接する際に、強度、靱性および耐孔食性などの優れた溶
接金属特性が経済的に得られる二相ステンレス鋼の溶接
方法に関するものである、さらに詳しくは、溶接金属の
強度、じん性および耐孔食性が優れ、かつ優れた溶接作
業性を有するサブマージアーク溶接方法に係わるもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】近年、海水による熱交換をはじめとする
海水利用技術が進み、耐海水鋼の材料として二相ステン
レス鋼の開発がなされ、海水などの塩素イオンを含む環
境下や各種化学プラント機器、石油・天然ガスの採掘用
油井管、ケミカルタンカーの材料として使用されるよう
になった。二相ステンレス鋼はオーステナイト相とフェ
ライト相がほぼ１：１の割合で形成されているステンレ
ス鋼で、オーステナイト系ステンレス鋼の優れた機械的
性質とフェライト系ステンレス鋼が有する耐応力腐食割
れ性を兼ね備え、単相組織のステンレス鋼に比べ強度が
高く優れた耐孔食性を持っていることを特長とする鋼板
である。

【０００３】二相ステンレス鋼板の開発と平行して溶接
材料の開発もなされてきた。二相ステンレス鋼溶接金属
部は熱処理を施さず溶接のままで使用されることが多
く、母材と同等の性能が得られるように溶接材料は母材
成分よりＣｒ，Ｎｉ等の含有率が高く設計されている。
サブマージアーク溶接材料の研究開発も進められている
が、二相ステンレス鋼用溶接ワイヤは多量の合金成分を
含有するため加工性が非常に悪く開発が遅れ生産コスト
も高いという問題点がある。また、二相ステンレス鋼は
多量のＮを含有しており、溶接においてＮが原因とされ
るスラグ焼き付きによりスラグ剥離性が劣化するという
問題点もあった。

【０００４】二相ステンレス鋼用溶接材料として、特願
昭５８−２５１９０公報、特願昭６１−１１１３７０公
報、特願平０７−６０５２３公報などに比較的低入熱で
施工するＴＩＧ溶接等用溶接材料が開示されているが、
これらは大入熱で施工するサブマージアーク溶接とは異
なる技術でサブマージアーク溶接方法には適用出来な
い。また、特願昭５９−１３１８４０公報にサブマージ
アーク溶接材料が開示されているが、この技術は溶接金
属の酸素量を低減する成分系の溶接フラックスを使用
し、これにほとんどの合金成分を含有する溶接ワイヤと
を組み合わせ溶接金属の靭性を改善するものである。し
たがって前述の如く、ワイヤの加工性が非常に悪いため
生産コストが高く、またＮに起因するスラグ焼き付きに
付いては何ら言及されておらず、スラグ剥離性が不十分
で溶接作業性にも問題点もあった。

【０００５】一方、加工性が良好な合金成分の少ないワ
イヤを用い、フラックスから合金成分を添加して目標の
溶接金属を得る溶接方法は、母材の希釈が大きいこと
や、溶接条件によりフラックス消費量が異なるため合金
成分の歩留まりが不安定であり、さらに、積層溶接で添
加合金成分が増加するなどの問題があるため開発されて
いない。このようなことから加工性が良好なワイヤと合
金成分を添加したフラックスにより経済的で作業能率が
良く、安定した溶接部が得られる二相ステンレス鋼用サ
ブマージアーク溶接材料の開発が望まれている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、良好
な加工性を有し経済性に優れた溶接ワイヤと、合金成分
を添加したフラックスとを組み合わせ、溶接欠陥の発生
がなく母材と同等の性能を有する溶接金属部が容易に得
られる経済的な溶接施工を可能としたＳＵＳ３２９Ｊ３
Ｌステンレス鋼用のサブマージアーク溶接方法を提供す
ることにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を解決するため、ＳＵＳ３２９Ｊ３Ｌ相当のステンレ
ス鋼をサブマージアーク溶接する際に用いられるワイヤ
とフラックスを多種試作し、さの際に得られる溶接金属
特性およい作業性を鋭意検討した。

【０００８】その結果、ワイヤの成分組成を、ＳＵＳ３
２９Ｊ３Ｌ相当の、質量％で、Ｍｎ：１〜２％、Ｃｒ：
２１〜２４％、Ｎｉ：４．５〜６．５％、Ｍｏ：２．
５〜３．５％、Ｎ：０．１〜０．２％とすることによ
り、溶接金属の加工性の劣化を少なくできる。またその
ワイヤと組み合わせて用いるフラックスの成分組成を、
スラグ生成成分として、ＣａＦ₂ 、ＣａＯまたはＭｇＯ
の１種または２種、Ａｌ ₂ Ｏ₃ 、ＳｉＯ₂ 、ＺｒＯ₂を
含有し、金属成分として、Ｃｒ、Ｎｉ、ＡｌおよびＳｉ
のうちの１種または２種を含有し、Ｃｒ／Ｎｉを限定す
ることにより、サブマージアーク溶接時の溶接金属中の
積層高さ方向でのＣｒ、Ｎｉの増加を抑制でき、良好な
性能の溶接金属が得られるるという知見を得た。また、
さらに上記成分組成に、ＰｂＯを添加するとともに、Ｔ
ｉＯ₂を規制することでスラグ焼き付きを防止し溶接欠
陥がない良好な溶接金属が得られることを見いだした。

【０００９】つまり、本発明の要旨とするところは、以
下の通りである。質量％で、Ｍｎ：１〜２％、Ｃｒ：２
１〜２４％、Ｎｉ：４．５〜６．５％、Ｍｏ：２．５〜
３．５％、Ｎ：０．１〜０．２％を鉄中に含有する溶接
ワイヤと、質量％で、スラグ生成成分として、ＣａＦ
₂ ：１０〜２５％、Ａｌ₂ Ｏ₃ ：８〜２５％、ＺｒＯ
₂ ：０．５〜１６％、ＣａＯおよびＭｇＯの１種または
２種の合計量：１５〜４５％、ＳｉＯ₂ ：８〜２５％、
ＰｂＯ：０．０２〜０．３％を含有するとともに、Ｔｉ
Ｏ₂を０．２％以下に規制し、金属成分として、金属単
体に換算した質量％で、Ｃｒ：３．５〜７．０％、Ｎ
ｉ：６．０〜９．０％、ＡｌおよびＳｉの１種または２
種の合計：０．７〜２．７％を含有し、かつ０．６≦Ｃ
ｒ／Ｎｉ≦０．８を満足する焼成型フラックスとを用い
て二相ステンレス鋼をサブマージアーク溶接を行うこと
を特徴とする二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接
方法。

【００１０】

【発明の実施の形態】本発明者等は、前述のＳＵＳ３２
９Ｊ３Ｌ成分ワイヤと組み合わせるフラックスについ
て、フラックスの組成、脱酸剤，合金剤の種類と添加率
と溶接金属のフェライト量および溶接金属性能との関係
を詳細に調査検討した。その結果、フラックス組成をＣ
ａＦ₂ −ＣａＯ（またはＭｇＯ）−Ａｌ₂ Ｏ₃ −ＳｉＯ
₂ −ＺｒＯ₂ とし、金属単体に換算したＣｒを３．５〜
７．０％、Ｎｉを６．０〜９．０％の範囲でＣｒ／Ｎｉ
を０．６〜０．８に制限すること、さらにＡｌまたはＳ
ｉを０．７〜２．７％添加することの相乗効果により溶
接金属の合金成分を安定させ、積層溶接においても合金
成分の増加を抑制することが可能となった。また積層溶
接において溶接金属のフェライト量を３０〜５０％に調
整することが可能となり、溶接部が母材と同等の性能を
得ることができるという知見と、ＴｉＯ₂を０．２％以
下に制御し、ＰｂＯを添加することの相乗効果によりス
ラグ焼き付を防止し、良好な溶接作業性が得られるとい
う知見も得た。

【００１１】すなわち、図１および図２は上記フェライ
ト量の調整の検討結果を示すグラフである。図１はＣｒ
／Ｎｉ値が０．４〜１．０の範囲（０．２刻み）でのＡ
ｌ＋Ｓｉ量と、５層目の溶接金属のフェライト量との関
係を示すグラフであるが、Ｃｒ／Ｎｉ値がほぼ０．６〜
０．８の範囲で、Ａｌ＋Ｓｉ量が０．７〜２．７％であ
ればフェライト量が適正範囲の３０〜５０％になること
がわかる。また、図２はＣｒ／Ｎｉを０．７一定にした
ときＡｌ＋Ｓｉを種々変えて各層の溶接金属のフェライ
ト量を示したものである。Ａｌ＋Ｓｉがほぼ０．７〜
２．７％であればフェライト量が各層とも適正範囲の３
０〜５０％に入ることがわかる。

【００１２】本発明は上記の知見によってなされたもの
でありそれぞれの制限理由について述べる。本発明溶接
方法においてワイヤは、加工性が劣化しない範囲で二相
ステンレス鋼として必要な合金成分を含有させる。すな
わち、質量％でＭｎ：１〜２％、Ｃｒ：２１〜２４％、
Ｎｉ：４．５〜６．５％、Ｍｏ：２．５〜３．５％、
Ｎ：０．１〜０．２％を鉄中に含有させた。

【００１３】フラックス成分の限定理由について述べ
る。ＣａＦ₂ は、スラグの溶融点を低下させ溶け込みを
浅くしスラグの剥離性を良好にするとともにビード形
状、外観を良好にする。また、スラグの塩基度を上げ、
溶接金属中の酸素量を低減し靭性を改善するために不可
欠な成分である。１０％未満ではその効果が不十分で、
２５％を越えるとスラグの流動性が過大となりビード形
状、外観が劣化する。したがってＣａＦ₂ を１０〜２５
％の範囲とする。

【００１４】Ａｌ₂ Ｏ₃ は融点が高く、スラグの流動性
を調整し、ビード形状を整えるのに有効である。この効
果は特に多層盛溶接で重要であり、ビード同士のなじみ
が良好となり、スラグ巻き込み、アンダーカット等の欠
陥の発生を防止する。８％未満では効果が少なく、２５
％を越えるとスラグ巻き込みが生じやすくなる。したが
ってＡｌ₂ Ｏ₃ を８〜２５％の範囲とする。

【００１５】ＺｒＯ₂ はスラグの粘性を調整し、ビード
外観を改善するのに有効であり、また、スラグを脆くし
剥離性を改善するために有効である。０．５％未満では
効果が不十分であり、１６％を越えると粘性が大きくな
りスラグ巻き込みを発生し、ビード形状が劣化する。し
たがってＺｒＯ₂ を０．５〜１６％の範囲とする。

【００１６】ＣａＯおよびＭｇＯは耐火性の大きい成分
であり、融点の低いＣａＦ₂ を含有するフラックスの溶
融特性を調整し、ビード形状を整えるのに有効である。
１５％未満ではその効果が不十分で、４５％を越えると
フラックスが溶け難くビード表面が平滑さを失い、また
アンダーカット等の溶接欠陥が発生する。したがってＣ
ａＯまたはＭｇＯの１種または２種の合計量を１５〜４
５％の範囲とする。

【００１７】ＳｉＯ₂ はスラグの粘性を調整し、ビード
外観を改善するのに有効であるが、８％未満では効果が
少なく、２５％を越えると粘性が大きくなりスラグ巻き
込みが発生する。したがってＳｉＯ₂ を８〜２５％の範
囲とする。

【００１８】ＰｂＯはスラグの焼き付けを防止し、スラ
グを脆くして剥離性を改善するために有効である。０．
０２％未満では効果が不十分であり、０．３％を超える
とビード形状が劣化する。したがってＰｂＯを０．０２
〜０．３％の範囲とする。

【００１９】ＴｉＯ₂ はスラグの焼き付きを助長しスラ
グ剥離性を非常に劣化させるが０．２％以下にすること
でスラグ焼き付きは防止できる。したがってＴｉＯ₂ を
０．２％以下に制限する。

【００２０】ＣｒおよびＮｉは溶接金属組成を二相組織
とし二相鋼溶接金属として基本的な性能を確保するため
フラックスに添加して溶接ワイヤからの分と合わせて溶
接金属成分になるようにする。フラックス中のＣｒが
３．５％未満では溶接金属のＣｒが不足し、強度の劣化
やフェライト量不足により溶接金属の耐孔食性および靭
性が劣化する。一方７％を超えると溶接金属のＣｒが増
加し積層溶接においてフェライト量が増加し溶接金属の
靭性が劣化する。したがって、フラックス中のＣｒを
３．５〜７．０％の範囲とする。

【００２１】また、フラックス中のＮｉが６．０％未満
であると溶接金属のＮｉが不足し基本的な耐食性が劣化
し、一方９．０％を超えると溶接金属のＮｉが増加し積
層溶接においてフェライトが不足し靭性が劣化する。し
たがって、フラックス中のＮｉを６．０〜９．０％の範
囲とする。

【００２２】また、ＣｒおよびＮｉの適正添加率内にお
けるＣｒ／Ｎｉは溶接金属のフェライト量のバランスを
とるために重要であり、Ｃｒ／Ｎｉが０．６未満ではフ
ェライト量が減少し溶接金属の耐孔食性および靭性が劣
化する。一方Ｃｒ／Ｎｉが０．８を超えると逆にフェラ
イト量が増加し溶接金属の靭性が劣化する。したがって
Ｃｒ／Ｎｉを０．６〜０．８に制限する。

【００２３】ＡｌおよびＳｉの１種または２種を本組成
フラックスに添加することも本発明の重要な要件であ
り、本発明のＣｒおよびＮｉの添加率とＣｒ／Ｎｉ比と
の相乗効果により溶接金属を二相組織とし基本的な性能
を確保するため添加する。ＡｌおよびＳｉの合計が０．
７％未満ではフェライト量の不足により溶接金属の耐孔
食性および靭性が劣化し、２．７％を超えると積層によ
りフェライト量が増加して溶接金属の靭性が劣化する。
したがってＡｌおよびＳｉの１種または２種の合計を
０．７〜２．７％の範囲とする。

【００２４】原料は、単成分のものだけでなく上記成分
を含有する化合物、鉱石あるいは溶融型フラックス等で
添加することができる。たとえばＣａＦ₂ として蛍石、
溶融型フラックス等、ＣａＯとして石灰石、珪灰石、溶
融型フラックス等、ＭｇＯとしてマグネシアクリンカ
ー、溶融型フラックス等、Ａｌ₂Ｏ₃として溶融型フラ
ックス等、ＳｉＯ₂として珪砂、珪灰石、珪酸ソーダ
等、ＺｒＯ₂ としてジルコンサンド、酸化ジルコン等、
Ａｌとして金属Ａｌ、Ｆｅ−Ａｌ等、ＳｉとしてＦｅ―
Ｓｉ等を原料に使用できる。また前記必須成分のほか
に、粘結材等の鉱石や成分を調整するための金属粉等を
配合することができる。

【００２５】二相ステンレス鋼溶接部の性能を非破壊で
確認する方法としてフェライト量の管理は重要である。
フェライトスコープ等の機器による溶接金属のフェライ
ト量測定値と溶接金属性能を調査した結果、フェライト
量が３０％未満では耐孔食性が劣化し、５０％を超える
と靭性と耐孔食性が劣化する。従って機器測定による溶
接金属のフェライト量を３０〜５０％に管理することが
必要である。

【００２６】

【実施例】以下に本発明溶接方法の効果を実施例により
説明する。実験に供したワイヤの組成を表１に示す。ワ
イヤは溶解、鍛造、圧延および線引きにより３．２ｍｍ
径にした。

【００２７】

【表１】

【００２８】実験に供したボンドフラックスは通常のフ
ラックスの原料として用いられる鉱石粉、複合化合物等
を混合、撹拌後、水ガラスを用いて造粒し、４００℃で
約２時間焼成して作成した。フラックスの組成を表２、
表３に示すが、Ｆ１〜Ｆ７は本発明例として用いたフラ
ックス、Ｆ８〜Ｆ２２は比較例として用いたものであ
る。

【００２９】

【表２】

【００３０】

【表３】

【００３１】表１のワイヤと表２、表３のフラックスと
を組み合わせ、表４に示す鋼板を用い表５に示す溶接条
件で、図３に示す開先形状および積層要領により約１ｍ
の溶接長でサブマージアーク溶接を実施した。表６およ
び表７にワイヤとフラックスとの組み合わせおよびその
試験結果を示す。

【００３２】

【表４】

【００３３】

【表５】

【００３４】

【表６】

【００３５】

【表７】

【００３６】溶接作業性試験については各パスの溶接後
に判定を行った。溶接終了後、Ｘ線透過試験（ＪＩＳ
Ｚ３１０６）、引張試験（ＪＩＳＺ３１２１、１号試
験片）、衝撃試験（ＪＩＳＺ３１２８、４号試験
片）、孔食試験（ＪＩＳＧ０５７８）を行い溶接金属
性能を調査した。衝撃試験は試験温度が０℃で行い、孔
食試験は５０℃×２４ｈｒで行った。溶接金属のフェラ
イト量は断面マクロ組織試験片を作成しフェライトスコ
ープによりマクロ試験片の板厚中央部および最終パスを
測定した。

【００３７】本発明例のＮｏ．１〜Ｎｏ．１１は優れた
溶接作業性、溶接金属が得られたが、Ｎｏ．１２はフラ
ックス中のＴｉＯ₂ が過多でスラグ剥離性が悪く、Ｃｒ
が過多のため溶接金属のフェライト量が過多となり靭性
と耐孔食性が劣化した。

【００３８】Ｎｏ．１３はフラックス中のＣａＦ₂が過
多のため溶接続行が不可能であった。Ｎｏ．１４はフラ
ックス中のＣａＯとＭｇＯの和が過多のためアンダーカ
ットが発生した。

【００３９】Ｎｏ．１５はフラックス中のＡｌおよびＳ
ｉの和が不足していたため、溶接金属のフェライト量が
不足し耐孔食性が劣化し、強度も劣化した。Ｎｏ．１６
はフラックス中のＡｌ₂ Ｏ₃ が過多のため溶接続行が不
可能であった。

【００４０】Ｎｏ．１７はフラックス中のＡｌおよびＳ
ｉの和が過多のため溶接金属のフェライト量が過多とな
り靭性と耐孔食性が劣化した。Ｎｏ．１８はフラックス
中のＣｒが不足し、Ｃｒ／Ｎｉの比が満足しないため、
溶接金属のフェライト量が不足し耐孔食性と強度が劣化
した。また、ＰｂＯ不足のためスラグ剥離性も化した。

【００４１】Ｎｏ．１９はフラックス中のＣａＯとＭｇ
Ｏとの和が不足していたため、溶接続行が不可能であっ
た。Ｎｏ．２０はフラックス中のＮｉが不足のため、溶
接金属のフェライト量が過多となり靭性と耐孔食性が劣
化し、ＰｂＯ過多のためビード形状が凸となり劣化し
た。

【００４２】Ｎｏ．２１はフラックス中のＳｉＯ₂ が過
多でスラグ巻き込みが発生しＸ線性能が劣化し溶接金属
の強度が劣化した。Ｎｏ．２２はフラックス中のＳｉＯ
₂ が不足のためビード外観が劣化した。Ｎｏ．２３はフ
ラックス中のＣａＦ₂ が不足のため、ビード外観が劣化
し、溶接金属の靭性も劣化した。

【００４３】Ｎｏ．２４はフラックス中のＡｌ₂ Ｏ₃ が
不足しビードのなじみが悪くアンダーカットも発生し、
Ｎｉが過多のため溶接金属のフェライト量が不足し耐孔
食性と靭性が劣化した。Ｎｏ．２５はフラックス中のＺ
ｒＯ₂ が不足のため、スラグが固く剥離性が劣化した。

【００４４】Ｎｏ．２６はフラックス中のＺｒＯ₂ が過
多のため、ビードが凸形状となり、スラグ巻き込みによ
りＸ線性能と溶接金属の強度が劣化した。Ｎｏ．２７は
フラックス中のＴｉＯ₂ が過多でスラグ剥離性が悪く、
Ｃｒが過多のため溶接金属のフェライト量が過多となり
靭性と耐孔食性が劣化した。

【００４５】Ｎｏ．２８はフラックス中のＡｌまたはＳ
ｉの和が不足していたため、溶接金属のフェライト量が
不足し耐孔食性と強度も劣化した。Ｎｏ．２９はフラッ
クス中のＮｉが不足のため、溶接金属のフェライト量が
過多となり靭性と耐孔食性が劣化し、ＰｂＯが過多のた
め凸形状ビードとなり劣化した。

【００４６】

【発明の効果】以上述べたごとく、本発明は二相ステン
レス鋼のサブマージアーク溶接において強度、靭性等の
機械的性質が優れ、良好な耐孔食性を有する溶接金属が
得られるとともに、スラグ焼き付きや溶接欠陥がない優
れた溶接作業性を有する溶接方法である。ＳＵＳ３２９
Ｊ３Ｌ鋼のサブマージアーク溶接を本発明方法で行え
ば、信頼性のある溶接継手部が経済的に得られ、溶接効
率も大幅に向上できるものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】積層溶接における５層目の溶接金属のフェライ
ト量とフラックス中のＡｌ＋Ｓｉ量の和およびＣｒ／Ｎ
ｉとの関係を示したグラフ

【図２】積層溶接における各溶接金属のフェライト量と
フラックス中のＡｌ＋Ｓｉ量の和との関係を示したグラ
フ

【図３】実施例において用いた開先形状および積層要領
を示す図

フロントページの続き (72)発明者井上裕滋千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内Ｆターム(参考） 4E001 AA03 BB05 CA03 DC07 EA07 4E084 AA02 AA03 AA04 AA07 AA10 AA11 AA14 AA20 BA04 BA06 BA08 BA10 CA01 CA03 CA08 DA18 GA07 HA04

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】質量％で、Ｍｎ：１〜２％、Ｃｒ：２１
〜２４％、Ｎｉ：４．５〜６．５％、Ｍｏ：２．５〜
３．５％、Ｎ：０．１〜０．２％を鉄中に含有する溶接
ワイヤと、質量％で、スラグ生成成分として、ＣａＦ
₂ ：１０〜２５％、Ａｌ₂ Ｏ₃ ：８〜２５％、ＺｒＯ
₂ ：０．５〜１６％、ＣａＯおよびＭｇＯの１種または
２種の合計量：１５〜４５％、ＳｉＯ₂ ：８〜２５％、
ＰｂＯ：０．０２〜０．３％を含有するとともに、Ｔｉ
Ｏ₂を０．２％以下に規制し、金属成分として、金属単
体に換算した質量％で、Ｃｒ：３．５〜７．０％、Ｎ
ｉ：６．０〜９．０％、ＡｌおよびＳｉの１種または２
種の合計：０．７〜２．７％を含有し、かつ０．６≦Ｃ
ｒ／Ｎｉ≦０．８を満足する焼成型フラックスとを用い
て二相ステンレス鋼をサブマージアーク溶接を行うこと
を特徴とする二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接
方法。