JP2002321959A - セメントコンクリート、急結性セメントコンクリート、及び調製方法 - Google Patents
セメントコンクリート、急結性セメントコンクリート、及び調製方法Info
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- JP2002321959A JP2002321959A JP2001127083A JP2001127083A JP2002321959A JP 2002321959 A JP2002321959 A JP 2002321959A JP 2001127083 A JP2001127083 A JP 2001127083A JP 2001127083 A JP2001127083 A JP 2001127083A JP 2002321959 A JP2002321959 A JP 2002321959A
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- Lining And Supports For Tunnels (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 残りコンクリートや戻りコンクリート等スラ
ンプダウンしたセメント組成物を次回の吹付に使用でき
る、セメントコンクリートの提供。 【解決手段】 スランプダウンしたセメント組成物と、
消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水剤を含む凝結調整
剤とを含有するセメントコンクリート。凝結調整剤とし
ては水を含有した凝結調整剤スラリーが好ましい。セメ
ントコンクリートに急結剤を添加して急結性セメントコ
ンクリートとしてもよい。
ンプダウンしたセメント組成物を次回の吹付に使用でき
る、セメントコンクリートの提供。 【解決手段】 スランプダウンしたセメント組成物と、
消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水剤を含む凝結調整
剤とを含有するセメントコンクリート。凝結調整剤とし
ては水を含有した凝結調整剤スラリーが好ましい。セメ
ントコンクリートに急結剤を添加して急結性セメントコ
ンクリートとしてもよい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、道路、鉄道、及び
導水路等のトンネル掘削工事において露出した地山面や
地山が露出した法面において、崩落を防止するための吹
付材料に関する。尚、本発明でいうセメントコンクリー
トとは、ペースト、モルタル、及びコンクリートを総称
するものをいう。
導水路等のトンネル掘削工事において露出した地山面や
地山が露出した法面において、崩落を防止するための吹
付材料に関する。尚、本発明でいうセメントコンクリー
トとは、ペースト、モルタル、及びコンクリートを総称
するものをいう。
【０００２】
【従来の技術】従来、トンネル掘削等露出した地山面の
崩落を防止するために、エアー圧送又はポンプ圧送され
たセメントコンクリートと、エアー圧送された急結剤と
を、Ｙ字管等で混合し、急結性セメントコンクリートと
して吹付ける吹付工法が行われている。
崩落を防止するために、エアー圧送又はポンプ圧送され
たセメントコンクリートと、エアー圧送された急結剤と
を、Ｙ字管等で混合し、急結性セメントコンクリートと
して吹付ける吹付工法が行われている。
【０００３】通常、トンネルを１ｍ毎に掘削後、吹付コ
ンクリートを吹付ける工法が行われている。その時のコ
ンクリート吹付量は余堀り（トンネル掘削時に設計掘削
量より広めに掘ってしまう事）等を考慮し、作業員が決
定する。
ンクリートを吹付ける工法が行われている。その時のコ
ンクリート吹付量は余堀り（トンネル掘削時に設計掘削
量より広めに掘ってしまう事）等を考慮し、作業員が決
定する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、作業員
の見込み違い等により、急結性コンクリートが余る場合
が多く、余った急結性コンクリートは殆どの場合、廃棄
されていた。
の見込み違い等により、急結性コンクリートが余る場合
が多く、余った急結性コンクリートは殆どの場合、廃棄
されていた。
【０００５】その為、余分な材料を無駄にした分、施工
費が高くなるので経済的に好ましくなく、又、環境上廃
棄物が増大するという課題があった。
費が高くなるので経済的に好ましくなく、又、環境上廃
棄物が増大するという課題があった。
【０００６】又、セメントコンクリートの練り置きが短
時間であれば、流動化剤等の使用により、セメントコン
クリートのスランプを維持でき、ポンプ圧送が可能とな
る。しかしながら、長時間、例えば２〜８時間程度練り
置いたセメントコンクリートのスランプを維持すること
は困難であるという課題があった。
時間であれば、流動化剤等の使用により、セメントコン
クリートのスランプを維持でき、ポンプ圧送が可能とな
る。しかしながら、長時間、例えば２〜８時間程度練り
置いたセメントコンクリートのスランプを維持すること
は困難であるという課題があった。
【０００７】本発明者は前記課題を解消すべく種々検討
した結果、スランプダウンしたセメントコンクリートに
特定の凝結調整剤を添加すると、数時間スランプを維持
できることを見出し、本発明を完成するに至った。
した結果、スランプダウンしたセメントコンクリートに
特定の凝結調整剤を添加すると、数時間スランプを維持
できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００８】本発明は、コンクリートミキサー車内に残
った残りセメントコンクリートに特定の凝結調整剤を添
加してコンクリートミキサー車内に残りセメントコンク
リートを保存し、次回吹付作業時に残りセメントコンク
リートを使用して急結剤を添加すると、吹付後の凝結性
状が良好になる工法である。
った残りセメントコンクリートに特定の凝結調整剤を添
加してコンクリートミキサー車内に残りセメントコンク
リートを保存し、次回吹付作業時に残りセメントコンク
リートを使用して急結剤を添加すると、吹付後の凝結性
状が良好になる工法である。
【０００９】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、スラン
プダウンしたセメント組成物と、消石灰類、有機酸類、
石膏、及び減水剤を含む凝結調整剤とを含有してなるセ
メントコンクリートであり、さらに、凝結調整剤が水を
含有してなる凝結調整剤スラリーである該セメントコン
クリートであり、該セメントコンクリートと急結剤を含
有してなる急結性セメントコンクリートである。そし
て、スランプダウンしたセメント組成物と凝結調整剤を
含有してなるセメントコンクリートを調製してなるセメ
ントコンクリートの調製方法である。さらに、スランプ
ダウンしたセメント組成物と凝結調整剤を含有してなる
セメントコンクリートと急結剤を混合して急結性セメン
トコンクリートを調製してなる急結性セメントコンクリ
ートの調製方法である。
プダウンしたセメント組成物と、消石灰類、有機酸類、
石膏、及び減水剤を含む凝結調整剤とを含有してなるセ
メントコンクリートであり、さらに、凝結調整剤が水を
含有してなる凝結調整剤スラリーである該セメントコン
クリートであり、該セメントコンクリートと急結剤を含
有してなる急結性セメントコンクリートである。そし
て、スランプダウンしたセメント組成物と凝結調整剤を
含有してなるセメントコンクリートを調製してなるセメ
ントコンクリートの調製方法である。さらに、スランプ
ダウンしたセメント組成物と凝結調整剤を含有してなる
セメントコンクリートと急結剤を混合して急結性セメン
トコンクリートを調製してなる急結性セメントコンクリ
ートの調製方法である。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明をさらに詳細に説明
する。
する。
【００１１】本発明に係るスランプダウンしたセメント
組成物はセメントと水を含有する組成物であり、出荷し
たが手つかずのため全量が生コン工場や施工現場に設置
したバッチャープラントに返却される戻りコンクリート
や、出荷した分の一部を荷卸ししたあと残りを施工現場
より生コン工場やバッチャープラントに返却される残り
コンクリートが挙げられる。又、貯蔵を目的として調製
されたセメントコンクリートも挙げられる。尚、本発明
に係るスランプダウンしたセメント組成物はコンクリー
トの他にペーストやモルタルも含むものである。
組成物はセメントと水を含有する組成物であり、出荷し
たが手つかずのため全量が生コン工場や施工現場に設置
したバッチャープラントに返却される戻りコンクリート
や、出荷した分の一部を荷卸ししたあと残りを施工現場
より生コン工場やバッチャープラントに返却される残り
コンクリートが挙げられる。又、貯蔵を目的として調製
されたセメントコンクリートも挙げられる。尚、本発明
に係るスランプダウンしたセメント組成物はコンクリー
トの他にペーストやモルタルも含むものである。
【００１２】スランプダウンしたセメント組成物とは、
調製直後のスランプよりスランプダウンしたセメント組
成物をいう。好ましくは、調製直後のスランプに対して
０．５〜２ｃｍ以上スランプダウンしたセメント組成物
をいう。スランプダウンしたセメント組成物としては、
フロー値が１５ｃｍ以上であれば、本発明の凝結調整剤
が好ましく使用できる。１５ｃｍ未満だと本発明の凝結
調整剤を使用しても凝結遅延効果が良くならないおそれ
がある。
調製直後のスランプよりスランプダウンしたセメント組
成物をいう。好ましくは、調製直後のスランプに対して
０．５〜２ｃｍ以上スランプダウンしたセメント組成物
をいう。スランプダウンしたセメント組成物としては、
フロー値が１５ｃｍ以上であれば、本発明の凝結調整剤
が好ましく使用できる。１５ｃｍ未満だと本発明の凝結
調整剤を使用しても凝結遅延効果が良くならないおそれ
がある。
【００１３】本発明に係るセメントとしては、市販され
ている普通、早強、中庸熱、及び超早強等の各種ポルト
ランドセメント、並びにこれらのポルトランドセメント
にフライアッシュや高炉スラグ等を混合した各種混合セ
メントが挙げられる。セメントとしては、低リバウンド
率、粉塵量の低減、圧送性、強度発現性、及び施工容易
性等、吹付施工に要求される性能に適したセメントを選
択できる。これらの中では、安価で一般的に使用できる
点で、普通ポルトランドセメント及び／又は早強ポルト
ランドセメントが好ましい。
ている普通、早強、中庸熱、及び超早強等の各種ポルト
ランドセメント、並びにこれらのポルトランドセメント
にフライアッシュや高炉スラグ等を混合した各種混合セ
メントが挙げられる。セメントとしては、低リバウンド
率、粉塵量の低減、圧送性、強度発現性、及び施工容易
性等、吹付施工に要求される性能に適したセメントを選
択できる。これらの中では、安価で一般的に使用できる
点で、普通ポルトランドセメント及び／又は早強ポルト
ランドセメントが好ましい。
【００１４】本発明に係る骨材は細骨材と粗骨材のいず
れも使用できる。細骨材としては、天然砂、珪砂、及び
石灰砂等が挙げられる。モルタルを用いた場合、細骨材
の最大粒径は２．５ｍｍ以下が好ましい。２．５ｍｍを
越えると圧送性が低下し、吹付時の跳ね返りが多くなる
おそれがある。粗骨材を使用する場合、粗骨材として
は、川砂利、山砂利、及び石灰砂利等が挙げられる。粗
骨材の最大粒径は５〜１５ｍｍが好ましい。１５ｍｍを
越えると吹付時の跳ね返りが多くなるおそれがある。
れも使用できる。細骨材としては、天然砂、珪砂、及び
石灰砂等が挙げられる。モルタルを用いた場合、細骨材
の最大粒径は２．５ｍｍ以下が好ましい。２．５ｍｍを
越えると圧送性が低下し、吹付時の跳ね返りが多くなる
おそれがある。粗骨材を使用する場合、粗骨材として
は、川砂利、山砂利、及び石灰砂利等が挙げられる。粗
骨材の最大粒径は５〜１５ｍｍが好ましい。１５ｍｍを
越えると吹付時の跳ね返りが多くなるおそれがある。
【００１５】本発明に係る凝結調整剤は、急結剤を配合
していないセメントコンクリートと混合する材料であ
り、消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水剤を含有する
ものである。
していないセメントコンクリートと混合する材料であ
り、消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水剤を含有する
ものである。
【００１６】本発明に係る消石灰類は、急結剤を配合し
ていないセメントコンクリートが長時間凝結硬化しない
という効果を有する。
ていないセメントコンクリートが長時間凝結硬化しない
という効果を有する。
【００１７】さらに、有機酸類等を多く使用しても、
又、予定より早く急結剤を混合しても、急結剤と併存す
ることによって急結性セメントコンクリートの急結硬化
を促進するという効果を有するものである。
又、予定より早く急結剤を混合しても、急結剤と併存す
ることによって急結性セメントコンクリートの急結硬化
を促進するという効果を有するものである。
【００１８】具体的には、消石灰や、カルシウムカーバ
イトからアセチレンを発生させる際副生するカーバイド
滓等が挙げられる。これらの中では、急結剤と混合した
後の強度発現性が最もよく、しかも、副生品のため安価
で経済的である点から、カーバイド滓が好ましい。
イトからアセチレンを発生させる際副生するカーバイド
滓等が挙げられる。これらの中では、急結剤と混合した
後の強度発現性が最もよく、しかも、副生品のため安価
で経済的である点から、カーバイド滓が好ましい。
【００１９】消石灰類の粒子径は、特に限定されるもの
ではないが、１００μｍ以下が好ましく、６０μｍ以下
がより好ましい。
ではないが、１００μｍ以下が好ましく、６０μｍ以下
がより好ましい。
【００２０】本発明に係る有機酸類としては、クエン
酸、グルコン酸、酒石酸、及びリンゴ酸等の各種水溶性
カルボン酸やこれらの塩の一種又は二種以上の使用が可
能である。塩としては、ナトリウム塩やカリウム塩が好
ましい。これらの中では、使用量と正比例して凝結時間
が長くなり、コントロールがしやすく、凝結調整剤をス
ラリー化した場合にカルシウム成分と化学反応を起こし
にくく、スラリーが発熱しにくい点で、有機酸塩が好ま
しく、クエン酸ナトリウムがより好ましい。
酸、グルコン酸、酒石酸、及びリンゴ酸等の各種水溶性
カルボン酸やこれらの塩の一種又は二種以上の使用が可
能である。塩としては、ナトリウム塩やカリウム塩が好
ましい。これらの中では、使用量と正比例して凝結時間
が長くなり、コントロールがしやすく、凝結調整剤をス
ラリー化した場合にカルシウム成分と化学反応を起こし
にくく、スラリーが発熱しにくい点で、有機酸塩が好ま
しく、クエン酸ナトリウムがより好ましい。
【００２１】有機酸類の使用量は、消石灰類１００質量
部に対して、１〜４００質量部が好ましく、４〜２００
質量部がより好ましく、６〜５０質量部が最も好まし
い。１質量部未満だと凝結遅延効果が小さいおそれがあ
り、４００質量部を越えると凝結硬化しにくくなるおそ
れがある。
部に対して、１〜４００質量部が好ましく、４〜２００
質量部がより好ましく、６〜５０質量部が最も好まし
い。１質量部未満だと凝結遅延効果が小さいおそれがあ
り、４００質量部を越えると凝結硬化しにくくなるおそ
れがある。
【００２２】本発明に係る石膏は市販のいずれの石膏も
使用できるが、強度発現性の点で、ＩＩ型無水石膏及び
／又は天然無水石膏が好ましい。
使用できるが、強度発現性の点で、ＩＩ型無水石膏及び
／又は天然無水石膏が好ましい。
【００２３】石膏の粒度はブレーン値で３０００ｃｍ2
／ｇ以上が好ましく、４０００〜７０００ｃｍ2／ｇが
より好ましい。３０００ｃｍ2／ｇ未満だと初期強度発
現性が低下するおそれがある。
／ｇ以上が好ましく、４０００〜７０００ｃｍ2／ｇが
より好ましい。３０００ｃｍ2／ｇ未満だと初期強度発
現性が低下するおそれがある。
【００２４】石膏の使用量は、消石灰類１００質量部に
対して、１０〜５００質量部が好ましく、２０〜２００
質量部がより好ましい。１０質量部未満だと強度発現性
が小さいおそれがあり、５００質量部を越えると初期凝
結しにくいおそれがある。
対して、１０〜５００質量部が好ましく、２０〜２００
質量部がより好ましい。１０質量部未満だと強度発現性
が小さいおそれがあり、５００質量部を越えると初期凝
結しにくいおそれがある。
【００２５】本発明に係る減水剤は、凝結遅延効果や流
動性を持続させるものであり、液体や粉体いずれも使用
できる。
動性を持続させるものであり、液体や粉体いずれも使用
できる。
【００２６】減水剤としては、リグニンスルホン酸塩や
その誘導体、及び高性能減水剤等が挙げられ、これらの
一種又は二種以上が使用できる。これらの中では、凝結
遅延効果、流動性、及び圧送性が大きい点で、高性能減
水剤が好ましい。
その誘導体、及び高性能減水剤等が挙げられ、これらの
一種又は二種以上が使用できる。これらの中では、凝結
遅延効果、流動性、及び圧送性が大きい点で、高性能減
水剤が好ましい。
【００２７】高性能減水剤としては、ポリエチレングリ
コール等のポリオール誘導体、芳香族スルホン酸系高性
能減水剤、ポリカルボン酸系高性能減水剤、メラミン系
高性能減水剤、及びこれらの混合物等が挙げられる。こ
れらの中では、凝結遅延効果、流動性、及び圧送性が大
きい点で、芳香族スルホン酸系高性能減水剤が好まし
い。
コール等のポリオール誘導体、芳香族スルホン酸系高性
能減水剤、ポリカルボン酸系高性能減水剤、メラミン系
高性能減水剤、及びこれらの混合物等が挙げられる。こ
れらの中では、凝結遅延効果、流動性、及び圧送性が大
きい点で、芳香族スルホン酸系高性能減水剤が好まし
い。
【００２８】芳香族スルホン酸系高性能減水剤の芳香族
スルホン酸系としては、芳香族スルホン酸及び／又は芳
香族スルホン酸ホルマリン縮合物が挙げられる。
スルホン酸系としては、芳香族スルホン酸及び／又は芳
香族スルホン酸ホルマリン縮合物が挙げられる。
【００２９】芳香族スルホン酸としては、ナフタレンス
ルホン酸、アルキルナフタレンスルホン酸、ビスフェノ
ールＡスルホン酸、フェノールスルホン酸、トリスフェ
ノールスルホン酸、４−フェノキシベンゼン−４’−ス
ルホン酸、メチルジフェニルエーテルスルホン酸、及び
アントラセンスルホン酸等が挙げられる。又、芳香族環
がアルキル基を有してもよい。芳香族スルホン酸ホルマ
リン縮合物としては、これらの芳香族スルホン酸のホル
マリン縮合物等が挙げられる。これらの中では、凝結遅
延効果、流動性、及び圧送性が大きい点で、芳香族スル
ホン酸ホルマリン縮合物が好ましく、ナフタレンスルホ
ン酸ホルマリン縮合物、アルキルナフタレンスルホン酸
ホルマリン縮合物、及びビスフェノールＡスルホン酸ホ
ルマリン縮合物からなる群のうちの１種以上がより好ま
しく、β−ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物（以
下β−ＮＳという）が最も好ましい。
ルホン酸、アルキルナフタレンスルホン酸、ビスフェノ
ールＡスルホン酸、フェノールスルホン酸、トリスフェ
ノールスルホン酸、４−フェノキシベンゼン−４’−ス
ルホン酸、メチルジフェニルエーテルスルホン酸、及び
アントラセンスルホン酸等が挙げられる。又、芳香族環
がアルキル基を有してもよい。芳香族スルホン酸ホルマ
リン縮合物としては、これらの芳香族スルホン酸のホル
マリン縮合物等が挙げられる。これらの中では、凝結遅
延効果、流動性、及び圧送性が大きい点で、芳香族スル
ホン酸ホルマリン縮合物が好ましく、ナフタレンスルホ
ン酸ホルマリン縮合物、アルキルナフタレンスルホン酸
ホルマリン縮合物、及びビスフェノールＡスルホン酸ホ
ルマリン縮合物からなる群のうちの１種以上がより好ま
しく、β−ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物（以
下β−ＮＳという）が最も好ましい。
【００３０】減水剤の使用量は、消石灰類１００質量部
に対して、１〜１０質量部が好ましく、３〜７質量部が
より好ましい。１質量部未満だと凝結遅延効果、流動
性、及び圧送性が小さいおそれがあり、１０質量部を越
えるとセメントコンクリートが分離するおそれがある。
に対して、１〜１０質量部が好ましく、３〜７質量部が
より好ましい。１質量部未満だと凝結遅延効果、流動
性、及び圧送性が小さいおそれがあり、１０質量部を越
えるとセメントコンクリートが分離するおそれがある。
【００３１】さらに、本発明に係る凝結調整剤は、スラ
リー化することが好ましい。スラリー化することによ
り、コンクリートミキサー車へ後添加しやすく、セメン
トコンクリートのスランプ保持性が良好になるという効
果を有する。
リー化することが好ましい。スラリー化することによ
り、コンクリートミキサー車へ後添加しやすく、セメン
トコンクリートのスランプ保持性が良好になるという効
果を有する。
【００３２】凝結調整剤スラリーを調製する場合に使用
する水の使用量は、凝結調整剤１００質量部に対して、
３０〜３００質量部が好ましく、４０〜２００質量部が
より好ましい。３０質量部未満だとセメントコンクリー
トの粘性が大きく、凝結調整剤と水が混合しにくく、作
業性が悪いおそれがあり、３００質量部を越えると強度
発現性が小さくなるおそれがある。但し、凝結調整剤ス
ラリー中の水の使用量が多いと、セメントコンクリート
の水セメント比を小さくしなければならず、セメントコ
ンクリートの混合性が低下するおそれがある。そのた
め、凝結調整剤スラリー中の水の使用量は多くない方が
好ましい。
する水の使用量は、凝結調整剤１００質量部に対して、
３０〜３００質量部が好ましく、４０〜２００質量部が
より好ましい。３０質量部未満だとセメントコンクリー
トの粘性が大きく、凝結調整剤と水が混合しにくく、作
業性が悪いおそれがあり、３００質量部を越えると強度
発現性が小さくなるおそれがある。但し、凝結調整剤ス
ラリー中の水の使用量が多いと、セメントコンクリート
の水セメント比を小さくしなければならず、セメントコ
ンクリートの混合性が低下するおそれがある。そのた
め、凝結調整剤スラリー中の水の使用量は多くない方が
好ましい。
【００３３】凝結調整剤の使用量は、セメント１００質
量部に対して、固形分換算で０．５〜１５質量部が好ま
しく、１〜１０質量部がより好ましい。０．５質量部未
満だと凝結遅延効果が悪くなるおそれがあり、１５質量
部を越えると急結剤を添加しても凝結硬化しにくく、強
度発現性が低下するおそれがある。
量部に対して、固形分換算で０．５〜１５質量部が好ま
しく、１〜１０質量部がより好ましい。０．５質量部未
満だと凝結遅延効果が悪くなるおそれがあり、１５質量
部を越えると急結剤を添加しても凝結硬化しにくく、強
度発現性が低下するおそれがある。
【００３４】本発明は、急結剤を配合していないセメン
ト組成物を調製後放置してスランプダウンしたものに凝
結調整剤を混合してセメントコンクリートとするもので
ある。そして、凝結調整剤を混合したセメントコンクリ
ートは急結剤と混合して急結性セメントコンクリートに
なり、吹付施工を行うものである。
ト組成物を調製後放置してスランプダウンしたものに凝
結調整剤を混合してセメントコンクリートとするもので
ある。そして、凝結調整剤を混合したセメントコンクリ
ートは急結剤と混合して急結性セメントコンクリートに
なり、吹付施工を行うものである。
【００３５】本発明に係る急結剤は、吹付セメントコン
クリートに混入できるものであれば特に制限はなく、急
結剤としては、アルミン酸ナトリウムやケイ酸ナトリウ
ム等の無機塩系や、カルシウムアルミネート類等のセメ
ント鉱物系等が挙げられる。これらの中では、セメント
コンクリートの凝結硬化が早い等の凝結性状が優れ、強
度発現性が良好な点で、セメント鉱物系急結剤の使用が
好ましく、カルシウムアルミネート類がより好ましい。
クリートに混入できるものであれば特に制限はなく、急
結剤としては、アルミン酸ナトリウムやケイ酸ナトリウ
ム等の無機塩系や、カルシウムアルミネート類等のセメ
ント鉱物系等が挙げられる。これらの中では、セメント
コンクリートの凝結硬化が早い等の凝結性状が優れ、強
度発現性が良好な点で、セメント鉱物系急結剤の使用が
好ましく、カルシウムアルミネート類がより好ましい。
【００３６】本発明で使用するカルシウムアルミネート
類とは、カルシアを含む原料と、アルミナを含む原料等
とを混合して、キルンでの焼成や、電気炉での溶融等の
熱処理をして得られる、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3とを主たる成
分とし、水和活性を有する物質の総称であり、ＣａＯ及
び／又はＡｌ2Ｏ3の一部が、アルカリ金属酸化物、アル
カリ土類金属酸化物、酸化ケイ素、酸化チタン、酸化
鉄、アルカリ金属ハロゲン化物、アルカリ土類金属ハロ
ゲン化物、アルカリ金属硫酸塩、及びアルカリ土類金属
硫酸塩等と置換した物質、あるいは、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3
とを主成分とするものに、これらが少量固溶した物質で
ある。鉱物形態としては、結晶質、非晶質いずれであっ
てもよい。
類とは、カルシアを含む原料と、アルミナを含む原料等
とを混合して、キルンでの焼成や、電気炉での溶融等の
熱処理をして得られる、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3とを主たる成
分とし、水和活性を有する物質の総称であり、ＣａＯ及
び／又はＡｌ2Ｏ3の一部が、アルカリ金属酸化物、アル
カリ土類金属酸化物、酸化ケイ素、酸化チタン、酸化
鉄、アルカリ金属ハロゲン化物、アルカリ土類金属ハロ
ゲン化物、アルカリ金属硫酸塩、及びアルカリ土類金属
硫酸塩等と置換した物質、あるいは、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3
とを主成分とするものに、これらが少量固溶した物質で
ある。鉱物形態としては、結晶質、非晶質いずれであっ
てもよい。
【００３７】カルシウムアルミネート類の中では、反応
活性に優れる点で、Ｃ12Ａ7（ＣはＣａＯの略、ＡはＡ
ｌ2Ｏ3の略）が好ましく、非晶質のＣ12Ａ7がより好ま
しい。
活性に優れる点で、Ｃ12Ａ7（ＣはＣａＯの略、ＡはＡ
ｌ2Ｏ3の略）が好ましく、非晶質のＣ12Ａ7がより好ま
しい。
【００３８】カルシウムアルミネート類の粒度は、ブレ
ーン値で３０００ｃｍ2／ｇ以上が好ましく、５０００
ｃｍ2／ｇ以上がより好ましい。３０００ｃｍ2／ｇ未満
だと初期強度発現性が低下するおそれがある。
ーン値で３０００ｃｍ2／ｇ以上が好ましく、５０００
ｃｍ2／ｇ以上がより好ましい。３０００ｃｍ2／ｇ未満
だと初期強度発現性が低下するおそれがある。
【００３９】急結剤の使用量は、セメント１００重量部
に対し、３〜２５質量部が好ましく、５〜１５質量部が
より好ましい。３質量部未満だと凝結性状や初期強度発
現性が小さいおそれがあり、２５質量部を越えると、粉
塵や跳ね返りが増加し、長期強度発現性が小さくなり、
Ｙ字管が閉塞しやすくなるおそれがある。
に対し、３〜２５質量部が好ましく、５〜１５質量部が
より好ましい。３質量部未満だと凝結性状や初期強度発
現性が小さいおそれがあり、２５質量部を越えると、粉
塵や跳ね返りが増加し、長期強度発現性が小さくなり、
Ｙ字管が閉塞しやすくなるおそれがある。
【００４０】本発明に係る水セメント比（Ｗ／Ｃ）は３
０〜７５％が好ましく、３５〜７０％がより好ましく、
３５〜６５％が最も好ましい。３０％未満だとセメント
コンクリートの粘性が大きく吹付作業性が低下し、７５
％を越えると強度発現性や凝結性に悪影響を与えるおそ
れがある。尚、ここでいう水セメント比には凝結調整剤
スラリー中の水を含むものである。
０〜７５％が好ましく、３５〜７０％がより好ましく、
３５〜６５％が最も好ましい。３０％未満だとセメント
コンクリートの粘性が大きく吹付作業性が低下し、７５
％を越えると強度発現性や凝結性に悪影響を与えるおそ
れがある。尚、ここでいう水セメント比には凝結調整剤
スラリー中の水を含むものである。
【００４１】本発明の吹付工法については、従来使用の
吹付設備等が使用できる。吹付設備は吹付が十分に行わ
れれば、特に限定するものではなく、例えば、セメント
コンクリートの圧送にはアリバー社製「アリバー２８
５」等が使用でき、その他にもピストン式のコンクリー
トポンプ等も使用できる。急結剤の圧送には急結剤圧送
装置「ナトムクリート」等が使用できる。
吹付設備等が使用できる。吹付設備は吹付が十分に行わ
れれば、特に限定するものではなく、例えば、セメント
コンクリートの圧送にはアリバー社製「アリバー２８
５」等が使用でき、その他にもピストン式のコンクリー
トポンプ等も使用できる。急結剤の圧送には急結剤圧送
装置「ナトムクリート」等が使用できる。
【００４２】
【実施例】以下、実験例に基づき詳細に説明する。尚、
試験温度は２０℃とした。
試験温度は２０℃とした。
【００４３】実験例１ Ｗ／Ｃ=６０％、セメント／細骨材比（Ｃ／Ｓ）＝１／
３のモルタルを調製後、表１に示す時間（練り置き時
間）練り置いた。その後このモルタルに、消石灰類１０
０質量部、有機酸類２５質量部、石膏１００質量部、及
び減水剤５質量部からなる凝結調整剤１００質量部と水
１００質量部からなる凝結調整剤スラリーを、セメント
１００質量部に対して固形分換算で３質量部添加した
後、さらに表１に示す時間放置した。凝結調整剤スラリ
ーを添加しないモルタル（練り置き時間経過後のモルタ
ル）と凝結調整剤スラリーを添加したモルタルにつき、
フロー値を測定した。結果を表１に示す。
３のモルタルを調製後、表１に示す時間（練り置き時
間）練り置いた。その後このモルタルに、消石灰類１０
０質量部、有機酸類２５質量部、石膏１００質量部、及
び減水剤５質量部からなる凝結調整剤１００質量部と水
１００質量部からなる凝結調整剤スラリーを、セメント
１００質量部に対して固形分換算で３質量部添加した
後、さらに表１に示す時間放置した。凝結調整剤スラリ
ーを添加しないモルタル（練り置き時間経過後のモルタ
ル）と凝結調整剤スラリーを添加したモルタルにつき、
フロー値を測定した。結果を表１に示す。
【００４４】（使用材料） セメント：市販品、普通ポルトランドセメント、比重
３．１６ 細骨材：新潟県姫川産天然砂、骨材の最大粒径２．５ｍ
ｍ以下、比重２．６２ 消石灰類：カーバイト滓、粒子径６０μｍ以下 有機酸類：市販品、クエン酸ナトリウム 石膏：市販品、天然無水石膏、ブレーン値４０００ｃｍ
2／ｇ 減水剤：β−ＮＳ、粉状、市販品
３．１６ 細骨材：新潟県姫川産天然砂、骨材の最大粒径２．５ｍ
ｍ以下、比重２．６２ 消石灰類：カーバイト滓、粒子径６０μｍ以下 有機酸類：市販品、クエン酸ナトリウム 石膏：市販品、天然無水石膏、ブレーン値４０００ｃｍ
2／ｇ 減水剤：β−ＮＳ、粉状、市販品
【００４５】（測定方法） フロー値：Ｗ／Ｃ=６０％、セメント／細骨材比（Ｃ／
Ｓ）＝１／３のモルタルを調製してから所定時間（練り
置き時間）経過後の急結剤を添加しないモルタルと、凝
結調整剤スラリーを添加してから所定時間経過後の急結
剤を添加しないモルタルにつき、フロー値を測定した。
測定方法はＪＩＳ Ａ １１０１に準じた。
Ｓ）＝１／３のモルタルを調製してから所定時間（練り
置き時間）経過後の急結剤を添加しないモルタルと、凝
結調整剤スラリーを添加してから所定時間経過後の急結
剤を添加しないモルタルにつき、フロー値を測定した。
測定方法はＪＩＳ Ａ １１０１に準じた。
【００４６】
【表１】
【００４７】実験例２ Ｗ／Ｃ=６０％、セメント／細骨材比（Ｃ／Ｓ）＝１／
３のモルタルを調製後、表２に示す時間（練り置き時
間）練り置いた。その後このモルタルに、消石灰類１０
０質量部、有機酸類２５質量部、石膏１００質量部、及
び減水剤５質量部からなる凝結調整剤１００質量部と水
１００質量部からなる凝結調整剤スラリーを、セメント
１００質量部に対して固形分換算で３質量部添加した
後、さらに４時間放置した。そして、急結剤を、セメン
ト１００質量部に対して７質量部添加して急結性モルタ
ルを調製した。急結性モルタルにつき、プロクター貫入
抵抗値を測定した。結果を表２に示す。
３のモルタルを調製後、表２に示す時間（練り置き時
間）練り置いた。その後このモルタルに、消石灰類１０
０質量部、有機酸類２５質量部、石膏１００質量部、及
び減水剤５質量部からなる凝結調整剤１００質量部と水
１００質量部からなる凝結調整剤スラリーを、セメント
１００質量部に対して固形分換算で３質量部添加した
後、さらに４時間放置した。そして、急結剤を、セメン
ト１００質量部に対して７質量部添加して急結性モルタ
ルを調製した。急結性モルタルにつき、プロクター貫入
抵抗値を測定した。結果を表２に示す。
【００４８】（使用材料） 急結剤：カルシウムアルミネート系粉体急結剤（カルシ
ウムアルミネート類としては、非晶質、Ｃ12Ａ7、ブレ
ーン値６０５０ｃｍ2／ｇのカルシウムアルミネート類
を使用）
ウムアルミネート類としては、非晶質、Ｃ12Ａ7、ブレ
ーン値６０５０ｃｍ2／ｇのカルシウムアルミネート類
を使用）
【００４９】（測定方法） プロクター貫入抵抗値：急結性モルタルにつき、土木学
会基準「吹付けコンクリート用急結剤品質規格（ＪＳＣ
ＥＤ−１０２）」に準じて測定した。
会基準「吹付けコンクリート用急結剤品質規格（ＪＳＣ
ＥＤ−１０２）」に準じて測定した。
【００５０】
【表２】
【００５１】実験例３ Ｗ／Ｃ=６０％、セメント／細骨材比（Ｃ／Ｓ）＝１／
３のモルタルを調製後、表３に示す時間（練り置き時
間）練り置き、凝結調整剤スラリーを添加後さらに４時
間放置し、急結剤を添加した急結性モルタルにつき、圧
縮強度を測定したこと以外は実験例２と同様に行った。
結果を表３に示す。
３のモルタルを調製後、表３に示す時間（練り置き時
間）練り置き、凝結調整剤スラリーを添加後さらに４時
間放置し、急結剤を添加した急結性モルタルにつき、圧
縮強度を測定したこと以外は実験例２と同様に行った。
結果を表３に示す。
【００５２】（測定方法） 圧縮強度：急結性モルタルにつき、ＪＩＳ Ｒ ５２０
１に準じて、２０℃、所定の材齢で測定した。
１に準じて、２０℃、所定の材齢で測定した。
【００５３】
【表３】
【００５４】実験例４ Ｗ／Ｃ=６０％、セメント／細骨材比（Ｃ／Ｓ）＝１／
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに凝結調整剤スラリーを、セメント１００質量部
に対して固形分換算で表４に示す質量部添加した後、さ
らに表４に示す時間放置して凝結調整剤スラリーを添加
したモルタルを調製し、凝結調整剤スラリーを添加しな
いモルタル（練り置き時間経過後のモルタル）と凝結調
整剤スラリーを添加したモルタルにつき、フロー値を測
定したこと以外は、実験例１と同様に行った。結果を表
４に示す。
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに凝結調整剤スラリーを、セメント１００質量部
に対して固形分換算で表４に示す質量部添加した後、さ
らに表４に示す時間放置して凝結調整剤スラリーを添加
したモルタルを調製し、凝結調整剤スラリーを添加しな
いモルタル（練り置き時間経過後のモルタル）と凝結調
整剤スラリーを添加したモルタルにつき、フロー値を測
定したこと以外は、実験例１と同様に行った。結果を表
４に示す。
【００５５】
【表４】
【００５６】実験例５ Ｗ／Ｃ=６０％、セメント／細骨材比（Ｃ／Ｓ）＝１／
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに、凝結調整剤スラリーを、セメント１００質量
部に対して固形分換算で表５に示す質量部添加後さらに
４時間放置し、急結剤を添加した急結性モルタルにつ
き、プロクター貫入抵抗値を測定したこと以外は実験例
２と同様に行った。結果を表５に示す。
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに、凝結調整剤スラリーを、セメント１００質量
部に対して固形分換算で表５に示す質量部添加後さらに
４時間放置し、急結剤を添加した急結性モルタルにつ
き、プロクター貫入抵抗値を測定したこと以外は実験例
２と同様に行った。結果を表５に示す。
【００５７】
【表５】
【００５８】実験例６ Ｗ／Ｃ=６０％、セメント／細骨材比（Ｃ／Ｓ）＝１／
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに、凝結調整剤スラリーを、セメント１００質量
部に対して固形分換算で表６に示す質量部添加後さらに
４時間放置し、急結剤を添加した急結性モルタルにつ
き、圧縮強度を測定したこと以外は実験例２と同様に行
った。結果を表６に示す。
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに、凝結調整剤スラリーを、セメント１００質量
部に対して固形分換算で表６に示す質量部添加後さらに
４時間放置し、急結剤を添加した急結性モルタルにつ
き、圧縮強度を測定したこと以外は実験例２と同様に行
った。結果を表６に示す。
【００５９】
【表６】
【００６０】実験例７ Ｗ／Ｃ=６０％、セメント／細骨材比（Ｃ／Ｓ）＝１／
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに、消石灰類１００質量部、表７に示す質量部の
有機酸類、石膏１００質量部、及び減水剤５質量部から
なる凝結調整剤１００質量部と水１００質量部からなる
凝結調整剤スラリーを添加した後、さらに４時間放置
し、急結剤を添加した急結性モルタルにつき、プロクタ
ー貫入抵抗値を測定したこと以外は実験例２と同様に行
った。結果を表７に示す。
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに、消石灰類１００質量部、表７に示す質量部の
有機酸類、石膏１００質量部、及び減水剤５質量部から
なる凝結調整剤１００質量部と水１００質量部からなる
凝結調整剤スラリーを添加した後、さらに４時間放置
し、急結剤を添加した急結性モルタルにつき、プロクタ
ー貫入抵抗値を測定したこと以外は実験例２と同様に行
った。結果を表７に示す。
【００６１】
【表７】
【００６２】実験例８ Ｗ／Ｃ=６０％、セメント／細骨材比（Ｃ／Ｓ）＝１／
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに、消石灰類１００質量部、有機酸類２５質量
部、表８に示す質量部の石膏１００質量部、及び減水剤
５質量部からなる凝結調整剤１００質量部と水１００質
量部からなる凝結調整剤スラリーを添加した後、さらに
４時間放置し、急結剤を添加した急結性モルタルにつ
き、プロクター貫入抵抗値を測定したこと以外は実験例
２と同様に行った。結果を表８に示す。
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに、消石灰類１００質量部、有機酸類２５質量
部、表８に示す質量部の石膏１００質量部、及び減水剤
５質量部からなる凝結調整剤１００質量部と水１００質
量部からなる凝結調整剤スラリーを添加した後、さらに
４時間放置し、急結剤を添加した急結性モルタルにつ
き、プロクター貫入抵抗値を測定したこと以外は実験例
２と同様に行った。結果を表８に示す。
【００６３】
【表８】
【００６４】実験例９ Ｗ／Ｃ=６０％、セメント／細骨材比（Ｃ／Ｓ）＝１／
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに、消石灰類１００質量部、有機酸類２５質量
部、表９に示す質量部の石膏１００質量部、及び減水剤
５質量部からなる凝結調整剤１００質量部と水１００質
量部からなる凝結調整剤スラリーを添加した後、さらに
４時間放置し、急結剤を添加した急結性モルタルにつ
き、圧縮強度を測定したこと以外は実験例２と同様に行
った。結果を表９に示す。
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに、消石灰類１００質量部、有機酸類２５質量
部、表９に示す質量部の石膏１００質量部、及び減水剤
５質量部からなる凝結調整剤１００質量部と水１００質
量部からなる凝結調整剤スラリーを添加した後、さらに
４時間放置し、急結剤を添加した急結性モルタルにつ
き、圧縮強度を測定したこと以外は実験例２と同様に行
った。結果を表９に示す。
【００６５】
【表９】
【００６６】実験例１０ Ｗ／Ｃ=６０％、セメント／細骨材比（Ｃ／Ｓ）＝１／
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに、消石灰類１００質量部、有機酸類２５質量
部、石膏１００質量部、及び表１０に示す質量部の減水
剤からなる凝結調整剤１００質量部と水１００質量部か
らなる凝結調整剤スラリーを添加した後、さらに表１０
に示す時間放置して凝結調整剤スラリーを添加したモル
タルを調製し、凝結調整剤スラリーを添加しないモルタ
ル（練り置き時間経過後のモルタル）と凝結調整剤スラ
リーを添加したモルタルにつき、フロー値を測定したこ
と以外は、実験例１と同様に行った。結果を表１０に示
す。
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに、消石灰類１００質量部、有機酸類２５質量
部、石膏１００質量部、及び表１０に示す質量部の減水
剤からなる凝結調整剤１００質量部と水１００質量部か
らなる凝結調整剤スラリーを添加した後、さらに表１０
に示す時間放置して凝結調整剤スラリーを添加したモル
タルを調製し、凝結調整剤スラリーを添加しないモルタ
ル（練り置き時間経過後のモルタル）と凝結調整剤スラ
リーを添加したモルタルにつき、フロー値を測定したこ
と以外は、実験例１と同様に行った。結果を表１０に示
す。
【００６７】
【表１０】
【００６８】実験例１１ セメント３６０ｋｇ／ｍ3、粗骨材７０８ｋｇ／ｍ3、細
骨材１０１３ｋｇ／ｍ 3、及び水２１６ｋｇ／ｍ3 と
し、プレーンスランプ１０ｃｍのコンクリートを調製
し、１時間練り置いた。その後このコンクリートに、消
石灰類１００質量部、有機酸類２５質量部、石膏１００
質量部、及び表１１に示す質量部の減水剤からなる凝結
調整剤１００質量部と水１００質量部からなる凝結調整
剤スラリーを、セメント１００質量部に対して固形分換
算で３質量部添加後、４時間放置した。凝結調整剤スラ
リーを添加したコンクリートにつき、分離性を測定し
た。結果を表１１に示す。
骨材１０１３ｋｇ／ｍ 3、及び水２１６ｋｇ／ｍ3 と
し、プレーンスランプ１０ｃｍのコンクリートを調製
し、１時間練り置いた。その後このコンクリートに、消
石灰類１００質量部、有機酸類２５質量部、石膏１００
質量部、及び表１１に示す質量部の減水剤からなる凝結
調整剤１００質量部と水１００質量部からなる凝結調整
剤スラリーを、セメント１００質量部に対して固形分換
算で３質量部添加後、４時間放置した。凝結調整剤スラ
リーを添加したコンクリートにつき、分離性を測定し
た。結果を表１１に示す。
【００６９】（使用材料） 粗骨材：新潟県姫川産砂利、比重２．６５、骨材の最大
粒径１５ｍｍ
粒径１５ｍｍ
【００７０】（測定方法） 分離性：急結剤を添加しないコンクリートの分離性を測
定した。２０００ｍｌのメスシリンダーにコンクリート
２０００ｍｌを投入し、１０分間静置した。その後、メ
スシリンダー１０００ｍｌのラインより上のコンクリー
トを採取し、目開き５ｍｍの篩でふるい、篩上に残った
ものの質量を測定した。
定した。２０００ｍｌのメスシリンダーにコンクリート
２０００ｍｌを投入し、１０分間静置した。その後、メ
スシリンダー１０００ｍｌのラインより上のコンクリー
トを採取し、目開き５ｍｍの篩でふるい、篩上に残った
ものの質量を測定した。
【００７１】
【表１１】
【００７２】実験例１２ Ｗ／Ｃ=６０％、セメント／細骨材比（Ｃ／Ｓ）＝１／
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに、凝結調整剤スラリーを、セメント１００質量
部に対して固形分換算で３質量部添加後さらに４時間放
置し、急結剤をセメント１００質量部に対して固形分換
算で表１２に示す質量部添加した急結性モルタルにつ
き、プロクター貫入抵抗値を測定したこと以外は実験例
２と同様に行った。結果を表１２に示す。
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに、凝結調整剤スラリーを、セメント１００質量
部に対して固形分換算で３質量部添加後さらに４時間放
置し、急結剤をセメント１００質量部に対して固形分換
算で表１２に示す質量部添加した急結性モルタルにつ
き、プロクター貫入抵抗値を測定したこと以外は実験例
２と同様に行った。結果を表１２に示す。
【００７３】
【表１２】
【００７４】実験例１３ Ｗ／Ｃ=６０％、セメント／細骨材比（Ｃ／Ｓ）＝１／
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに、凝結調整剤スラリーを、セメント１００質量
部に対して固形分換算で３質量部添加後さらに４時間放
置し、急結剤をセメント１００質量部に対して固形分換
算で表１３に示す質量部添加した急結性モルタルにつ
き、圧縮強度を測定したこと以外は実験例２と同様に行
った。結果を表１３に示す。
３のモルタルを調製後、１時間練り置き、その後このモ
ルタルに、凝結調整剤スラリーを、セメント１００質量
部に対して固形分換算で３質量部添加後さらに４時間放
置し、急結剤をセメント１００質量部に対して固形分換
算で表１３に示す質量部添加した急結性モルタルにつ
き、圧縮強度を測定したこと以外は実験例２と同様に行
った。結果を表１３に示す。
【００７５】
【表１３】
【００７６】実験例１４ セメント３６０ｋｇ／ｍ3、粗骨材７０８ｋｇ／ｍ3、細
骨材１０１３ｋｇ／ｍ 3、及び水２１６ｋｇ／ｍ3とし、
プレーンスランプ１０ｃｍのコンクリートを調製し、１
時間練り置いた。その後このコンクリートに、消石灰類
１００質量部、有機酸類２５質量部、石膏１００質量
部、及び減水剤３質量部からなる凝結調整剤１００質量
部と水１００質量部からなる凝結調整剤スラリーを、セ
メント１００質量部に対して固形分換算で３質量部添加
後、４時間放置した。そして、急結剤を、セメント１０
０質量部に対して表１４に示す質量部添加して急結性コ
ンクリートを調製した。急結性コンクリートにつき、粉
塵量と跳ね返り率を測定した。結果を表１４に示す。
骨材１０１３ｋｇ／ｍ 3、及び水２１６ｋｇ／ｍ3とし、
プレーンスランプ１０ｃｍのコンクリートを調製し、１
時間練り置いた。その後このコンクリートに、消石灰類
１００質量部、有機酸類２５質量部、石膏１００質量
部、及び減水剤３質量部からなる凝結調整剤１００質量
部と水１００質量部からなる凝結調整剤スラリーを、セ
メント１００質量部に対して固形分換算で３質量部添加
後、４時間放置した。そして、急結剤を、セメント１０
０質量部に対して表１４に示す質量部添加して急結性コ
ンクリートを調製した。急結性コンクリートにつき、粉
塵量と跳ね返り率を測定した。結果を表１４に示す。
【００７７】（測定方法） 粉塵量：急結性コンクリートを４ｍ3／ｈの圧送速度で
１０分間、鉄板でアーチ状に制作した高さ３．５ｍ、幅
２．５ｍ、長さ２０ｍの模擬トンネルに、吹付ノズル先
端から吹付けた。その後、吹付ノズル先端から３ｍ手前
の定位置で粉塵量を測定し、得られた測定値の平均値で
示した。 跳ね返り率：幅５．５ｍ×高さ５．５ｍの馬蹄径のトン
ネルに急結性コンクリートを吹付け、（跳ね返り落下し
た急結性コンクリートの量）／（吹付に使用した急結性
コンクリート全体の量）×１００（％）で示した。
１０分間、鉄板でアーチ状に制作した高さ３．５ｍ、幅
２．５ｍ、長さ２０ｍの模擬トンネルに、吹付ノズル先
端から吹付けた。その後、吹付ノズル先端から３ｍ手前
の定位置で粉塵量を測定し、得られた測定値の平均値で
示した。 跳ね返り率：幅５．５ｍ×高さ５．５ｍの馬蹄径のトン
ネルに急結性コンクリートを吹付け、（跳ね返り落下し
た急結性コンクリートの量）／（吹付に使用した急結性
コンクリート全体の量）×１００（％）で示した。
【００７８】
【表１４】
【００７９】
【発明の効果】本発明の凝結遅延剤スラリーを用いると
初期・長期の強度発現性や圧送性に優れ、跳ね返りが少
なくなるので、残りコンクリートや戻りコンクリート等
スランプダウンしたセメント組成物を次回の吹付に使用
でき、資源を有効に使用できる。又、廃棄物も削減され
る為、極めて経済的である。
初期・長期の強度発現性や圧送性に優れ、跳ね返りが少
なくなるので、残りコンクリートや戻りコンクリート等
スランプダウンしたセメント組成物を次回の吹付に使用
でき、資源を有効に使用できる。又、廃棄物も削減され
る為、極めて経済的である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０４Ｂ 22:14 Ｃ０４Ｂ 24:22 Ａ 24:22 22:08 Ｚ 22:08） Ｆターム(参考） 2D055 BA05 CA01 DB00 KA08 4G012 PA04 PB03 PB05 PB11 PB16 PB25 PC03 PC05 PC06 PE01
Claims (5)
- 【請求項１】 スランプダウンしたセメント組成物と、
消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水剤を含む凝結調整
剤とを含有してなるセメントコンクリート。 - 【請求項２】 さらに、凝結調整剤が水を含有してなる
凝結調整剤スラリーである請求項１記載のセメントコン
クリート。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載のセメントコンクリ
ートと急結剤を含有してなる急結性セメントコンクリー
ト。 - 【請求項４】 スランプダウンしたセメント組成物と凝
結調整剤を含有してなるセメントコンクリートを調製し
てなるセメントコンクリートの調製方法。 - 【請求項５】 スランプダウンしたセメント組成物と凝
結調整剤を含有してなるセメントコンクリートと急結剤
を混合して急結性セメントコンクリートを調製してなる
急結性セメントコンクリートの調製方法。
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Cited By (4)
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|---|---|---|---|---|
| JP2007099608A (ja) * | 2005-09-08 | 2007-04-19 | Taiheiyo Material Kk | 吹付材料 |
| JP2009023878A (ja) * | 2007-07-20 | 2009-02-05 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 断面修復用コンクリート及び当該コンクリートを用いたコンクリート構造物の断面修復工法 |
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| WO2018154890A1 (ja) | 2017-02-22 | 2018-08-30 | デンカ株式会社 | 生コン出荷型急硬コンクリート用起硬剤、生コン出荷型急硬コンクリート材料、生コン出荷型急硬コンクリート組成物及びその調製方法 |
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