JP2002266960A

JP2002266960A - テンショナ

Info

Publication number: JP2002266960A
Application number: JP2001062248A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Kosuge; 浩小菅; Koichi Shimizu; 光一清水
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 2001-03-06
Filing date: 2001-03-06
Publication date: 2002-09-18

Abstract

(57)【要約】【課題】汎用の流体による流体圧を利用して、振動態様
の大きな変化に好適に追従してその減衰を図ることので
きるテンショナを提供する。【解決手段】粘性オイルを充填したシリンダ３にプラン
ジャ４を挿入する際、その挿入圧を受けたシリンダ３内
の粘性オイルが両者の摺動面の間隙を洩流するときに得
られる流通抵抗を利用した油圧テンショナにおいて、た
とえば、挿入されるプランジャ４側の摺動面に軸方向に
段差を設ける。この段差が前記シリンダ３内に挿入され
るか否かによって前記間隙の距離を可変とし、前記流体
の流通抵抗を変えて前記油圧テンショナの減衰力を変化
させる。この油圧テンショナを張力振動態様の変化する
ベルトに適用して、同ベルトの振動が大きいときには大
きな減衰力を、また振動が小さいときには小さな減衰力
を発生させ、その張力を過度に大きくすることなく前記
ベルトの安定した動作を図る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、油圧等の流体圧を
利用したダンパ機構を通じてたとえばベルトなどの帯状
体の振動を減衰せしめるテンショナに関する。

【０００２】

【従来の技術】たとえば、内燃機関が搭載された車両に
おいては、その内燃機関の出力軸にオイルポンプやエア
ーコンディショナ用コンプレッサなどの補機がベルトに
よって駆動連結されている。そして、この補機駆動ベル
トの張力振動を減衰させて安定化させるためにダンパ機
構を有するテンショナが使用される。

【０００３】図１０に、こうしたテンショナによって補
機駆動ベルトの張力安定化が図られる補機駆動装置の構
成例を示す。図１０に示されるように、この補機駆動装
置１００では、図示しない内燃機関の出力軸１０１に駆
動されるプーリ１１０の駆動力が、補機駆動ベルト１０
２およびテンションプーリ１１１を介して図示しない補
機を駆動するためのプーリ１１２、プーリ１１３、プー
リ１１４、およびプーリ１１５に伝達され、それらに連
結されている補機が駆動される構成になっている。そし
て、この補機駆動ベルト１０２の張力を安定化させるた
めに、この補機駆動装置１００では油圧式テンショナ１
０３が取り付けられている。

【０００４】この油圧式テンショナ１０３は、補機駆動
ベルト１０２の張力に振動が発生したときに、その振動
を減衰させて同ベルト１０２の張力を安定化させる作用
を奏する。図１０に示される例では、油圧式テンショナ
１０３は、一端がボルト１０６により前記内燃機関のフ
レームに、他端がボルト１０７により連結板１０４に、
それぞれ回動可能に取り付けられている。ここで、連結
板１０４は、ボルト１０５を回転軸として回動自在に同
内燃機関のフレームに取り付けられており、その連結板
１０４上の回転軸１０８に上記テンションプーリ１１１
が軸支されている。すなわち、補機駆動ベルト１０２の
張力変動を受けたテンションプーリ１１１は、ボルト１
０５を回転軸として回転変位する連結板１０４を回転変
位させ、油圧式テンショナ１０３にその変動を伝達す
る。換言すれば、補機駆動ベルト１０２の張力の振動
は、連結板１０４の回転変位の振動に変換され、さらに
油圧式テンショナ１０３の直線変位の振動へと変換され
て伝達される。そして、その直線変位の振動は、油圧を
利用したダンパ機構を有する油圧式テンショナ１０３に
より減衰される。

【０００５】補機駆動ベルト１０２の張力は、補機駆動
ベルト１０２の張力に振動がないときには、油圧式テン
ショナ１０３内部のプランジャの伸長力と釣り合ってい
る。この、油圧式テンショナ１０３にはその伸縮方向の
長さＬを調整する調整ネジが設けられていることがあ
り、その場合にはその調整ネジにより補機駆動ベルト１
０２の張力を調整することができるようになっている。
この場合、補機駆動ベルト１０２の張力を大きくすれば
同ベルトの張力振動は抑制されるが、発生した振動に対
する油圧式テンショナ１０３自身の減衰特性すなわち減
衰係数はほとんど変わらない。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところで、このような
補機駆動ベルト１０２には、その構成上、次のような負
荷がかかることになる。すなわち、アイドル運転時等、
内燃機関の回転速度が低い場合には、補機を駆動する出
力軸であるクランクシャフトの回転が十分円滑に行われ
ないため、その回転力を伝達する補機駆動ベルト１０２
の張力には大きな振動が発生する。一方、車両走行時
等、内燃機関の回転速度が高い場合には、クランクシャ
フトの回転が円滑に行われるため、補機駆動ベルト１０
２の張力の振動は小さくなる。

【０００７】したがって、内燃機関の回転速度が低い場
合の補機駆動ベルト１０２の挙動のみを考慮すれば、振
動をより減衰させて動作を安定させるためにその張力を
大きく設定した方がよいといえる。しかしその一方で、
補機駆動ベルト１０２の張力を過度に大きく設定する
と、特に内燃機関の回転速度が高い場合などに同ベルト
１０２からうなり音が発生したり、同ベルト１０２の劣
化速度が早まってしまう要因となる。また、同ベルト１
０２と連動して回転するプーリ１１０〜１１５の軸受荷
重が増加するため補機駆動装置１００としての耐久性や
その対策時における燃費悪化が懸念される。

【０００８】すなわち、内燃機関の回転速度が低いとき
には補機駆動ベルト１０２の張力振動を抑制するために
その張力を大きく設定する方がより好ましく、同回転速
度が高いときには補機駆動ベルト１０２の長寿命化や内
燃機関の燃費改善などのためにその張力を小さく設定す
る方がより好ましいといえる。

【０００９】そこで実際には、両者を考慮に入れて補機
駆動ベルト１０２の張力を適切に設定することになる。
しかし、こうして設定された補機駆動ベルト１０２の張
力はすべての場合に対しての最適な値ではないため、内
燃機関の回転速度が低いときなどに補機駆動ベルト１０
２に発生する大きな張力振動を油圧式テンショナ１０３
が十分減衰させることができないこともある。このよう
な場合、補機駆動ベルト１０２の張力振動は、駆動すべ
きプーリに対する滑りであるベルトスリップを発生させ
たり、またそのベルトスリップによる異音を発生させた
りすることがある。

【００１０】なお従来、こうした補機駆動ベルト１０２
の張力振動の変化に対応する技術として、たとえば実開
昭６３−８９４５７号公報に記載されている油圧ダンパ
ー内蔵密閉式オートテンショナなども知られてはいる。
このテンショナによれば、その内部に充填されている振
動減衰用流動媒体としての磁性流体の粘性を同磁性流体
が充填されている筒部の外周に周設した電磁コイルの励
磁により適切に制御できるため、周囲温度などの環境変
化による外的要因に関わらず同磁性流体の流体抵抗を一
定に保つことができる。また、ダンパ機構としての減衰
係数を積極的に可変とすることもできる。しかし、こう
したテンショナの場合、磁性流体の採用が必須となるこ
とで経済的にきわめて不利であるとともに、補機駆動装
置１００としての上述した大きな動作環境の変化に必ず
しも追従できるとは限らない。

【００１１】また、上記補機駆動装置１００に限らず、
振動態様が大きく変化する帯状体等に対してその振動を
減衰させるべく用いられるテンショナにあっては、こう
した実情もおおむね共通したものとなっている。

【００１２】本発明は、上記実情に鑑みてなされたもの
であり、その目的は、汎用の流体による流体圧を利用し
つつも、振動態様の大きな変化に好適に追従してその減
衰を図ることのできるテンショナを提供することにあ
る。

【００１３】

【課題を解決するための手段】以下、上記目的を達成す
るための手段およびその作用効果について記載する。請
求項１記載の発明は、流体が充填されたシリンダへのプ
ランジャの圧入によりそれらシリンダおよびプランジャ
の間隙から洩流される前記流体の流通抵抗を利用してそ
れらシリンダおよびプランジャ間に印加される振動を減
衰せしめるテンショナであって、前記シリンダおよび前
記プランジャの少なくとも一方に前記流体の流通抵抗を
可変とする流通抵抗可変手段を備えることをその要旨と
する。

【００１４】上記構成によれば、上記流体の流通抵抗の
変更に基づいて、印加される振動に対応した減衰特性を
もつダンパ機構を構成することができる。このため、た
とえば油等の汎用の流体による流体圧を利用する場合で
あれ、振動態様が大きく変化する振動体の振動にも好適
に追従してその振動を減衰させることができるようにな
る。

【００１５】請求項２記載の発明は、請求項１記載のテ
ンショナにおいて、前記流通抵抗可変手段が、前記シリ
ンダと前記プランジャとの相対位置に応じてそれらシリ
ンダおよびプランジャ間の間隙を異ならしめる間隙可変
機構として構成されることをその要旨とする。

【００１６】上記構成によれば、上記シリンダと上記プ
ランジャとの相対位置の変化に基づいて両者の間隙を可
変とすることができるため、上記流体の流通抵抗を適切
に可変ならしめるダンパ機構を有するテンショナとする
ことができる。

【００１７】請求項３記載の発明は、請求項２記載のテ
ンショナにおいて、前記間隙可変機構が、前記シリンダ
と前記プランジャとの摺動面の少なくとも一方に対して
その軸方向に形成された段差部を有して構成され、該段
差部を境にそれらシリンダおよびプランジャ間の間隙を
異ならしめるものであることをその要旨とする。

【００１８】上記構成によれば、上記シリンダおよびプ
ランジャ間の相対位置の変化にともない、軸方向に形成
された段差部が同シリンダ部に挿入される前後で両者の
間隙、ひいては上記流体の流通抵抗をステップ状に変化
させることができるようになる。

【００１９】請求項４記載の発明は、請求項２記載のテ
ンショナにおいて、前記間隙可変機構が、前記シリンダ
と前記プランジャとの摺動面の少なくとも一方に対して
その軸方向に形成されたテーパ面を有して構成され、該
テーパ面を通じてそれらシリンダおよびプランジャ間の
間隙を無段階に異ならしめるものであることをその要旨
とする。

【００２０】上記構成によれば、上記シリンダおよびプ
ランジャ間の相対位置の変化にともない、軸方向に形成
されたテーパ部の同シリンダ内への挿入量が増加するに
したがって両者の間隙を無段階に変化させることができ
るため、プランジャの挿入量増加にともなって減衰力が
増大する特性のダンパ機構を有するテンショナとするこ
とができる。

【００２１】請求項５記載の発明は、請求項２〜４のい
ずれかに記載のテンショナにおいて、前記シリンダと前
記プランジャとの相対位置を強制変位せしめる機構をさ
らに備えることをその要旨とする。

【００２２】上記構成によれば、上記シリンダと上記プ
ランジャとの相対位置を強制変位させることができる。
このため、上記間隙可変機構の機能する変位領域に対し
て対象としている振動による変位量が小さい場合であっ
ても、この強制変位を通じて、所望する任意の減衰特性
が容易に得られるようになる。

【００２３】請求項６記載の発明は、請求項１記載のテ
ンショナにおいて、前記流通抵抗可変手段が、前記シリ
ンダと前記プランジャとの相対変位量に応じて前記流体
の洩流される流路を異ならしめる流路可変機構として構
成されることをその要旨とする。

【００２４】上記構成によれば、上記シリンダと上記プ
ランジャとの相対変位量に基づいて上記流体の洩流され
る流路を可変とすることができるため、その流体の流通
抵抗を適切に可変ならしめるダンパ機構を有するテンシ
ョナとすることができる。

【００２５】請求項７記載の発明は、請求項６記載のテ
ンショナにおいて、前記流路可変機構は、前記シリンダ
と前記プランジャとの摺動面の一方に所定の幅を有して
その周方向に設けられた周溝と、この周溝内に収容され
るリング部材とを備えて構成され、前記リング部材は、
その高さが前記周溝の溝幅に対して所定の余裕代をも
ち、かつ、前記周溝の溝底に対向する面とその裏面とで
それぞれ対向する面との間隙が異なる距離に設定されて
なることをその要旨とする。

【００２６】上記構成によれば、上記周溝とそれに収容
されるリング部材との相対位置関係にて上記流体の同溝
内における流路を可変とすることができる。すなわち、
上記所定の余裕代を超える大きな変位量をともなう振動
に対しては、リング部材は周溝の側壁に密着し、同溝部
と一体になって摺動する。したがってこの場合、リング
部材にて２つに分割される流路のうち、周溝の溝底とリ
ング部材の対向面との間に形成される流路が遮断され
る。一方、上記余裕代を超えない小さな変位量の振動に
対しては、上記分割される２つの流路のうちより間隙の
距離が大きい側に対応した流路が支配的であるとはい
え、それら２つの流路がともに有効となる。

【００２７】なおこの場合、周溝がたとえばプランジャ
側に設けられて、リング部材の上記周溝の溝底に対向す
る面、すなわちリング部材の内周面と同溝底との間隙を
第１の間隙とし、その裏面、すなわちリング部材の外周
面とシリンダ摺動面との間隙を第２の間隙とするとき、
特に第１の間隙の距離＞第２の間隙の距離といった関係に設定することで、前述した補機駆動装置
への適用時にその最適化を図ることができる。すなわち
この場合、上記変位量の大小により以下のように作用す
る。まず、上記余裕代を超えない小さな変位量の振動に
対しては、第１の間隙を通る流路が主たる流路となって
流通抵抗が小さくなる。一方、同余裕代を超える大きな
変位量をともなう振動に対しては、第１の間隙を通る流
路がリング部材により遮断されて間隙距離のより小さい
第２の間隙を通る流路のみとなるために流通抵抗が大き
くなる。こうして、補機駆動装置における補機駆動ベル
トの張力振動が小さい場合には小さな減衰力によって、
また同振動が大きい場合には大きな減衰力によって同ベ
ルトの張力の変動を減衰させることができるようにな
る。もっともこの場合、上記周溝の溝底と上記リング部
材の対向する面との間隙の距離は、上記第１の間隙の距
離以上であることが望ましい。また、同補機駆動装置へ
の適用に際し、周溝がシリンダ側に設けられるときに
は、上記間隙の距離の関係も逆とすることで、その好適
な適合が図られる。

【００２８】請求項８記載の発明は、請求項６記載のテ
ンショナにおいて、前記流路可変機構は、内周面と外周
面とでそれぞれ対向する面との間隙が異なる距離に設定
されて前記シリンダと前記プランジャとの間に介装され
た円筒部材と、この円筒部材と前記プランジャとの摺動
面の一方に所定の幅を有してその周方向に設けられた周
溝と、この周溝の溝幅に対し所定の余裕代をもつ厚さに
設定され、同周溝内に収容された状態で周溝の設けられ
ない側の摺動面に固定されるリング状ストッパ部材と、
を備えて構成されることをその要旨とする。

【００２９】上記構成によれば、上記周溝とそれに収容
されるリング状ストッパ部材との相対位置関係にて同溝
を含む流体の流路の開口および遮断が切り替えられ、ひ
いては円筒部材の内周面側と外周面側とに形成される２
つの流路の間でそれら流路を可変とすることができる。
すなわち、上記所定の余裕代を超える大きな変位量をと
もなう振動に対しては、そのリング状ストッパ部材が上
記周溝の一方の側壁に密着して同溝内の流路を遮断する
ため、上記流体の流路は円筒部材の外周面側に形成され
る流路に制限されるようになる。また、上記余裕代を超
えない小さな変位量の振動に対しては、上記２つの流路
のうちより間隙の距離が大きい側に対応した流路が支配
的であるとはいえ、それら２つの流路がともに有効とな
る。

【００３０】なおこの場合には、円筒部材の内周面とプ
ランジャの外周面との間隙を第１の間隙とし、同円筒部
材の外周面とシリンダの内周面との間隙を第２の間隙と
するとき、特に第１の間隙の距離＞第２の間隙の距離といった関係に設定することで、前述した補機駆動装置
への適用時にその最適化を図ることができる。すなわち
この場合、上記変位量の大小により以下のように作用す
る。まず、上記余裕代を超えない小さな変位量の振動に
対しては、第１の間隙を通る流路が主たる流路となって
流通抵抗が小さくなる。一方、同余裕代を超える大きな
変位量をともなう振動に対しては、第１の間隙を通る流
路がリング状ストッパ部材により遮断されて間隙距離の
より小さい第２の間隙を通る流路のみとなるために流通
抵抗が大きくなる。こうして、補機駆動装置における補
機駆動ベルトの張力振動が小さい場合には小さな減衰力
によって、また同振動が大きい場合には大きな減衰力に
よって同ベルトの張力の変動を減衰させることができる
ようになる。もっともこの場合、上記周溝の溝底と上記
ストッパ部材の対向する面との間隙の距離は、上記第１
の間隙の距離以上であることが望ましい。

【００３１】またこの場合には、上記余裕代を超える大
きな変位量をともなう振動に対しては、上記プランジャ
が上記円筒部材と一体になって流体を押圧することにな
るため、上記シリンダ内の流体を押圧する面積が増大す
る。したがって、上記のような流路の変化による流通抵
抗の増加に、シリンダ内の流体に対する押圧面積増加に
よる流通抵抗の増加も加わって、ダンパ機構としての減
衰力はいっそう大きくなる。

【００３２】請求項９記載の発明は、請求項１記載のテ
ンショナにおいて、前記流通抵抗可変手段は、内周面と
外周面とでそれぞれ対向する面との間隙が異なる距離に
設定されて前記シリンダと前記プランジャとの間に介装
された円筒部材と、この円筒部材と前記プランジャとの
摺動面の一方に所定の幅を有してその周方向に設けられ
た溝と、この溝の溝幅に対し所定の余裕代をもつ厚さに
設定され、同溝内に収容された状態で溝の設けられない
側の摺動面に固定されるストッパ部材と、を備えて構成
されることをその要旨とする。

【００３３】上記構成によれば、上記溝とそれに収容さ
れるストッパ部材との間の余裕代を超える大きな変位量
をともなう振動に対しては、上記プランジャが上記円筒
部材と一体になって流体を押圧することになるため、上
記シリンダ内の流体を押圧する面積が増大する。したが
って、こうした押圧面積の増加にともなう流通抵抗の増
加を利用してその減衰特性を可変とすることができるよ
うになる。

【００３４】なおこの場合には、上記介装される円筒部
材の断面積をプランジャの断面積に対して無視できない
程度に大きくすることで、上記流体の流通抵抗の変化を
より大きくすることができる。

【００３５】

【発明の実施の形態】（第１の実施の形態）以下に、本
発明にかかるテンショナを、内燃機関などに使用される
補機駆動ベルトの張力振動を減衰させて安定化する油圧
式テンショナに適用した場合の第１の実施の形態につい
て図１〜図５を使って説明する。

【００３６】第１の実施の形態では、プランジャの摺動
面に設けた軸方向の段差による間隙可変機構を備えた油
圧式テンショナの場合について例示する。まず、油圧式
テンショナの基本構造とその作用について説明する。

【００３７】図１は、図１０に示される補機駆動装置１
００に適用される本実施の形態の油圧式テンショナの構
成例を示す断面図である。図１に示されるように、この
油圧式テンショナは、ボルト孔６とボルト孔７とを有
し、先の図１０を併せて参照するに、ボルト孔６がボル
ト１０６により内燃機関に、またボルト孔７がボルト１
０７により連結板１０４に、それぞれ回動可能に取り付
けられている。

【００３８】この油圧式テンショナは、振動を減衰させ
るための流体として粘性オイルが充填される円筒形状の
フレーム１を有して構成される。この粘性オイルが充填
されるフレーム１内の底部には円柱形状の掘削部２が設
けられ、シリンダ３がその掘削部すなわちシリンダ嵌合
掘削部２に嵌合される。

【００３９】また、このシリンダ３の内部にはその先端
にプランジャヘッド部１９を有する円柱形状のプランジ
ャ４が摺動可能に挿入されている。このプランジャ４
は、ボルト孔７を介して連結板１０４（図１０）から伝
達される摺動方向の外力によりシリンダ３の軸方向に往
復変位可能な構成をなしている。これらプランジャ４お
よびシリンダ３の周囲には、該外力が除去されたのちに
両者の相対位置を元に戻すための復元力を与えるリター
ンスプリング５がシリンダ３の周囲に配設されている。
このリターンスプリング５は、粘性オイルを封止してプ
ランジャ４に固定されているスプリングガイド８により
拘持されている。そして、フレーム１に充填される粘性
オイルは、フレーム１内に適切な容量を占めて充填され
ており、プランジャ４とシリンダ３とによって区画され
る内液室１７はプランジャヘッド部１９を含めて完全に
粘性オイルに浸漬されている。この粘性オイルの上層部
は空気層となっており、粘性オイルはスプリングガイド
８および封止部材９によりフレーム１内に封止されてい
る。

【００４０】また、シリンダ３とプランジャ４との摺動
面相互間には適切な間隙１０が設けられ、内液室１７内
の粘性オイルは一定の流通抵抗をもってこの間隙１０を
流通できるようになっている。なお、プランジャヘッド
部１９にはＣリング２０が環状に取り付けられており、
シリンダ３に設けた段差２１とともにプランジャ４がシ
リンダ３から脱抜しないように構成されている。このＣ
リング２０は粘性オイルの流通を阻害しない構造を有
し、またＣリング２０からＣリング２０と係合する脱抜
防止段差２１までの円筒状流路の断面積は上記摺動面間
の間隙１０による円筒状流路の断面積よりも十分大きい
ものとなっている。そのため、プランジャ４の挿入によ
り内液室１７内の粘性オイルが加圧されて、プランジャ
４とシリンダ３との間隙を洩流してシリンダ３内から排
出される際の粘性オイルの流通抵抗は、間隙１０による
円筒状流路によるものが支配的な構成となっている。

【００４１】また、シリンダ３内の底部には、外部と連
通する連通孔１１を有する掘削部２２が設けられてい
る。それに対応して、フレーム１内の底部に設けられた
シリンダ嵌合掘削部２周囲には、その連通孔１１を通じ
て内液室１７がシリンダ３外部の粘性オイル層（以下、
外部オイル層と記す）１８と連通できるように、四方か
ら連通孔１１に向かう流入路１２がさらに切削して設け
てある。そして、このシリンダ３内の底部の連通孔１１
の周囲にはチェック弁１３が設けられ、内液室１７が負
圧となったときにこの流入路１２を通じて外部オイル層
１８から粘性オイルが流入できるようになっている。

【００４２】このチェック弁１３は、図２に示すよう
に、チェックボール１４、チェックスプリング１５、お
よびそれらを拘持しているリテーナ１６を有して構成さ
れている。そして、内液室１７が負圧でない状態におい
ては、リテーナ１６に押圧されているチェックスプリン
グ１５によりチェックボール１４が連通孔１１に押し付
けられているため、このチェック弁１３は連通孔１１を
封止する（図２（ｂ）、（ｃ））。この状態からプラン
ジャ４が引き抜き方向に変位すると内液室１７がシリン
ダ３外部に対して負圧となり、チェック弁１３が開いて
流入路１２を通じて外部オイル層から粘性オイルが流入
する。こうして、両者の圧力の釣り合いがとれるまで粘
性オイルが内液室１７に流入する。なおこの場合、プラ
ンジャ４とシリンダ３との間隙から内液室１７内にフレ
ーム１上層の空気が入り込むことも考えられるが、この
流路は空気に対しての流体抵抗もチェック弁１３を通じ
て流入する粘性オイルの流通抵抗より十分大きいため、
この影響は無視することができる。

【００４３】上記のように、フレーム１内部に封止され
ている粘性オイルがフレーム１内部の区画された空間を
相互に流動して発生する流通抵抗を利用することによっ
て、この油圧式テンショナはプランジャ４の挿入に対し
ては補機駆動ベルト１０２（図１０）の振動減衰部材、
すなわちダンパとして、またプランジャ４の引き抜きに
対しては速やかに伸長して追従できるように機能する。

【００４４】このような油圧式テンショナを利用して図
１０に示される補機駆動装置１００を構成すると、補機
駆動ベルト１０２の張力が振動していない状態では、同
張力を受けて連結板１０４がプランジャ４を押圧してい
る押圧力と油圧式テンショナの伸長力とは釣り合ってい
る。ここで、油圧式テンショナの伸長力はプランジャ４
が内液室１７から受ける圧力とリターンスプリング５の
復元力との和である。なお、このとき、内液室１７内の
圧力と外部オイル層１８の圧力とは等しくなっている。

【００４５】そして、この釣り合った定常状態から、内
燃機関の出力軸１０１の回転変動などにともなってプー
リ１１０が円滑に回転しないと、補機駆動ベルト１０２
の張力に変動が生じて振動し、その振動が連結板１０４
を介して油圧式テンショナに伝達される。

【００４６】図３は、この第１の実施の形態の油圧式テ
ンショナにおけるプランジャ４とシリンダ３との摺動面
の構造例の断面図を示したもので、図１において一点鎖
線にて囲まれたＡ部の拡大図である。

【００４７】図３に示されるように、第１の実施の形態
においては、プランジャ４のシリンダ３への挿入口近傍
のプランジャ４側の摺動面に軸方向の段差２４が設けて
ある。この段差２４は、シリンダ３内に挿入されると両
者の間隙を小さくする作用を奏し、流体抵抗ひいては減
衰力を切り替えるように機能する。なお、この例におい
ては上記挿入口からこの段差２４までの挿入方向の距離
はＤとしている。

【００４８】また、図４は、プランジャ４をシリンダ３
に一定の速さで挿入した場合に得られる減衰力を示した
概念図である。図４において、横軸はプランジャ４の定
常状態の釣り合い位置からの挿入方向への変位量を、ま
た縦軸はそれによって得られる減衰力を表している。な
お、図４においては、両者の摺動面の間隙１０の変化に
ともなう粘性オイルの流通抵抗の増加によって増大する
減衰力変化のみが考慮されている。

【００４９】以下、補機駆動ベルト１０２の張力変動に
より上記油圧式テンショナが縮む場合の同油圧式テンシ
ョナの内部動作を、図３および図４を使って説明する。
なお、油圧式テンショナが縮んでプランジャ４がシリン
ダ３に挿入されたときにシリンダ３の外部に押し出され
る内液室１７の粘性オイルが受ける流体抵抗は、上述の
ようにプランジャ４とシリンダ３との摺動部の間隙１０
が支配的となって決定される。したがって以下では、そ
の部分に着目して説明を進める。また、油圧式テンショ
ナが伸長する場合については、上述のように粘性オイル
が流体抵抗の小さいチェック弁１３を通じて内液室１７
に流入するため、プランジャ４の摺動部を通じた作用の
影響は無視できる。よって、油圧式テンショナの伸長す
る場合の動作については説明を省略する。

【００５０】プランジャ４をシリンダ３に定常状態の釣
り合い位置から一定の速さで挿入すると、その挿入変位
量が距離Ｄを超える前後で油圧式テンショナとして得ら
れる減衰力が変化する。すなわちまず、挿入変位量が距
離Ｄより小さい位置までは減衰力を切り替えるように機
能する段差２４はシリンダ３内に挿入されず間隙１０に
よる流路の断面積は比較的大きく保たれているため、変
位速度に比例して得られる減衰力は一定値をとる（図４
領域Ｒ１）。プランジャ４の挿入変位量が距離Ｄを超え
ると上記段差２４がシリンダ３内に挿入されるため、間
隙１０による流路の断面積は同段差２４の部分で狭窄さ
れる。したがって、粘性オイルの流通抵抗が増加し、油
圧式テンショナの減衰力は増大する。この減衰力は、プ
ランジャ４の挿入変位量が増加するほど狭窄した流路が
長くなるため、増大する（図４領域Ｒ２）。領域Ｒ２の
途中から減衰力を表すグラフを破線で示したのは、上記
段差２４がプランジャ４の脱抜防止用の段差２１を超え
て挿入されることを想定していないためで、実際に挿入
すれば破線で示される減衰特性が得られる。

【００５１】このように、第１の実施の形態にかかる油
圧式テンショナは、補機駆動ベルト１０２の張力との釣
り合いの長さから一定の速さで縮退する場合、段差２４
がシリンダ３に挿入される前後でその減衰力の大きく変
化する特性をもつ。

【００５２】なお、段差２４は説明を簡略化するため直
角状の段差としたが、実際にプランジャ４をシリンダ３
で円滑に往復動作させるためには、直角状の段差ではな
くある程度テーパ状に段差を設けた方が両者の端部の無
用な衝突が避けられる点でより好ましい。

【００５３】さらに、この油圧式テンショナにおけるプ
ランジャ４とシリンダ３との相対位置を強制変位せしめ
る機構を補機駆動装置１００に付与した場合、その調整
機能により上記相対位置に応じて同油圧式テンショナに
異なった減衰特性をもたせることができるようになる。

【００５４】たとえば、図１０に示されるプーリ１１５
の駆動軸に、補機駆動ベルト１０２の回動面上で同ベル
ト１０２を伸縮させる方向に移動させる機構を付与する
ことで、油圧式テンショナの上記相対位置を強制変位せ
しめる機構が構成可能である。すなわち、この可動プー
リ１１５がベルトの伸長方向Ｘへ移動すると、ベルトに
引かれたテンションプーリ１１１が連結板１０４のＹ方
向への回転変位を促し、油圧式テンショナは縮む。この
機構によって、上記相対位置すなわちプランジャ４のシ
リンダ３への挿入位置を変更することができるようにな
り、可動プーリ１１５の移動量により減衰特性の異なる
油圧式テンショナとすることができる。この場合、油圧
式テンショナの伸長力はシリンダ３内に封止された空気
の圧縮とリターンスプリング５の縮退により増大するこ
とになる。しかし、その張力の増大量はわずかであり、
したがってその伸長力と釣り合う補機駆動ベルト１０２
の張力の増大量もわずかである。

【００５５】上記のような相対位置を強制変位せしめる
機構を、図３に示したプランジャ４とシリンダ３との摺
動面間の間隙可変機構をもつ油圧式テンショナとともに
補機駆動装置１００に設けることにより、次のように操
作することができる。すなわち、内燃機関の回転速度が
低いときなど補機駆動ベルト１０２の張力変動が大きい
ときには、油圧式テンショナを縮めることによって大き
な減衰力を得るようにする。また逆に、同回転速度が高
いときなど同ベルト１０２の張力変動が小さいときに
は、同テンショナを伸ばして小さな減衰力を得るように
する。

【００５６】このようにして、補機駆動ベルト１０２の
張力を過度に増大させることなく、同ベルト１０２の張
力振動の変動に応じて油圧式テンショナとしての減衰特
性を変化させ、同振動を適切に減衰させることが可能と
なる。

【００５７】以上説明したように、第１の実施の形態に
かかる油圧式テンショナによれば、以下のような優れた
効果を得ることができるようになる。（１）振動の変位量に応じて減衰特性の可変なダンパ機
構を有するテンショナを、汎用の流体を利用して簡便に
提供することができる。

【００５８】（２）そのため、内燃機関の補機駆動装置
１００に使用される補機駆動ベルト１０２のように、同
内燃機関の回転速度変化により張力振動の態様が変動す
る用途にも好適な減衰特性をもつテンショナを経済的な
価格で提供することができる。すなわち、内燃機関の回
転速度が低いときのように補機駆動ベルト１０２の張力
振動が大きい場合には大きな減衰力が、同速度が高いと
きのように同ベルト１０２の張力振動が小さい場合には
小さな減衰力が得られる特性のテンショナとすることが
できる。

【００５９】（３）さらに、補機駆動ベルト１０２の張
力振動による変位量が微少な場合には、ダンパ機構の構
成部材であるプランジャ４およびシリンダ３の相対位置
を外部から変位させる機能を設けて、所望の減衰特性を
もつテンショナとすることができる。

【００６０】（４）したがって、内燃機関の回転速度が
低い場合であっても補機駆動ベルト１０２がプーリ１１
０〜１１５に対して滑ることなく動作する騒音の少ない
補機駆動装置１００を提供することができる。

【００６１】（５）このようなテンショナを使用して内
燃機関を搭載する車両等を構成すれば、アイドル運転時
の内燃機関の回転数を低く設定できるため、燃費の改善
が図られた地球環境にやさしい車両を提供することがで
きる（第２の実施の形態）次に、本発明にかかるテンショナ
を、同様に内燃機関などに使用される補機駆動ベルトの
張力振動を減衰させて安定化する油圧式テンショナに適
用した場合の第２の実施の形態について図５および図６
を使って説明する。

【００６２】第２の実施の形態では、プランジャ４の摺
動面の周方向に設けた溝とその溝に所定の余裕代をもっ
て収容されるリング部材とによる流路可変機構を備えた
油圧式テンショナの場合について例示する。

【００６３】図５は、この第２の実施の形態にかかる油
圧式テンショナの構成例を示す断面図である。図５に示
されるように、この第２の実施の形態の油圧式テンショ
ナは、プランジャ４の摺動面の周方向に設けた流路調整
溝５１と同溝５１に所定の余裕代をもって収容されるリ
ング部材としての流路制御リング５２とを有して構成さ
れている。その他の構成は第１の実施の形態に例示した
油圧式テンショナと同じである。

【００６４】そして、第２の実施の形態においても、油
圧式テンショナとしての基本的な動作は同じである。す
なわち、プランジャ４がシリンダ３に挿入される場合に
は、その挿入圧を受けた内液室１７の粘性オイルが両者
の摺動面の間隙１０を洩流して、その流通抵抗により所
定の減衰力を得る。このときの流通抵抗を支配的に決定
しているのはこの両者の摺動面の間隙１０の流路であっ
て、Ｃリング２０からそれと係合してプランジャ４の脱
抜を防止する脱抜防止段差２１までの円筒状流路の断面
積は上記摺動面間の間隙１０による円筒状流路の断面積
よりも十分大きく設定してある。また、プランジャ４が
引き抜かれる場合には、シリンダ３底部に設けたチェッ
ク弁１３が開いて外部オイル層１８から流入路１２を通
じて内液室１７内に粘性オイルが流入する。なお、この
ときにプランジャ４とシリンダ３との摺動面から流入す
る空気は微少であり、第１の実施の形態にて説明したよ
うにチェック弁１３ほかの動作に影響を与えない。

【００６５】以下、第１の実施の形態の説明と同様に、
この油圧式テンショナのプランジャ４にシリンダ３への
挿入方向の外力が加わったときの作用について説明す
る。図６は、第２の実施の形態の油圧式テンショナにお
けるプランジャ４とシリンダ３との摺動面の構造例の断
面図を示したもので、図５において一点鎖線にて囲まれ
たＢ部の拡大図である。

【００６６】図６（ａ）に示されるように、流路制御リ
ング５２は流路調整溝５１に所定の余裕代をもって収容
されている。すなわち、同リング５２は同溝５１の幅内
をプランジャ４の軸方向に自由に変位することができ
る。そして、同リング５２の内周と同溝５１の溝底との
間隙を第１の間隙とし、同リング５２の外周とシリンダ
摺動面との間隙を第２の間隙とすると、両間隙は第１の間隙の距離＞第２の間隙の距離の関係を満たしている。

【００６７】この流路制御リング５２は、プランジャ４
の挿入圧により摺動面の間隙１０を流通する流体の流路
を流路Ｐ６ａと流路Ｐ６ｂとに２分割している。また、
上記間隙の距離の関係から、流路Ｐ６ａの流通抵抗は流
路Ｐ６ｂのそれよりも小さいものになっている。

【００６８】このため、プランジャ４とシリンダ３との
相対変位がない場合、またはあっても上記余裕代を超え
ない程度の小さなものである場合、流路Ｐ６ａおよび流
路Ｐ６ｂはともに有効となって流通抵抗の小さいすなわ
ち減衰力の小さいダンパ機構の油圧式テンショナとして
機能する（図６（ａ））。一方、両者の相対変位が上記
余裕代を超えている場合、流路制御リング５２の上面５
４が流路調整溝５１の溝側壁５３に押し当てられて流路
Ｐ６ａを遮断する。こうして、上記相対変位量が大きい
場合には、流路Ｐ６ｂのみが有効になり、流通抵抗の大
きいすなわち減衰力の大きいダンパ機構の油圧式テンシ
ョナとして機能する（図６（ｂ））。

【００６９】上記のように、第２の実施の形態にかかる
油圧式テンショナによれば、プランジャ４とシリンダ３
との相対変位量の大小により流路を変化させることによ
って、減衰特性を変化させることができるようになる。
特に、流路制御リング５２とプランジャ４との間隙の距
離を、同シリンダ３との間隙の距離より大きくすること
によって、上記相対変位量が大きい場合すなわち補機駆
動ベルト１０２の張力振動が大きい場合に強い減衰力が
得られ、同ベルト１０２（図１０）の動作を安定したも
のにすることができる。なおこの場合、プランジャ４の
シリンダ３への挿入位置は、得られる減衰力に対して影
響をほとんど与えない。

【００７０】このようにして、補機駆動ベルト１０２の
張力を過度に増大させることなく、同ベルト１０２の張
力変動による振動の変位量に応じて油圧式テンショナと
しての減衰特性を変化させ、同振動を適切に減衰させる
ことが可能となる。

【００７１】以上説明したように、第２の実施の形態に
かかる油圧式テンショナによれば、第１の実施の形態の
油圧式テンショナによる前記（１）、（２）、（４）、
および（５）の効果に加えて、以下のような効果を得る
ことができるようになる。

【００７２】（６）補機駆動ベルト１０２の張力振動に
よるプランジャ４とシリンダ３との相対変位量が微少な
場合であっても、上記流路調整溝５１および上記流路制
御リング５２の寸法を適切に設定することによって、振
動の態様に好適な減衰特性をもつダンパ機構を有するテ
ンショナを簡便に提供することができる。しかもこの場
合、外部にプランジャ４とシリンダ３との相対位置を強
制変位せしめる機構は不要である。

【００７３】（第３の実施の形態）次に、本発明にかか
るテンショナを、同様に内燃機関などに使用される補機
駆動ベルトの張力振動を減衰させて安定化する油圧式テ
ンショナに適用した場合の第３の実施の形態について図
７および図８を使って説明する。

【００７４】第３の実施の形態では、プランジャとプラ
ンジャヘッドとの摺動面間に円筒部材を介装し、その円
筒部材の周方向に設けた周溝とプランジャに環状に取り
付けられかつ同周溝に所定の余裕代をもって収容される
リング状ストッパ部材とによる流路可変機構を備えた油
圧式テンショナの場合について例示する。

【００７５】図７は、第３の実施の形態における油圧式
テンショナの構成例を示す断面図である。図７に示され
るように、この第３の実施の形態にかかる油圧式テンシ
ョナは、プランジャ４とシリンダ３との摺動面間に介装
した円筒部材である流路調整筒７０を有して構成されて
いる。その流路制御筒７０の内周面の周方向には流路調
整溝７１が環状に設けられており、同溝７１にはプラン
ジャ４に環状に取り付けられたリング状ストッパ部材と
しての流路制御リング７２が所定の余裕代をもって収容
される。その他の構成は第１の実施の形態に例示した油
圧式テンショナと同じである。

【００７６】そして、第３の実施の形態においても、油
圧式テンショナとしての基本的な動作はこれまでの実施
の形態のものと同じである。以下、第１の実施の形態の
説明と同様に、この油圧式テンショナのプランジャ４に
シリンダ３への挿入方向の外力が加わったときの作用に
ついて説明する。

【００７７】図８は、この第３の実施の形態の油圧式テ
ンショナにおけるプランジャ４とシリンダ３との摺動面
の構造例を上記流路制御筒７０を含む断面図として示し
たもので、図７において一点鎖線にて囲まれたＣ部の拡
大図である。

【００７８】図８（ａ）に示されるように、流路調整筒
７０はプランジャ４とともにシリンダ３に挿入されてお
り、プランジャ４に取り付けられた流路制御リング７２
は流路調整溝７１に所定の余裕代をもって収容されてい
る。すなわち、同リング７２は同溝７１の幅内をプラン
ジャ４の軸方向に自由に変位することができる。そし
て、同筒７０の内周面とプランジャ４の外周面との間隙
を第１の間隙とし、同筒７０の外周面とシリンダ３の内
周面との間隙を第２の間隙とすると、両間隙は第１の間
隙の距離＞第２の間隙の距離の関係を満たしてい
る。

【００７９】この流路制御筒７０は、プランジャ４とシ
リンダ３との摺動面の間隙１０を、同筒７０の内周面と
プランジャ４との摺動面の間隙１０ａおよび同筒７０の
外周面とシリンダ３との摺動面の間隙１０ｂとに２分割
している。したがって、プランジャ４の挿入圧により洩
流する粘性オイルの流路は、間隙１０ａを通る流路Ｐ８
ａと間隙１０ｂを通る流路Ｐ８ｂとが存在している。ま
た、上記間隙の距離の関係から、流路Ｐ８ａの流通抵抗
は流路Ｐ８ｂのそれよりも小さいものになっている。

【００８０】このため、プランジャ４とシリンダ３との
相対変位がない場合、またはあっても上記余裕代を超え
ない程度の小さなものである場合、流路Ｐ８ａおよび流
路Ｐ８ｂはともに有効となって流通抵抗の小さいすなわ
ち減衰力の小さいダンパ機構の油圧式テンショナとして
機能する（図８（ａ））。一方、両者の相対変位が上記
余裕代を超えている場合、流路制御リング７２の下面７
４が流路調整溝７１の溝側壁７３に押し当てられて流路
Ｐ８ａを遮断する。こうして、上記相対変位量が大きい
場合には、流路Ｐ８ｂのみが有効になり、流通抵抗の大
きいすなわち減衰力の大きいダンパ機構の油圧式テンシ
ョナとして機能する（図８（ｂ））。

【００８１】また、この第３の実施の形態の油圧式テン
ショナにおいては、上記作用に加えて以下のような作用
もその減衰力の変化に対して顕著な影響を及ぼすように
なる。すなわち、プランジャ４とシリンダ３との相対変
位量が上記余裕代を超えている場合、流路制御リング７
２の下面７４が流路調整溝７１の溝側壁７３に押し当て
られるため、上記流路制御筒７０はプランジャ４ととも
に一体となってシリンダ３に挿入されて内液室１７内の
粘性オイルを押圧する。したがって、上記余裕代を超え
る変位量を境界として、内液室１７を押圧する面積が増
加し、この点からも流通抵抗が増加する要因となる。こ
うして、上記相対変位量が大きい場合には、流通抵抗増
加の大きいすなわち減衰力増大量の大きいダンパ機構の
油圧式テンショナとして機能することになる（図８
（ｂ））。

【００８２】上記のように、第３の実施の形態にかかる
油圧式テンショナによれば、プランジャ４とシリンダ３
との相対変位量の大小により流路を変化させることによ
って、減衰特性を変化させることができるようになる。
特に、流路制御筒７０内周面とプランジャ４の外周面と
の間隙の距離を、同筒７０外周面とシリンダ３の内周面
との間隙の距離より大きくすることによって、上記相対
変位量が大きい場合すなわち補機駆動ベルト１０２（図
１０）の張力振動が大きい場合に強い減衰力が得られ、
同ベルト１０２の動作を安定したものにすることができ
る。なお、この場合も第２の実施の形態の場合と同様
に、プランジャ４のシリンダ３への挿入位置は、得られ
る減衰力に対して影響をほとんど与えない。

【００８３】このようにして、補機駆動ベルト１０２の
張力を過度に増大させることなく、同ベルト１０２の張
力変動による振動の変位量に応じて油圧式テンショナと
しての減衰特性を変化させ、同振動を適切に減衰させる
ことが可能となる。

【００８４】以上説明したように、第３の実施の形態に
かかる油圧式テンショナによれば、先の第１および第２
の実施の形態の油圧式テンショナによる前記（１）、
（２）、（４）、（５）、および（６）と同等の効果を
得ることができるようになるとともに、以下のような効
果も併せて得られるようになる。

【００８５】（７）プランジャ４とシリンダ３との相対
変位量が上記余裕代を超えている場合、流路制御リング
７２の下面７４が流路調整溝７１の溝側壁７３に押し当
てられるため、上記流路制御筒７０がプランジャ４とと
もに一体となってシリンダ３に挿入されて内液室１７内
の粘性オイルを押圧する。したがって、上記余裕代を超
える変位量を境界として、内液室１７を押圧する面積が
増加し、それにより流通抵抗が増加して、いっそう減衰
力の増大量が大きいダンパ機構の油圧式テンショナを得
ることができるようになる（図８（ｂ））。

【００８６】なお、上記各実施の形態は、以下のように
変更して実施してもよい。・上記第１の実施の形態においては、プランジャ４とシ
リンダ３との摺動面のプランジャ４側に設けた軸方向の
段差によって間隙可変機構を構成したが、必ずしもこの
構造に限らない。軸方向に設ける両者の間隙は、たとえ
ば図９に示されるように、プランジャ４の摺動面をテー
パ状に加工して無段階に流通抵抗が変えられるような構
造としてもよい。この場合、段差により間隙の変化を付
与した場合に比較して、プランジャ４の挿入変位量が増
加するにつれて緩やかに減衰力が増大する特性の油圧式
テンショナとすることができる。

【００８７】・上記第１の実施の形態においては、上記
間隙可変機構としての軸方向の段差をプランジャ４側に
設けたが、同機構についてはこれをシリンダ３側に設け
てもよい。両者の間隙がプランジャ４の挿入変位量にし
たがって変化しさえすればよい。

【００８８】・上記第１の実施の形態においては、対象
となる振動体である補機駆動ベルト１０２の張力振動に
よる変位量が微少な場合に、油圧式テンショナ内部のプ
ランジャ４とシリンダ３との相対位置を可動プーリ１１
５によって外部から強制変位せしめる機能を付与して、
所望の減衰特性を得る場合について例示したが、必ずし
もこの構成に限らない。たとえば、油圧式テンショナを
回動可能に取り付けている位置を移動させることによっ
て、同油圧式テンショナを伸縮させる構成であってもよ
い。要は、油圧式テンショナ内部のプランジャ４とシリ
ンダ３との相対位置を強制変位せしめることができれ
ば、どのような機構であってもよい。

【００８９】・上記第２の実施の形態においては、流路
調整溝５１をプランジャ４に設けた例について説明した
が、同溝５１をシリンダ３側に設けてそこに流路制御リ
ング５２を収容する構成としてもよい。この場合には、
同リング５２とプランジャ４およびシリンダ３との間隙
の距離の関係を、上記第２の実施の形態において示した
関係と逆にすることにより、例示した場合と同様の良好
な減衰特性を得ることができるようになる。

【００９０】・上記第２の実施の形態においては、流路
調整溝５１および流路制御リング５２をともに矩形の形
状にした場合について説明したが、必ずしもこの場合に
限らない。両者の断面形状は、それぞれ三角形でもよい
し、円形でもよい。また、楕円形でもよい。同リング５
２が同溝５１と密着することによって、同リング５２に
より２分割される流路のうちの一方を封止して、流路を
可変とすることができさえすればよい。

【００９１】・上記第３の実施の形態においては、流路
調整溝７１を流路制御筒７０に設け、流路制御リング７
２をプランジャ４に取り付けた例について説明したが、
同溝７１をプランジャ４に設け、同リング７２を同筒７
０に取り付ける構成としてもよい。同溝７１と同リング
７２とによってプランジャ４と同筒７０との摺動面を通
る流路Ｐ８ａを封止できる構造でありさえすればよい。

【００９２】・上記第３の実施の形態においては、流路
調整溝７１および流路制御リング７２をともに矩形の形
状にした場合について説明したが、必ずしもこの場合に
限らない。両者の断面形状は、それぞれ三角形でもよい
し、円形でもよい。また、楕円形でもよい。同リング７
２が同溝７１と密着することによって、流路制御筒７０
により２分割される流路のうちの流路Ｐ８ａを封止し
て、流路を可変とすることができさえすればよい。

【００９３】・上記第３の実施の形態においては、流路
調整溝７１および流路制御リング７２を流路制御筒７０
およびプランジャ４の周方向に環状に設けた例について
説明したが、必ずしもこの場合に限らない。前記周方向
に環状に設けた部材は環状ではなくいくつかに分散して
配設されていてもよい。またさらに、余裕代を超える相
対変位量があったときにも、それら部材によって流路Ｐ
８ａが封止されない構造であってもよい。この場合に
は、内液室１７内の粘性オイルを押圧する断面積が増加
することによって、より大きい流通抵抗が得られるよう
になり、第３の実施の形態にて例示した構成に準じた効
果を得ることができる。

【００９４】・上記各実施の形態において、プランジャ
４およびシリンダ３の軸方向の断面形状は、必ずしも円
である必要はない。同断面形状は、三角形でもよいし、
四角形でもよいし、また楕円形であってもよい。プラン
ジャ４の挿入圧によって内液室１７の粘性オイルがシリ
ンダ３との摺動面を流通して、所定の流通抵抗が得られ
さえすればよい。なお、上記第３の実施の形態において
は、プランジャ４とシリンダ３とに加えて流路制御筒７
０の軸方向の断面形状も併せて変更する必要があること
は言うまでもない。また、これら部材をこのような断面
形状にする場合には、それぞれ流路やその間隙をそれに
応じて変更する必要がある。

【００９５】・上記各実施の形態において、プランジャ
４およびシリンダ３の摺動面から洩流される流体の流通
抵抗を変更する例について説明したが、同変更方法は例
示したものに限らない。たとえば、上記第３の実施の形
態に示した例について、流路制御筒７０とシリンダ３と
の摺動面の一方または両方に内液室１７からシリンダ３
の挿入口に至る螺旋状の切削溝を設けて、これを流路Ｐ
８ｂに代わる流路としてもよい。この場合、該流路の流
通抵抗は流路Ｐ８ａの流通抵抗より大きいものにすれ
ば、第３の実施の形態にて示した例と同じ効果を得るこ
とができる。さらに、この場合には、流路Ｐ８ｂに代わ
る流路の流通抵抗を精密に設定することができる利点も
ある。プランジャ４とシリンダ３との相対位置または相
対変位量によって、両者の摺動面を洩流する流体の流通
抵抗を変更することができる機構が備わってさえいれ
ば、同等の効果が得られる油圧式テンショナを得ること
ができる。

【００９６】・上記各実施の形態においては、テンショ
ナのもつダンパ機構の作動流体として粘性オイルの例で
説明したが、必ずしもこれに限らない。対象とする振動
に対して適宜の減衰力が得られる流体でありさえすれば
よい。

【００９７】・上記各実施の形態においては、テンショ
ナとして機能する対象を車両の補機駆動ベルト１０２と
して例示したが、必ずしもこれに限らない。帯状体とし
て、他の用途に使用されるベルトでもよいし、チェーン
等の他の帯状体でもよい。その対象は、振動態様の変化
する帯状体の振動を減衰せしめるテンショナについて広
い範囲で適用することができる。もちろん、車両に使用
される帯状体以外のものについても適用することができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明にかかるテンショナの第１の実施の形態
について、その断面構造例を示す図。

【図２】同第１の実施の形態について、チェック弁の構
造例を示す図。

【図３】同第１の実施の形態について、プランジャとシ
リンダとの摺動面の断面構造例を示す拡大図。

【図４】同第１の実施の形態について、プランジャのシ
リンダへの挿入変位量とそのとき得られる減衰力の関係
を示す概念図。

【図５】本発明にかかるテンショナの第２の実施の形態
について、その断面構造例を示す図。

【図６】同第２の実施の形態について、プランジャとシ
リンダとの摺動面の断面構造例を示す拡大図。

【図７】本発明にかかるテンショナの第３の実施の形態
について、その断面構造例を示す図。

【図８】同第３の実施の形態について、プランジャとシ
リンダ、および両者間に介装される円筒部材相互の摺動
面の断面構造例を示す拡大図。

【図９】上記第１の実施の形態の変形例について、プラ
ンジャとシリンダとの摺動面の断面構造を示す拡大図。

【図１０】従来の内燃機関における補機駆動装置の構成
例を示す図。

【符号の説明】

１…フレーム、２…シリンダ嵌合掘削部、３…シリン
ダ、４…プランジャ、５…リターンスプリング、６…ボ
ルト孔、７…ボルト孔、８…スプリングガイド、９…封
止部材、１０…間隙、１１…連通孔、１２…流入路、１
３…チェック弁、１４…チェックボール、１５…チェッ
クスプリング、１６…リテーナ、１７…内液室、１８…
外部オイル層、１９…プランジャヘッド部、２０…Ｃリ
ング、５１…流路調整溝、５２…流路制御リング、７０
…流路制御筒、７１…流路調整溝、７２…流路制御リン
グ、１００…補機駆動装置、１０１…出力軸、１０２…
補機駆動ベルト、１０３…油圧式テンショナ、１０４…
連結板、１０５〜１０７…ボルト、１１０…プーリ、１
１１…テンションプーリ、１１２〜１１５…プーリ。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】流体が充填されたシリンダへのプランジャ
の圧入によりそれらシリンダおよびプランジャの間隙か
ら洩流される前記流体の流通抵抗を利用してそれらシリ
ンダおよびプランジャ間に印加される振動を減衰せしめ
るテンショナであって、前記シリンダおよび前記プランジャの少なくとも一方に
前記流体の流通抵抗を可変とする流通抵抗可変手段を備
えることを特徴とするテンショナ。
【請求項２】前記流通抵抗可変手段が、前記シリンダと
前記プランジャとの相対位置に応じてそれらシリンダお
よびプランジャ間の間隙を異ならしめる間隙可変機構と
して構成される請求項１記載のテンショナ。
【請求項３】前記間隙可変機構が、前記シリンダと前記
プランジャとの摺動面の少なくとも一方に対してその軸
方向に形成された段差部を有して構成され、該段差部を
境にそれらシリンダおよびプランジャ間の間隙を異なら
しめるものである請求項２記載のテンショナ。
【請求項４】前記間隙可変機構が、前記シリンダと前記
プランジャとの摺動面の少なくとも一方に対してその軸
方向に形成されたテーパ面を有して構成され、該テーパ
面を通じてそれらシリンダおよびプランジャ間の間隙を
無段階に異ならしめるものである請求項２記載のテンシ
ョナ。
【請求項５】請求項２〜４のいずれかに記載のテンショ
ナにおいて、前記シリンダと前記プランジャとの相対位置を強制変位
せしめる機構をさらに備えることを特徴とするテンショ
ナ。
【請求項６】前記流通抵抗可変手段が、前記シリンダと
前記プランジャとの相対変位量に応じて前記流体の洩流
される流路を異ならしめる流路可変機構として構成され
る請求項１記載のテンショナ。
【請求項７】前記流路可変機構は、前記シリンダと前記
プランジャとの摺動面の一方に所定の幅を有してその周
方向に設けられた周溝と、この周溝内に収容されるリン
グ部材とを備えて構成され、前記リング部材は、その高
さが前記周溝の溝幅に対して所定の余裕代をもち、か
つ、前記周溝の溝底に対向する面とその裏面とでそれぞ
れ対向する面との間隙が異なる距離に設定されてなる請
求項６記載のテンショナ。
【請求項８】前記流路可変機構は、内周面と外周面とで
それぞれ対向する面との間隙が異なる距離に設定されて
前記シリンダと前記プランジャとの間に介装された円筒
部材と、この円筒部材と前記プランジャとの摺動面の一
方に所定の幅を有してその周方向に設けられた周溝と、
この周溝の溝幅に対し所定の余裕代をもつ厚さに設定さ
れ、同周溝内に収容された状態で周溝の設けられない側
の摺動面に固定されるリング状ストッパ部材と、を備え
て構成される請求項６記載のテンショナ。
【請求項９】前記流通抵抗可変手段は、内周面と外周面
とでそれぞれ対向する面との間隙が異なる距離に設定さ
れて前記シリンダと前記プランジャとの間に介装された
円筒部材と、この円筒部材と前記プランジャとの摺動面
の一方に所定の幅を有してその周方向に設けられた溝
と、この溝の溝幅に対し所定の余裕代をもつ厚さに設定
され、同溝内に収容された状態で溝の設けられない側の
摺動面に固定されるストッパ部材と、を備えて構成され
る請求項１記載のテンショナ。