JP2002241844A - マルテンサイト系ステンレス鋼帯および鋼管の製造方法 - Google Patents
マルテンサイト系ステンレス鋼帯および鋼管の製造方法Info
- Publication number
- JP2002241844A JP2002241844A JP2001035911A JP2001035911A JP2002241844A JP 2002241844 A JP2002241844 A JP 2002241844A JP 2001035911 A JP2001035911 A JP 2001035911A JP 2001035911 A JP2001035911 A JP 2001035911A JP 2002241844 A JP2002241844 A JP 2002241844A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- martensitic stainless
- stainless steel
- steel strip
- heating
- producing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、ＡＰＩＸ８０規格の強度、靭性を
満足するマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法を提
供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．００８〜０．０３
％、Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３
％、Ｃｒ：１１〜１５％、Ｎｉ：２〜７％、Ｎ：０．０
０８〜０．０３％、Ｃ＋Ｎ≦０．０４％、残部実質的に
Ｆｅ及び不可避的不純物からなるマルテンサイト系ステ
ンレス鋼スラブを１１００〜１２５０℃に加熱後、仕上
温度８００℃以上とする熱間圧延し、その後、コイル状
に巻き取り、１８０℃以下まで冷却し、一次加熱とし７
００〜８００℃に昇温速度１００℃／ｈ以下で加熱し、
１０〜５０時間保持後、１８０℃以下まで冷却する。二
次加熱とし、５００〜６５０℃に加熱、１０〜５０時間
保持後、室温まで冷却する二次加熱を行う。
満足するマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法を提
供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．００８〜０．０３
％、Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３
％、Ｃｒ：１１〜１５％、Ｎｉ：２〜７％、Ｎ：０．０
０８〜０．０３％、Ｃ＋Ｎ≦０．０４％、残部実質的に
Ｆｅ及び不可避的不純物からなるマルテンサイト系ステ
ンレス鋼スラブを１１００〜１２５０℃に加熱後、仕上
温度８００℃以上とする熱間圧延し、その後、コイル状
に巻き取り、１８０℃以下まで冷却し、一次加熱とし７
００〜８００℃に昇温速度１００℃／ｈ以下で加熱し、
１０〜５０時間保持後、１８０℃以下まで冷却する。二
次加熱とし、５００〜６５０℃に加熱、１０〜５０時間
保持後、室温まで冷却する二次加熱を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、マルテンサイト系
ステンレス鋼帯の製造に関し、特に、溶接性を改善する
ため低Ｃ系とした組成で、圧延後、コイル状とし、熱処
理を行うものに関する。
ステンレス鋼帯の製造に関し、特に、溶接性を改善する
ため低Ｃ系とした組成で、圧延後、コイル状とし、熱処
理を行うものに関する。
【０００２】
【従来の技術】油井管やラインパイプには、Ｎｉ等オー
ステナイト形成元素を添加すると共に、溶接部の靭性を
改善するため、低Ｃ，低Ｎとしたマルテンサイト系ステ
ンレス鋼がシームレス鋼管、溶接管として利用されてい
る。
ステナイト形成元素を添加すると共に、溶接部の靭性を
改善するため、低Ｃ，低Ｎとしたマルテンサイト系ステ
ンレス鋼がシームレス鋼管、溶接管として利用されてい
る。
【０００３】マルテンサイト系ステンレス鋼は、焼入れ
性が高く、オーステナイト状態での熱間加工後、空冷に
よってもマルテンサイト変態するため、焼戻し処理が必
要で、特開平５−１１２８１８号公報等にはシームレス
パイプ等、比較的熱容量が小さい製品を対象とし、焼戻
し時間も１時間程度の焼戻し熱処理法が記載されてい
る。
性が高く、オーステナイト状態での熱間加工後、空冷に
よってもマルテンサイト変態するため、焼戻し処理が必
要で、特開平５−１１２８１８号公報等にはシームレス
パイプ等、比較的熱容量が小さい製品を対象とし、焼戻
し時間も１時間程度の焼戻し熱処理法が記載されてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、最近、
マルテンサイト系ステンレス鋼の適用範囲が拡大し、コ
イル状に巻き取った鋼帯から、電縫鋼管などが製造され
るようになってきているものの、コイル状の鋼帯は、そ
の重量が数トンに達し熱容量は極めて大きく、内部まで
均一な温度とするため、１０〜５０時間程度の長時間を
必要とし、強度低下や、それを防止した場合には靭性の
劣化が生じていた。
マルテンサイト系ステンレス鋼の適用範囲が拡大し、コ
イル状に巻き取った鋼帯から、電縫鋼管などが製造され
るようになってきているものの、コイル状の鋼帯は、そ
の重量が数トンに達し熱容量は極めて大きく、内部まで
均一な温度とするため、１０〜５０時間程度の長時間を
必要とし、強度低下や、それを防止した場合には靭性の
劣化が生じていた。
【０００５】鋼帯の圧延、熱処理に関しては、熱間圧延
後１５０℃以下まで冷却したのち、５５０〜６７０℃で
熱処理する方法が特開平１１−２５６２３２号公報、特
開平１１−２５６２８０号公報に開示されている。しか
し、上記方法は数トンのコイルの場合、コイルの表面側
と中心部では強度差が生じ、コイル全長に亘って均一な
特性が得られない。
後１５０℃以下まで冷却したのち、５５０〜６７０℃で
熱処理する方法が特開平１１−２５６２３２号公報、特
開平１１−２５６２８０号公報に開示されている。しか
し、上記方法は数トンのコイルの場合、コイルの表面側
と中心部では強度差が生じ、コイル全長に亘って均一な
特性が得られない。
【０００６】特開平１１−２５６２３１号公報には、コ
イルを巻き取った後８５０〜１２００℃で熱処理し、１
５０℃以下に冷却したのち５５０〜６７０℃で熱処理、
更に８５０〜１２００℃の熱処理後６８０〜７７０℃で
熱処理したのち、５５０〜６７０℃で熱処理する方法が
開示されている。
イルを巻き取った後８５０〜１２００℃で熱処理し、１
５０℃以下に冷却したのち５５０〜６７０℃で熱処理、
更に８５０〜１２００℃の熱処理後６８０〜７７０℃で
熱処理したのち、５５０〜６７０℃で熱処理する方法が
開示されている。
【０００７】しかし、実際のコイルの熱処理は無酸化雰
囲気炉で実施されるが、８５０℃以上の高温でかつ無酸
化雰囲気とし、且つ数トンのコイルを熱処理するために
は特殊な設備が必要となり、現状の設備では熱処理は不
可能である。
囲気炉で実施されるが、８５０℃以上の高温でかつ無酸
化雰囲気とし、且つ数トンのコイルを熱処理するために
は特殊な設備が必要となり、現状の設備では熱処理は不
可能である。
【０００８】本発明は、以上の点に鑑みなされたもの
で、長時間の加熱であっても、強度低下が少なく、良好
な靭性の得られるマルテンサイト系ステンレス鋼帯の製
造方法を提供する。
で、長時間の加熱であっても、強度低下が少なく、良好
な靭性の得られるマルテンサイト系ステンレス鋼帯の製
造方法を提供する。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、マルテン
サイト系ステンレス鋼帯を熱間圧延し、コイル状とした
後、バッチ焼鈍炉で、１０〜５０時間程度に長時間焼戻
し処理した場合の強度、靭性について詳細に検討を行っ
た。
サイト系ステンレス鋼帯を熱間圧延し、コイル状とした
後、バッチ焼鈍炉で、１０〜５０時間程度に長時間焼戻
し処理した場合の強度、靭性について詳細に検討を行っ
た。
【００１０】その結果、長時間焼戻し処理をした場合、
マルテンサイト中の転位が回復し、強度が低下するもの
の、焼戻し条件の調整により、優れた強度と靭性の確保
が可能なことを見出した。
マルテンサイト中の転位が回復し、強度が低下するもの
の、焼戻し条件の調整により、優れた強度と靭性の確保
が可能なことを見出した。
【００１１】本発明は以上の知見を基に更に検討を加え
てなされたものであり、すなわち、本発明は、 １． 下記の工程を具備したことを特徴とするマルテン
サイト系ステンレス鋼帯の製造方法 スラブを１１００〜１２５０℃に加熱後、仕上温度８
００℃以上とする熱間圧延を行う工程。 熱間圧延後、コイル状に巻き取り、１８０℃以下まで
冷却する工程。 ７００〜８００℃に昇温速度１００℃／ｈ以下で加熱
し、１０〜５０時間保持後、１８０℃以下まで冷却する
一次加熱工程。 ５００〜６５０℃に加熱、１０〜５０時間保持後、室
温まで冷却する二次加熱工程。
てなされたものであり、すなわち、本発明は、 １． 下記の工程を具備したことを特徴とするマルテン
サイト系ステンレス鋼帯の製造方法 スラブを１１００〜１２５０℃に加熱後、仕上温度８
００℃以上とする熱間圧延を行う工程。 熱間圧延後、コイル状に巻き取り、１８０℃以下まで
冷却する工程。 ７００〜８００℃に昇温速度１００℃／ｈ以下で加熱
し、１０〜５０時間保持後、１８０℃以下まで冷却する
一次加熱工程。 ５００〜６５０℃に加熱、１０〜５０時間保持後、室
温まで冷却する二次加熱工程。
【００１２】２． 鋼成分が、質量％で、Ｃ：０．００
８〜０．０３％、Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．
１〜０．３％、Ｃｒ：１１〜１５％、Ｎｉ：２〜７％、
Ｎ：０．００８〜０．０３％、Ｃ＋Ｎ≦０．０４％、残
部実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴
とする１記載のマルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造
方法。
８〜０．０３％、Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．
１〜０．３％、Ｃｒ：１１〜１５％、Ｎｉ：２〜７％、
Ｎ：０．００８〜０．０３％、Ｃ＋Ｎ≦０．０４％、残
部実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴
とする１記載のマルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造
方法。
【００１３】３． 更に、鋼成分として、Ａｌ：０．０
３〜０．０９％を添加することを特徴とする２記載のマ
ルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法。
３〜０．０９％を添加することを特徴とする２記載のマ
ルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法。
【００１４】４． 更に、鋼成分として、Ｔｉ：０．０
０５〜０．０２％、を添加することを特徴とする２又は
３記載のマルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法。
０５〜０．０２％、を添加することを特徴とする２又は
３記載のマルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法。
【００１５】５． 更に、鋼成分として、Ｃａ：０．０
０１〜０．００５％を含むことを特徴とする２乃至４の
何れか一つに記載のマルテンサイト系ステンレス鋼帯の
製造方法。
０１〜０．００５％を含むことを特徴とする２乃至４の
何れか一つに記載のマルテンサイト系ステンレス鋼帯の
製造方法。
【００１６】６． 更に、鋼成分として、Ｍｏ：１〜３
％を含むことを特徴とする２乃至５の何れか一つに記載
のマルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法。
％を含むことを特徴とする２乃至５の何れか一つに記載
のマルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法。
【００１７】７． １乃至６の何れか一つに記載の製造
方法によるマルテンサイト系ステンレス鋼帯を溶接し、
鋼管とすることを特徴とするマルテンサイト系ステンレ
ス鋼管の製造方法。
方法によるマルテンサイト系ステンレス鋼帯を溶接し、
鋼管とすることを特徴とするマルテンサイト系ステンレ
ス鋼管の製造方法。
【００１８】
【発明の実施の形態】本発明では、熱間圧延条件、熱処
理条件を規定する。
理条件を規定する。
【００１９】１．熱間圧延条件 スラブ加熱温度 スラブ加熱温度は、必要とする圧延仕上温度を確保する
ため、１１００℃以上とする。一方、１２５０℃以上で
デルタフェライトがオーステナイト中に析出し、靭性が
劣化するため、１１００〜１２５０℃未満（１１００℃
以上、１２５０℃未満）とする。
ため、１１００℃以上とする。一方、１２５０℃以上で
デルタフェライトがオーステナイト中に析出し、靭性が
劣化するため、１１００〜１２５０℃未満（１１００℃
以上、１２５０℃未満）とする。
【００２０】仕上圧延温度 仕上圧延温度は８００℃未満となると、圧延後の再結晶
が不十分で、圧延組織が残存し機械的特性に異方性が生
じるため、８００℃以上とする。
が不十分で、圧延組織が残存し機械的特性に異方性が生
じるため、８００℃以上とする。
【００２１】２．熱処理条件 本発明では所望の強度、靭性とするため、コイル状とし
た鋼帯に２回の熱処理を行う。熱処理は、十分焼きの入
ったマルテンサイト組織とするため、コイルに巻き取り
後、一旦、１８０℃以下とした後に行う。
た鋼帯に２回の熱処理を行う。熱処理は、十分焼きの入
ったマルテンサイト組織とするため、コイルに巻き取り
後、一旦、１８０℃以下とした後に行う。
【００２２】一次加熱工程：７００〜８００℃に昇温速
度１００℃／ｈ以下で加熱し、１０〜５０時間保持後、
１８０℃以下まで冷却。
度１００℃／ｈ以下で加熱し、１０〜５０時間保持後、
１８０℃以下まで冷却。
【００２３】マルテンサイト組織を実質的な細粒組織と
し、靭性を向上させるため、２相域である７００〜８０
０℃に加熱する。２相域への加熱により、マルテンサイ
トのラス間や粒界から新にオーステナイト相が析出し、
結晶粒（旧オーステナイト結晶）が分断され、実質的な
細粒組織が得られる。
し、靭性を向上させるため、２相域である７００〜８０
０℃に加熱する。２相域への加熱により、マルテンサイ
トのラス間や粒界から新にオーステナイト相が析出し、
結晶粒（旧オーステナイト結晶）が分断され、実質的な
細粒組織が得られる。
【００２４】２相域までの加熱はコイル全体を均一な温
度にするため、昇温速度１００℃／ｈ以下とし、再析出
したオーステナイト相をマルテンサイト組織とするた
め、１８０℃以下まで冷却する。
度にするため、昇温速度１００℃／ｈ以下とし、再析出
したオーステナイト相をマルテンサイト組織とするた
め、１８０℃以下まで冷却する。
【００２５】二次加熱工程：５００〜６５０℃に加熱、
１０〜５０時間保持後、室温まで冷却。
１０〜５０時間保持後、室温まで冷却。
【００２６】一次加熱により上昇した強度を、所望の強
度とするため、５００〜６５０℃に加熱し、室温まで冷
却する焼戻し処理を行なう。
度とするため、５００〜６５０℃に加熱し、室温まで冷
却する焼戻し処理を行なう。
【００２７】図１に、一次熱処理材を対象に、焼戻し温
度の強度に及ぼす影響を調査した結果を示す。調査は供
試鋼を表１中の鋼種Ａとし、コイル状とした板厚６．５
ｍｍの熱間圧延材から採取した素材を実験室において２
７℃／ｈの昇温速度で７８０℃まで加熱後、３０時間保
持の後室温まで冷却した一次処理材について行った。焼
戻し時間は３０時間とした。
度の強度に及ぼす影響を調査した結果を示す。調査は供
試鋼を表１中の鋼種Ａとし、コイル状とした板厚６．５
ｍｍの熱間圧延材から採取した素材を実験室において２
７℃／ｈの昇温速度で７８０℃まで加熱後、３０時間保
持の後室温まで冷却した一次処理材について行った。焼
戻し時間は３０時間とした。
【００２８】その結果、５００〜６５０℃の焼戻し温度
の範囲において、ＡＰＩＸ８０規格（ＹＳ≧５５０ＭＰ
ａ，ＴＳ≧６５０ＭＰａ）を満足し、且つ溶接管用に成
形が容易とされるＴＳ≦７３０ＭＰａの強度が得られ
た。
の範囲において、ＡＰＩＸ８０規格（ＹＳ≧５５０ＭＰ
ａ，ＴＳ≧６５０ＭＰａ）を満足し、且つ溶接管用に成
形が容易とされるＴＳ≦７３０ＭＰａの強度が得られ
た。
【００２９】尚、本発明において一次、二次のいずれの
熱処理においても、熱処理温度の保持時間は、コイル状
の鋼帯が均一に所定の温度となるように１０〜５０時間
とする。
熱処理においても、熱処理温度の保持時間は、コイル状
の鋼帯が均一に所定の温度となるように１０〜５０時間
とする。
【００３０】本発明はマルテンサイト系ステンレス鋼
に、上記の熱間圧延条件、熱処理条件を適用した場合、
所望の強度、靭性を安定して確保できるが、その望まし
い成分組成は以下のようである。
に、上記の熱間圧延条件、熱処理条件を適用した場合、
所望の強度、靭性を安定して確保できるが、その望まし
い成分組成は以下のようである。
【００３１】Ｃ Ｃは、鋼の強度を確保し、マルテンサイト組織とするた
め０．００８％以上添加する。一方、０．０３％を超え
て、多量に添加すると溶接熱影響部が過度に硬化し、靭
性が低下するため、０．００８〜０．０３％（０．００
８％以上、０．０３％以下）とする。
め０．００８％以上添加する。一方、０．０３％を超え
て、多量に添加すると溶接熱影響部が過度に硬化し、靭
性が低下するため、０．００８〜０．０３％（０．００
８％以上、０．０３％以下）とする。
【００３２】Ｎ Ｎは、鋼の強度を確保し、マルテンサイト組織とするた
め０．００８％以上添加する。一方、０．０３％を超え
て、多量に添加すると溶接熱影響部が過度に硬化し、靭
性が低下するため、０．００８〜０．０３％（０．００
８％以上、０．０３％以下）とする。
め０．００８％以上添加する。一方、０．０３％を超え
て、多量に添加すると溶接熱影響部が過度に硬化し、靭
性が低下するため、０．００８〜０．０３％（０．００
８％以上、０．０３％以下）とする。
【００３３】Ｓｉ Ｓｉは、脱酸のため添加する。０．１％未満ではその効
果がなく、一方、０．３％を超えて過剰に添加されると
デルタフェライトが晶出し、相バランスを保つためＮｉ
量増加が必要となるため、０．１〜０．３％とする。
果がなく、一方、０．３％を超えて過剰に添加されると
デルタフェライトが晶出し、相バランスを保つためＮｉ
量増加が必要となるため、０．１〜０．３％とする。
【００３４】Ｍｎ Ｍｎは、製鋼上、脱硫のため添加する。０．１％未満で
はその効果がなく、熱間加工性も低下する。一方、０．
３％を超えて過剰に添加すると炭酸ガスを含む環境中で
の耐食性が低下するため、０．１〜０．３％とする。
はその効果がなく、熱間加工性も低下する。一方、０．
３％を超えて過剰に添加すると炭酸ガスを含む環境中で
の耐食性が低下するため、０．１〜０．３％とする。
【００３５】Ｃｒ Ｃｒは、ステンレス鋼の耐食性向上に必要な元素であ
り、１１％以上添加する。一方、１５％を超えると、マ
ルテンサイト一相組織が得られないため、１１％以上、
１５％以下とする。
り、１１％以上添加する。一方、１５％を超えると、マ
ルテンサイト一相組織が得られないため、１１％以上、
１５％以下とする。
【００３６】Ｎｉ Ｎｉは、オーステナイト相を安定化させ、マルテンサイ
ト組織とし、また靭性を向上させるために添加する。フ
ェライト形成元素であるＣｒ含有量に応じて添加するこ
とが必要で、オーステナイト相を十分に安定させ、良好
な溶接部靭性とするため、２％以上添加する。一方、７
％を超えると、その効果が飽和し、生産原価を上昇させ
るため、２〜７％とする。
ト組織とし、また靭性を向上させるために添加する。フ
ェライト形成元素であるＣｒ含有量に応じて添加するこ
とが必要で、オーステナイト相を十分に安定させ、良好
な溶接部靭性とするため、２％以上添加する。一方、７
％を超えると、その効果が飽和し、生産原価を上昇させ
るため、２〜７％とする。
【００３７】Ｃ＋Ｎ Ｃ＋Ｎ量は、溶接熱影響部の硬度に影響を及ぼし、０．
０４％を超えると溶接熱影響部の硬化により靭性が低下
するため、０．０４％以下とする。
０４％を超えると溶接熱影響部の硬化により靭性が低下
するため、０．０４％以下とする。
【００３８】本発明では更に、好ましい特性を得るた
め、Ａｌ，Ｔｉ，Ｃａ，Ｍｏの一種又は二種以上を添加
することが可能である。
め、Ａｌ，Ｔｉ，Ｃａ，Ｍｏの一種又は二種以上を添加
することが可能である。
【００３９】Ａｌ Ａｌは、脱酸のため、及び鋳造時におけるノズル詰まり
を防止するため、０．０３％以上添加する。一方、０．
０９％を超えて過剰に添加するとアルミナ系介在物が増
加し、また窒化物を生成して固溶Ｎ量を減少させるた
め、０．０３〜０．０９％とする。
を防止するため、０．０３％以上添加する。一方、０．
０９％を超えて過剰に添加するとアルミナ系介在物が増
加し、また窒化物を生成して固溶Ｎ量を減少させるた
め、０．０３〜０．０９％とする。
【００４０】Ｔｉ Ｔｉは、鋼中のＮとＴｉＮを形成し、オーステナイト結
晶粒の成長を抑制し、溶接熱影響部靭性を向上させるた
め０．００５％以上添加する。一方、０．０２％を超え
ると粗大なＴｉＮを形成し靭性を低下させ、固溶Ｎの減
少により強度を低下させるため、０．００５〜０．０２
％とする。
晶粒の成長を抑制し、溶接熱影響部靭性を向上させるた
め０．００５％以上添加する。一方、０．０２％を超え
ると粗大なＴｉＮを形成し靭性を低下させ、固溶Ｎの減
少により強度を低下させるため、０．００５〜０．０２
％とする。
【００４１】Ｃａ Ｃａは脱酸、脱硫のため、及び鋳造時におけるノズル詰
まりを防止するため０．００１％以上添加する。一方、
０．００５％を超えて過剰に添加するとカルシウム系介
在物が増加し、耐食性を損なうため、０．００１〜０．
００５％とする。
まりを防止するため０．００１％以上添加する。一方、
０．００５％を超えて過剰に添加するとカルシウム系介
在物が増加し、耐食性を損なうため、０．００１〜０．
００５％とする。
【００４２】Ｍｏ Ｍｏは、耐食性を向上させる場合添加する。１％未満で
は十分な効果が得られず、一方、３％を超えるとフェラ
イトが生成し、Ｎｉ添加量の増量が必要となり生産原価
が上昇するため、１〜３％とする。
は十分な効果が得られず、一方、３％を超えるとフェラ
イトが生成し、Ｎｉ添加量の増量が必要となり生産原価
が上昇するため、１〜３％とする。
【００４３】
【実施例】[実施例１]表１に示すＡ，Ｂ，Ｃの組成の鋼
を各２５０ｔｏｎ溶製した。いずれも電気炉と転炉の合
せ湯で、Ａ，Ｂは１２ｔｏｎ鋼塊に注ぎ分け鋳造し、分
解圧延でスラブとし、Ｃは連続鋳造によりスラブとし
た。
を各２５０ｔｏｎ溶製した。いずれも電気炉と転炉の合
せ湯で、Ａ，Ｂは１２ｔｏｎ鋼塊に注ぎ分け鋳造し、分
解圧延でスラブとし、Ｃは連続鋳造によりスラブとし
た。
【００４４】表２に示す加熱温度、仕上温度条件で熱間
圧延し、Ａは６．５ｍｍｔ，Ｂは７．０ｍｍｔ，Ｃは
６．０ｍｍｔの熱延鋼帯としてコイルに巻き取った。そ
の後、コイルを室温まで冷却した後、表２に示す熱処理
条件で、一次、二次の熱処理を行った。
圧延し、Ａは６．５ｍｍｔ，Ｂは７．０ｍｍｔ，Ｃは
６．０ｍｍｔの熱延鋼帯としてコイルに巻き取った。そ
の後、コイルを室温まで冷却した後、表２に示す熱処理
条件で、一次、二次の熱処理を行った。
【００４５】一次熱処理の昇温速度は、いずれの鋼でも
約２５℃／ｈである。熱処理後、引張、衝撃特性を評価
した。
約２５℃／ｈである。熱処理後、引張、衝撃特性を評価
した。
【００４６】表２に示すように、ＡＰＩＸ８０規格を満
足する強度と優れた靭性の得られることが確認された。
足する強度と優れた靭性の得られることが確認された。
【００４７】
【表１】
【００４８】
【表２】
【００４９】[実施例２]実施例１に用いたＡ，Ｂ，Ｃ鋼
を、コイル状とし室温まで冷却後、素材を採取し、種々
の条件で一次、二次の熱処理後、強度、靭性を評価し
た。
を、コイル状とし室温まで冷却後、素材を採取し、種々
の条件で一次、二次の熱処理後、強度、靭性を評価し
た。
【００５０】表３に結果を示す。本発明によるものは優
れた強度、靭性が得られが、比較例では、強度、靭性の
何れかまたは両方が劣っている。
れた強度、靭性が得られが、比較例では、強度、靭性の
何れかまたは両方が劣っている。
【００５１】
【表３】
【００５２】
【発明の効果】本発明によれば、マルテンサイト系ステ
ンレス鋼を熱間圧延後、コイル状とした鋼帯のいずれの
部位においても、ＡＰＩＸ８０規格を満足する強度、靭
性が得られ、産業上極めて有用である。
ンレス鋼を熱間圧延後、コイル状とした鋼帯のいずれの
部位においても、ＡＰＩＸ８０規格を満足する強度、靭
性が得られ、産業上極めて有用である。
【図１】一次熱処理後、二次熱処理における焼戻し温度
が強度に及ぼす影響を示す図
が強度に及ぼす影響を示す図
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 真保 幸雄 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA04 EA05 EA09 EA12 EA15 EA17 EA18 EA20 EA21 EA27 EA31 EB03 FA02 FA03 FC03 FC04 FC05 FF01 FF02 FF03
Claims (7)
- 【請求項１】 下記の工程を具備したことを特徴とする
マルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法 １．スラブを１１００〜１２５０℃に加熱後、仕上温度
８００℃以上とする熱間圧延を行う工程。 ２．熱間圧延後、コイル状に巻き取り、１８０℃以下ま
で冷却する工程。 ３．７００〜８００℃に昇温速度１００℃／ｈ以下で加
熱し、１０〜５０時間保持後、１８０℃以下まで冷却す
る一次加熱工程。 ４．５００〜６５０℃に加熱、１０〜５０時間保持後、
室温まで冷却する二次加熱工程。 - 【請求項２】 鋼成分が、質量％で、Ｃ：０．００８〜
０．０３％、Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜
０．３％、Ｃｒ：１１〜１５％、Ｎｉ：２〜７％、Ｎ：
０．００８〜０．０３％、Ｃ＋Ｎ≦０．０４％、残部実
質的にＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とす
る請求項１記載のマルテンサイト系ステンレス鋼帯の製
造方法。 - 【請求項３】 更に、鋼成分として、Ａｌ：０．０３〜
０．０９％を添加することを特徴とする請求項２記載の
マルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法。 - 【請求項４】 更に、鋼成分として、Ｔｉ：０．００５
〜０．０２％、を添加することを特徴とする請求項２又
は３記載のマルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方
法。 - 【請求項５】 更に、鋼成分として、Ｃａ：０．００１
〜０．００５％を含むことを特徴とする請求項２乃至４
の何れか一つに記載のマルテンサイト系ステンレス鋼帯
の製造方法。 - 【請求項６】 更に、鋼成分として、Ｍｏ：１〜３％を
含むことを特徴とする請求項２乃至５の何れか一つに記
載のマルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法。 - 【請求項７】 請求項１乃至６の何れか一つに記載の製
造方法によるマルテンサイト系ステンレス鋼帯を溶接
し、鋼管とすることを特徴とするマルテンサイト系ステ
ンレス鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001035911A JP3815229B2 (ja) | 2001-02-13 | 2001-02-13 | マルテンサイト系ステンレス鋼帯および鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001035911A JP3815229B2 (ja) | 2001-02-13 | 2001-02-13 | マルテンサイト系ステンレス鋼帯および鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002241844A true JP2002241844A (ja) | 2002-08-28 |
| JP3815229B2 JP3815229B2 (ja) | 2006-08-30 |
Family
ID=18899279
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001035911A Expired - Fee Related JP3815229B2 (ja) | 2001-02-13 | 2001-02-13 | マルテンサイト系ステンレス鋼帯および鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3815229B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115595504A (zh) * | 2022-10-19 | 2023-01-13 | 鞍钢集团北京研究院有限公司（Cn） | 一种超低温工程用高强高韧马氏体时效不锈钢及其制造方法 |
-
2001
- 2001-02-13 JP JP2001035911A patent/JP3815229B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115595504A (zh) * | 2022-10-19 | 2023-01-13 | 鞍钢集团北京研究院有限公司（Cn） | 一种超低温工程用高强高韧马氏体时效不锈钢及其制造方法 |
| CN115595504B (zh) * | 2022-10-19 | 2024-01-12 | 鞍钢集团北京研究院有限公司 | 一种超低温工程用高强高韧马氏体时效不锈钢及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3815229B2 (ja) | 2006-08-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2675183C2 (ru) | Способ получения высокопрочного стального прокатного плоского изделия | |
| JP4644076B2 (ja) | 伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
| KR101382912B1 (ko) | 켄칭성이 우수한 붕소 첨가 강판 및 제조 방법 | |
| KR100868423B1 (ko) | 조관후 강도변화가 작은 스파이럴 강관용 후물 열연 고강도ａｐｉ－ｘ８０ 급 강재 및 제조방법 | |
| JP2008208454A (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼材並びにその製造方法 | |
| JP4644075B2 (ja) | 穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0949050A (ja) | 成形後の降伏強度低下の少ない高強度熱延鋼板、それを用いて成形されたパイプ及びその高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JP4207334B2 (ja) | 溶接性と耐応力腐食割れ性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP2002235114A (ja) | 大入熱溶接部靱性に優れた厚肉高張力鋼の製造方法 | |
| JP2000178645A (ja) | 強度と靱性に優れた鋼材の製造方法 | |
| JP7324361B2 (ja) | 強度が向上したオーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| KR101889182B1 (ko) | 길이방향 균일 연신율 및 저온 인성이 우수한 용접강관용 강재, 이의 제조방법 및 이를 이용한 강관 | |
| JPH0941088A (ja) | 高靱性低温用鋼板の製造方法 | |
| JP2003105446A (ja) | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH05195058A (ja) | 高靱性厚肉高張力鋼板の製造方法 | |
| JP2004052063A (ja) | ７８０ＭＰａ級非調質厚鋼板の製造方法 | |
| JPH093591A (ja) | 極厚高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JP3815229B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼帯および鋼管の製造方法 | |
| JP2690791B2 (ja) | 加工性の優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
| JP3815190B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JPH05230529A (ja) | 加工性および溶接性の良い高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS6337166B2 (ja) | ||
| JP3921926B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP3475987B2 (ja) | 均質性と疲労特性に優れた高靱性熱延鋼帯の製造方法 | |
| JPH07242940A (ja) | 急速焼戻しによる低降伏比高張力鋼の製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050131 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060516 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060529 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 3815229 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100616 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110616 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120616 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120616 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130616 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140616 Year of fee payment: 8 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |