JP2002187773A - ベアリングリテーナ用材料 - Google Patents
ベアリングリテーナ用材料Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 成形時の寸法と仕上がり時の寸法収縮比率が
小さく、耐ホットオイル性が良く、収縮変化が小さく、
損傷しにくい、軽量長寿命でしかも、オイルやグリース
を長期間に亘って保持することができる多孔質ベアリン
グリテーナ用材料を提供する。 【解決手段】 米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化
性樹脂を混合して混錬し、不活性ガス中７００℃〜１０
００℃で一次焼成した後、６０メッシュ以下に粉砕して
炭化粉末とし、当該炭化粉末と熱硬化性樹脂を混合して
混錬し、圧力２０Ｍｐ〜３０Ｍｐ／ｃｍ２で加圧成形し
た後、成形体を不活性ガス雰囲気中で再び１００℃〜１
１００℃で熱処理した多孔質ベアリングリテーナ用材
料。
小さく、耐ホットオイル性が良く、収縮変化が小さく、
損傷しにくい、軽量長寿命でしかも、オイルやグリース
を長期間に亘って保持することができる多孔質ベアリン
グリテーナ用材料を提供する。 【解決手段】 米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化
性樹脂を混合して混錬し、不活性ガス中７００℃〜１０
００℃で一次焼成した後、６０メッシュ以下に粉砕して
炭化粉末とし、当該炭化粉末と熱硬化性樹脂を混合して
混錬し、圧力２０Ｍｐ〜３０Ｍｐ／ｃｍ２で加圧成形し
た後、成形体を不活性ガス雰囲気中で再び１００℃〜１
１００℃で熱処理した多孔質ベアリングリテーナ用材
料。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、米ぬかから得られ
る脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂を混合して混錬し、不活性
ガス中７００℃〜１０００℃で一次焼成した後、６０メ
ッシュ以下に粉砕して炭化粉末とし、当該炭化粉末と熱
硬化性樹脂を混合して混錬し、圧力２０Ｍｐ〜３０Ｍｐ
で加圧成形した後、成形体を不活性ガス雰囲気中で再び
１００℃〜１１００℃で熱処理したベアリングリテーナ
に適した多孔質材料に関する。
る脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂を混合して混錬し、不活性
ガス中７００℃〜１０００℃で一次焼成した後、６０メ
ッシュ以下に粉砕して炭化粉末とし、当該炭化粉末と熱
硬化性樹脂を混合して混錬し、圧力２０Ｍｐ〜３０Ｍｐ
で加圧成形した後、成形体を不活性ガス雰囲気中で再び
１００℃〜１１００℃で熱処理したベアリングリテーナ
に適した多孔質材料に関する。
【０００２】
【従来技術】従来、ボールベアリング、テーパーベアリ
ングなどの軸受のリテーナ（保持器）には、ガラス繊維
で強化したナイロン６６等のガラス繊維強化ポリアミ
ド、金属などが広く使用されている。これらの軸受に
は、オイル、グリースなどの潤滑油が用いられるため、
リテーナ用のナイロン６６には、耐潤滑油安定剤を配合
した耐ホットオイルのナイロン６６が用いられてきた。
しかし、このような耐ホットオイルのナイロン６６であ
っても、長期間の高温度の使用には耐えられず、種種の
改良が試みられている。一方、日本において９０万トン
／年、世界中で３３００万トン／年も排出されている米
ぬかを利用して、多孔質炭素材料を得ようとすること
は、本件の第一発明者である堀切川 一男の研究により
知られている。（機能材料 １９９７年５月号 Ｖｏ
ｌ．１７ Ｎｏ．５ ｐ２４〜２８参照）ここには、米
ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂を混合して
混錬し、加圧成形した成形体を乾燥させた後、乾燥成形
体を不活性ガス雰囲気中で焼成した炭素材料及びその製
造方法が示されている。しかし、この方法によれば、加
圧成形した成形体の寸法と、不活性ガス雰囲気中で焼成
した出来あがりの成形体との寸法収縮比率が２５％も違
ってくるので実質上、精密な成形体を作成することが困
難であった。
ングなどの軸受のリテーナ（保持器）には、ガラス繊維
で強化したナイロン６６等のガラス繊維強化ポリアミ
ド、金属などが広く使用されている。これらの軸受に
は、オイル、グリースなどの潤滑油が用いられるため、
リテーナ用のナイロン６６には、耐潤滑油安定剤を配合
した耐ホットオイルのナイロン６６が用いられてきた。
しかし、このような耐ホットオイルのナイロン６６であ
っても、長期間の高温度の使用には耐えられず、種種の
改良が試みられている。一方、日本において９０万トン
／年、世界中で３３００万トン／年も排出されている米
ぬかを利用して、多孔質炭素材料を得ようとすること
は、本件の第一発明者である堀切川 一男の研究により
知られている。（機能材料 １９９７年５月号 Ｖｏ
ｌ．１７ Ｎｏ．５ ｐ２４〜２８参照）ここには、米
ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂を混合して
混錬し、加圧成形した成形体を乾燥させた後、乾燥成形
体を不活性ガス雰囲気中で焼成した炭素材料及びその製
造方法が示されている。しかし、この方法によれば、加
圧成形した成形体の寸法と、不活性ガス雰囲気中で焼成
した出来あがりの成形体との寸法収縮比率が２５％も違
ってくるので実質上、精密な成形体を作成することが困
難であった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明者は、成形時の
寸法と仕上がり時の寸法収縮比率が小さく、かつ、耐ホ
ットオイル性が良く、温度による歪が小さく、損傷しに
くい、軽量長寿命でしかも、オイルやグリースを長期間
に亘って保持することができる多孔質ベアリングリテー
ナ用材料を提供し、同時に従来の工業材料とは異なるバ
イオマス系資源を用いたハイテクエコマテリアル（環境
適合性に優れた先端技術材料）を提供することを目的と
している。
寸法と仕上がり時の寸法収縮比率が小さく、かつ、耐ホ
ットオイル性が良く、温度による歪が小さく、損傷しに
くい、軽量長寿命でしかも、オイルやグリースを長期間
に亘って保持することができる多孔質ベアリングリテー
ナ用材料を提供し、同時に従来の工業材料とは異なるバ
イオマス系資源を用いたハイテクエコマテリアル（環境
適合性に優れた先端技術材料）を提供することを目的と
している。
【０００４】本発明者は、ベアリングリテーナ用材料と
して優れた特性を持ち、かつ成形時の寸法と仕上がり時
の寸法収縮比率が小さく精密なベアリングリテーナを作
成するのに適した多孔質ベアリングリテーナ用材料を開
発した。
して優れた特性を持ち、かつ成形時の寸法と仕上がり時
の寸法収縮比率が小さく精密なベアリングリテーナを作
成するのに適した多孔質ベアリングリテーナ用材料を開
発した。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、鋭意研究し
た結果、米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂
を混合して混錬し、不活性ガス中７００℃〜１０００℃
で一次焼成した後、６０メッシュ以下に粉砕して炭化粉
末とし、当該炭化粉末と熱硬化性樹脂を混合して混錬
し、圧力２０Ｍｐ〜３０Ｍｐで加圧成形した後、成形体
を不活性ガス雰囲気中で再び１００℃〜１１００℃で熱
処理したところ多孔質材料が得られ、当該多孔質材料が
ベアリングリテーナ用材料として理想的な特性を有する
ばかりか、成形時の寸法と仕上がり時の寸法収縮比率が
小さいことを見出した。すなわち、上記の多孔質材料
は、成形時の寸法と仕上がり時の寸法収縮比率が３％以
下と小さく、油保持が１３ｗｔ％、体積抵抗率４．８５
×１０−３Ωcm、密度が１．０５〜１．３ｇ／ｃｍ３で
あり、高温焼成すれば、適度の硬度のものが得られ、し
かも摩擦係数が約０．１５程度のものが得られた。
た結果、米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂
を混合して混錬し、不活性ガス中７００℃〜１０００℃
で一次焼成した後、６０メッシュ以下に粉砕して炭化粉
末とし、当該炭化粉末と熱硬化性樹脂を混合して混錬
し、圧力２０Ｍｐ〜３０Ｍｐで加圧成形した後、成形体
を不活性ガス雰囲気中で再び１００℃〜１１００℃で熱
処理したところ多孔質材料が得られ、当該多孔質材料が
ベアリングリテーナ用材料として理想的な特性を有する
ばかりか、成形時の寸法と仕上がり時の寸法収縮比率が
小さいことを見出した。すなわち、上記の多孔質材料
は、成形時の寸法と仕上がり時の寸法収縮比率が３％以
下と小さく、油保持が１３ｗｔ％、体積抵抗率４．８５
×１０−３Ωcm、密度が１．０５〜１．３ｇ／ｃｍ３で
あり、高温焼成すれば、適度の硬度のものが得られ、し
かも摩擦係数が約０．１５程度のものが得られた。
【０００６】
【本発明の実施の形態】本発明において用いられる米ぬ
かから得られる脱脂ぬかは、米の種類に関係なく、国内
産でも外国産でも良い。また、熱硬化性樹脂は、熱硬化
しさえすればどのようなものでも良く、代表的にはフェ
ノール系樹脂、ジアリールフタレート系樹脂、不飽和ポ
リエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、ポリイミド系樹
脂、トリアジン系樹脂が挙げられる。とくにフェノール
系樹脂が好適に用いられる。また、本発明の主旨を逸脱
しない範囲において、ポリアミド等の熱可塑性樹脂を併
用することも出来る。熱硬化性樹脂の一部を熱可塑性樹
脂で置きかえる割合は通常、熱硬化性樹脂１００重量部
に対して５０重量部以下である。
かから得られる脱脂ぬかは、米の種類に関係なく、国内
産でも外国産でも良い。また、熱硬化性樹脂は、熱硬化
しさえすればどのようなものでも良く、代表的にはフェ
ノール系樹脂、ジアリールフタレート系樹脂、不飽和ポ
リエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、ポリイミド系樹
脂、トリアジン系樹脂が挙げられる。とくにフェノール
系樹脂が好適に用いられる。また、本発明の主旨を逸脱
しない範囲において、ポリアミド等の熱可塑性樹脂を併
用することも出来る。熱硬化性樹脂の一部を熱可塑性樹
脂で置きかえる割合は通常、熱硬化性樹脂１００重量部
に対して５０重量部以下である。
【０００７】脱脂ぬかと熱硬化性樹脂の混合割合は、重
量比で、５０〜９０：５０〜１０であるが、好適には７
５：２５ が用いられる。ここで用いられる熱硬化性樹
脂は、比較的分子量が小さい液体状のものが望ましい。
一次焼成温度は、７００℃〜１０００℃であり、通常は
ロータリーキルンが用いられ、焼成時間は約４０分から
１２０分である。一次焼成した炭化粉末と熱硬化性樹脂
の混合割合が、重量比で、５０〜９０：５０〜１０であ
が、好適には７５：２５ が用いられる。一次焼成した
炭化粉末と熱硬化性樹脂の混錬物は、加圧成形時の圧力
は、２０〜３０Ｍｐであり、好適には２２Ｍｐ〜２５Ｍ
ｐ が用いられる。金型の温度は約１５０℃が好まし
い。熱硬化性樹脂の一部を熱可塑性樹脂で置きかえるこ
ともでき、その混合割合は通常、熱硬化性樹脂１００重
量部に対して５０重量部以下である。熱処理温度は、１
００℃〜１１００℃であり、通常は充分にコントロール
された電気炉で行う。熱処理時間は約６０分から３６０
分である。熱処理温度までの昇温速度は、５００℃まで
は比較的穏やかに上げることが要求される。具体的な数
値で云うと、０．５〜２℃／分であり、好ましくは１℃
／分である。また、熱処理後、温度を下げるのには、５
００℃までは比較的穏やかに下げることが要求される。
５００以下になると自然放冷する。具体的な数値で云う
と、０．５〜４℃／分であり、好ましくは１℃／分であ
る。また、不活性ガスは、ヘリウム、アルゴン、ネオ
ン、窒素ガスどれでも良いが、好適には窒素ガスが用い
られる。
量比で、５０〜９０：５０〜１０であるが、好適には７
５：２５ が用いられる。ここで用いられる熱硬化性樹
脂は、比較的分子量が小さい液体状のものが望ましい。
一次焼成温度は、７００℃〜１０００℃であり、通常は
ロータリーキルンが用いられ、焼成時間は約４０分から
１２０分である。一次焼成した炭化粉末と熱硬化性樹脂
の混合割合が、重量比で、５０〜９０：５０〜１０であ
が、好適には７５：２５ が用いられる。一次焼成した
炭化粉末と熱硬化性樹脂の混錬物は、加圧成形時の圧力
は、２０〜３０Ｍｐであり、好適には２２Ｍｐ〜２５Ｍ
ｐ が用いられる。金型の温度は約１５０℃が好まし
い。熱硬化性樹脂の一部を熱可塑性樹脂で置きかえるこ
ともでき、その混合割合は通常、熱硬化性樹脂１００重
量部に対して５０重量部以下である。熱処理温度は、１
００℃〜１１００℃であり、通常は充分にコントロール
された電気炉で行う。熱処理時間は約６０分から３６０
分である。熱処理温度までの昇温速度は、５００℃まで
は比較的穏やかに上げることが要求される。具体的な数
値で云うと、０．５〜２℃／分であり、好ましくは１℃
／分である。また、熱処理後、温度を下げるのには、５
００℃までは比較的穏やかに下げることが要求される。
５００以下になると自然放冷する。具体的な数値で云う
と、０．５〜４℃／分であり、好ましくは１℃／分であ
る。また、不活性ガスは、ヘリウム、アルゴン、ネオ
ン、窒素ガスどれでも良いが、好適には窒素ガスが用い
られる。
【０００８】本発明の実施の形態をまとめると、以下の
とおりである。 （１） 米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂
を混合して混錬し、不活性ガス中７００℃〜１０００℃
で一次焼成した後、６０メッシュ以下に粉砕して炭化粉
末とし、当該炭化粉末と熱硬化性樹脂を混合して混錬
し、圧力２０Ｍｐ〜３０Ｍｐで加圧成形した後、成形体
を不活性ガス雰囲気中で再び１００℃〜１１００℃で熱
処理した多孔質ベアリングリテーナ用材料。 （２） 熱硬化性樹脂が、フェノール系樹脂、ジアリー
ルフタレート系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、エポ
キシ系樹脂、ポリイミド系樹脂、トリアジン系樹脂から
選ばれる1種又は２種以上である上記１記載された多孔
質ベアリングリテーナ用材料。 （３） 脱脂ぬかと熱硬化性樹脂の混合割合が、重量比
で、５０〜９０：５０〜１０である上記１又は上記２に
記載された多孔質ベアリングリテーナ用材料。 （４） 炭化粉末と熱硬化性樹脂の混合割合が、重量比
で、５０〜９０：５０〜１０である上記１ないし上記３
のいずれかひとつに記載された多孔質ベアリングリテー
ナ用材料。 （５） 炭化粉末の粒径が５０〜２５０μｍである上記
１ないし上記４のいずれかひとつに記載された多孔質ベ
アリングリテーナ用材料。 （６） 脱脂ぬかと混合する熱硬化性樹脂が液体状であ
り、炭化粉末と混合する熱硬化性樹脂が固体状である上
記１ないし上記５のいずれかひとつに記載された多孔質
ベアリングリテーナ用材料。 （７） 米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂
を混合して混錬し、不活性ガス中７００℃〜１０００℃
で一次焼成した後、６０メッシュ以下に粉砕して炭化粉
末とし、当該炭化粉末と熱硬化性樹脂を混合して混錬
し、圧力２０Ｍｐ〜３０Ｍｐで加圧成形した後、成形体
を不活性ガス雰囲気中で再び１００℃〜１１００℃で熱
処理した後、徐冷する多孔質ベアリングリテーナ用材料
の製造方法。 （８） 徐冷速度が５００℃までは、１〜４℃／分であ
る上記７に記載した多孔質ベアリングリテーナ用材料の
製造方法。一次焼成をロータリーキルンで行う上記７又
は上記８記載の多孔質ベアリングリテーナ用材料の製造
方法。 （１０）不活性ガスが窒素ガスである上記７ないし上記
９のいずれかひとつに記載した多孔質ベアリングリテー
ナ用材料の製造方法。
とおりである。 （１） 米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂
を混合して混錬し、不活性ガス中７００℃〜１０００℃
で一次焼成した後、６０メッシュ以下に粉砕して炭化粉
末とし、当該炭化粉末と熱硬化性樹脂を混合して混錬
し、圧力２０Ｍｐ〜３０Ｍｐで加圧成形した後、成形体
を不活性ガス雰囲気中で再び１００℃〜１１００℃で熱
処理した多孔質ベアリングリテーナ用材料。 （２） 熱硬化性樹脂が、フェノール系樹脂、ジアリー
ルフタレート系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、エポ
キシ系樹脂、ポリイミド系樹脂、トリアジン系樹脂から
選ばれる1種又は２種以上である上記１記載された多孔
質ベアリングリテーナ用材料。 （３） 脱脂ぬかと熱硬化性樹脂の混合割合が、重量比
で、５０〜９０：５０〜１０である上記１又は上記２に
記載された多孔質ベアリングリテーナ用材料。 （４） 炭化粉末と熱硬化性樹脂の混合割合が、重量比
で、５０〜９０：５０〜１０である上記１ないし上記３
のいずれかひとつに記載された多孔質ベアリングリテー
ナ用材料。 （５） 炭化粉末の粒径が５０〜２５０μｍである上記
１ないし上記４のいずれかひとつに記載された多孔質ベ
アリングリテーナ用材料。 （６） 脱脂ぬかと混合する熱硬化性樹脂が液体状であ
り、炭化粉末と混合する熱硬化性樹脂が固体状である上
記１ないし上記５のいずれかひとつに記載された多孔質
ベアリングリテーナ用材料。 （７） 米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂
を混合して混錬し、不活性ガス中７００℃〜１０００℃
で一次焼成した後、６０メッシュ以下に粉砕して炭化粉
末とし、当該炭化粉末と熱硬化性樹脂を混合して混錬
し、圧力２０Ｍｐ〜３０Ｍｐで加圧成形した後、成形体
を不活性ガス雰囲気中で再び１００℃〜１１００℃で熱
処理した後、徐冷する多孔質ベアリングリテーナ用材料
の製造方法。 （８） 徐冷速度が５００℃までは、１〜４℃／分であ
る上記７に記載した多孔質ベアリングリテーナ用材料の
製造方法。一次焼成をロータリーキルンで行う上記７又
は上記８記載の多孔質ベアリングリテーナ用材料の製造
方法。 （１０）不活性ガスが窒素ガスである上記７ないし上記
９のいずれかひとつに記載した多孔質ベアリングリテー
ナ用材料の製造方法。
【０００９】（実施例）本発明を実施例に基づいてさら
に詳細に説明する。 多孔質ベアリングリテーナ用材料の製造方法の例１〜7 米ぬかから得られる脱脂ぬか７５ｇと液体状のフェノー
ル樹脂（レゾール）２５ｇを、５０℃〜６０℃に加熱し
ながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合
物が得られた。混合物を、ロータリーキルンを使って窒
素雰囲気中で９００℃で６０分焼き上げた。得られた炭
化焼成物を、粉砕機を用いて粉砕し、ついで６０メッシ
ュの篩にかけて、粒径が５０〜２５０μｍである炭化粉
末を得た。得られた炭化粉末７５ｇと固体状のフェノー
ル樹脂（レゾール）２５ｇを１００℃〜１５０℃に加熱
しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混
合物が得られた。次いで、可塑物を圧力２２Ｍｐでリテ
ーナの形に加圧成形した。金型の温度は１５０℃であっ
た。金型から成形体を取り出し、窒素雰囲気中で５００
℃までは１℃／分の昇温速度で温度を上げ、５００℃で
６０分間保持し、９００℃で約１２０分燒結した。次い
で５００℃までは２〜３℃／分の冷却速度で、温度を下
げ、５００℃以下になると自然放冷した。表１に多孔質
ベアリングリテーナ用材料の製造方法の条件を示す。
に詳細に説明する。 多孔質ベアリングリテーナ用材料の製造方法の例１〜7 米ぬかから得られる脱脂ぬか７５ｇと液体状のフェノー
ル樹脂（レゾール）２５ｇを、５０℃〜６０℃に加熱し
ながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合
物が得られた。混合物を、ロータリーキルンを使って窒
素雰囲気中で９００℃で６０分焼き上げた。得られた炭
化焼成物を、粉砕機を用いて粉砕し、ついで６０メッシ
ュの篩にかけて、粒径が５０〜２５０μｍである炭化粉
末を得た。得られた炭化粉末７５ｇと固体状のフェノー
ル樹脂（レゾール）２５ｇを１００℃〜１５０℃に加熱
しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混
合物が得られた。次いで、可塑物を圧力２２Ｍｐでリテ
ーナの形に加圧成形した。金型の温度は１５０℃であっ
た。金型から成形体を取り出し、窒素雰囲気中で５００
℃までは１℃／分の昇温速度で温度を上げ、５００℃で
６０分間保持し、９００℃で約１２０分燒結した。次い
で５００℃までは２〜３℃／分の冷却速度で、温度を下
げ、５００℃以下になると自然放冷した。表１に多孔質
ベアリングリテーナ用材料の製造方法の条件を示す。
【００１０】
【表１】 製造例１〜7で得られた、多孔質ベアリングリテーナ用
材料の特性を表２に示す。
材料の特性を表２に示す。
【００１１】
【表２】 圧縮強度は、直径５mm×高さ１２．５mmの円柱状試験片
で試験した。油保持性は、試料に潤滑油を脱気含浸後、
１１５０ｒｐｍ，４５秒間遠心分離し、試料に対する分
離された潤滑油の重量で示した。吸水率は、試料を１５
０℃で６時間加熱し、真空デシケータで２０時間処理し
た後、常温の室内で７２時間放置して測定した。
で試験した。油保持性は、試料に潤滑油を脱気含浸後、
１１５０ｒｐｍ，４５秒間遠心分離し、試料に対する分
離された潤滑油の重量で示した。吸水率は、試料を１５
０℃で６時間加熱し、真空デシケータで２０時間処理し
た後、常温の室内で７２時間放置して測定した。
【００１２】
【表３】 実施例１で作られたリテーナを用いてテストを行った。
摩擦係数は、直径１０mmのスチールボールを用いて、荷
重１０Ｎと５０Ｎを加えて、常温１mmストロークでＳＲ
Ｖ試験機により求めた。 （従来例）米ぬかから得られる脱脂ぬか７５ｇと、水
０．５ｇと液状のフェノール樹脂（レゾール）２５ｇを
混合して混錬し、乾燥後、可塑物を圧力２２Ｍｐでリテ
ーナの形に加圧成形した。金型の温度は１５０℃であっ
た。金型から成形体を取り出し、窒素雰囲気中で５００
℃までは１℃／分の昇温速度で温度を上げ、９００℃で
約１２０分燒結した。次いで５００℃までは２〜３℃／
分の冷却速度で、温度を下げ、５００℃以下になると自
然放冷した。その特性を表２に示す。
摩擦係数は、直径１０mmのスチールボールを用いて、荷
重１０Ｎと５０Ｎを加えて、常温１mmストロークでＳＲ
Ｖ試験機により求めた。 （従来例）米ぬかから得られる脱脂ぬか７５ｇと、水
０．５ｇと液状のフェノール樹脂（レゾール）２５ｇを
混合して混錬し、乾燥後、可塑物を圧力２２Ｍｐでリテ
ーナの形に加圧成形した。金型の温度は１５０℃であっ
た。金型から成形体を取り出し、窒素雰囲気中で５００
℃までは１℃／分の昇温速度で温度を上げ、９００℃で
約１２０分燒結した。次いで５００℃までは２〜３℃／
分の冷却速度で、温度を下げ、５００℃以下になると自
然放冷した。その特性を表２に示す。
【００１３】
【本発明の効果】本発明の多孔質ベアリングリテーナ用
材料は、成形時の寸法と仕上がり時の寸法収縮比率が小
さく、耐ホットオイル性が良く、温度による歪が小さ
く、損傷しにくい、軽量長寿命でしかも、オイルやグリ
ースを長期間に亘って保持することができるという従来
の材料には見られない特性があることを確認することが
できた。
材料は、成形時の寸法と仕上がり時の寸法収縮比率が小
さく、耐ホットオイル性が良く、温度による歪が小さ
く、損傷しにくい、軽量長寿命でしかも、オイルやグリ
ースを長期間に亘って保持することができるという従来
の材料には見られない特性があることを確認することが
できた。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 秋山 元治 長野県北佐久郡御代田町大字御代田4106− 73 ミネベア株式会社軽井沢製作所内 Ｆターム(参考） 3J101 BA21 BA50 DA20 EA31 EA34 EA35 EA38 EA47 FA31 FA32 4G032 AA12 AA13 AA14 BA03 GA11 4G046 BC00 CA04 CB02 CB05 CB08 CC03 4H012 JA00 MA01
Claims (6)
- 【請求項１】 米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化
性樹脂を混合して混錬し、不活性ガス中７００℃〜１０
００℃で一次焼成した後、６０メッシュ以下に粉砕して
炭化粉末とし、当該炭化粉末と熱硬化性樹脂を混合して
混錬し、圧力２０Ｍｐ〜３０Ｍｐで加圧成形した後、成
形体を不活性ガス雰囲気中で再び１００℃〜１１００℃
で熱処理した多孔質ベアリングリテーナ用材料。 - 【請求項２】 熱硬化性樹脂が、フェノール系樹脂、ジ
アリールフタレート系樹脂、不飽和ポリエステル系樹
脂、エポキシ系樹脂、ポリイミド系樹脂、トリアジン系
樹脂から選ばれる1種又は２種以上である請求項１記載
された多孔質ベアリングリテーナ用材料。 - 【請求項３】 脱脂ぬかと熱硬化性樹脂の混合割合が、
重量比で、５０〜９０：５０〜１０である請求項１又は
請求項２に記載された多孔質ベアリングリテーナ用材
料。 - 【請求項４】 炭化粉末と熱硬化性樹脂の混合割合が、
重量比で、５０〜９０：５０〜１０である請求項１ない
し請求項３のいずれかひとつに記載された多孔質ベアリ
ングリテーナ用材料。 - 【請求項５】 炭化粉末の粒径が５０〜２５０μｍであ
る請求項１ないし請求項４のいずれかひとつに記載され
た多孔質ベアリングリテーナ用材料。 - 【請求項６】 脱脂ぬかと混合する熱硬化性樹脂が液体
状であり、炭化粉末と混合する熱硬化性樹脂が固体状で
ある請求項１ないし請求項５のいずれかひとつに記載さ
れた多孔質ベアリングリテーナ用材料。
Priority Applications (3)
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|---|---|---|---|
| JP2000382236A JP2002187773A (ja) | 2000-12-15 | 2000-12-15 | ベアリングリテーナ用材料 |
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Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002187773A true JP2002187773A (ja) | 2002-07-05 |
| JP2002187773A5 JP2002187773A5 (ja) | 2008-01-24 |
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|---|---|---|---|
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| EP (1) | EP1215409A3 (ja) |
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| CN112746390A (zh) * | 2021-01-28 | 2021-05-04 | 广东春夏新材料科技股份有限公司 | 一种卫生巾用热风布及其制备方法 |
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| JP4116333B2 (ja) | 2002-06-05 | 2008-07-09 | ミネベア株式会社 | 超仕上用砥石 |
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| JP2004211851A (ja) * | 2003-01-07 | 2004-07-29 | Minebea Co Ltd | 撥油膜を形成した動圧軸受装置およびこれを搭載したハードディスクドライブ用のスピンドルモータ |
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- 2000-12-15 JP JP2000382236A patent/JP2002187773A/ja not_active Withdrawn
-
2001
- 2001-11-21 US US09/990,431 patent/US6395677B1/en not_active Expired - Fee Related
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