JP2002184728A - ウェーハ研磨用スラリー及びこれを用いた化学的機械的研磨方法 - Google Patents
ウェーハ研磨用スラリー及びこれを用いた化学的機械的研磨方法Info
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Abstract
去選択比を高めたウェーハ研磨用スラリー、及びこれを
用いた化学的機械的研磨方法を提供する。 【解決手段】 研磨粒子と、前記研磨粒子を懸濁しうる
溶液と、下記式1: 【化1】 (式中、R1、R2、R3およびR4はそれぞれ独立して有
機残基であり、X-は酸基であり、nは1〜3の整数で
ある)で示される第四アンモニウム化合物とを含むこと
を特徴とするウェーハ研磨用スラリーである。
Description
対するシリコン酸化膜の除去選択比を改善する半導体ウ
ェーハ研磨用スラリー、およびこれを用いた化学的機械
的研磨方法に関する。
械的研磨(以下、「CMP」とも称する)を用いて平坦
化を具現する方法が広く試みられている。CMPは層間
絶縁膜または金属層間絶縁膜に対して単一膜質を平坦化
したり、STI(シャロートレンチアイソレーション)
に用いられる場合のように2つ以上の膜質を研磨し平坦
化して一定形状のパターンを形成する場合に適用されう
る。このように2つ以上の膜質にCMPを行って平坦化
する場合に、CMP進行中に研磨終了膜に対する高い選
択比が要求される。
O2膜)を平坦化する場合、一般的に研磨終了膜はシリ
コン窒化膜(Si3N4膜)である。現在、用いられてい
るシリカを主成分とするスラリーを用いてシリコン酸化
膜へCMPを行った場合、シリコン窒化膜に対するシリ
コン酸化膜の除去選択比はブランケットウェーハで、S
iO2:Si3N4=4:1程度であると知られている。
しかし、この程度の除去選択比で半導体装置に要求され
る均一度と平坦度とを具現しようとすると、高精度の研
磨工程制御がCMP工程に要求され、また、工程マージ
ンの確保も難しい。
るシリコン窒化膜に対して高い除去選択比を有するスラ
リーが熱望されている。
しようとする技術的課題は、シリコン窒化膜に対して高
い除去選択比を有するウェーハ研磨用スラリー、および
それを用いた研磨方法を提供することである。
るために、本発明者等は、スラリーに下記式1で示され
る第四アンモニウム化合物を含ませることによって、シ
リコン窒化膜に対するシリコン酸化膜の除去選択比を改
善し得ることを見出し、本発明を完成するに到った。
記研磨粒子を懸濁しうる溶液と、下記式1:
れ独立して有機残基であり、X-は酸基であり、nは1
〜3の整数である)で示される第四アンモニウム化合物
とを含むことを特徴とするウェーハ研磨用スラリー、
(2)前記研磨粒子は、シリカ、アルミナ、チタニア、
ジルコニア、酸化ゲルマニウム、セリア、および、これ
らの混合物からなる群より選択される少なくとも1つを
含む、(1)に記載のウェーハ研磨用スラリー、(3)
前記研磨粒子の含有量が、前記スラリー総質量に対して
1〜30質量%である、(1)または(2)に記載のウ
ェーハ研磨用スラリー、(4)前記溶液は脱イオン水で
ある、(1)〜(3)のいずれか1項に記載のウェーハ
研磨用スラリー、(5)前記第四アンモニウム化合物に
おいて、R1、R2、R3およびR4はそれぞれ独立してア
ルキル基またはアルカノール基である、(1)〜(4)
のいずれか1項に記載のウェーハ研磨用スラリー、
(6)前記第四アンモニウム化合物において、R1、R2
およびR3はメチル基であり、R4は−CH2CH2OHで
ある、(5)に記載のウェーハ研磨用スラリー、(7)
前記第四アンモニウム化合物は、[(CH3)3NCH2
CH2OH]Cl、[(CH3)3NCH2CH2OH]
I、[(CH3)3NCH2CH2OH]Br、[(C
H3)3NCH2CH2OH]CO3、またはこれらの混合
物である、(1)〜(6)のいずれか一項に記載のウェ
ーハ研磨用スラリー、(8)前記第四アンモニウム化合
物は、[(CH3)3NCH2CH2OH]Clである、
(7)に記載のウェーハ研磨用スラリー、(9)前記第
四アンモニウム化合物の含有量が、スラリー総質量に対
して0.1〜5質量%である、(1)〜(8)のいずれ
か1項に記載のウェーハ研磨用スラリー、(10)前記
第四アンモニウム化合物の含有量が、スラリー総質量に
対して0.3〜3質量%である、(9)に記載のウェー
ハ研磨用スラリー、(11)前記第四アンモニウム化合
物は、前記溶液中で解離して、前記溶液中に0.001
〜5Mの濃度で下記式2:
(10)のいずれか1項に記載のウェーハ研磨用スラリ
ー、(12)前記式2で示される陽イオンの含有量が、
スラリー総質量に対して0.01〜3Mである、(1
1)に記載のウェーハ研磨用スラリー、(13)pHが
9.0〜13.5である、(1)〜(12)のいずれか
1項に記載のウェーハ研磨用スラリー、(14)pH調
節剤をさらに含む、(1)〜(13)のいずれか1項に
記載のウェーハ研磨用スラリー、(15)前記pH調節
剤は、水酸化カリウム、水酸化アンモニウム、水酸化テ
トラメチルアンモニウム、[(CH3)3NCH2CH2O
H]OHからなる群より選択される1つの塩基と、塩
酸、硫酸、リン酸、および硝酸からなる群より選択され
る1つの酸とを含む、(14)に記載のウェーハ研磨用
スラリー、(16)前記pH調節剤は、[(CH3)3N
CH2CH2OH]OHである、(15)に記載のウェー
ハ研磨用スラリー、(17)界面活性剤をさらに含む、
(1)〜(16)のいずれか1項に記載のウェーハ研磨
用スラリー、(18)前記界面活性剤は、臭化セチルジ
メチルアンモニウム、臭化セチルトリメチルアンモニウ
ム、ポリエチレンオキシド、ポリエチレンアルコール、
またはポリエチレングリコールである、(17)に記載
のウェーハ研磨用スラリー、(19)前記界面活性剤の
含有量が、スラリー総質量に対して0.001〜1質量
%である、(17)または(18)に記載のウェーハ研
磨用スラリーである。
9)のいずれか1項に記載のウェーハ研磨用スラリーを
シリコン窒化膜及びシリコン酸化膜を含む半導体ウェー
ハ上に供給する段階と、前記スラリーを用いて前記半導
体ウェーハを研磨する段階と、を含み、前記研磨はシリ
コン窒化膜に対するシリコン酸化膜の除去選択比を高め
て行うことを特徴とする化学的機械的研磨方法である。
発明の形態を詳細に説明する。
粒子と、前記研磨粒子を懸濁しうる溶液と、下記式1:
むことを特徴とする。以下、各成分について詳細に説明
する。
に用いられるものであれば何れも使用可能であるが、好
ましくは金属酸化物であり、例えばシリカ、アルミナ、
チタニア、ジルコニア、酸化ゲルマニウムまたはセリア
がCMPにおいて一般的に用いられ、本発明においても
好適に用いられる。この際、研磨粒子の含有量は、スラ
リー総質量に対し1〜30質量%が当分野において一般
的であり、本発明においてこの範囲で使用されることが
好ましい。
記研磨粒子を懸濁することができる溶液であれば何れも
使用可能であり、研磨粒子の種類に応じて適宜選択され
る。このような溶液として脱イオン水が好ましく用いら
れる。
ニウム化合物について説明する。本発明における式1で
示される第四アンモニウム化合物とは、窒素原子に4個
の有機残基と、1個の酸基とが結合した化合物のことで
ある。
物を構成する陽イオン部分について説明する。式1にお
いて、R1、R2、R3およびR4は、それぞれ独立して、
有機残基である。有機残基としては、式1の第四アンモ
ニウム化合物を形成し得るものであれば特には限定され
ないが、アルキル基、アルカノール基、アリール基、お
よびこれらをエステル化してなる基などが挙げられる。
なかでも好ましくは、アルキル基またはアルカノール基
である。ここでアルキル基としては、例えばメチル基、
エチル基、プロピル基、イソプロピル基、ブチル基、t
−ブチル基、sec−ブチル基、ペンチル基、イソペン
チル基、ヘキシル基、イソヘキシル基、ヘプチル基、イ
ソヘプチル基、オクチル基、イソオクチル基、ノニル
基、イソノニル基、デシル基、イソデシル基、ウンデシ
ル基、ドデシル基、トリデシル基、テトラデシル基、ペ
ンタデシル基、ヘキサデシル基、ヘプタデシル基、オク
タデシル基、ノナデシル基、が挙げられ、なかでもメチ
ル基が最も好ましい。
ル基の末端に水酸基を有するものであり、例えばメタノ
ール基(−CH2OH)、エタノール基(−CH2CH2
OH)、プロパノール基(−CH2CH2CH2OH)な
どが挙げられ、なかでもエタノール基が最も好ましい。
ステル化してなる基も可能であり、例えばエタノール基
を酢酸でエステル化した−CH2CH2OOCCH3など
が挙げられる。
としては、例えばR1、R2およびR 3はメチル基で、R4
はエタノール基の[(CH3)3NCH2CH2OH]+、
R1、R2およびR3はメチル基で、R4は−CH2CH2O
OCCH3の[(CH3)3NCH2CH2OOCCH3]+
などが挙げられ、好ましくは[(CH3)3NCH2CH2
OH]+である。
ては、フッ素イオン、塩素イオン、臭素イオン、ヨウ素
イオンなどのハロゲン原子イオン、水酸化物イオン、硫
酸イオン、リン酸イオン、硝酸イオン、炭酸イオン、ホ
ウ酸イオン、酒石酸イオン、クエン酸イオン、アスコル
ビン酸イオン、グルコン酸イオン、などが挙げられる。
なかでも、ハロゲン原子イオン、水酸化物イオン、炭酸
イオンが好ましく、塩素イオンが特に好ましい。
はnが1の第四アンモニウム化合物である。このような
式1で示される第四アンモニウム化合物としては、
R1、R2およびR3はメチル基で、R4はエタノール基の
[(CH3)3NCH2CH2OH] +を有するコリン化合
物が好ましい。なぜなら、コリン化合物が解離して生じ
るコリン陽イオンは、シリコン窒化膜表面に存在する負
電荷領域と結合しやすいためである。このようなコリン
化合物として具体的には、塩化コリン([(CH3)3N
CH2CH2OH]Cl)、ヨウ化コリン([(CH3)3
NCH2CH2OH]I)または臭化コリン([(C
H3)3NCH2CH2OH]Br)などのハロゲン化コリ
ン化合物が、シリコン窒化膜に対するシリコン酸化膜の
除去選択比の改善効果が高いため好ましく、特に塩化コ
リンがより除去選択比を高めることができるため好まし
い。
す。ヨウ化コリンまたは臭化コリンは、図1の塩化コリ
ン構造のClにIまたはBrがそれぞれ置換された構造
である。またハロゲン化コリン化合物として、ハロゲン
原子を含有する酸基が結合したものも好ましい。
3)3NCH2CH2OH]CO3)、コリンヒドロキシド
([(CH3)3NCH2CH2OH]OH)、クエン酸2
水素コリン(choline dihydrogen citrate:C11H21N
O8)、酒石酸水素コリン(choline bitartrate:C9H
19NO7)、クエン酸トリコリン(tricholine citrat
e:C21H47N3O10)、アスコルビン酸コリン(cholin
e ascorbate:C11H21NO7)、ホウ酸コリン(cholin
e borate:C5H16BNO4)、コリンテオフィリネート
(choline theophyllinate:C11H21N6O3)、グルコ
ン酸コリン(C 11H25NO8)、塩化アセチルコリン
(C7H16ClNO2)、臭化アセチルコリン(acetylch
oline bromide:C7H6BrNO2)または塩化メタコリ
ン(metacholine chloride:C8H16ClNO2)なども
本発明において好ましく用いられる。
ム化合物の含有量は、スラリー総質量に対して好ましく
は0.1〜5質量%、より好ましくは0.3〜3質量%
である。ここで前記第四アンモニウム化合物の含有量が
0.1未満の場合、添加効果が低く、一方で5質量%を
超過すると、シリコン窒化膜の除去速度が減少すると同
時にシリコン酸化膜の除去速度も減少する恐れがある。
物は溶液中で解離して陽イオンを生じるが、陽イオンの
スラリー中の濃度は、スラリー総体積に対して、好まし
くは0.001〜5M、より好ましくは0.01〜3
M、さらにより好ましくは0.1〜1Mである。陽イオ
ンのスラリー中の濃度を0.001〜5Mの範囲に陽イ
オンをスラリーに含ませることによって、除去選択比を
効果的に改善できる。
合物は、一種をスラリーに添加するだけでも十分効果を
奏するが、2種以上を混合し、その混合物をスラリーに
添加することによって、より効果的に除去選択比を改善
することができる。
が式1で示される第四アンモニウム化合物を成分として
含むことによってシリコン窒化膜に対するシリコン酸化
膜の選択除去比を改善することができるのかを説明す
る。
溶液中で、下記式2:
ウム化合物を構成する酸基からなる陰イオンに解離しう
る。例えば、図1の塩化コリンの場合、コリン陽イオン
[(CH3)3NCH2CH2OH]+と、ハロゲン原子の
陰イオンCl-が形成されうる。
表面に存在する負電荷領域に、水素結合あるいは静電気
力などによって互いに引き寄せられる。微視的に説明す
れば、半導体ウェーハ上に形成されたシリコン窒化膜の
表面には、≡N、=N−H、−NH2のような構造が形
成されており、塩基雰囲気下で一部の=N−H、−NH
2はイオン化して負に帯電し、負電荷領域を形成し得
る。このような負電荷領域は、前記第四アンモニウム化
合物が解離して生じた陽イオンと、水素結合あるいは静
電気力などにより互いに引き寄せあう。上述したように
前記第四アンモニウム化合物としてコリン化合物が好ま
しいのは、コリン化合物に含まれるエタノール基は極性
が強いため、シリコン窒化膜上の負電荷領域との水素結
合または静電気力による引き寄せ効果が高く、陽イオン
と負電荷領域とが効果的に結合し得るためである。
上に結合していることによって、シリコン窒化膜の表面
は不動態化(passivation)し、シリコン窒化膜の除去
速度は遅くなる。一方、シリコン酸化膜の表面には窒化
膜上に存在する≡N、=N−H、−NH2構造が存在し
ないために、陽イオン結合による不動態化が起こらず、
シリコン酸化膜の除去速度は速くなる。従って、本発明
のスラリーを用いることによって、シリコン窒化膜に対
するシリコン酸化膜の除去選択比を効果的に増加させる
ことができる。
膜およびシリコン窒化膜の除去速度、および、シリコン
窒化膜に対するシリコン酸化膜の除去選択比が変化する
ため、本発明においてスラリーのpHは、好ましくは
9.0〜13.5であり、最も好ましくは約12であ
る。ここでpH値が9.0〜13.5の範囲を外れる
と、シリコン酸化膜の除去速度を速める効果が低くなる
恐れがある。
される第四アンモニウム化合物によってもなされるが、
さらにpH調節剤を添加してpHを上記範囲に調節して
も良い。本発明においてpH調節剤は、pHを一定に維
持するだけでなく、シリコン窒化膜に対するシリコン酸
化膜の除去選択比の改善効果も有し得るので、他の成分
などを鑑みて適切なものを選択することが好ましい。し
かしながら、例えば式1で示される第四アンモニウム化
合物として塩化コリンなどのコリン化合物を用いる場
合、pH調節剤としてコリン化合物をスラリーに添加し
ても、スラリーのpHを実質的に変化させることができ
ない。従ってこのような場合、コリン化合物以外の塩基
をpH調節剤を添加してスラリーのpHを調節すること
が望ましい。
と酸を含むものであればいずれも使用可能であるが、塩
基として具体的には、水酸化カリウム、水酸化アンモニ
ウム、水酸化テトラメチルアンモニウム(TMAH)、
および、コリンヒドロキシドなどのコリン化合物、から
なる群より選択される1つの塩基が好ましい。なかで
も、コリン化合物、特にコリンヒドロキシドがシリコン
窒化膜に対するシリコン酸化膜の高い除去選択比が得ら
れるため塩基として好ましく使用される。また酸として
具体的には、塩酸、硫酸、リン酸、および硝酸からなる
群より選択される1つの酸とを含むもが好ましく、特
に、硫酸が好ましい。
含んでいてもよい。界面活性剤として例えば、臭化セチ
ルジメチルアンモニウム、臭化セチルトリメチルアンモ
ニウムなどの陽イオン界面活性剤、アルキルベンゼンス
ルホン酸塩などの陰イオン界面活性剤、BrijTMまた
はTweenTMなどの非イオン系界面活性剤、両性界面
活性剤、PluronicTM、PEO、ポリビニルアル
コール(PVA)またはポリエチレングリコール(PE
G)のような高分子性界面活性剤、低分子性界面活性
剤、などが使用できる。好ましくは、臭化セチルジメチ
ルアンモニウム、臭化セチルトリメチルアンモニウム、
ポリエチレンオキシド、ポリエチレンアルコール、また
はポリエチレングリコールが好ましく使用される。なか
でも、ポリエチレンオキシドが、シリコン窒化膜に対す
るシリコン酸化膜の高い除去選択比が得られるため特に
好ましい。界面活性剤の含有量は、種類によって適切に
調節されるべきであり一概にはいえないが、一般的に
は、スラリー総質量に対して、0.001〜1質量%が
好ましい。
にも、酸化剤など一般的にスラリーに添加されうる様々
な成分を添加しても良い。
る。まず、研磨粒子を適切な溶液に加えて均一になるま
でよく攪拌し、研磨粒子を含む懸濁溶液を調製する。こ
こに式1で示される第四アンモニウム化合物を加えて攪
拌し、必要に応じて、界面活性剤、酸化剤などの他の成
分をさらに添加し、攪拌し、本発明のスラリーを製造す
る。また必要に応じて、pH調節剤を用いてスラリーの
pHを9.0〜13.5の範囲内に調節する。
1項に記載のウェーハ研磨用スラリーをシリコン窒化膜
及びシリコン酸化膜を含む半導体ウェーハ上に供給する
段階と、前記スラリーを用いて前記半導体ウェーハを研
磨する段階とを含み、前記研磨はシリコン窒化膜に対す
るシリコン酸化膜の除去選択比を高めて行うことを特徴
とする化学的機械的研磨方法である。例えばSTI工程
において、トレンチが形成されたシリコン窒化膜上をシ
リコン酸化膜で埋め込み、余分なシリコン酸化膜を研磨
除去して埋め込み酸化膜を形成する場合、最終的にトレ
ンチ部分のみ酸化膜が埋め込まれ、かつトレンチ以外の
表面領域はシリコン窒化膜を露出させることによって所
定のパターンを形成することが要求される。このような
場合に本発明のウェーハ研磨用スラリーを用いて研磨す
ると、シリコン窒化膜に対するシリコン酸化膜の選択除
去率が高いので、シリコン酸化膜を選択的に研磨するこ
とができる。従って、トレンチにおいてはシリコン酸化
膜が充填され、表面領域においては半導体装置に要求さ
れるレベルの均一度と平坦度を実現された、優れた半導
体ウェーハを得ることができる。また、本発明のCMP
方法は、本発明のスラリーを用いるだけでいいので、特
別な工程を追加したり、製造システムを改造したりする
必要がなく、さらに難しい制御も必要ないので、経済面
および簡便さの点でも優れている。
およびそれを用いた化学的機械的研磨方法について、実
施例を用いてさらに説明する。
ム化合物の添加効果 まず、研磨粒子としてアルミナを含む一般的なCMP用
酸化物用スラリーを脱イオン水で希釈し、得られたスラ
リーに式1で示される第四アンモニウム化合物として様
々な量の塩化コリンを添加し、均一になるまで混合する
ことによって、塩化コリン含有量の異なる数種の本発明
のスラリーを製造した。このスラリーを用いて、塩化コ
リンの含有量を変化させた場合の、シリコン窒化膜に対
するシリコン酸化膜の除去選択比の変化を調べた。
は、PRESIポリッシャー(PRESIpolisher;PRE
SI社製)であり、研磨圧力(down force)は5ps
i、プラテン回転速度は65rpmの条件でCMPを行
った。この際、pHの除去速度に与える影響を排除する
ために、スラリーのpHを11.2に維持した。CMP
される膜として、シリコン窒化膜(Si3N4膜)、シリ
コン酸化膜(PE−TEOS膜)が形成されたウェーハ
を用いた。
なる本発明のスラリーを用いてシリコン窒化膜およびシ
リコン酸化膜をCMPした場合の除去速度、および、シ
リコン窒化膜に対するシリコン酸化膜の除去選択比を示
したグラフである。グラフ中、◆は、シリコン酸化膜
(PE−TEOS膜)の除去速度あり、□はシリコン窒
化膜(Si3N4膜)の除去速度であり、○はシリコン窒
化膜に対するシリコン酸化膜の除去選択比(シリコン酸
化膜の除去速度/シリコン窒化膜の除去速度)である。
例えば、塩化コリンを添加していないスラリーの場合、
シリコン酸化膜(PE−TEOS膜)の除去速度は25
01Å/minであり、シリコン酸化膜の除去速度は5
88Å/minであった。これらの値から、シリコン窒
化膜に対するシリコン酸化膜の除去選択比は4.25で
あった。
加されていることによって、添加されない場合に比べて
最大で3倍近く除去選択比を高めることが分かった。こ
のような除去選択比の改善効果は、塩化コリン以外に
も、前述した[(CH3)3NCH2CH2OH]Cl、
[(CH3)3NCH2CH2OH]I、[(CH3)3NC
H 2CH2OH]Br、[(CH3)3NCH2CH2OH]
CO3のような様々なハロゲン化コリン化合物を添加し
ても同様に改善効果を有する。しかし、前記第四アンモ
ニウム化合物の含有量が過剰になると、図2の結果から
も分かるように、シリコン窒化膜の除去速度が減少する
と同時にシリコン酸化膜の除去速度も減少した。従って
コリン化合物の含有量は、スラリー総質量に対して、好
ましくは0.1〜5.0質量%であることがわかった。
の影響 本実施例において、本発明のスラリーのpHが変化した
場合の、シリコン窒化膜に対するシリコン酸化膜の除去
選択比への影響を調べた。本実施例において、式1で示
される第四アンモニウム化合物として塩化コリンを用
い、その添加量を固定して、スラリーのpHを硫酸と水
酸化カリウムを用いて変化させながら、シリコン酸化膜
(PE−TEOS)およびシリコン窒化膜(Si3N
4膜)膜質の除去速度と除去選択比とがどれだけ変化す
るかを示した表である。塩化コリンのスラリー中の含有
量は、脱イオン水中のコリン陽イオン濃度が0.1Mに
なる1.39質量%に固定した。
酸化膜およびシリコン窒化膜の除去速度、および、シリ
コン窒化膜に対するシリコン酸化膜の除去選択比が変化
することが分かった。pHが増加するに従ってシリコン
酸化膜の除去速度が増加しているが、これは、高いpH
においてはシリコン酸化膜の水化速度が加速され、結果
的にシリコン酸化膜の除去速度が加速されるためと推測
される。本発明においてpH上昇による水化速度の加速
は、塩化コリン添加によるシリコン酸化膜の除去速度の
減速を補償する役割をもつ。この結果より、前記第四ア
ンモニウム化合物を添加した後のスラリーのpHは9〜
13.5の値であることが好ましいことがわかった。
択比への影響 次にpH調節剤の種類による除去選択比への影響につい
て調べた。図3において、異なるpH調節剤を含む本発
明のスラリーを用いて、シリコン窒化膜(Si 3N
4膜)、シリコン酸化膜(PE−TEOS膜)をCMP
した場合のそれぞれの除去速度、および、シリコン窒化
膜に対するシリコン酸化膜の除去選択比を示した。pH
調節剤としては、水酸化カリウム、TMAH、またはコ
リンヒドロキシドを各々用い、式1で示される第四アン
モニウム化合物として塩化コリンを用い、酸としては硫
酸を用い、スラリーのpHは12.5に調節した。
た場合、個々の膜質に対する除去速度はTMAHおよび
コリンヒドロキシドを用いた場合に比べていずれも大き
く、また、TMAHおよび水酸化カリウムを用いた場合
の除去選択比は同程度であった。また、塩基としてコリ
ンヒドロキシドを用いた場合は、水酸化カリウムやTM
AHに比べて高い除去選択比を得ることができた。
選択比への影響 前述したように、本発明のスラリーは、pH調節剤の添
加量によって除去選択比が変化しうる。表2は、pH調
節剤の塩基として添加されたコリンヒドロキシドの量に
よる除去選択比の変化を示す表である。具体的には、塩
化コリンとコリンヒドロキシドとの比率を変えて除去選
択比の変化を測定した。この際、スラリー内のコリン陽
イオンの総量が一定して0.1Mなるように、塩化コリ
ンとコリンヒドロキシドの量を相対的に変化させた。
添加量が増加する場合、スラリー内のコリン陽イオン量
が一定であっても除去選択比の増加を具現できることが
わかる。コリンヒドロキシドの添加量が増加することに
よってスラリー内のOH-量が相対的に増加し、結果的
にスラリーのpHが増加したためと理解される。すなわ
ち前述したように、pH増加によって、除去選択比の増
加を再び確認しうる。
調べた。表3は、塩化コリンを1.3質量%、界面活性
剤としてポリエチレンオキシド(以下、PEOと称す
る)を0.05質量%添加した本発明のスラリーを用い
て、シリコン窒化膜(Si3N4膜)、シリコン酸化膜
(PE−TEOS膜)をCMPした場合のそれぞれの除
去速度、および、シリコン窒化膜に対するシリコン酸化
膜の除去選択比を測定した。この際、スラリーのpHは
11.2に維持された。結果を表3に示す。
EOを添加することによって、シリコン窒化膜に対する
シリコン酸化膜の除去選択比を高めることができた。
分として式1で示される第四アンモニウム化合物を含
み、これより生じる陽イオンと窒化膜状の負電荷領域と
が結合することにより窒化膜状を不動態化する。この作
用によって、シリコン窒化膜のCMPによる除去速度は
相対的に低くなるため、CMP工程におけるシリコン窒
化膜に対するシリコン酸化膜の高い除去選択比を達成し
得る。またこのようなスラリーを用いた化学的機械的研
磨方法は、特別な工程を追加したり、製造システムを改
造したりする必要がなく、さらに難しい制御も必要ない
ので、経済面および簡便さの点でも優れている。
NCH2CH2OH]Clの化学構造式である。
ーを用いてシリコン窒化膜(Si3N4膜)、シリコン酸
化膜(PE−TEOS膜)をCMPした場合のそれぞれ
の除去速度、および、シリコン窒化膜に対するシリコン
酸化膜の除去選択比を示したグラフである。
てシリコン窒化膜(Si3N4膜)、シリコン酸化膜(P
E−TEOS膜)をCMPした場合のそれぞれの除去速
度、および、シリコン窒化膜に対するシリコン酸化膜の
除去選択比を示したグラフである。
Claims (20)
- 【請求項1】 研磨粒子と、 前記研磨粒子を懸濁しうる溶液と、 下記式1: 【化1】 (式中、R1、R2、R3およびR4はそれぞれ独立して有
機残基であり、X-は酸基であり、nは1〜3の整数で
ある)で示される第四アンモニウム化合物とを含むこと
を特徴とするウェーハ研磨用スラリー。 - 【請求項2】 前記研磨粒子は、シリカ、アルミナ、チ
タニア、ジルコニア、酸化ゲルマニウム、セリア、およ
び、これらの混合物からなる群より選択される少なくと
も1つを含む、請求項1に記載のウェーハ研磨用スラリ
ー。 - 【請求項3】 前記研磨粒子の含有量が、前記スラリー
総質量に対して1〜30質量%である、請求項1または
2に記載のウェーハ研磨用スラリー。 - 【請求項4】 前記溶液は脱イオン水である、請求項1
〜3のいずれか1項に記載のウェーハ研磨用スラリー。 - 【請求項5】 前記第四アンモニウム化合物において、
R1、R2、R3およびR4はそれぞれ独立してアルキル基
またはアルカノール基である、請求項1〜4のいずれか
1項に記載のウェーハ研磨用スラリー。 - 【請求項6】 前記第四アンモニウム化合物において、
R1、R2およびR3はメチル基であり、R4は−CH2C
H2OHである、請求項5に記載のウェーハ研磨用スラ
リー。 - 【請求項7】 前記第四アンモニウム化合物は、[(C
H3)3NCH2CH2OH]Cl、[(CH3)3NCH2
CH2OH]I、[(CH3)3NCH2CH2OH]B
r、[(CH3)3NCH2CH2OH]CO3、またはこ
れらの混合物である、請求項1〜6のいずれか一項に記
載のウェーハ研磨用スラリー。 - 【請求項8】 前記第四アンモニウム化合物は、[(C
H3)3NCH2CH2OH]Clである、請求項7に記載
のウェーハ研磨用スラリー。 - 【請求項9】 前記第四アンモニウム化合物の含有量
が、スラリー総質量に対して0.1〜5質量%である、
請求項1〜8のいずれか1項に記載のウェーハ研磨用ス
ラリー。 - 【請求項10】 前記第四アンモニウム化合物の含有量
が、スラリー総質量に対して0.3〜3質量%である、
請求項9に記載のウェーハ研磨用スラリー。 - 【請求項11】 前記第四アンモニウム化合物は、前記
溶液中で解離して、前記溶液中に0.001〜5Mの濃
度で下記式2: 【化2】 で示される陽イオンを提供する、請求項1〜10のいず
れか1項に記載のウェーハ研磨用スラリー。 - 【請求項12】 前記式2で示される陽イオンの含有量
が、スラリー総質量に対して0.01〜3Mである、請
求項11に記載のウェーハ研磨用スラリー。 - 【請求項13】 pHが9.0〜13.5である、請求
項1〜12のいずれか1項に記載のウェーハ研磨用スラ
リー。 - 【請求項14】 pH調節剤をさらに含む、請求項1〜
13のいずれか1項に記載のウェーハ研磨用スラリー。 - 【請求項15】 前記pH調節剤は、水酸化カリウム、
水酸化アンモニウム、水酸化テトラメチルアンモニウ
ム、[(CH3)3NCH2CH2OH]OHからなる群よ
り選択される1つの塩基と、塩酸、硫酸、リン酸、およ
び硝酸からなる群より選択される1つの酸とを含む、請
求項14に記載のウェーハ研磨用スラリー。 - 【請求項16】 前記pH調節剤は、[(CH3)3NC
H2CH2OH]OHである、請求項15に記載のウェー
ハ研磨用スラリー。 - 【請求項17】 界面活性剤をさらに含む、請求項1〜
16のいずれか1項に記載のウェーハ研磨用スラリー。 - 【請求項18】 前記界面活性剤は、臭化セチルジメチ
ルアンモニウム、臭化セチルトリメチルアンモニウム、
ポリエチレンオキシド、ポリエチレンアルコール、また
はポリエチレングリコールである、請求項17に記載の
ウェーハ研磨用スラリー。 - 【請求項19】 前記界面活性剤の含有量が、スラリー
総質量に対して0.001〜1質量%である、請求項1
7または18に記載のウェーハ研磨用スラリー。 - 【請求項20】 請求項1〜19のいずれか1項に記載
のウェーハ研磨用スラリーをシリコン窒化膜及びシリコ
ン酸化膜を含む半導体ウェーハ上に供給する段階と、 前記スラリーを用いて前記半導体ウェーハを研磨する段
階と、を含み、前記研磨はシリコン窒化膜に対するシリ
コン酸化膜の除去選択比を高めて行うことを特徴とする
化学的機械的研磨方法。
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