JP2002179493A - ダイヤモンド被覆部材およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
にダイヤモンド被膜をコーティングする場合でも、簡単
な構成で高い密着力が得られるようにする。 【解決手段】 Coの含有量が多い超微粒子超硬合金の
基材12の表面を所定の面粗さに荒し加工した後、酸処
理等によるCoの除去処理を行うことなく、PVD法に
よりTiAlNの中間層18を設け、その中間層18の
上にマイクロ波プラズマCVD装置を用いてダイヤモン
ド被膜16をコーティングした。
Description
材に係り、特に、Coの含有量が多い超微粒子超硬合金
製の基材に対してもダイヤモンド被膜が高い密着力でコ
ーティングされるダイヤモンド被覆部材およびその製造
方法に関するものである。
どの切削工具として、超硬合金の基材の表面がダイヤモ
ンド被膜で被覆されているダイヤモンド被覆工具が提案
されているが、CVD(化学的気相合成)法などでダイ
ヤモンド被膜をコーティングする場合、700〜100
0℃程度まで加熱する必要があるため、超硬合金に含ま
れているCo(コバルト)が析出し、ダイヤモンド粒子
をグラファイト化させてダイヤモンド被膜の密着性(付
着強度)が損なわれる。このため、ダイヤモンド被膜の
コーティングに先立って硫酸や硝酸などによる酸処理を
施し、表面付近のCoを除去するようにしているのが普
通であるが、Coの含有量が多い超微粒子超硬合金の場
合、基材表面付近のCoを完全に除去してもダイヤモン
ドコーティングの加熱中に基材内部のCoが多量に基材
表面に浮いてくる。そのため、ダイヤモンド被膜の密着
性が損なわれることが避けられず、ダイヤモンド被覆工
具の基材として使用することができなかった。超微粒子
超硬合金は、Coの含有量が多いため通常の超硬合金に
比較して靱性が高く、鋳鉄などの硬質材料に対する切削
工具の基材として好適に用いられる。
の表面にTiC等の中間層を設けるとともに、その中間
層の上に更に非晶質カーボン状構造の層を介して結晶質
のダイヤモンド被膜をコーティングする技術が提案され
ており、このようにすればCoの含有量が多い超微粒子
超硬合金を基材として使用することが可能になる。
のダイヤモンド被膜のコーティングに先立って非晶質カ
ーボン状構造の層を設ける必要があるため、製造が面倒
で必ずしも十分に満足できなかった。なお、このような
問題は、転造工具など切削工具以外の加工工具やその他
のダイヤモンド被覆部材においても同様に生じる。
もので、その目的とするところは、Coの含有量が多い
超微粒子超硬合金の基材にダイヤモンド被膜をコーティ
ングする場合でも、簡単な構成で高い密着力が得られる
ようにすることにある。
めに、第1発明は、超硬合金の基材の表面がダイヤモン
ド被膜で被覆されているダイヤモンド被覆部材であっ
て、前記基材の表面には、元素の周期表のIVa族、Va
族、およびVIa族の何れかに属する金属とアルミニウム
窒化物との固溶体から成る中間層が設けられ、その中間
層の表面に直接前記ダイヤモンド被膜がコーティングさ
れていることを特徴とする。なお、上記「直接」は、非
晶質カーボン状構造の層を設けることなく、結晶質のダ
イヤモンド被膜を設けることを意味するものである。
部材において、前記中間層はTiAlN(窒化アルミニ
ウムチタン)、CrAlN(窒化アルミニウムクロ
ム)、およびVAlN(窒化アルミニウムバナジウム)
の何れかで、PVD(物理的気相合成)法によって前記
基材の表面に設けられていることを特徴とする。
イヤモンド被覆部材において、前記基材は、WC(炭化
タングステン)を主成分とし、Coの含有量が3〜25
wt%の超微粒子超硬合金にて構成されていることを特徴
とする。
ヤモンド被膜で被覆されているダイヤモンド被覆部材の
製造方法であって、(a) 前記基材の表面を所定の面粗さ
に荒し加工する粗面化工程と、(b) その荒し加工が施さ
れた前記基材の表面の凹凸に倣って、中間層としてTi
AlN、CrAlN、およびVAlNの何れかをPVD
法によって設ける中間層形成工程と、(c) 前記中間層の
表面に直接前記ダイヤモンド被膜をCVD法によってコ
ーティングするコーティング工程と、を有することを特
徴とする。
ては、元素の周期表のIVa族、Va族、およびVIa族の
何れかに属する金属(例えばTiやCr、V)とアルミ
ニウム窒化物との固溶体から成る中間層が、基材の表面
に設けられているため、非晶質カーボン状構造の層が無
くても高い密着性でダイヤモンド被膜をコーティングで
きるようになり、簡単且つ安価に製造できる。これは、
例えばTiAlNをPVD法によって設ける場合、ドロ
ップレットと称する細かな凹凸が表面に発生し易いた
め、ダイヤモンド被膜との接触面積が増えるとともに凹
凸部の噛み合いによって高い密着性が得られるものと考
えられる。
oの析出を防止でき、密着性が損なわれる恐れがなく、
酸処理などによるCoの除去処理を行う必要がないとと
もに、通常の超硬合金は勿論、Coの含有量が多い超微
粒子超硬合金に対しても高い密着性で中間層、更にはダ
イヤモンド被膜をコーティングできる。これにより、例
えばハイシリコンを含有しているアルミニウム合金鋳
物、或いは鋳鉄などの硬質材切削用のダイヤモンド被覆
工具の基材として超微粒子超硬合金を採用することが可
能となり、ダイヤモンド被膜の耐摩耗性および超微粒子
超硬合金の靱性により、工具の耐久性を大幅に向上させ
ることができる。
質的に上記ダイヤモンド被覆部材と同様の効果が得られ
る。第4発明では、基材の表面に粗面化処理を施してい
るため、その表面に設けられる中間層との密着性、更に
は中間層とダイヤモンド被膜との密着性が更に高められ
るが、第1発明〜第3発明のダイヤモンド被覆部材にお
いても、粗面化された基材の表面に中間層を設けてダイ
ヤモンド被膜をコーティングすることが望ましい。
は、耐摩耗性が要求される切削工具などの加工工具、す
なわちダイヤモンド被覆工具に好適に適用されるが、超
硬合金の基材の表面がダイヤモンド被膜で被覆されてい
るものであれば、加工工具以外のものにも同様に適用さ
れ得る。
い超微粒子超硬合金を基材とするダイヤモンド被覆部材
に対して特に優れた効果が得られるが、通常の超硬合金
を基材とするダイヤモンド被覆部材にも同様に適用でき
る。
びVAlNの何れかが望ましく、特にTiAlNが好適
に用いられる。中間層の膜厚は、第4発明のように基材
の表面が粗面化される場合、その表面の凹凸に倣って表
面形状が凹凸になるような厚さで設けられるが、必ずし
も基材表面の凹凸と中間層表面の凹凸とが厳密に一致し
ている必要はなく、基材表面の凹凸に起因して中間層の
表面が凹凸になっておれば良く、例えば0.5〜5μm
程度の範囲内が適当である。基材表面の凹凸は、例えば
表面粗さ曲線の最大高さRy で0.5〜2μm程度の範
囲内が適当である。また、ダイヤモンド被膜の膜厚は、
中間層の材質や表面の凹凸などによって異なるが、例え
ば5〜20μm程度、好ましくは10〜15μm程度の
範囲内が適当である。
などの化学的腐食や、SiC等の砥粒などによるサンド
ブラストが好適に用いられる。第4発明では中間層がP
VD法によって形成されるが、中間層の材質に応じて他
の成膜手法(コーティング手段)を採用することもでき
る。PVD法としては、イオンプレーティング等の真空
蒸着法やスパッタリングが好適に用いられる。
D法が好適に用いられ、マイクロ波プラズマCVD法や
ホットフィラメントCVD法が適当であるが、高周波プ
ラズマCVD法等の他のCVD法を用いることもでき
る。
詳細に説明する。図1は、本発明が適用されたダイヤモ
ンド被覆部材、或いはダイヤモンド被覆工具としてのエ
ンドミル10を示す図で、(a) は軸心と直角方向から見
た正面図、(b) は刃部14の表面付近の断面図である。
このエンドミル10の基材(工具母材)12は、WCを
主成分とする硬質相の平均粒径が1μm以下でCoの含
有量が5〜10wt%の超微粒子超硬合金にて構成されて
おり、その基材12にはシャンクおよび刃部14が一体
に設けられている。刃部14には、切れ刃として外周刃
および底刃が設けられているとともに、その刃部14の
表面には中間層18を介してダイヤモンド被膜16がコ
ーティングされている。図1の斜線部はダイヤモンド被
膜16を表している。
経て製造されたもので、ステップS1では、超微粒子超
硬合金に研削加工等を施すことにより、切れ刃として外
周刃および底刃を有する基材12を形成し、ステップS
2では、中間層18やダイヤモンド被膜16の密着性を
高めるために基材12の刃部14の表面に荒し加工を施
す。この荒し加工は、例えば電解研磨等の化学的腐食や
サンドブラストによって行われ、刃部14の表面の粗さ
曲線の最大高さRy が0.5〜2μmの範囲内になるよ
うに施される。このステップS2は粗面化工程である。
除去処理を行うことなく、上記粗面化された刃部14の
表面に、中間層18としてTiAlNをPVD法、具体
的にはイオンプレーティングによってコーティングす
る。この時の処理温度は400〜500℃とダイヤモン
ドコーティング時の処理温度700〜1000℃と比べ
て低いためCoの析出量が少ない。また、発生イオンを
刃部14の表面に叩き込むような動きをするPVD法の
ため、Coの析出は殆ど見られず、良好な密着性が得ら
れる。中間層18は、図1(b) から明らかなように、粗
面化された基材12の表面の凹凸に起因して中間層18
の表面も所定の面粗さになるように、例えば2〜5μm
程度の膜厚で形成される。このステップS3は中間層形
成工程である。
プラズマCVD装置20を用いて、上記中間層18の表
面にダイヤモンド粒子を生成成長させてダイヤモンド被
膜16をコーティングする。ダイヤモンド被膜16は、
所定の耐摩耗性が得られるように、例えば5〜15μm
程度の膜厚で形成され、中間層18の表面の凹凸やドロ
ップレットと称する細かな凹凸によって高い密着性で設
けられ、非晶質カーボン状構造の層を必要としない。こ
のステップS4はコーティング工程である。
は、反応炉22、マイクロ波発生装置24、原料ガス供
給装置26、真空ポンプ28、および電磁コイル30を
備えて構成されている。円筒状の反応炉22内にはテー
ブル32が設けられ、ダイヤモンド被膜16をコーティ
ングすべき複数の基材12がワーク支持具36に支持さ
れて、それぞれ刃部14が上向きになる姿勢で配置され
るようになっている。マイクロ波発生装置24は、例え
ば2.45GHz等のマイクロ波を発生する装置で、こ
のマイクロ波が反応炉22内へ導入されることにより基
材12が加熱されるとともに、マイクロ波発生装置24
の電力制御によって加熱温度が調節される。観察窓38
より輻射温度計を使い、基材12の刃部14の加熱温度
(表面温度)を検出し、予め定められた所定の加熱温度
になるようにマイクロ波発生装置24の電力をフィード
バック制御する。また、反応炉22内の上部には、基材
12の様子を観察したり、真空状態を保持するための石
英ガラス製板40が設けられている。
H4 )や水素(H2 )、一酸化炭素(CO)などの原料
ガスを反応炉22内に供給するためのもので、それ等の
ガスボンベや流量を制御する流量制御弁、流量計などを
備えて構成されている。真空ポンプ28は、反応炉22
内の気体を吸引して減圧するためのもので、圧力計42
によって検出される反応炉22内の圧力値が予め定めら
れた所定の圧力値になるように、真空ポンプ28のモー
タ電流などがフィードバック制御される。電磁コイル3
0は、反応炉22内を取り巻くように反応炉22の外周
側に円環状に配設されている。
は、核生成過程と結晶成長過程とから成り、核生成過程
では、メタンおよび水素の流量調節を行うとともに、中
間層18の表面温度が700℃〜900℃の範囲内で定
められた設定温度になるようにマイクロ波発生装置24
を調節し、反応炉22内のガス圧が2.7×102 Pa
〜2.7×103 Paの範囲内で定められた設定圧にな
るように真空ポンプ28を作動させて、その状態を0.
1時間〜2時間程度継続する。これにより、前記中間層
18の表面に、ダイヤモンドの結晶成長の起点となる核
の層が付着される。また、結晶成長過程は、例えばメタ
ンの濃度が1%〜4%の範囲内で定められた設定値にな
るようにメタンおよび水素の流量調節を行うとともに、
中間層18の表面温度が800℃〜900℃の範囲内で
定められた設定温度になるようにマイクロ波発生装置2
4を調節し、反応炉22内のガス圧が1.3×103 P
a〜6.7×103 Paの範囲内で定められた設定圧に
なるように真空ポンプ28を作動させ、その状態を所定
時間継続して前記核を起点としてダイヤモンドを結晶成
長させることにより、所定の膜厚のダイヤモンド被膜1
6が得られる。なお、上記核生成過程および結晶成長過
程を繰り返すことにより、微結晶で多層構造のダイヤモ
ンド被膜16を形成することもできる。
によれば、基材12の表面を粗面化するとともにTiA
lNから成る中間層18を設け、その中間層18の上に
ダイヤモンド被膜16をコーティングするため、非晶質
カーボン状構造の層が無くても高い密着性でダイヤモン
ド被膜16をコーティングできるようになり、簡単且つ
安価に製造できる。これは、TiAlNをPVD法によ
って設ける場合、ドロップレットと称する細かな凹凸が
表面に発生し易いため、基材12の粗面化と相まってダ
イヤモンド被膜16との接触面積が増えるとともに凹凸
部の噛み合いにより、高い密着性が得られるものと考え
られる。
め、Coの析出を防止でき、密着性が損なわれる恐れが
なく、酸処理などによるCoの除去処理を行う必要がな
いとともに、本実施例のようにCoの含有量が多い超微
粒子超硬合金の基材12に対しても高い密着性で中間層
18、更にはダイヤモンド被膜16をコーティングでき
る。これにより、ダイヤモンド被膜16の耐摩耗性およ
び基材12を構成している超微粒子超硬合金の靱性によ
り、エンドミル10を例えばハイシリコンを含有してい
るアルミニウム鋳物や鋳鉄などの硬質材料の切削加工に
使用する場合でも、優れた耐久性が得られる。
るため、図4に示す6種類の試験品(何れも2枚刃のエ
ンドミル)を用いて耐久性試験を行った結果を説明す
る。試験品No1〜4は本発明品で、試験品No5、6は比
較品である。また、「膜厚」は、ダイヤモンド被膜の膜
厚で、「基材前処理」の欄の電解研磨、SiCブラスト
は前記ステップS2の表面荒し加工で、酸処理は、表面
荒し加工後のCoの除去処理である。
材」の欄のA7075はアルミニウム、ADC12はア
ルミニウムダイカストであり、「送り速度」は、何れも
0.025mm/tずつ送りを早くしながら切削加工を
行う。「切り込み」の欄のa aは工具軸方向、ar は工
具径方向の切り込み深さであり、「D」は工具直径で、
具体的には10mmである。
に対する側面切削を4.2m行ったところ、何れの試験
品も損傷は無かった。続いて、同じ試験品を用いて被削
材「A7075」に対する溝切削を4.8m行ったとこ
ろ、何れの試験品も損傷は無かった。更に、同じ試験品
を用いて被削材「ADC12」に対する側面切削を行っ
たところ、図6に示すように、試験品No1および4は切
削距離が65mに達した時点でも未だ損傷は無く、使用
可能であるが、その他の試験品No2、3、5、6は、図
6に示す切削距離でダイヤモンド被膜の剥離により寿命
に達した。
当な表面荒し加工を行うことにより、超微粒子超硬合金
の基材に対しても優れた密着性でダイヤモンド被膜をコ
ーティングすることが可能で、通常の超硬合金を基材と
してCoの除去処理(酸処理)を行ってダイヤモンド被
膜をコーティングした試験品No5の従来品と比較して
も、耐久性が50%程度以上向上する。また、試験品No
3および4の結果から、本発明品によれば、ダイヤモン
ド被膜の膜厚を適当に設定することにより、耐久性が大
幅に向上する。
モンド被覆工具に対して、JISZ 2245の規定に
よるロックウェル硬さ試験機を用いて、試験荷重58
8.4Nのダイヤモンド圧子を落とした場合の、表面の
疵(ダイヤモンド被膜の剥離)の状態を撮影した写真を
示す図で、(a) が試験品No1、(b) が試験品No5であ
り、本発明品である試験品No1の方が疵が小さく、ダイ
ヤモンド被膜の密着性が高いことが分かる。
細に説明したが、これ等はあくまでも一実施形態であ
り、本発明は当業者の知識に基づいて種々の変更,改良
を加えた態様で実施することができる。
ンド被覆部材)を示す図で、(a) は軸心と直角方向から
見た正面図、(b) は刃部の表面付近の断面図である。
る。
されるマイクロ波プラズマCVD装置の一例を説明する
概略構成図である。
図である。
する図である。
験の結果を示す図である。
ンド圧子を落とした場合の表面疵を示す図である。
基材 16:ダイヤモンド被膜 18:中間層 ステップS2:粗面化工程 ステップS3:中間層形成工程 ステップS4:コーティング工程
Claims (4)
- 【請求項1】 超硬合金の基材の表面がダイヤモンド被
膜で被覆されているダイヤモンド被覆部材であって、 前記基材の表面には、元素の周期表のIVa族、Va族、
およびVIa族の何れかに属する金属とアルミニウム窒化
物との固溶体から成る中間層が設けられ、該中間層の表
面に直接前記ダイヤモンド被膜がコーティングされてい
ることを特徴とするダイヤモンド被覆部材。 - 【請求項2】 前記中間層はTiAlN、CrAlN、
およびVAlNの何れかで、PVD法によって前記基材
の表面に設けられていることを特徴とする請求項1に記
載のダイヤモンド被覆部材。 - 【請求項3】 前記基材は、WCを主成分とし、Coの
含有量が3〜25wt%の超微粒子超硬合金にて構成され
ていることを特徴とする請求項1または2に記載のダイ
ヤモンド被覆部材。 - 【請求項4】 超硬合金の基材の表面がダイヤモンド被
膜で被覆されているダイヤモンド被覆部材の製造方法で
あって、 前記基材の表面を所定の面粗さに荒し加工する粗面化工
程と、 該荒し加工が施された前記基材の表面の凹凸に倣って、
中間層としてTiAlN、CrAlN、およびVAlN
の何れかをPVD法によって設ける中間層形成工程と、 前記中間層の表面に直接前記ダイヤモンド被膜をCVD
法によってコーティングするコーティング工程と、 を有することを特徴とするダイヤモンド被覆部材の製造
方法。
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