JP2002161722A - 内燃機関のバルブタイミング制御装置 - Google Patents
内燃機関のバルブタイミング制御装置Info
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- F01L2001/34423—Details relating to the hydraulic feeding circuit
- F01L2001/34426—Oil control valves
Abstract
した内燃機関のバルブタイミング制御装置を得る。 【解決手段】 カムシャフト15C、16Cに結合され
たアクチュエータ15、16と、アクチュエータを駆動
するする油圧供給装置19、20と、運転状態に応じて
アクチュエータへの供給油圧を制御してクランクシャフ
トに対するカムシャフトの相対位相を変更する制御手段
21Aとを備え、アクチュエータは、相対位相をロック
位置に設定するロック機構と、所定油圧に応答してロッ
ク機構を解除するロック解除機構とを有し、制御手段
は、始動時には相対位相をロック位置に制御し、始動後
の運転状態が冷機アイドル状態を示す場合には、相対位
相を遅角側に制御する。
Description
て吸気および排気のバルブタイミングを制御する内燃機
関のバルブタイミング制御装置に関し、特に冷機アイド
ル時にバルブタイミングを遅角側に制御することにより
触媒の昇温促進および有害排気ガスの低減を実現した内
燃機関のバルブタイミング制御装置に関するものであ
る。
(エンジン)においては、環境に対する配慮から、エン
ジンから大気中に放出される排気ガス中の有害物質に対
する規制が厳しくなっており、排気ガス中の有害物質を
低減することが要求されている。
には、2通りの方法が知られており、1つは、エンジン
から直接排出される有害ガスを低減する方法であり、他
の1つは、排気管の途中に設けられた触媒コンバータ
(以下、単に「触媒」という)により後処理して低減す
る方法である。
の温度に達しないと有害ガスを無害化する反応が起こら
ないので、たとえばエンジンの冷機始動時においても、
触媒を早く昇温させて活性化させることが重要な課題と
なる。
て、吸気用および排気用のバルブ開閉タイミングを決定
するカムシャフトは、クランクシャフトからタイミング
ベルト(または、タイミングチェーン)などを介して回
転駆動されている。
ブの開閉タイミング(カム角)は、要求されるバルブタ
イミングが運転状態によって異なるにもかかわらず、ク
ランク角に対して一定に制御されている。
ため、また、排気ガスおよび燃費を低減させるために、
バルブタイミングを変更可能なバルブタイミング制御装
置が採用されるようになってきた。この種のバルブタイ
ミング制御装置は、たとえば特開平9−324613号
公報に参照することができる。
可変バルブタイミング機構(以下、「VVT機構」とい
う)は、吸気バルブまたは排気バルブを駆動するカムシ
ャフトの位相を変化させるために、ハウジング内で回転
するベーン(後述する)を有している。
おいては、ほぼ中間位置(始動時対応位置)に保持され
て、クランク角に対するカム角の相対回動を規制し、始
動時から所定時間経過後に回動規制を解除するようにな
っている。
グ制御装置を示すブロック構成図であり、エンジン1の
周辺部と関連付けて示している。図6において、エンジ
ン1には、エアクリーナ2およびエアフローセンサ3を
介して、吸気管4からの吸入空気が供給される。
入空気を浄化し、エアフローセンサ3は、エンジン1の
吸入空気量を計測する。吸気管4内には、スロットルバ
ルブ5、アイドルスピードコントロールバルブ(以下、
「ISCV」という)6およびインジェクタ7が設けら
れている。
る吸入空気量を調節してエンジン1の出力を制御し、I
SCV6は、スロットルバルブ5をバイパスして通過す
る吸入空気を調節して、アイドリング時の回転数制御な
どを行う。インジェクタ7は、吸入空気量に見合った燃
料を吸気管4内に供給する。
設けられており、点火プラグ8は、燃焼室内の混合気を
燃焼させるための火花を発生する。点火コイル9は、点
火プラグ8に高電圧エネルギを供給する。
気ガスを排出する。排気管10内には、O2センサ11
および触媒12が設けられており、O2センサ11は、
排気ガス内の残存酸素量を検出する。
気ガス内の有害ガス(HC、CO、NOx)を同時に浄
化することができる。
は、エンジン1により回転されるクランクシャフト(図
示せず)と一体に回転しており、所定のクランク角位置
に突起(図示せず)が設けられている。
13に対向配置されており、センサプレート13上の突
起がクランク角センサ14を横切るときに電機信号を発
生して、クランクシャフトの回転位置(クランク角)を
検出する。
0への連通タイミングを決定するバルブが設けられてお
り、吸気用および排気用の各バルブの駆動タイミング
は、クランクシャフトの1/2の速度で回転するカムシ
ャフト(後述する)により決定されている。
び16は、吸気用および排気用の各バルブタイミングを
個別に変更する。具体的には、各アクチュエータ15お
よび16は、互いに区分された遅角油圧室および進角油
圧室(後述する)を有し、クランクシャフトに対する各
カムシャフト15Cおよび16Cの回転位置(位相)を
相対的に変更する。
出用センサプレート(図示せず)に対向配置されてお
り、クランク角センサ14と同様に、カム角検出用セン
サプレート上の突起によりパルス信号を発生してカム角
を検出する。
V」という)19および20は、オイルポンプ(図示せ
ず)とともに油圧供給装置を構成しており、各アクチュ
エータ15および16に供給される油圧を切り替えて、
カム位相を制御する。なお、オイルポンプは、所定油圧
でオイルを供給するようになっている。
は、エンジン1の制御手段を構成しており、各種センサ
手段3、11、14、17および18により検出される
運転状態に応じて、インジェクタ7および点火プラグ8
を制御するとともに、各カムシャフト15Cおよび16
Cのカム角位相を制御する。
ットルバルブ5には、スロットル開度を検出するスロッ
トル開度センサが設けられ、エンジン1には、冷却水温
を検出する水温センサが設けられており、スロットル開
度および冷却水温は、上記各種センサ情報と同様に、エ
ンジン1の運転状態を示す情報として、ECU21に入
力されている。
ブタイミング制御装置による一般的なエンジン制御動作
について具体的に説明する。まず、エアフローセンサ3
は、エンジン1の吸入空気量を計測し、運転状態を示す
検出情報としてECU21に入力する。
合った燃料量を演算して、インジェクタ7を駆動すると
ともに、点火コイル9の通電時間および遮断タイミング
を制御して点火プラグ8を駆動し、エンジン1の燃焼室
内の混合気を適切なタイミングで点火する。
への吸入空気量を調節し、エンジン1から発生する出力
を制御する。エンジン1のシリンダ内で燃焼した後の排
気ガスは、排気管10を通って排出される。
触媒12は、排気ガス中の有害物質であるHC(未燃焼
ガス)、COおよびNOxを、無害なCO2およびH2O
に浄化して大気中に排出する。
に引き出すために、排気管10にはO2センサ11が取
り付けられており、O2センサ11は、排気ガス中の残
存酸素量を検出してECU21に入力している。これに
より、ECU21は、燃焼前の混合気が理論空燃比とな
るように、インジェクタ7から噴射される燃料量をフィ
ードバック制御する。
アクチュエータ15および16(VVT機構)を制御し
て、吸気用および排気用のバルブタイミングを変更す
る。次に、図7〜図14を参照しながら、従来の内燃機
関のバルブタイミング制御装置による各カムシャフト1
5Cおよび16Cの位相角制御動作について具体的に説
明する。
般のエンジン(図示せず)の場合、クランクシャフトの
回転トルクは、タイミングベルト(タイミングチェー
ン)からプーリ(およびスプロケット)に伝達され、プ
ーリと一体回転するカムシャフトに伝達される。
ンジン1においては、上記プーリおよびスプロケットに
代えて、クランクシャフトとカムシャフト15Cおよび
16Cとの相対的な位相位置を変更するためのアクチュ
エータ15および16が設けられている。
バルブリフト量(バルブ開放量)[mm]との関係を示
す説明図であり、TDCは各シリンダにおける圧縮上死
点を示している。
る最遅角時のバルブリフト量の変化を示し、破線は機械
的に停止する最進角時のバルブリフト量の変化を示し、
実線はロック機構(後述する)により設定されるロック
位置でのバルブリフト量の変化を示す。
右側)のバルブリフト量のピーク位置は、吸気バルブの
全開位置に対応し、進角側(図面左側)のバルブリフト
量のピーク位置は、排気バルブの全開位置に対応する。
各ピークの変動幅(一点鎖線と破線との差)は、各バル
ブタイミングの可動範囲を示している。すなわち、バル
ブタイミングは、吸気および排気のいずれにおいても、
破線から一点鎖線までの間で可変可能となっている。
サ17または18との各出力パルスの位相関係を示すタ
イミングチャートである。図8においては、最遅角時お
よび最進角時におけるカム角センサ17または18の出
力パルスを示している。
(クランク角位置)に対するカム角センサ17または1
8の出力信号の位相位置は、カム角センサ17および1
8の取り付け位置によって異なる。
とは、両バルブの開放開始タイミングがクランク角に対
して遅角する(遅くなる)ことを意味し、逆に、バルブ
タイミングを進角させることは、吸気用および排気用の
両バルブの開放開始タイミングがクランク角に対して進
角する(早くなる)ことを意味する。
タイミングは、VVT機構を構成するアクチュエータ1
5および16により変更され、図7に示す可動範囲内の
任意の遅角位置または進角位置に制御される。
チュエータ15および16の内部構造を示す透視図であ
り、図9はカム角位相が最遅角位置(図7内の一点鎖線
に対応)に調整された状態、図10はカム角位相がロッ
ク位置(図7内の実線に対応)に調整された状態、図1
1はカム角位相が最進角位置(図7内の破線に対応)に
調整された状態をそれぞれ示している。
15および16は、矢印方向に回転するハウジング15
1と、ハウジング151とともに回転するベーン152
と、ハウジング151内に設けられた遅角油圧室15
3、進角油圧室154、ロックピン155およびスプリ
ング156と、ベーン152に形成されたロック凹部1
57とを備えている。
からの動力が、ベルトおよびプーリ(図示せず)を介し
て、1/2に減速されて伝達される。ベーン152は、
遅角油圧室153または進角油圧室154に選択的に油
圧が供給されることにより、ハウジング151内で位相
位置がシフトされる。
は、ベーン152の動作範囲を決定している。スプリン
グ156は、ロックピン155を突出方向に付勢してお
り、ロック凹部157は、ロックピン155の先端と対
向するようにベーン152の所定のロック位置に設けら
れている。
口(図示せず)が設けられており、遅角油圧室153お
よび進角油圧室154のいずれか油圧の高い方からのオ
イルが切り替え供給されるようになっている。
(動作範囲)内で動作して位相シフトされるベーン15
2は、吸気用および排気用の各バルブを駆動するための
カムシャフト15Cおよび16Cに結合されている。
クチュエータ16には、カムシャフト16Cの反力を相
殺するために、ベーン152を進角側に付勢するための
スプリングが設けられている。
19および20から供給されるエンジン1の潤滑油(油
圧)により駆動される。アクチュエータ15および16
のカム角位相を図9〜図11のように制御するために
は、アクチュエータ15および16内に流入するオイル
量(油圧)が制御される。
遅角位置に調整するためには、遅角油圧室153内にオ
イルを流入させればよい。逆に、図11のように、カム
角位相を最進角位置に調整するためには、進角油圧室1
54内にオイルを流入させればよい。
3および進角油圧室154のどちらにオイルを流入させ
るかを制御する。図12〜図14は同一構造からなるO
CV19および20の内部構造を示す側断面図である。
よび20は、円筒形状のハウジング191と、ハウジン
グ191内に摺動自在に収納されたスプール192と、
スプール192を連続的に駆動するコイル193と、ス
プール192を復帰方向に付勢するスプリング194と
を備えている。
に連通されたオリフィス195と、アクチュエータ15
または16に連通されたオリフィス196および197
と、オイルパンに連通されたドレーン用のオリフィス1
98および199とを備えている。
の遅角油圧室153、または、アクチュエータ16の進
角油圧室154に連通されている。オリフィス197
は、アクチュエータ15の進角油圧室154、または、
アクチュエータ16の遅角油圧室153に連通されてい
る。
ル192の軸方向位置に応じて、選択的にオイル供給用
のオリフィス195に連通される。オリフィス195
は、図12においてはオリフィス196に連通され、図
14においてはオリフィス197に連通されている。
よび199は、スプール192の軸方向位置に応じて、
選択的にオリフィス197または196に連通される。
図12においては、オリフィス197とオリフィス19
8とが連通され、図14においては、オリフィス196
とオリフィス199とが連通されている。
CV19および20の励磁駆動状態(図14参照)でオ
イル供給される油路構成となっており、ロック凹部15
7への油圧がスプリング156の付勢力を上回ると、ロ
ックピン155がロック凹部157から押し出されて、
ロック状態が解除されるようになっている。
値の場合を示しており、スプリング194が最大限に伸
張されている。図12に示すOCVが吸気側のOCV1
9の場合、オリフィス195を介してポンプから供給さ
れたオイルは、オリフィス196を介してアクチュエー
タ15の遅角油圧室153に流入し、アクチュエータ1
5は図9に示した状態になる。
圧室154内のオイルは、オリフィス197を介してO
CV19にドレーンされ、さらに、オリフィス198を
介してオイルパンにドレーンされる。
V20である場合は、上記の逆となり、ポンプから供給
されたオイルは、オリフィス196を介してアクチュエ
ータ16の進角油圧室154に流入し、アクチュエータ
16は図11に示した状態になる。
室153内のオイルは、オリフィス197および198
を介してオイルパンにドレーンされる。
気側および排気側のOCV19および20のいずれかに
断線などの無通電となる故障が発生した場合でも、バル
ブオーバラップが最小となるので、耐エンスト性に対し
て有利に作用する。
値の場合を示しており、スプリング194が最小限に圧
縮されている。たとえば、図14のOCVが吸気側のO
CV19である場合、ポンプから供給されたオイルは、
オリフィス197を介してアクチュエータ15の進角油
圧室154に流入し、アクチュエータ15の遅角油圧室
153内のオイルは、オリフィス196および199介
してドレーンされる。
0である場合には、ポンプから供給されたオイルは、オ
リフィス197を介してアクチュエータ16の遅角油圧
室153に流入し、アクチュエータ16の進角油圧室1
54内のオイルは、オリフィス196および199を介
してドレーンされる。
位置またはロック位置(中間位置)に相当する状態を示
し、このとき、アクチュエータ15および16内のベー
ン152は、任意の目標位置または図10に示した状態
にある。
用側のオリフィス195は、アクチュエータ側のオリフ
ィス196または197に直接連通されていないが、洩
れオイルにより、ロック凹部157(図10参照)のオ
イル供給口に供給され得る。
ク位置にあっても、洩れオイルによるオイル供給口への
油圧が、スプリング156の付勢力に打ち勝つ油圧(ロ
ック解除用の所定油圧)に到達すれば、ロック凹部15
7からロックピン155が外れて、ベーン152がハウ
ジング151内で動作可能な状態となる。
ング156の付勢力などの調整により、必要最小限の任
意値に設定され得る。また、バルブタイミングを決定す
る各アクチュエータ15および16のベーン152の位
置(位相)は、カム角センサ17および18で検出され
ることにより、任意に制御され得る。
シャフトとカムシャフト15Cおよび16Cとの相対位
置を検出することができる位置に取り付けられている。
図8において、バルブタイミングが最進角位置(図7の
破線参照)でのクランク角センサ出力との位相差はAで
示され、バルブタイミングが最遅角位置(図7内の一点
鎖線参照)でのクランク角センサ出力との位相差はBで
示される。
目標値と一致するように、フィードバック制御すること
により、任意位置でのバルブタイミング制御を実行す
る。
ンサ14の検出タイミングに対するカム角センサ17の
検出位置が、ECU21内で演算された目標位置よりも
遅角側にある場合には、カム角センサ17の検出位置を
目標位置まで進角させるために、検出位置と目標位置と
の偏差に応じてOCV19のコイル193への通電電流
量を制御し、スプール192を制御する。
きい場合には、目標位置に早く追従させるために、OC
V19のコイル193への通電量を増大させる。これに
より、アクチュエータ15の進角油圧室154に連通さ
れたオリフィス197の開口量が大きくなり、進角油圧
室154への供給オイル量が増大する。
て、OCV19のスプール192の位置が図13の状態
に近づくように、コイル193への通電量を低減させ
る。そして、検出位置と目標位置とが一致した時点で、
図13に示すように、アクチュエータ15の遅角油圧室
153、進角油圧室154への通路を遮断する状態とな
るようにコイル193への通電量を制御する。
など)での目標位置は、たとえば運転状態(エンジン回
転数およびエンジン負荷)に応じた2次元マップ値をあ
らかじめECU21内のROMに記憶させておくことに
より、各運転状態に応じた最適なバルブタイミングとな
るように設定され得る。
り駆動されるオイルポンプの回転数が不十分であること
から、アクチュエータ15への供給オイル量も不十分で
あり、上記のような油圧による進角位置の制御は不可能
となる。
ピン155をロック凹部157に係合させることによ
り、油圧不足によるベーン152のばたつきを防止す
る。
圧縮比が低下し、逆に、吸気バルブを過進角させると排
気バルブとのオーバラップ期間が大きくなるので、吸気
バルブを過遅角または過進角させることは、いずれもポ
ンピングロスを低減させる結果となる。
進角制御は、始動時(クランキング時)の回転数上昇お
よび初爆発生のためには有利であるが、実質的な燃焼状
態が不十分であることから、完爆まで至らずに結局始動
性を損なう結果となり得る。
ルブを過進角した場合と同様に、排気バルブと吸気バル
ブとのオーバラップ期間が大きくなり、逆に、排気バル
ブを過進角すると、実膨張比が低下して燃焼エネルギを
クランクシャフトに十分に伝達することができなくなっ
てしまう。
ては、各バルブタイミングを過遅角制御しても過進角制
御しても、始動性の悪化状態(または、始動不可能な状
態)を招くおそれがある。
に、ロックピン155をロック凹部157に係合するこ
とより、ベーン152をロック位置(最遅角位置と最進
角位置とのほぼ中間位置)に固定設定している。
の上昇に応じて潤滑オイルの油圧が上昇するので、スプ
ール192が図13に示す位置にあっても、前述の洩れ
オイルにより、アクチュエータ15および16にも油圧
が供給される。
57への油圧がスプリング156の付勢力に打ち勝った
時点で、ロック凹部157からロックピン155が外れ
てベーン152が動作可能になる。
0を制御することにより、遅角油圧室153および進角
油圧室154に油圧供給が制御され、バルブタイミング
の遅角制御および進角制御が実行される。
おいて、吸気慣性効果を得るとともに、体積効率を増大
させて出力を向上させるために、始動時よりも遅角側に
バルブタイミングを制御する。
アクチュエータ15および16のロックピン155を最
遅角位置と最進角位置とのほぼ中間位置にロックして始
動性を向上させ、エンジン始動後(ロック機構の解除
後)においては、特に高回転域で遅角制御することによ
り出力特性を向上させている。
排気ガスの改善および触媒12の昇温促進という技術観
点については何ら考慮していない。
ブタイミング制御装置は以上のように、排気ガスの改善
および触媒12の昇温促進を考慮していないので、排気
ガスの改善および触媒12の昇温促進を十分に達成する
ことができないという問題点があった。
ためになされたもので、始動時には最遅角位置と最進角
位置の間にアクチュエータをロックし、始動後にはロッ
クを解除するとともに、特に冷機アイドル時にバルブタ
イミングを遅角側に制御することにより、触媒の昇温促
進および有害排気ガスの低減を効果的に実現した内燃機
関のバルブタイミング制御装置を得ることを目的とす
る。
る内燃機関のバルブタイミング制御装置は、内燃機関の
運転状態を検出するセンサ手段と、内燃機関のクランク
シャフトの回転に同期して内燃機関の吸気用および排気
用の各バルブを駆動する吸気用および排気用のカムシャ
フトと、吸気用および排気用のカムシャフトの少なくと
も一方に結合されたアクチュエータと、アクチュエータ
を駆動するための油圧を供給する油圧供給装置と、内燃
機関の運転状態に応じて油圧供給装置からアクチュエー
タへの供給油圧を制御し、クランクシャフトに対するカ
ムシャフトの相対位相を変更する制御手段とを備え、ア
クチュエータは、相対位相の変更範囲を設定するための
遅角油圧室および進角油圧室と、相対位相を変更範囲内
のロック位置に設定するためのロック機構と、油圧供給
装置から供給される所定油圧に応答してロック機構を解
除するためのロック解除機構とを有し、制御手段は、内
燃機関の運転状態が始動時を示す場合には、ロック機構
を駆動して相対位相をロック位置に制御し、内燃機関の
運転状態が始動後を示す場合には、ロック解除機構によ
りロック機構を解除するとともに、油圧供給装置から遅
角油圧室および進角油圧室への供給油圧を制御して、相
対位相の遅角制御および進角制御を実行し、運転状態が
冷機アイドル状態を示す場合には、相対位相を遅角側に
制御するものである。
のバルブタイミング制御装置は、請求項1において、ロ
ック位置は、内燃機関の始動時および始動直後の制御に
好適な位相位置に設定されたものである。
のバルブタイミング制御装置は、請求項1または請求項
2において、油圧供給装置は、内燃機関が少なくとも冷
機アイドル状態を示す場合に、所定油圧を発生させるも
のである。
のバルブタイミング制御装置は、請求項1から請求項3
までのいずれかにおいて、制御手段は、内燃機関が暖機
アイドル状態を示す場合には、相対位相をロック位置に
制御するものである。
のバルブタイミング制御装置は、請求項1から請求項4
までのいずれかにおいて、制御手段は、内燃機関が冷機
アイドル状態を示す場合には、内燃機関の点火時期を遅
角制御するものである。
のバルブタイミング制御装置は、請求項1から請求項5
までのいずれかにおいて、制御手段は、内燃機関が冷機
アイドル状態を示す場合には、内燃機関への燃料供給量
を減量制御するものである。
のバルブタイミング制御装置は、請求項1から請求項6
までのいずれかにおいて、制御手段は、内燃機関が少な
くとも暖機後におけるアイドル以外の運転状態を示す場
合には、運転状態に応じた相対位相の遅角制御および進
角制御を実行するものである。
しながら、この発明の実施の形態1について詳細に説明
する。図1はこの発明の実施の形態1を示すブロック構
成図であり、前述(図6参照)と同様のものについては
同一符号を付して詳述を省略する。
側の各バルブタイミングの変更制御範囲は図7に示した
通りであり、クランク角センサ出力とカム角センサ出力
との関係は図8に示した通りである。
体的構成は、図9〜図11に示した通りであり、OCV
19および20の具体的構成は、図12〜図14に示し
た通りである。
様に、エンジン始動時においてロック機構によりアクチ
ュエータ15および16をロック位置に制御するロック
制御手段と、エンジン始動後にはロック解除機構により
アクチュエータ15および16を遅角制御および進角制
御するロック解除制御手段とを含む。
転状態が冷機アイドル状態を示す場合には、アクチュエ
ータ15および16により、クランクシャフトに対する
カムシャフト15Cおよび16Cの相対位相を遅角側に
制御する冷機アイドル制御手段を含んでいる。
段は、エンジン1が少なくとも冷機アイドル状態を示す
場合に、オイルポンプからロック解除用の所定油圧を発
生させるようになっている。
アイドル状態を示す場合には、アクチュエータ15およ
び16をロック位置に制御する暖機アイドル制御手段を
備えている。
よび16のロック位置は、エンジン1の始動および始動
直後に好適な位置となるように設定されている。すなわ
ち、ロックピン155(図10参照)によるベーン15
2のロック位置は、始動時に適したバルブタイミングと
なるように設定される。
動直後においては、バルブタイミングが過遅角されても
過進角されても、始動性を悪化させることになるので、
ロックピン155およびロック凹部157の相対位置
は、図10に示した中間位置に限らず、始動時および始
動直後に良好なバルブタイミングとなるようにあらかじ
め設定される。
においては、各バルブのリフトタイミングを遅角位置に
制御するために、各アクチュエータ15および16のロ
ックピン155をロック凹部157から解除させる必要
がある。
6の作動(ロックピン155の係合解除も含む)には、
エンジン1の潤滑油圧が用いられており、エンジン潤滑
油圧は、エンジン回転数および油温などに依存して変化
する。
ル状態で遅角制御を行う場合には、ロックピン155を
解除するための油圧を発生させる必要がある。また、冷
機アイドル状態での遅角制御が終了した後は、アクチュ
エータ15および16をロック位置に制御する。
て、ロック位置付近でのフィードバック制御を実行して
もよく、ロック位置でロックピン155を係合させても
よい。この状態で、車両を走行させるためにアクセルを
踏み込むと、エンジン回転数が上昇するので、ロック状
態が解除され、エンジン1の運転状態に応じた遅角位置
または進角位置(ロック位置でない)での制御も可能と
なる。
のフローチャートを参照しながら、この発明の実施の形
態1による制御動作について説明する。図2の処理ルー
チンは、ECU21A内で所定タイミングごとに実行さ
れる。図2において、まず、ECU21Aは、エンジン
1の運転状態が始動状態またはエンスト状態か否かを判
定する(ステップS1)。
状態またはエンスト状態(すなわち、YES)と判定さ
れれば、OCV19および20のコイル193に対する
供給電流を最小電流値MINに設定し(ステップS
2)、図2の処理ルーチンを抜け出る。
A)であってもよいが、次回の動作用の待機電流とし
て、100mA程度に設定しておくことが望ましい。
たはエンスト状態でない(すなわち、NO)と判定され
れば、続いて、エンジン1がアイドル状態であるか否か
を判定する(ステップS3)。
ように、アイドルスイッチのオンオフ、または、スロッ
トル開度が全閉か否かなどにより行われる。
ドル状態でない(すなわち、NO)と判定されれば、エ
ンジン1の運転状態に見合ったマップ位置(遅角位置ま
たは進角位置)に制御し(ステップS4)、図2の処理
ルーチンを抜け出る。
のROMにマップデータとして記憶された目標位置とな
るように、フィードバック制御が実行される。前述した
通り、マップデータは、エンジン回転数およびエンジン
負荷により補間参照されるようになっている。
がアイドル状態である(すなわち、YES)と判定され
れば、続いて、エンジン1が冷機状態であるか否かを判
定する(ステップS5)。
ン1の冷却水温が40℃以下を示す状態である。
状態でない(すなわち、NO)と判定されれば、アクチ
ュエータ15および16のベーン152をロック位置で
制御し(ステップS6)、図2の処理ルーチンを抜け出
る。
をロック位置に制御することにより、バルブタイミング
を決定するカム位相は、前述の始動時および始動直後に
適した位置であって、且つアイドル安定性にも適した位
置に固定設定される。
が冷機状態である(すなわち、YES)と判定された場
合には、バルブタイミングを遅角側に制御し(ステップ
S7)、図2の処理ルーチンを抜け出る。
を遅角制御する場合、最遅角位置に制御してもよいが、
ロック位置と最遅角位置との間の任意位置に制御しても
よい。
は、触媒12の昇温効果の大きい(排気ガス温度が最も
上昇する)制御位置に設定することが望ましく、また、
排気ガス中のHCの排出量が最も少なくなる制御位置に
設定することが望ましい。
後の冷機アイドル状態を示す場合に、バルブタイミング
を遅角側に制御(ステップS7)することにより、排気
ガスの温度が速やかに上昇するので、触媒12の昇温促
進に効果がある。
遅くすることにより、排気管10に排出された排気ガス
をエンジン1の燃焼室に再吸入させることができるの
で、燃焼室内での燃焼を緩慢にして排気ガスの温度上昇
を促進させることができ、触媒12の昇温を促進させる
ことができる。
制御することにより、バルブオーバラップ期間が変化し
ないので、アイドル運転状態の安定性を向上させること
ができる。
ロック機構は、変更範囲内(最遅角位置および最進角位
置を除く)で、エンジン始動時の始動および始動直後に
好適なロック位置でベーン152を係止するので、エン
ジン始動性を向上させることができる。
イドル時において、ロック機構は、オイルポンプから供
給される所定油圧によりロック解除されるので、アクチ
ュエータ15および16の遅角制御を可能にし、冷機ア
イドル時においても高温の排気ガスを排出して触媒12
の活性化を促進して、有害排気ガスを低減することがで
きる。
(始動時と近似した運転状態)において、始動時と同様
に、アクチュエータ15および16をロック位置に制御
することにより、運転性を向上させることができる。
以外の運転状態(通常の走行状態)においては、運転状
態に応じた通常のバルブタイミングの遅角制御および進
角制御を実行することができる。
用の各カムシャフト15Cおよび16Cの両方にアクチ
ュエータ15および16を設けたが、一方のカムシャフ
ト15Cまたは16Cに対応したアクチュエータ15ま
たは16のみを設けてもよい。
て、図9〜図11のように、ハウジング151内で位相
変更用のベーン152を回転移動させるタイプを用いた
が、ヘリカルタイプなど、他のアクチュエータを用いて
もよい。
は、エンジン1の冷機アイドル時に、アクチュエータ1
5および16の遅角制御のみにより、触媒12の昇温お
よび排気ガスの向上を促進させたが、アクチュエータ1
5および16の遅角制御のみならず、エンジン1の点火
時期を遅角(リタード)制御してもよい。
時期を遅角制御したこの発明の実施の形態2について説
明する。図3はこの発明の実施の形態2による制御動作
を示すフローチャートであり、前述(図2参照)と同様
の処理については、同一符号を付して詳述を省略する。
ステップS3およびS5において、エンジン1の運転状
態が冷機アイドル状態を示す(すなわち、YES)と判
定された場合には、アクチュエータ15および16を遅
角側に制御(ステップS7)するとともに、エンジン1
の点火時期を遅角制御し(ステップS8)、図3の処理
ルーチンを抜け出る。
期を遅角側に制御することにより、エンジン1の燃焼室
における燃焼速度が低下するので、排気ガスの温度上昇
が促進される。
角制御と組み合わせることにより、さらに触媒12の昇
温効果が向上する。また、この場合も、前述と同様に吸
排気用の両方のバルブを遅角側に制御することにより、
各バルブのオーバラップ期間が変化しないので、アイド
ル運転状態の安定性を向上させることができる。
において、バルブタイミングを遅角側に制御し且つ点火
時期を遅角制御することにより、前述よりも高温の排気
ガスが触媒12に流入するので、さらに触媒12を昇温
促進して早期に活性化させることができる。
は、エンジン1の冷機アイドル時に、アクチュエータ1
5および16の遅角制御に加えて、点火時期を遅角制御
したが、エンジン1への燃料供給量を減量制御してもよ
い。
供給量を減量制御したこの発明の実施の形態3について
説明する。図4はこの発明の実施の形態3による制御動
作を示すフローチャートであり、前述(図2、図3参
照)と同様の処理については、同一符号を付して詳述を
省略する。
ステップS3およびS5において、エンジン1の運転状
態が冷機アイドル状態を示す(すなわち、YES)と判
定された場合には、アクチュエータ15および16を遅
角側に制御(ステップS7)するとともに、エンジン1
への燃料供給量を減量制御して空燃比A/Fをリーン化
し(ステップS9)、図4の処理ルーチンを抜け出る。
態であると判定された場合に、バルブタイミングを遅角
側に制御(ステップS7)するとともに、燃料噴射量を
減量して空燃比A/Fをリーン化(ステップS9)する
ことにより、前述の触媒12の昇温促進効果に加えて、
HCなどの有害成分の排出量がさらに減少し、排気ガス
をさらに向上させることができる。
媒12を昇温促進させて早期に活性化させつつ、排気ガ
スに含まれるHCをさらに低減させることができる。
3では、エンジン1の冷機アイドル時に、アクチュエー
タ15および16の遅角制御に加えて、点火時期の遅角
制御または燃料供給量の減量制御を実行したが、点火時
期の遅角制御および燃料供給量の減量制御を同時に実行
してもよい。
時期の遅角制御および燃料供給量の減量制御を同時に実
行したこの発明の実施の形態4について説明する。図5
はこの発明の実施の形態4による制御動作を示すフロー
チャートであり、前述(図2〜図4参照)と同様の処理
については、同一符号を付して詳述を省略する。
ステップS3およびS5において、エンジン1の運転状
態が冷機アイドル状態を示す(すなわち、YES)と判
定された場合には、アクチュエータ15および16を遅
角側に制御(ステップS7)するとともに、点火時期の
遅角制御(ステップS8)および空燃比A/Fのリーン
化(ステップS9)を実行し、図5の処理ルーチンを抜
け出る。
エータ15および16(バルブタイミング)の遅角制御
とともに、点火時期の遅角制御および燃料供給量の減量
制御を実行することにより、排気ガスの昇温による触媒
12の昇温をさらに促進するとともに、HCをさらに低
減させることができる。
れば、内燃機関の運転状態を検出するセンサ手段と、内
燃機関のクランクシャフトの回転に同期して内燃機関の
吸気用および排気用の各バルブを駆動する吸気用および
排気用のカムシャフトと、吸気用および排気用のカムシ
ャフトの少なくとも一方に結合されたアクチュエータ
と、アクチュエータを駆動するための油圧を供給する油
圧供給装置と、内燃機関の運転状態に応じて油圧供給装
置からアクチュエータへの供給油圧を制御し、クランク
シャフトに対するカムシャフトの相対位相を変更する制
御手段とを備え、アクチュエータは、相対位相の変更範
囲を設定するための遅角油圧室および進角油圧室と、相
対位相を変更範囲内のロック位置に設定するためのロッ
ク機構と、油圧供給装置から供給される所定油圧に応答
してロック機構を解除するためのロック解除機構とを有
し、制御手段は、内燃機関の運転状態が始動時を示す場
合には、ロック機構を駆動して相対位相をロック位置に
制御し、内燃機関の運転状態が始動後を示す場合には、
ロック解除機構によりロック機構を解除するとともに、
油圧供給装置から遅角油圧室および進角油圧室への供給
油圧を制御して、相対位相の遅角制御および進角制御を
実行し、運転状態が冷機アイドル状態を示す場合には、
相対位相を遅角側に制御するようにしたので、触媒の昇
温および有害排気ガスの低減を促進させた内燃機関のバ
ルブタイミング制御装置が得られる効果がある。
項1において、ロック位置は、内燃機関の始動時および
始動直後の制御に好適な位相位置に設定されているの
で、始動性を向上させた内燃機関のバルブタイミング制
御装置が得られる効果がある。
項1または請求項2において、油圧供給装置は、内燃機
関が少なくとも冷機アイドル状態を示す場合に、所定油
圧を発生させるようにしたので、冷機アイドル時にロッ
ク機構を解除してアクチュエータの遅角制御を可能と
し、触媒の昇温および排気ガスの低減を促進させた内燃
機関のバルブタイミング制御装置が得られる効果があ
る。
項1から請求項3までのいずれかにおいて、制御手段
は、内燃機関が暖機アイドル状態を示す場合には、相対
位相をロック位置に制御するようにしたので、始動状態
と近似した暖機アイドル時の運転性を向上させた内燃機
関のバルブタイミング制御装置が得られる効果がある。
項1から請求項4までのいずれかにおいて、制御手段
は、内燃機関が冷機アイドル状態を示す場合には、内燃
機関の点火時期を遅角制御するようにしたので、触媒の
昇温および有害排気ガスの低減をさらに促進させた内燃
機関のバルブタイミング制御装置が得られる効果があ
る。
項1から請求項5までのいずれかにおいて、制御手段
は、内燃機関が冷機アイドル状態を示す場合には、内燃
機関への燃料供給量を減量制御するようにしたので、有
害排気ガスの低減をさらに促進させた内燃機関のバルブ
タイミング制御装置が得られる効果がある。
項1から請求項6までのいずれかにおいて、制御手段
は、内燃機関が少なくとも暖機後におけるアイドル以外
の運転状態を示す場合には、運転状態に応じた相対位相
の遅角制御および進角制御を実行するようにしたので、
通常時の運転性を向上させた内燃機関のバルブタイミン
グ制御装置が得られる効果がある。
図である。
すフローチャートである。
すフローチャートである。
すフローチャートである。
すフローチャートである。
を示すブロック構成図である。
による位相変更範囲をクランク角位置に対するバルブリ
フト量の関係により示す説明図である。
サの各出力パルスの位相関係を示すタイミングチャート
である。
部構造を示す透視図である。
内部構造を示す透視図である。
内部構造を示す透視図である。
状態での内部構造を示す側断面図である。
を示す側断面図である。
示す側断面図である。
インジェクタ、8点火プラグ、9 点火コイル、10
排気管、11 O2センサ、12 触媒、14 クラ
ンク角センサ、15、16 アクチュエータ、15C、
16C カムシャフト、17、18 カム角センサ、1
9、20 OCV(オイルコントロールバルブ)、21
A ECU、152 ベーン、153 遅角油圧室、1
54進角油圧室、155 ロックピン、156 スプリ
ング、157 ロック凹部、192 スプール、193
コイル、194 スプリング、S3、S5 冷機アイ
ドル状態を判定するステップ、S7 相対位相を遅角制
御するステップ、S8点火時期を遅角制御するステッ
プ、S9 燃料供給量を減量制御するステップ。
Claims (7)
- 【請求項1】 内燃機関の運転状態を検出するセンサ手
段と、 前記内燃機関のクランクシャフトの回転に同期して前記
内燃機関の吸気用および排気用の各バルブを駆動する吸
気用および排気用のカムシャフトと、 前記吸気用および排気用のカムシャフトの少なくとも一
方に結合されたアクチュエータと、 前記アクチュエータを駆動するための油圧を供給する油
圧供給装置と、 前記内燃機関の運転状態に応じて前記油圧供給装置から
前記アクチュエータへの供給油圧を制御し、前記クラン
クシャフトに対する前記カムシャフトの相対位相を変更
する制御手段とを備え、 前記アクチュエータは、 前記相対位相の変更範囲を設定するための遅角油圧室お
よび進角油圧室と、 前記相対位相を前記変更範囲内のロック位置に設定する
ためのロック機構と、 前記油圧供給装置から供給される所定油圧に応答して前
記ロック機構を解除するためのロック解除機構とを有
し、 前記制御手段は、 前記内燃機関の運転状態が始動時を示す場合には、前記
ロック機構を駆動して前記相対位相を前記ロック位置に
制御し、 前記内燃機関の運転状態が始動後を示す場合には、前記
ロック解除機構により前記ロック機構を解除するととも
に、前記油圧供給装置から前記遅角油圧室および前記進
角油圧室への供給油圧を制御して、前記相対位相の遅角
制御および進角制御を実行し、 前記運転状態が冷機アイドル状態を示す場合には、前記
相対位相を遅角側に制御することを特徴とする内燃機関
のバルブタイミング制御装置。 - 【請求項2】 前記ロック位置は、前記内燃機関の始動
時および始動直後の制御に好適な位相位置に設定された
ことを特徴とする請求項1に記載の内燃機関のバルブタ
イミング制御装置。 - 【請求項3】 前記油圧供給装置は、前記内燃機関が少
なくとも前記冷機アイドル状態を示す場合に、前記所定
油圧を発生させることを特徴とする請求項1または請求
項2に記載の内燃機関のバルブタイミング制御装置。 - 【請求項4】 前記制御手段は、前記内燃機関が暖機ア
イドル状態を示す場合には、前記相対位相を前記ロック
位置に制御することを特徴とする請求項1から請求項3
までのいずれかに記載の内燃機関のバルブタイミング制
御装置。 - 【請求項5】 前記制御手段は、前記内燃機関が前記冷
機アイドル状態を示す場合には、前記内燃機関の点火時
期を遅角制御することを特徴とする請求項1から請求項
4までのいずれかに記載の内燃機関のバルブタイミング
制御装置。 - 【請求項6】 前記制御手段は、前記内燃機関が前記冷
機アイドル状態を示す場合には、前記内燃機関への燃料
供給量を減量制御することを特徴とする請求項1から請
求項5までのいずれかに記載の内燃機関のバルブタイミ
ング制御装置。 - 【請求項7】 前記制御手段は、前記内燃機関が少なく
とも暖機後におけるアイドル以外の運転状態を示す場合
には、前記運転状態に応じた前記相対位相の遅角制御お
よび進角制御を実行することを特徴とする請求項1から
請求項6までのいずれかに記載の内燃機関のバルブタイ
ミング制御装置。
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