JP2002143978A - 歯形鍛造部材の製造方法 - Google Patents
歯形鍛造部材の製造方法Info
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Abstract
グ状の歯形部を一体に備えた歯形鍛造部材を安価に製造
し得る製造方法を提供する。 【解決手段】 先ず、熱間鍛造工程で成形される荒鍛造
部材1の粗歯形部5において、その歯形の歯先円径h1
及び歯厚h2を最終製品寸法より小さな値に設定すると
共に、その歯高さh3を最終製品寸法より大きな値に設
定する。その後、冷間鍛造工程において、荒鍛造部材1
を、コイニング用の上下の型間20,21で挟圧し、粗
歯形部5背面の係合テーパ面6と下型21の押圧テーパ
面22aとの係合によって粗歯形部5を拡径方向へ押圧
して拡径方向へのコイニングを施すと同時に、粗歯形部
5の歯形端面8と下型21の圧接面23aとの圧接によ
って粗歯形部5を軸線方向圧縮側へ押圧して軸線方向へ
のコイニングを施し、最終製品である歯形鍛造部材10
を成形する。
Description
造方法に関し、更に詳しくは、歯形全面の寸法精度及び
歯形面粗度のよい製品を安価に製造し得る歯形鍛造部材
の製造方法に関する。
図8に示すように、熱間鍛造によって最終製品寸法より
僅かに大きな歯形を成す粗歯形部105を一体に備えた
荒鍛造部材100を成形し、この荒鍛造部材100に冷
間鍛造型270でサイジング加工を施して、最終製品で
ある所定サイズの歯形部を備えた歯形鍛造部材を成形す
るようにしたものが知られている。
形成した導入部200によって歯形部の歯元に肉溜りが
生じ、歯元まで歯形精度が確保できなかったり、また、
潤滑のためのボンデ処理が必要であるため製造コストが
高くなったりといった問題があった。さらに、歯形部端
面の角部に欠肉が生じるため、後工程で歯形部端面を切
削して削りだす必要があり、やはり、製造コストが高く
なるといった問題があった。
して、例えば、特開昭61−235033号に示すよう
に、熱間鍛造によって最終製品より僅かに小さな歯形を
成す粗歯形部を一体に備えた荒鍛造部材を成形し、この
荒鍛造部材を冷間鍛造型により挟圧して、粗歯形部背面
を拡径方向へ押圧してコイニング加工を施し、歯形鍛造
部材を製造するようにしたものが知られている。
術では、熱間鍛造部材である荒鍛造部材の粗歯形部にお
いて、拡径方向へのコイニングの記載はあるが、軸線方
向の歯高さ(いわゆる歯幅)についての処理には何ら記
載がなく、従って、最終製品である歯形鍛造部材の歯高
さ精度は、熱間鍛造で得られる荒鍛造部材の歯高さ精度
と略同じ値となり、歯高さ精度の要求される製品の場合
には、後工程で歯形部端面を切削して削りだす必要があ
り、製造コストが高くなるといった問題があった。
中に、粗歯形部背面側の材料のみが拡径方向へ流動する
こととなるが、熱間鍛造された荒鍛造部材と冷間鍛造型
との径方向のクリアランスが大きいと、歯形面が強圧さ
れず成形される最終製品の歯形面粗度が必要十分でな
く、荒鍛造部材の寸法精度管理を厳格に行うか、あるい
は、比較的強い鍛造力でもって冷間鍛造を行わなければ
ならず、何れにしても、製造コストが高くなるといった
問題があった。以上より本発明は、上記問題点を解決す
るものであり、歯形面精度、歯高さ精度及び歯形面粗度
のよい製品を安価に製造し得る歯形鍛造部品の製造方法
を提供することを目的とする。
形鍛造部材の製造方法は、所定形状の初期素材に熱間鍛
造を施して、粗歯形部を備えた荒鍛造部材を成形し、そ
の後、該荒鍛造部材に冷間鍛造を施して、所定サイズの
歯形部を備えた歯形鍛造部材を成形するようにした歯形
鍛造部材の製造方法において、前記荒鍛造部材の粗歯形
部では、その歯形を、前記歯形鍛造部材の歯形部より小
さな値に設定すると共に、その軸線方向の歯高さを、前
記歯形鍛造部材の歯形部より大きな値に設定する一方、
前記冷間鍛造では、前記荒鍛造部材を複数のコイニング
用型で挟圧して、前記粗歯形部背面を拡径方向へ押圧し
てコイニングすると共に、前記粗歯形部端面を軸線方向
へ押圧してコイニングすることを特徴とする。
形の歯先円径、円周方向の歯厚を、歯形鍛造部材の歯形
部より小さな値に設定する。また、上記「複数のコイニ
ング用型」としては、各種鍛造金型の組合わせを用いる
ことができるが、製造性といった観点から、請求項2に
示すように、前記複数のコイニング用型を、前記歯形鍛
造部材の歯形部と同サイズの歯形面と、前記荒鍛造部材
の粗歯形部背面に形成した係合テーパ面に係合する押圧
テーパ面と、前記荒鍛造部材の歯形部端面と圧接する圧
接面とを備えたコイニング用下型と、該コイニング用下
型と協働するコイニング用上型とで構成することが好ま
しい。
〜7に従って具体的に説明する。 (1)実施例1 a.熱間鍛造工程 「実施例1」では、初期素材として、丸棒形状の鉄系素
材(SCM420)を1150〜1250℃程度の熱間
状態に加熱する。この加熱された鉄系素材を、熱間鍛造
型(図示せず)によって上下方向から複数回強圧して荒
鍛造部材1を成形する。このように成形された荒鍛造部
材1は、図1,2に示すように、円盤状本体2の上下両
面に中心軸3a,3bを一体に備え、また、その下面に
は外歯リング状の粗歯形部5が一体に形成されている。
この粗歯形部5では、その歯形が最終製品寸法より小さ
な値に設定されている。つまり、粗歯形部5の歯形は、
その歯先円径h1(130.4±0.3mm)、円周方
向の歯厚h2(9.0±0.1mm)が、最終製品であ
る歯形鍛造部材10(図3に示す)の歯先円径H1(1
31.0±0.1mm)、円周方向の歯厚H2(9.3
±0.1mm)より僅かに小さな値(H1−h1=0.
6mm:H2−h2=0.3mm)に設定されている
(図6参照)。また、粗歯形部5の歯高さh3(18.
15±0.3mm)は、歯形鍛造部材10の歯高さH3
(17.10±0.15mm)より僅かに大きな値(h
3−H3=1.05mm)に設定されている(図5参
照)。さらに、図5に示すように、粗歯形部5の背面
は、後述の背面コイニング型と係合する係合テーパ面6
と、この係合テーパ面6に連続する導入湾曲面7とに形
成されている。尚、上記熱間鍛造後に、荒鍛造部材に熱
処理(焼準)、ショットブラスト等の処理が必要に応じ
て施される。
コイニング用の上下の型20,21を備えている。この
下型21は、夫々リング状の背面コイニング型22、端
面コイニング型23及び歯形付き型24を備えている。
そして、背面コイニング型22外周に歯形付き型24が
配置され、両型22,24間に端面コイニング型23が
移動不能に嵌め込まれている。また、歯形付き型24に
は、最終製品である歯形鍛造部材10の歯形部15と略
同形状・サイズの内歯状の歯形面24aが形成されてい
る。また、背面コイニング型22には、粗歯形部5の係
合テーパ面6と係合して、粗歯形部5背面を拡径方向へ
押圧する押圧テーパ面22aが形成されている。また、
端面コイニング型23には、荒鍛造部材1の粗歯形部5
端面と圧接し、粗歯形部5端面を軸線方向圧縮側へ押圧
する圧接面23aが形成されている。
部材1を据え、この上型20と下型21との間で挟圧し
て冷間鍛造が施される(図4参照)。これにより、荒鍛
造部材1の粗歯形部5の係合テーパ面6に対して背面コ
イニング型22の押圧テーパ面22aが楔係合すること
により、粗歯形部5背面が拡径方向に押圧され、粗歯形
部5の歯形面が歯形付き型24の歯形面24aに強圧さ
れて拡径方向のコイニングが行われる(図5、6参
照)。さらに、この拡径方向のコイニングと略同時に、
荒鍛造部材1の粗歯形部5の歯形端面8に対して端面コ
イニング型23の圧接面23aが強圧して、粗歯形部5
は軸線方向に沿って圧縮され、軸線方向のコイニングが
行われる(図5、6参照)。このような拡径方向及び軸
線方向のコイニングの最中には、粗歯形部5の背面側の
材料に加え歯形端面8側の材料が同時に歯先側に流動す
ることとなる。
動量a{(歯先円径H1−歯先円径h1)/2=0.3
mm}及び軸線方向に移動量b(歯高さh3−歯高さH
3=1.05mm)でもってコイニングが終了し、所定
の寸法・サイズの歯形部15を一体に備えた歯形鍛造部
材10(図3,7に示す)が成形される。この歯形部1
5では、表1に示すように、歯形面精度±0.1、歯高
さ精度±0.15及び歯形面粗度12.5Zを示し、こ
れら各精度は、歯形としての製品機能上満足し得る値で
ある。尚、上記移動量bは、1.5〜0.8mmの範囲
内で適宜設定される。また、上記移動量aは、0.1〜
0.5mmの範囲内で適宜設定される。移動量aが0.
1mm未満であると荒鍛造部材1の寸法精度を厳しく管
理する必要が生じ、0.5mmを超えると歯形面が強圧
されず、最終製品の必要十分な歯形面粗度が得られない
ためである。また、移動量aは、荒鍛造部材1の寸法精
度及び最終製品の歯形面粗度及び型決めのしやすさ(冷
間型に対する荒鍛造部材の装入作業性)に加え、冷間鍛
造型の鍛造力を考慮すると、より好ましくは0.15〜
0.45mmである。
後の冷間鍛造工程において拡径方向へのコイニング及び
軸線方向へのコイニングによって歯形鍛造部材を成形す
るタイプであるが、拡径方向へのコイニングの移動量a
を0.5mmに設定してある点で実施例1と異なる。こ
の実施例2では、表1に示すように、歯形側面精度±
0.1、歯高さ精度±0.15及び歯形面粗度12.5
Zを示し、これら各値は、実施例1と同様にして、歯形
としての製品機能上満足し得る値である。
て拡径方向へのコイニングのみによって歯形鍛造部材を
成形する点で実施例1,2と異なる。また、実施例1と
同様にして、拡径方向へのコイニングの移動量aは0.
3mmに設定してある。この比較例1では、表1に示す
ように、歯形側面精度±0.2、歯高さ精度±0.8及
び歯形面粗度25Zを示し、実施例1,2と比べ、歯形
高さ精度が極端に劣った値であり、歯形高さ精度が厳し
く要求される製品としては採用できない。
後の冷間鍛造工程において拡径方向へのコイニングのみ
によって歯形鍛造部材を成形するタイプであり、実施例
2と同様にして、拡径方向へのコイニングの移動量aは
0.5mmに設定してある。この比較例2では、表1に
示すように、歯形側面精度±0.3、歯高さ精度±0.
8及び歯形面粗度50Zを示し、比較例1と同様にし
て、歯形高さ精度が極端に劣った値であり、さらに、実
施例1,2及び比較例1と比べ、歯形面粗度が極端に劣
った値であり、歯形としての製品機能上満足し得る値で
はない。
においてコイニング加工のみで最終製品である歯形鍛造
部材を仕上げるようにしたので、従来のサイジング加工
をもって仕上げるものに比べ、歯元の肉溜りや歯先角部
の欠肉が発生することなく歯形面精度のよい歯形鍛造部
材を成形できる。従って、後工程で切削加工やバリ取り
加工等を施す必要がなく、さらに、安価な油潤滑でもっ
て冷間鍛造を行うことができ、製造コストを極力抑える
ことができる。
て、荒鍛造部材1の粗歯形部5に対して拡径方向へのコ
イニングと同時に軸線方向へのコイニングを施し、この
コイニングの最中に、粗歯形部5の背面側の材料に加え
歯形端面8側の材料を同時に歯先側に流動させるように
したので、比較例1,2に示すように、拡径方向へのみ
のコイニングでもって仕上げるタイプに比べ、移動量a
が比較的大きな値であっても、強力な鍛造力を必要とせ
ず粗歯形部をコイニング用の上下の型間で強圧すること
ができ、製品機能上満足し得る歯形面精度、歯高さ精度
及び歯形面粗度を有する歯型部15を備えた歯形鍛造部
材10を成形することができる。つまり、荒鍛造部材1
の寸法精度を厳しく管理することなく、最終製品の各寸
法精度及び面粗度のよい歯形鍛造部材10を成形するこ
とができる。また、本実施例では、荒鍛造部材1の粗歯
形部5の背面を、コイニング用の下型21の押圧テーパ
面22aと係合する係合テーパ面6と、この係合テーパ
面6と粗歯型部5の歯形端面8とを連続させる導入湾曲
面7とで形成してあるので、コイニングの最中に、粗歯
形部5背面側の材料及び歯形端面8側の材料が円滑に粗
歯形部5の歯先側に流動することとなり、よりスムース
に冷間鍛造を行い得る。
度、歯高さ精度及び歯形面粗度のよい歯形鍛造部材を安
価に製造することができる。請求項2記載の発明によれ
ば、請求項1記載の発明の効果に加え、より円滑に歯形
鍛造部材を製造することができる。
る。
る。
0;歯形鍛造部材、15;歯形部、20;コイニング用
上型、21;コイニング用下型、22;背面コイニング
型、22a;押圧テーパ面、23;端面コイニング型、
23a;圧接面;24;歯形付き型、24a;歯形面。
Claims (2)
- 【請求項1】 所定形状の初期素材に熱間鍛造を施し
て、粗歯形部を備えた荒鍛造部材を成形し、その後、該
荒鍛造部材に冷間鍛造を施して、所定サイズの歯形部を
備えた歯形鍛造部材を成形するようにした歯形鍛造部材
の製造方法において、 前記荒鍛造部材の粗歯形部では、その歯形を、前記歯形
鍛造部材の歯形部より小さな値に設定すると共に、その
軸線方向の歯高さを、前記歯形鍛造部材の歯形部より大
きな値に設定する一方、 前記冷間鍛造では、前記荒鍛造部材を複数のコイニング
用型で挟圧して、前記粗歯形部背面を拡径方向へ押圧し
てコイニングすると共に、前記粗歯形部端面を軸線方向
へ押圧してコイニングすることを特徴とする歯形鍛造部
材の製造方法。 - 【請求項2】 前記複数のコイニング用型を、前記歯形
鍛造部材の歯形部と同サイズの歯形面と、前記荒鍛造部
材の粗歯形部背面に形成した係合テーパ面に係合する押
圧テーパ面と、前記荒鍛造部材の歯形部端面と圧接する
圧接面とを備えたコイニング用下型と、該コイニング用
下型と協働するコイニング用上型とで構成した請求項1
記載の歯形鍛造部材の製造方法。
Priority Applications (1)
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JP2000335073A JP3666381B2 (ja) | 2000-11-01 | 2000-11-01 | 歯形鍛造部材の製造方法 |
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Country Status (1)
Country | Link |
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2006040840A1 (ja) * | 2004-10-15 | 2006-04-20 | Kondo Seiko Co., Ltd. | 歯形部品の製造方法 |
CN1939597B (zh) * | 2005-09-28 | 2011-06-08 | 株式会社豊电子工业 | 喷射嘴和喷射系统 |
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CN103480787A (zh) * | 2013-09-27 | 2014-01-01 | 江苏太平洋精锻科技股份有限公司 | 同步齿圈热锻成形模 |
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2000
- 2000-11-01 JP JP2000335073A patent/JP3666381B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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WO2006040840A1 (ja) * | 2004-10-15 | 2006-04-20 | Kondo Seiko Co., Ltd. | 歯形部品の製造方法 |
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