JP2002125346A - 車両用交流発電機 - Google Patents
車両用交流発電機Info
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K5/00—Casings; Enclosures; Supports
- H02K5/04—Casings or enclosures characterised by the shape, form or construction thereof
- H02K5/16—Means for supporting bearings, e.g. insulating supports or means for fitting bearings in the bearing-shields
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- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K7/00—Arrangements for handling mechanical energy structurally associated with dynamo-electric machines, e.g. structural association with mechanical driving motors or auxiliary dynamo-electric machines
- H02K7/08—Structural association with bearings
- H02K7/083—Structural association with bearings radially supporting the rotary shaft at both ends of the rotor
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
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- F16C2380/00—Electrical apparatus
- F16C2380/26—Dynamo-electric machines or combinations therewith, e.g. electro-motors and generators
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- Connection Of Motors, Electrical Generators, Mechanical Devices, And The Like (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 この発明は、反駆動側ベアリングの耐久性を
確保しつつ小型化を可能とし、温度上昇に起因する出力
の低下や寿命の悪化が抑えられる車両用交流発電機を得
る。 【解決手段】 反駆動側ベアリング３０は、一つずつの
内輪と外輪とを有し、ボール軌道が内輪と外輪との間に
軸方向に複数列設けられ、複数個のボールが各列のボー
ル軌道に配列された複列ベアリングに構成されている。
そして、整流器１３が反駆動側ベアリングボックス２ａ
の外周側に配設され、通風孔２ｂが反駆動側ブラケット
２の反駆動側ベアリングボックス２ａの外周側に穿設さ
れている。
確保しつつ小型化を可能とし、温度上昇に起因する出力
の低下や寿命の悪化が抑えられる車両用交流発電機を得
る。 【解決手段】 反駆動側ベアリング３０は、一つずつの
内輪と外輪とを有し、ボール軌道が内輪と外輪との間に
軸方向に複数列設けられ、複数個のボールが各列のボー
ル軌道に配列された複列ベアリングに構成されている。
そして、整流器１３が反駆動側ベアリングボックス２ａ
の外周側に配設され、通風孔２ｂが反駆動側ブラケット
２の反駆動側ベアリングボックス２ａの外周側に穿設さ
れている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、車両用交流発電
機に関し、特に回転子を支持する反駆動側ベアリング構
造に関するものである。
機に関し、特に回転子を支持する反駆動側ベアリング構
造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】車両用交流発電機においては、高出力化
に伴って回転子の大型化および発電機内部の高温化が促
進され、ベアリングの小型化や高信頼性が要求されてい
る。
に伴って回転子の大型化および発電機内部の高温化が促
進され、ベアリングの小型化や高信頼性が要求されてい
る。
【０００３】図１３は従来の車両用交流発電機を示す断
面図である。図１３において、駆動側ブラケット１およ
び反駆動側ブラケット２は、アルミニウム製で、椀状に
成形されており、椀状の開口部を対向させて締結ボルト
およびナット（図示せず）により締結一体化されてい
る。そして、ブラケット１、２の端面中央部には、円筒
状の駆動側および反駆動側ベアリングボックス１ａ、２
ａが一体に形成されている。さらに、通風孔１ｂ、２ｂ
がブラケット１、２のベアリングボックス１ａ、２ａの
外周部に穿設されている。また、シャフト３は、ベアリ
ングボックス１ａ、２ａ内に配設された駆動側および反
駆動側ベアリング４、５を介してブラケット１、２に回
転自在に支持されている。そして、ランデル型の回転子
６がシャフト３に固着されてブラケット１、２内に回転
自在に配設されている。さらに、固定子７が両端をブラ
ケット１、２に支持されて回転子６を覆うように配設さ
れている。回転子６の界磁巻線に界磁電流を供給するス
リップリング８がシャフト３の反駆動側に固着され、一
対のブラシ９がスリップリング８に摺接するようにブラ
ケット１、２内に配設されたブラシホルダ１０内に収納
されている。また、シャフト３の駆動側端部には、プー
リ１１および外扇ファン１２が固着され、さらに固定子
７に電気的に接続され、固定子７で生じた交流を直流に
整流する整流器１３がブラケット２内に装着されてい
る。
面図である。図１３において、駆動側ブラケット１およ
び反駆動側ブラケット２は、アルミニウム製で、椀状に
成形されており、椀状の開口部を対向させて締結ボルト
およびナット（図示せず）により締結一体化されてい
る。そして、ブラケット１、２の端面中央部には、円筒
状の駆動側および反駆動側ベアリングボックス１ａ、２
ａが一体に形成されている。さらに、通風孔１ｂ、２ｂ
がブラケット１、２のベアリングボックス１ａ、２ａの
外周部に穿設されている。また、シャフト３は、ベアリ
ングボックス１ａ、２ａ内に配設された駆動側および反
駆動側ベアリング４、５を介してブラケット１、２に回
転自在に支持されている。そして、ランデル型の回転子
６がシャフト３に固着されてブラケット１、２内に回転
自在に配設されている。さらに、固定子７が両端をブラ
ケット１、２に支持されて回転子６を覆うように配設さ
れている。回転子６の界磁巻線に界磁電流を供給するス
リップリング８がシャフト３の反駆動側に固着され、一
対のブラシ９がスリップリング８に摺接するようにブラ
ケット１、２内に配設されたブラシホルダ１０内に収納
されている。また、シャフト３の駆動側端部には、プー
リ１１および外扇ファン１２が固着され、さらに固定子
７に電気的に接続され、固定子７で生じた交流を直流に
整流する整流器１３がブラケット２内に装着されてい
る。
【０００４】このように構成された従来の車両用交流発
電機においては、電流がバッテリ(図示せず）からブラ
シ９およびスリップリング８を介して回転子６の界磁巻
線に供給され、磁束が発生される。この磁束により、回
転子６の爪状磁極に磁極が発生される。一方、エンジン
の回転トルクがベルト（図示せず）およびプーリ１１を
介してシャフト３に伝達され、回転子６が回転される。
そこで、固定子巻線７ａに回転磁界が与えられ、固定子
巻線７ａに起電力が発生する。この交流の起電力が整流
器１３を通って直流に整流され、バッテリに充電され
る。そして、シャフト３の回転に伴って外扇ファン１２
が回転駆動され、外気が通風孔２ｂから流入し、ブラケ
ット１、２内を流通した後、通風孔１ｂから排出される
冷却風の流れが形成され、固定子７、回転子６、整流器
１３、電圧調整器（図示せず）などの発熱部品が冷却さ
れる。
電機においては、電流がバッテリ(図示せず）からブラ
シ９およびスリップリング８を介して回転子６の界磁巻
線に供給され、磁束が発生される。この磁束により、回
転子６の爪状磁極に磁極が発生される。一方、エンジン
の回転トルクがベルト（図示せず）およびプーリ１１を
介してシャフト３に伝達され、回転子６が回転される。
そこで、固定子巻線７ａに回転磁界が与えられ、固定子
巻線７ａに起電力が発生する。この交流の起電力が整流
器１３を通って直流に整流され、バッテリに充電され
る。そして、シャフト３の回転に伴って外扇ファン１２
が回転駆動され、外気が通風孔２ｂから流入し、ブラケ
ット１、２内を流通した後、通風孔１ｂから排出される
冷却風の流れが形成され、固定子７、回転子６、整流器
１３、電圧調整器（図示せず）などの発熱部品が冷却さ
れる。
【０００５】ここで、反駆動側ベアリング５は、図１４
に示されるように、一対の円筒状の内輪１５と外輪１６
を有し、ボール軌道１７がこの内輪１５と外輪１６との
間に１列設けられ、複数個のボール１８がボール軌道１
７に配設された単列ベアリングで構成されている。そし
て、内輪１５はシャフト３に固着され、外輪１６は反駆
動側ベアリングボックス２ａに固着されている。そこ
で、エンジンの回転トルクがベルトおよびプーリ１１を
介してシャフト３に伝達され、シャフト３に固着された
内輪１５がシャフト３とともに回転駆動される。そし
て、ベルトに加えられたテンションによるラジアル荷重
が複数個のボール１８を介して外輪１６に伝えられる。
また、回転子６の重量による荷重が複数個のボール１８
を介して外輪１６に伝えられる。これらの荷重はボール
１８の通過によって振動荷重として外輪１６に加わり、
外輪１６に繰り返し歪みを生じさせることになる。これ
により、内輪１５、外輪１６およびボール１８に疲労破
壊が発生し、ベアリング５の寿命が低下するという問題
があった。
に示されるように、一対の円筒状の内輪１５と外輪１６
を有し、ボール軌道１７がこの内輪１５と外輪１６との
間に１列設けられ、複数個のボール１８がボール軌道１
７に配設された単列ベアリングで構成されている。そし
て、内輪１５はシャフト３に固着され、外輪１６は反駆
動側ベアリングボックス２ａに固着されている。そこ
で、エンジンの回転トルクがベルトおよびプーリ１１を
介してシャフト３に伝達され、シャフト３に固着された
内輪１５がシャフト３とともに回転駆動される。そし
て、ベルトに加えられたテンションによるラジアル荷重
が複数個のボール１８を介して外輪１６に伝えられる。
また、回転子６の重量による荷重が複数個のボール１８
を介して外輪１６に伝えられる。これらの荷重はボール
１８の通過によって振動荷重として外輪１６に加わり、
外輪１６に繰り返し歪みを生じさせることになる。これ
により、内輪１５、外輪１６およびボール１８に疲労破
壊が発生し、ベアリング５の寿命が低下するという問題
があった。
【０００６】この問題を解決するために、ベアリング外
径を大きくしたり、負荷容量を大きなベアリングに代え
たり、外輪の肉厚を厚くして外輪剛性を高める対策が採
られていた。しかし、これらの対策はベアリング５の径
を大きくすることになり、即ちベアリングボックス２ａ
の径を大きくすることになり、通風孔２ｂのサイズが小
さくなってしまう。同様に、ベアリングボックス２ａと
整流器１３との絶縁距離を確保する必要上、整流器１３
のサイズが小さくなってしまう。そして、通風孔２ｂの
サイズが小さくなると、冷却風の風量が確保されず、回
転子６、固定子７および整流器１３などの発熱部品の冷
却が不十分となり、整流器１３のサイズが小さくなる
と、整流器１３のヒートシンクの面積が小さくなり、整
流器１３の冷却が不十分となり、結果的に、車両用交流
発電機の温度が上昇し、出力の低下や構成部品の熱劣化
寿命の悪化をもたらしていた。
径を大きくしたり、負荷容量を大きなベアリングに代え
たり、外輪の肉厚を厚くして外輪剛性を高める対策が採
られていた。しかし、これらの対策はベアリング５の径
を大きくすることになり、即ちベアリングボックス２ａ
の径を大きくすることになり、通風孔２ｂのサイズが小
さくなってしまう。同様に、ベアリングボックス２ａと
整流器１３との絶縁距離を確保する必要上、整流器１３
のサイズが小さくなってしまう。そして、通風孔２ｂの
サイズが小さくなると、冷却風の風量が確保されず、回
転子６、固定子７および整流器１３などの発熱部品の冷
却が不十分となり、整流器１３のサイズが小さくなる
と、整流器１３のヒートシンクの面積が小さくなり、整
流器１３の冷却が不十分となり、結果的に、車両用交流
発電機の温度が上昇し、出力の低下や構成部品の熱劣化
寿命の悪化をもたらしていた。
【０００７】また、他の対策として、単列ベアリングを
２つ並べて反駆動側ベアリングを構成し、荷重を２つに
分散して疲労破壊を防止する対策が提案されていた。し
かし、この場合、２つの単列ベアリングのラジアル方向
の隙間が異なり、２つの単列ベアリングの分担荷重がア
ンバランスとなり、ベアリング寿命が低下してしまうと
いう不具合があった。
２つ並べて反駆動側ベアリングを構成し、荷重を２つに
分散して疲労破壊を防止する対策が提案されていた。し
かし、この場合、２つの単列ベアリングのラジアル方向
の隙間が異なり、２つの単列ベアリングの分担荷重がア
ンバランスとなり、ベアリング寿命が低下してしまうと
いう不具合があった。
【０００８】なお、駆動側ベアリング４は、反駆動側ベ
アリング５と同様に、単列ベアリングで構成されている
が、整流器１３や電圧調整器などの発熱部品は反駆動側
ブラケット２側に配設されているので、駆動側ベアリン
グ４の外周側には十分な空きスペースができおり、ベア
リングボックスと整流器との絶縁距離を確保する必要も
ない。そこで、駆動側ベアリング４として、外径、負荷
容量あるいは外輪の肉厚を大きくしたベアリングの採用
が可能となる。従って、車両用交流発電機においては、
整流器１３や電圧調整器などの発熱部品が配設される反
駆動側ベアリング５における疲労破壊対策が重要とな
る。
アリング５と同様に、単列ベアリングで構成されている
が、整流器１３や電圧調整器などの発熱部品は反駆動側
ブラケット２側に配設されているので、駆動側ベアリン
グ４の外周側には十分な空きスペースができおり、ベア
リングボックスと整流器との絶縁距離を確保する必要も
ない。そこで、駆動側ベアリング４として、外径、負荷
容量あるいは外輪の肉厚を大きくしたベアリングの採用
が可能となる。従って、車両用交流発電機においては、
整流器１３や電圧調整器などの発熱部品が配設される反
駆動側ベアリング５における疲労破壊対策が重要とな
る。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】従来の車両用交流発電
機では、反駆動側ベアリング５が単列ベアリングで構成
されているので、歪みが繰り返し加わり、反駆動側ベア
リング５の疲労破壊を引き起こし、ベアリング寿命が低
下するという課題があった。また、反駆動側ベアリング
５の径、負荷容量あるいは外輪１６の肉厚を大きくする
対策を採ることで、剛性を高め、反駆動側ベアリング５
の疲労破壊を抑えることができる。しかし、このような
対策は、通風孔２ｂや整流器１３のサイズを小さくする
ことにつながり、車両用交流発電機の温度が上昇し、出
力の低下や構成部品の熱劣化寿命の悪化をもたらすとい
う課題があった。
機では、反駆動側ベアリング５が単列ベアリングで構成
されているので、歪みが繰り返し加わり、反駆動側ベア
リング５の疲労破壊を引き起こし、ベアリング寿命が低
下するという課題があった。また、反駆動側ベアリング
５の径、負荷容量あるいは外輪１６の肉厚を大きくする
対策を採ることで、剛性を高め、反駆動側ベアリング５
の疲労破壊を抑えることができる。しかし、このような
対策は、通風孔２ｂや整流器１３のサイズを小さくする
ことにつながり、車両用交流発電機の温度が上昇し、出
力の低下や構成部品の熱劣化寿命の悪化をもたらすとい
う課題があった。
【００１０】この発明は、上記のような課題を解決する
ためになされたもので、反駆動側ベアリングを、一つず
つの内輪および外輪を有し、ボール軌道がこの内輪と外
輪との間に軸方向に複数列設けられ、複数個のボールが
各列のボール軌道に配設された複列ベアリングで構成
し、外輪にかかる荷重を軸方向に複数に分散させ、反駆
動側ベアリングの体格を大きくすることなく耐荷重性を
向上させ、反駆動側ベアリングの耐久性を確保しつつ小
型化を可能とし、交流発電機の温度上昇に起因する出力
の低下や寿命の悪化を抑えることができる車両用交流発
電機を提供することを目的とする。
ためになされたもので、反駆動側ベアリングを、一つず
つの内輪および外輪を有し、ボール軌道がこの内輪と外
輪との間に軸方向に複数列設けられ、複数個のボールが
各列のボール軌道に配設された複列ベアリングで構成
し、外輪にかかる荷重を軸方向に複数に分散させ、反駆
動側ベアリングの体格を大きくすることなく耐荷重性を
向上させ、反駆動側ベアリングの耐久性を確保しつつ小
型化を可能とし、交流発電機の温度上昇に起因する出力
の低下や寿命の悪化を抑えることができる車両用交流発
電機を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明に係る車両用交
流発電機は、それぞれ円筒状のベアリングボックスが端
面中央部に設けられた椀状に成形され、椀状の開口部を
対向させて結合された駆動側および反駆動側ブラケット
と、上記両ベアリングボックス内に配設された駆動側お
よび反駆動側ベアリングを介して上記両ブラケットに回
転自在に支持されたシャフトと、上記シャフトの駆動側
端部に固着されたプーリと、両端が上記両ブラケットに
支持されて配設された固定子と、上記シャフトに固着さ
れて上記固定子の内径側に配設された回転子と、上記反
駆動側ブラケットの上記ベアリングボックスの外周側に
配設された整流器と、上記整流器で発生する熱を放熱す
る熱交換部とを備えた車両用交流発電機において、上記
反駆動側ベアリングは、一つずつの内輪および外輪を有
し、ボール軌道がこの内輪と外輪との間に軸方向に複数
列設けられ、複数個のボールが各列のボール軌道に配設
された複列ベアリングとしたものである。
流発電機は、それぞれ円筒状のベアリングボックスが端
面中央部に設けられた椀状に成形され、椀状の開口部を
対向させて結合された駆動側および反駆動側ブラケット
と、上記両ベアリングボックス内に配設された駆動側お
よび反駆動側ベアリングを介して上記両ブラケットに回
転自在に支持されたシャフトと、上記シャフトの駆動側
端部に固着されたプーリと、両端が上記両ブラケットに
支持されて配設された固定子と、上記シャフトに固着さ
れて上記固定子の内径側に配設された回転子と、上記反
駆動側ブラケットの上記ベアリングボックスの外周側に
配設された整流器と、上記整流器で発生する熱を放熱す
る熱交換部とを備えた車両用交流発電機において、上記
反駆動側ベアリングは、一つずつの内輪および外輪を有
し、ボール軌道がこの内輪と外輪との間に軸方向に複数
列設けられ、複数個のボールが各列のボール軌道に配設
された複列ベアリングとしたものである。
【００１２】また、それぞれ円筒状のベアリングボック
スが端面中央部に設けられた椀状に成形され、椀状の開
口部を対向させて結合された駆動側および反駆動側ブラ
ケットと、上記両ベアリングボックス内に配設された駆
動側および反駆動側ベアリングを介して上記両ブラケッ
トに回転自在に支持されたシャフトと、上記シャフトの
駆動側端部に固着されたプーリと、両端が上記両ブラケ
ットに支持されて配設された固定子と、上記シャフトに
固着されて上記固定子の内径側に配設された回転子と、
上記反駆動側ブラケットの上記ベアリングボックスの外
周側に配設された整流器と、上記反駆動側ブラケットの
上記ベアリングボックスの外周側に穿設された通風孔と
を備え、空気を上記通風孔を通風させることにより上記
整流器を冷却するように構成されている車両用交流発電
機において、上記反駆動側ベアリングは、一つずつの内
輪および外輪を有し、ボール軌道がこの内輪と外輪との
間に軸方向に複数列設けられ、複数個のボールが各列の
ボール軌道に配設された複列ベアリングとしたものであ
る。
スが端面中央部に設けられた椀状に成形され、椀状の開
口部を対向させて結合された駆動側および反駆動側ブラ
ケットと、上記両ベアリングボックス内に配設された駆
動側および反駆動側ベアリングを介して上記両ブラケッ
トに回転自在に支持されたシャフトと、上記シャフトの
駆動側端部に固着されたプーリと、両端が上記両ブラケ
ットに支持されて配設された固定子と、上記シャフトに
固着されて上記固定子の内径側に配設された回転子と、
上記反駆動側ブラケットの上記ベアリングボックスの外
周側に配設された整流器と、上記反駆動側ブラケットの
上記ベアリングボックスの外周側に穿設された通風孔と
を備え、空気を上記通風孔を通風させることにより上記
整流器を冷却するように構成されている車両用交流発電
機において、上記反駆動側ベアリングは、一つずつの内
輪および外輪を有し、ボール軌道がこの内輪と外輪との
間に軸方向に複数列設けられ、複数個のボールが各列の
ボール軌道に配設された複列ベアリングとしたものであ
る。
【００１３】また、上記整流器は、中心角を１８０度以
上とする円弧状に構成され、径方向に関して上記反駆動
側ベアリングと重なるように該反駆動側ベアリングと同
軸に配設され、上記通風孔は、上記整流器に相対して周
方向に半周以上に渡って円弧状に開口するように上記反
駆動側ブラケットに穿設されているものである。
上とする円弧状に構成され、径方向に関して上記反駆動
側ベアリングと重なるように該反駆動側ベアリングと同
軸に配設され、上記通風孔は、上記整流器に相対して周
方向に半周以上に渡って円弧状に開口するように上記反
駆動側ブラケットに穿設されているものである。
【００１４】また、上記回転子の界磁巻線に界磁電流を
供給するためのスリップリングが上記シャフトの反駆動
側に配設され、上記複列ベアリングの直径と上記スリッ
プリングの直径とが略等しく構成されているものであ
る。
供給するためのスリップリングが上記シャフトの反駆動
側に配設され、上記複列ベアリングの直径と上記スリッ
プリングの直径とが略等しく構成されているものであ
る。
【００１５】また、上記シャフトは、その反駆動側端面
が、上記複列ベアリングの反駆動側端面と反駆動側の最
外列のボール軌道中心との間に位置するように上記複列
ベアリングに支持されているものである。
が、上記複列ベアリングの反駆動側端面と反駆動側の最
外列のボール軌道中心との間に位置するように上記複列
ベアリングに支持されているものである。
【００１６】また、クリープ防止部材が、各列の上記ボ
ール軌道に対応するように上記複列ベアリングの外輪の
外周面に設けられているものである。
ール軌道に対応するように上記複列ベアリングの外輪の
外周面に設けられているものである。
【００１７】また、上記複列ベアリングは２列のボール
軌道を有し、上記クリープ防止部材は上記ボール軌道に
配設された上記ボールの直径以下の幅を有する環状体に
成形され、幅方向中心が上記ボール軌道の中心に対して
上記複列ベアリングの端面側にオフセットされて上記ボ
ール軌道のそれぞれに対応して上記外輪の外周面に設け
られているものである。
軌道を有し、上記クリープ防止部材は上記ボール軌道に
配設された上記ボールの直径以下の幅を有する環状体に
成形され、幅方向中心が上記ボール軌道の中心に対して
上記複列ベアリングの端面側にオフセットされて上記ボ
ール軌道のそれぞれに対応して上記外輪の外周面に設け
られているものである。
【００１８】また、上記ブラケットが金属製で、上記ク
リープ防止部材が樹脂製である。
リープ防止部材が樹脂製である。
【００１９】また、放熱手段が上記反駆動側ブラケット
に設けられているものである。
に設けられているものである。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
について説明する。 実施の形態１．図１はこの発明の実施の形態１に係る車
両用交流発電機を示す縦断面図、図２は図１に示される
車両用交流発電機における反駆動側ベアリングを示す縦
断面図、図３は図１に示される車両用交流発電機を反駆
動側から見た正面図、図４は図１に示される車両用交流
発電機の反駆動側内視図、図５は図１に示される車両用
交流発電機に適用される整流器を示す斜視図である。図
１において、駆動側ブラケット１および反駆動側ブラケ
ット２は、アルミニウム製で、椀状に成形されており、
椀状の開口部を対向させて締結ボルト１４により締結一
体化されている。そして、ブラケット１、２の端面中央
部には、円筒状の駆動側および反駆動側ベアリングボッ
クス１ａ、２ａが一体に形成されている。また、通風孔
１ｂ、２ｂがブラケット１、２のベアリングボックス１
ａ、２ａの外周部に、通風孔１ｃ、２ｃがブラケット
１、２の側面縁部に穿設され、さらに放熱手段としての
放熱リブ２ｄがブラケット１、２の側面縁部に設けられ
ている。また、シャフト３は、ベアリングボックス１
ａ、２ａ内に配設された駆動側および反駆動側ベアリン
グ４、３０を介してブラケット１、２に回転自在に支持
されている。そして、ランデル型の回転子６がシャフト
３に固着されてブラケット１、２内に回転自在に配設さ
れている。さらに、固定子７が固定子鉄心７ｂの両端を
ブラケット１、２に支持されて回転子６を覆うように配
設されている。回転子６の界磁巻線２２に界磁電流を供
給するスリップリング８がシャフト３の反駆動側に固着
され、一対のブラシ９がスリップリング８に摺接するよ
うにブラケット１、２内に配設されたブラシホルダ１０
内に収納されている。また、プーリ１１がシャフト３の
駆動側端部に固着され、エンジンの回転トルクをベルト
（図示せず）を介してシャフト３に伝達できるようにな
っている。固定子７で生じた交流電圧の大きさを調整す
る電圧調整器２０がブラシホルダ１０に嵌着された熱交
換部としてのヒートシンク２１に接着されている。さら
に、固定子７に電気的に接続され、固定子７で生じた交
流を直流に整流する整流器１３がブラケット２内に装着
されている。
について説明する。 実施の形態１．図１はこの発明の実施の形態１に係る車
両用交流発電機を示す縦断面図、図２は図１に示される
車両用交流発電機における反駆動側ベアリングを示す縦
断面図、図３は図１に示される車両用交流発電機を反駆
動側から見た正面図、図４は図１に示される車両用交流
発電機の反駆動側内視図、図５は図１に示される車両用
交流発電機に適用される整流器を示す斜視図である。図
１において、駆動側ブラケット１および反駆動側ブラケ
ット２は、アルミニウム製で、椀状に成形されており、
椀状の開口部を対向させて締結ボルト１４により締結一
体化されている。そして、ブラケット１、２の端面中央
部には、円筒状の駆動側および反駆動側ベアリングボッ
クス１ａ、２ａが一体に形成されている。また、通風孔
１ｂ、２ｂがブラケット１、２のベアリングボックス１
ａ、２ａの外周部に、通風孔１ｃ、２ｃがブラケット
１、２の側面縁部に穿設され、さらに放熱手段としての
放熱リブ２ｄがブラケット１、２の側面縁部に設けられ
ている。また、シャフト３は、ベアリングボックス１
ａ、２ａ内に配設された駆動側および反駆動側ベアリン
グ４、３０を介してブラケット１、２に回転自在に支持
されている。そして、ランデル型の回転子６がシャフト
３に固着されてブラケット１、２内に回転自在に配設さ
れている。さらに、固定子７が固定子鉄心７ｂの両端を
ブラケット１、２に支持されて回転子６を覆うように配
設されている。回転子６の界磁巻線２２に界磁電流を供
給するスリップリング８がシャフト３の反駆動側に固着
され、一対のブラシ９がスリップリング８に摺接するよ
うにブラケット１、２内に配設されたブラシホルダ１０
内に収納されている。また、プーリ１１がシャフト３の
駆動側端部に固着され、エンジンの回転トルクをベルト
（図示せず）を介してシャフト３に伝達できるようにな
っている。固定子７で生じた交流電圧の大きさを調整す
る電圧調整器２０がブラシホルダ１０に嵌着された熱交
換部としてのヒートシンク２１に接着されている。さら
に、固定子７に電気的に接続され、固定子７で生じた交
流を直流に整流する整流器１３がブラケット２内に装着
されている。
【００２１】回転子６は、電流を流して磁束を発生する
界磁巻線２２と、界磁巻線２２を覆うように設けられ、
界磁巻線２２で発生した磁束によって磁極が形成される
一対のポールコア２３、２４とから構成される。一対の
ポールコア２３、２４は、鉄製で、爪状磁極２３ａ、２
４ａが外周縁部に周方向に等角ピッチで複数突設され、
爪状磁極２３ａ、２４ａをかみ合わせるように対向して
シャフト３に固着されている。さらに、内扇ファン２５
が回転子６の軸方向の両端に固着されている。
界磁巻線２２と、界磁巻線２２を覆うように設けられ、
界磁巻線２２で発生した磁束によって磁極が形成される
一対のポールコア２３、２４とから構成される。一対の
ポールコア２３、２４は、鉄製で、爪状磁極２３ａ、２
４ａが外周縁部に周方向に等角ピッチで複数突設され、
爪状磁極２３ａ、２４ａをかみ合わせるように対向して
シャフト３に固着されている。さらに、内扇ファン２５
が回転子６の軸方向の両端に固着されている。
【００２２】反駆動側ベアリング３０は、図２に示され
るように、炭素鋼からなる一対の円筒状の内輪３１と外
輪３２を有し、ボール軌道３３がこの内輪３１と外輪３
２との間に軸方向に２列設けられ、複数個のボール３４
が各列のボール軌道３３にそれぞれ配設された複列ベア
リングで構成されている。そして、シール３５が内輪３
１と外輪３２との空間の両端に設けられ、潤滑油がシー
ル３５間に封入されている。また、内輪３１はシャフト
３に固着され、外輪３２は反駆動側ベアリングボックス
２ａに固着されている。この時、シャフト３の反駆動側
端面３ａは、反駆動側ベアリング３０の反駆動側端面３
０ａと反駆動側の最外列のボール軌道３３中心３３ａと
の間に位置している。また、反駆動側ベアリング３０の
外輪３２の直径Ａがスリップリング８の直径Ｂとほぼ一
致している。
るように、炭素鋼からなる一対の円筒状の内輪３１と外
輪３２を有し、ボール軌道３３がこの内輪３１と外輪３
２との間に軸方向に２列設けられ、複数個のボール３４
が各列のボール軌道３３にそれぞれ配設された複列ベア
リングで構成されている。そして、シール３５が内輪３
１と外輪３２との空間の両端に設けられ、潤滑油がシー
ル３５間に封入されている。また、内輪３１はシャフト
３に固着され、外輪３２は反駆動側ベアリングボックス
２ａに固着されている。この時、シャフト３の反駆動側
端面３ａは、反駆動側ベアリング３０の反駆動側端面３
０ａと反駆動側の最外列のボール軌道３３中心３３ａと
の間に位置している。また、反駆動側ベアリング３０の
外輪３２の直径Ａがスリップリング８の直径Ｂとほぼ一
致している。
【００２３】整流器１３は、図５に示されるように、円
弧状の正極側および負極側ヒートシンク４０、４１とが
主面を同一面位置とするように同心状に配置され、正極
側および負極側ダイオード４３、４４が互いに相対する
ように正極側および負極側ヒートシンク４０、４１の主
面上に配置され、さらに円弧状のサーキットボード４２
が正極側および負極側ダイオード４３、４４を挟んで正
極側および負極側ヒートシンク４０、４１上に配置され
て構成されている。そして、この整流器１３は、シャフ
ト３と同軸に配設され、ヒートシンク４２の背面（主面
と反対側の面）を反駆動側ブラケット２の内壁面に密接
させて反駆動側ブラケット２に締着固定されている。こ
こで、正極側および負極側ヒートシンク４０、４１の主
面がシャフト３の軸心と直交している。また、放熱フィ
ン４０ａが正極側ヒートシンク４０の背面に放射状に立
設されている。なお、正極側および負極側ヒートシンク
４０、４１がダイオード４３、４４で発生した熱を放熱
する熱交換部を構成している。なお、ブラシホルダ１０
および整流器１３は、図４に示されるように、反駆動側
ブラケット２内にシャフト３を取り囲むように配列され
ており、電圧調整器２０、ヒートシンク２１および整流
器１３が径方向に関して反駆動側ベアリング３０と重な
っている。また、通風孔２ｂの一部は、図３に示される
ように、ヒートシンク２１、４０に対向するように反駆
動側ブラケット２に穿設されている。
弧状の正極側および負極側ヒートシンク４０、４１とが
主面を同一面位置とするように同心状に配置され、正極
側および負極側ダイオード４３、４４が互いに相対する
ように正極側および負極側ヒートシンク４０、４１の主
面上に配置され、さらに円弧状のサーキットボード４２
が正極側および負極側ダイオード４３、４４を挟んで正
極側および負極側ヒートシンク４０、４１上に配置され
て構成されている。そして、この整流器１３は、シャフ
ト３と同軸に配設され、ヒートシンク４２の背面（主面
と反対側の面）を反駆動側ブラケット２の内壁面に密接
させて反駆動側ブラケット２に締着固定されている。こ
こで、正極側および負極側ヒートシンク４０、４１の主
面がシャフト３の軸心と直交している。また、放熱フィ
ン４０ａが正極側ヒートシンク４０の背面に放射状に立
設されている。なお、正極側および負極側ヒートシンク
４０、４１がダイオード４３、４４で発生した熱を放熱
する熱交換部を構成している。なお、ブラシホルダ１０
および整流器１３は、図４に示されるように、反駆動側
ブラケット２内にシャフト３を取り囲むように配列され
ており、電圧調整器２０、ヒートシンク２１および整流
器１３が径方向に関して反駆動側ベアリング３０と重な
っている。また、通風孔２ｂの一部は、図３に示される
ように、ヒートシンク２１、４０に対向するように反駆
動側ブラケット２に穿設されている。
【００２４】このように構成された車両用交流発電機に
おいては、電流がバッテリ(図示せず）からブラシ９お
よびスリップリング８を介して回転子６の界磁巻線２２
に供給され、磁束が発生される。この磁束により、ポー
ルコア２３の爪状磁極２３ａがＳ極に着磁され、ポール
コア２４の爪状磁極２４ａがＮ極に着磁される。一方、
エンジンの回転トルクがベルト（図示せず）およびプー
リ１１を介してシャフト３に伝達され、回転子６が回転
される。そこで、固定子巻線７ａに回転磁界が与えら
れ、固定子巻線７ａに起電力が発生する。この交流の起
電力が整流器１３を通って直流に整流されるとともに、
その出力電圧が電圧調整器２０により調整され、バッテ
リに充電される。
おいては、電流がバッテリ(図示せず）からブラシ９お
よびスリップリング８を介して回転子６の界磁巻線２２
に供給され、磁束が発生される。この磁束により、ポー
ルコア２３の爪状磁極２３ａがＳ極に着磁され、ポール
コア２４の爪状磁極２４ａがＮ極に着磁される。一方、
エンジンの回転トルクがベルト（図示せず）およびプー
リ１１を介してシャフト３に伝達され、回転子６が回転
される。そこで、固定子巻線７ａに回転磁界が与えら
れ、固定子巻線７ａに起電力が発生する。この交流の起
電力が整流器１３を通って直流に整流されるとともに、
その出力電圧が電圧調整器２０により調整され、バッテ
リに充電される。
【００２５】そして、駆動側においては、シャフト３の
回転に伴って内扇ファン２５が回転駆動され、外気が通
風孔１ｂからブラケット１内に流入し、内扇ファン２５
により遠心方向に曲げられ、固定子巻線７ａのコイルエ
ンドを冷却した後、通風孔１ｃから排気される。一方、
反駆動側においては、図３に矢印で示されるように、シ
ャフト３の回転に伴って内扇ファン２５が回転駆動さ
れ、外気が通風孔２ｂからブラケット１内に流入し、整
流器１３および電圧調整器２０のヒートシンク４０、２
１に沿って径方向内方に流れる。これにより、正極側ダ
イオード４３および電圧調整器２０で発生した熱がヒー
トシンク４０、２１から放熱される。そして、ブラシホ
ルダ１０とシャフト３との間および整流器１３とシャフ
ト３との間を通って回転子６側に流れ、反駆動側ベアリ
ング３０で発生した熱の一部が反駆動側ベアリングボッ
クス２ａから放熱される。ついで、内扇ファン２５によ
り遠心方向に曲げられ、固定子巻線７ａのコイルエンド
を冷却した後、通風孔２ｃから排気される。なお、負極
側ダイオード４４で発生した熱はヒートシンク４１から
反駆動側ブラケット２に伝達され、反駆動側ベアリング
３０で発生した熱は、反駆動側ブラケット２に伝達され
る。そして、反駆動側ブラケット２に伝達された熱は、
反駆動側ブラケット２の表面から放熱されるとともに、
通風孔２ｃから排出される冷却風と放熱リブ２ｄとの間
で熱交換され、放熱される。さらに、ブラケット１、２
内の圧力差に起因して冷却風が駆動側から反駆動側に流
れ、回転子６の界磁巻線２２が冷却される。このような
冷却風の流れにより、固定子７、回転子６、整流器１
３、電圧調整器２０などの発熱部品が冷却される。さら
に、この冷却風の流れにより、駆動側および反駆動側ベ
アリング４、３０が冷却される。
回転に伴って内扇ファン２５が回転駆動され、外気が通
風孔１ｂからブラケット１内に流入し、内扇ファン２５
により遠心方向に曲げられ、固定子巻線７ａのコイルエ
ンドを冷却した後、通風孔１ｃから排気される。一方、
反駆動側においては、図３に矢印で示されるように、シ
ャフト３の回転に伴って内扇ファン２５が回転駆動さ
れ、外気が通風孔２ｂからブラケット１内に流入し、整
流器１３および電圧調整器２０のヒートシンク４０、２
１に沿って径方向内方に流れる。これにより、正極側ダ
イオード４３および電圧調整器２０で発生した熱がヒー
トシンク４０、２１から放熱される。そして、ブラシホ
ルダ１０とシャフト３との間および整流器１３とシャフ
ト３との間を通って回転子６側に流れ、反駆動側ベアリ
ング３０で発生した熱の一部が反駆動側ベアリングボッ
クス２ａから放熱される。ついで、内扇ファン２５によ
り遠心方向に曲げられ、固定子巻線７ａのコイルエンド
を冷却した後、通風孔２ｃから排気される。なお、負極
側ダイオード４４で発生した熱はヒートシンク４１から
反駆動側ブラケット２に伝達され、反駆動側ベアリング
３０で発生した熱は、反駆動側ブラケット２に伝達され
る。そして、反駆動側ブラケット２に伝達された熱は、
反駆動側ブラケット２の表面から放熱されるとともに、
通風孔２ｃから排出される冷却風と放熱リブ２ｄとの間
で熱交換され、放熱される。さらに、ブラケット１、２
内の圧力差に起因して冷却風が駆動側から反駆動側に流
れ、回転子６の界磁巻線２２が冷却される。このような
冷却風の流れにより、固定子７、回転子６、整流器１
３、電圧調整器２０などの発熱部品が冷却される。さら
に、この冷却風の流れにより、駆動側および反駆動側ベ
アリング４、３０が冷却される。
【００２６】この実施の形態１によれば、反駆動側ベア
リング３０が、一対の円筒状の内輪３１と外輪３２を有
し、ボール軌道３３がこの内輪３１と外輪３２との間に
軸方向に２列設けられ、複数個のボール３４が各列のボ
ール軌道３３にそれぞれ配設された複列ベアリングで構
成されている。そこで、ベルトに加えられるテンション
によるラジアル荷重および回転子６の重量による荷重は
ボール軌道の数だけ分割されて外輪３２に加わることに
なる。これにより、集中荷重が低減され、内輪３１、外
輪３２およびボール３４の疲労破壊の発生が抑えられ、
ベアリング３０の長寿命化が図られる。また、外輪３２
に加わる集中荷重が低減されるので、ベアリング３０の
小型化が図られ、発電機の体格を大きくすることなく、
整流器１３と反駆動側ベアリングボックス２ａとの絶縁
距離を確保して、通風孔２ｂ、整流器１３および電圧調
整器２０のサイズを大きくすることができる。そして、
通風孔２ｂが大きくなれば、冷却風の風量を増大され、
交流発電機の冷却性能を高めることができる。また、整
流器１３および電圧調整器２０のサイズが大きくなれ
ば、熱交換部であるヒートシンク４０、４１、２１の表
面積（放熱面積）を増大でき、整流器１３および電圧調
整器２０の温度上昇を抑えることができる。その結果、
交流発電機の温度上昇が抑えられるので、出力の向上が
図られるとともに、構成部品の熱劣化寿命の悪化を抑制
できる。
リング３０が、一対の円筒状の内輪３１と外輪３２を有
し、ボール軌道３３がこの内輪３１と外輪３２との間に
軸方向に２列設けられ、複数個のボール３４が各列のボ
ール軌道３３にそれぞれ配設された複列ベアリングで構
成されている。そこで、ベルトに加えられるテンション
によるラジアル荷重および回転子６の重量による荷重は
ボール軌道の数だけ分割されて外輪３２に加わることに
なる。これにより、集中荷重が低減され、内輪３１、外
輪３２およびボール３４の疲労破壊の発生が抑えられ、
ベアリング３０の長寿命化が図られる。また、外輪３２
に加わる集中荷重が低減されるので、ベアリング３０の
小型化が図られ、発電機の体格を大きくすることなく、
整流器１３と反駆動側ベアリングボックス２ａとの絶縁
距離を確保して、通風孔２ｂ、整流器１３および電圧調
整器２０のサイズを大きくすることができる。そして、
通風孔２ｂが大きくなれば、冷却風の風量を増大され、
交流発電機の冷却性能を高めることができる。また、整
流器１３および電圧調整器２０のサイズが大きくなれ
ば、熱交換部であるヒートシンク４０、４１、２１の表
面積（放熱面積）を増大でき、整流器１３および電圧調
整器２０の温度上昇を抑えることができる。その結果、
交流発電機の温度上昇が抑えられるので、出力の向上が
図られるとともに、構成部品の熱劣化寿命の悪化を抑制
できる。
【００２７】また、反駆動側ベアリング３０が２列のボ
ール軌道３３を有する複列ベアリングで構成されてい
る。そこで、ボール軌道の同時加工が行えるので、両軌
道間の同軸度等の精度が向上されるとともに、列間のラ
ジアル隙間差を小さく抑えるようにボール３４を選択し
て予め組み込むことができる。その結果、各列の分担荷
重のアンバランスが低減されるので、単列ベアリングを
２つ並べた場合に比べ、ベアリング寿命を著しく延ばす
ことができる。また、単列ベアリングを２つ並べた場合
には、ベアリング間のシールに挟まれた空間は、利用不
可能であるが、複列ベアリングでは、軌道間の空間はす
べてグリース溜まりとして利用できるため、単列ベアリ
ングを２つ並べた場合に比べて軸方向長さを短くするこ
とができる。さらに、シール３５が内輪３１と外輪３２
との空間の両端に設けられ、潤滑油がシール３５間に封
入されているので、潤滑油の枯渇による焼き付けがなく
なり、その点からもベアリングの長寿命化が図られる。
ール軌道３３を有する複列ベアリングで構成されてい
る。そこで、ボール軌道の同時加工が行えるので、両軌
道間の同軸度等の精度が向上されるとともに、列間のラ
ジアル隙間差を小さく抑えるようにボール３４を選択し
て予め組み込むことができる。その結果、各列の分担荷
重のアンバランスが低減されるので、単列ベアリングを
２つ並べた場合に比べ、ベアリング寿命を著しく延ばす
ことができる。また、単列ベアリングを２つ並べた場合
には、ベアリング間のシールに挟まれた空間は、利用不
可能であるが、複列ベアリングでは、軌道間の空間はす
べてグリース溜まりとして利用できるため、単列ベアリ
ングを２つ並べた場合に比べて軸方向長さを短くするこ
とができる。さらに、シール３５が内輪３１と外輪３２
との空間の両端に設けられ、潤滑油がシール３５間に封
入されているので、潤滑油の枯渇による焼き付けがなく
なり、その点からもベアリングの長寿命化が図られる。
【００２８】また、シャフト３の反駆動側端面３ａは、
反駆動側ベアリング３０の反駆動側端面３０ａと反駆動
側の最外列のボール軌道３３中心３３ａとの間に位置し
ているので、荷重が２列のボール３４に均等に加わるよ
うになり、各列の分担荷重のアンバランスが低減され
る。また、シャフト３の反駆動側ベアリング３０からの
突出がないので、組立性が向上される。また、反駆動側
ベアリング３０の外輪３２の直径Ａがスリップリング８
の直径Ｂとほぼ一致しているので、摩耗したブラシ９を
交換するために、シャフト３を反駆動側ベアリング３０
ごと反駆動側ベアリングボックス２ａから引く抜く際
に、反駆動側ベアリング３０がブラシ９に引っ掛かって
ブラシホルダ１０などを損傷させるような事故を防止で
きる。
反駆動側ベアリング３０の反駆動側端面３０ａと反駆動
側の最外列のボール軌道３３中心３３ａとの間に位置し
ているので、荷重が２列のボール３４に均等に加わるよ
うになり、各列の分担荷重のアンバランスが低減され
る。また、シャフト３の反駆動側ベアリング３０からの
突出がないので、組立性が向上される。また、反駆動側
ベアリング３０の外輪３２の直径Ａがスリップリング８
の直径Ｂとほぼ一致しているので、摩耗したブラシ９を
交換するために、シャフト３を反駆動側ベアリング３０
ごと反駆動側ベアリングボックス２ａから引く抜く際
に、反駆動側ベアリング３０がブラシ９に引っ掛かって
ブラシホルダ１０などを損傷させるような事故を防止で
きる。
【００２９】実施の形態２．この実施の形態２による反
駆動側ベアリング３０Ａは、図６に示されるように、リ
ング状の凹溝３２ａが外輪３２の外周面に各列のボール
軌道３３と相対するように設けられ、クリープ防止部材
としての樹脂バンド３６が各凹溝３２ａに嵌装されてい
る。そして、樹脂バンド３６の幅ｗはボール３４の直径
Ｒ以下に形成され、樹脂バンド３６の外周面は外輪３２
の外周面と同一面位置にされている。ここで、樹脂バン
ド３６には、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）樹
脂、ポリアミド樹脂などが用いられる。なお、他の構成
は上記実施の形態１と同様に構成されている。
駆動側ベアリング３０Ａは、図６に示されるように、リ
ング状の凹溝３２ａが外輪３２の外周面に各列のボール
軌道３３と相対するように設けられ、クリープ防止部材
としての樹脂バンド３６が各凹溝３２ａに嵌装されてい
る。そして、樹脂バンド３６の幅ｗはボール３４の直径
Ｒ以下に形成され、樹脂バンド３６の外周面は外輪３２
の外周面と同一面位置にされている。ここで、樹脂バン
ド３６には、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）樹
脂、ポリアミド樹脂などが用いられる。なお、他の構成
は上記実施の形態１と同様に構成されている。
【００３０】上記実施の形態１では、車両用交流発電機
の作動時の発熱によりベアリングボックス２ａが加熱さ
れ、ベアリングボックス２ａおよびベアリング３０が熱
膨張する。そして、ベアリングボックス２ａがアルミニ
ウムで作製され、ベアリング３０が炭素鋼で作製されて
いるので、両者の熱膨張係数の差に起因してベアリング
ボックス２ａとベアリング３０の外輪３２との間に隙間
が生じようにベアリングボックス２ａおよびベアリング
３０が熱膨張することになる。これにより、ベアリング
ボックス２ａとベアリング３０との結合力が弱まり、つ
いにはベアリング３０の外輪３２がシャフト３と共回り
し、ベアリングボックス２ａと外輪３２と間の摩擦熱に
よりベアリングボックス２ａが過度に加熱され、外輪３
２が空転（クリープ）するという事態に至る恐れがあっ
た。この外輪３２の空転は回転子６の回転中心の変動を
意味し、回転子６が固定子７と衝突して破損事故を発生
することになる。
の作動時の発熱によりベアリングボックス２ａが加熱さ
れ、ベアリングボックス２ａおよびベアリング３０が熱
膨張する。そして、ベアリングボックス２ａがアルミニ
ウムで作製され、ベアリング３０が炭素鋼で作製されて
いるので、両者の熱膨張係数の差に起因してベアリング
ボックス２ａとベアリング３０の外輪３２との間に隙間
が生じようにベアリングボックス２ａおよびベアリング
３０が熱膨張することになる。これにより、ベアリング
ボックス２ａとベアリング３０との結合力が弱まり、つ
いにはベアリング３０の外輪３２がシャフト３と共回り
し、ベアリングボックス２ａと外輪３２と間の摩擦熱に
よりベアリングボックス２ａが過度に加熱され、外輪３
２が空転（クリープ）するという事態に至る恐れがあっ
た。この外輪３２の空転は回転子６の回転中心の変動を
意味し、回転子６が固定子７と衝突して破損事故を発生
することになる。
【００３１】この実施の形態２では、樹脂バンド３６が
外輪３２の外周面に各列のボール軌道３３と相対して径
方向に重なるように設けられているので、車両用交流発
電機の作動時の発熱によりベアリングボックス２ａが加
熱されると、樹脂バンド３６がベアリングボックス２ａ
以上に熱膨張し、ベアリングボックス２ａとベアリング
３０との結合力が確保される。そこで、ベアリング３０
Ａの外輪３２がシャフト３と共回りして、ベアリングボ
ックス２ａと外輪３２と間の摩擦熱によりベアリングボ
ックス２ａが過度に加熱されることが未然に防止され、
回転子６と固定子７との衝突が阻止される。また、樹脂
バンド３６が外輪３２の外周面に各列のボール軌道３３
と相対して径方向に重なるように設けられているので、
樹脂バンド３６がボール３４と外輪３２との接触部上で
熱膨張することになり、ベアリングボックス２ａとベア
リング３０Ａとの結合力が確実に確保される。また、ク
リープ防止部材が樹脂バンド３６で作製されているの
で、製作が容易となるとともに、安価となる。
外輪３２の外周面に各列のボール軌道３３と相対して径
方向に重なるように設けられているので、車両用交流発
電機の作動時の発熱によりベアリングボックス２ａが加
熱されると、樹脂バンド３６がベアリングボックス２ａ
以上に熱膨張し、ベアリングボックス２ａとベアリング
３０との結合力が確保される。そこで、ベアリング３０
Ａの外輪３２がシャフト３と共回りして、ベアリングボ
ックス２ａと外輪３２と間の摩擦熱によりベアリングボ
ックス２ａが過度に加熱されることが未然に防止され、
回転子６と固定子７との衝突が阻止される。また、樹脂
バンド３６が外輪３２の外周面に各列のボール軌道３３
と相対して径方向に重なるように設けられているので、
樹脂バンド３６がボール３４と外輪３２との接触部上で
熱膨張することになり、ベアリングボックス２ａとベア
リング３０Ａとの結合力が確実に確保される。また、ク
リープ防止部材が樹脂バンド３６で作製されているの
で、製作が容易となるとともに、安価となる。
【００３２】実施の形態３．この実施の形態３では、図
７に示されるように、樹脂バンド３６の幅方向の中心３
６ａがボール軌道中心３３ａに対して反駆動側ベアリン
グ３０Ｂの端面側にオフセット（δ＞０）されてボール
軌道３３のそれぞれに対応して径方向に重なるように設
けられている。尚、他の構成は上記実施の形態２と同様
に構成されている。この実施の形態３によれば、樹脂バ
ンド３６の幅方向の中心３６ａがボール軌道中心３３ａ
に対して反駆動側ベアリング３０Ｂの端面側にオフセッ
トされているので、ベアリングボックス２ａとベアリン
グ３０Ｂとの結合力が確実に確保され、ベアリング３０
Ｂの空転が阻止される。
７に示されるように、樹脂バンド３６の幅方向の中心３
６ａがボール軌道中心３３ａに対して反駆動側ベアリン
グ３０Ｂの端面側にオフセット（δ＞０）されてボール
軌道３３のそれぞれに対応して径方向に重なるように設
けられている。尚、他の構成は上記実施の形態２と同様
に構成されている。この実施の形態３によれば、樹脂バ
ンド３６の幅方向の中心３６ａがボール軌道中心３３ａ
に対して反駆動側ベアリング３０Ｂの端面側にオフセッ
トされているので、ベアリングボックス２ａとベアリン
グ３０Ｂとの結合力が確実に確保され、ベアリング３０
Ｂの空転が阻止される。
【００３３】実施の形態４．この実施の形態４では、図
８に示されるように、クリープ防止部材として金属リン
グ３７が凹溝３２ａに嵌装されている。この金属リング
３７はばね材から作製され、凹溝３２ａの外径より大き
い内径のＣ状に成形されており、反駆動側ベアリング３
０Ｃが反駆動側ベアリングボックス２ａに装着された際
に、凹溝３２ａの底面に沿うように弾性変形し、ベアリ
ングボックス２ａと外輪３２の凹溝３２ａとの間に縮設
される。なお、他の構成は上記実施の形態２と同様に構
成さてれている。
８に示されるように、クリープ防止部材として金属リン
グ３７が凹溝３２ａに嵌装されている。この金属リング
３７はばね材から作製され、凹溝３２ａの外径より大き
い内径のＣ状に成形されており、反駆動側ベアリング３
０Ｃが反駆動側ベアリングボックス２ａに装着された際
に、凹溝３２ａの底面に沿うように弾性変形し、ベアリ
ングボックス２ａと外輪３２の凹溝３２ａとの間に縮設
される。なお、他の構成は上記実施の形態２と同様に構
成さてれている。
【００３４】この実施の形態４では、車両用交流発電機
の作動時の発熱によりベアリングボックス２ａが加熱さ
れると、ベアリングボックス２ａの熱膨張に追随して、
即ちべアリングボックス２ａと外輪３２との間に生じる
隙間に合わせて金属リング３７が復元し、べアリングボ
ックス２ａと外輪３２との間に金属リング３７の縮設状
態が維持される。これにより、ベアリングボックス２ａ
とベアリング３０との結合力が確保されるので、この実
施の形態４においても、上記実施の形態２と同様の効果
が得られる。
の作動時の発熱によりベアリングボックス２ａが加熱さ
れると、ベアリングボックス２ａの熱膨張に追随して、
即ちべアリングボックス２ａと外輪３２との間に生じる
隙間に合わせて金属リング３７が復元し、べアリングボ
ックス２ａと外輪３２との間に金属リング３７の縮設状
態が維持される。これにより、ベアリングボックス２ａ
とベアリング３０との結合力が確保されるので、この実
施の形態４においても、上記実施の形態２と同様の効果
が得られる。
【００３５】実施の形態５．この実施の形態５では、図
９および図１０に示されるように、整流器１３Ａが、中
心角θを１８０度以上とする円弧状に構成され、反駆動
側ベアリング３０と同軸に配設され、通風孔２ｂが整流
器１３Ａに相対して周方向に半周以上に渡って円弧状に
開口するように反駆動側ブラケット２に穿設されてい
る。この整流器１３Ａは、円弧状の中心角θが１８０度
以上である点を除いて、上記実施の形態１における整流
器１３と同様に構成されており、径方向に関して反駆動
側ベアリング３０と重なるように配置されている。な
お、他の構成は上記実施の形態１と同様に構成されてい
る。
９および図１０に示されるように、整流器１３Ａが、中
心角θを１８０度以上とする円弧状に構成され、反駆動
側ベアリング３０と同軸に配設され、通風孔２ｂが整流
器１３Ａに相対して周方向に半周以上に渡って円弧状に
開口するように反駆動側ブラケット２に穿設されてい
る。この整流器１３Ａは、円弧状の中心角θが１８０度
以上である点を除いて、上記実施の形態１における整流
器１３と同様に構成されており、径方向に関して反駆動
側ベアリング３０と重なるように配置されている。な
お、他の構成は上記実施の形態１と同様に構成されてい
る。
【００３６】この実施の形態５では、整流器１３Ａのサ
イズが大きく形成されているので、ヒートシンク４０の
表面積（放熱面積）が増大し、整流器１３Ａの発熱が効
率的に放熱される。また、通風孔２ｂのサイズも大きく
形成されているので、冷却風の風量が増大し、車両用交
流発電機の冷却性がさらに向上される。その結果、交流
発電機の温度上昇が抑えられるので、出力の向上が図ら
れるとともに、構成部品の熱劣化寿命の悪化を抑制でき
る。また、かかる構成においては、整流器が反駆動側ベ
アリングの外周側を大きくするように配設されているの
で、互いの熱的影響が大きく、上述した本複列ベアリン
グに好適である。
イズが大きく形成されているので、ヒートシンク４０の
表面積（放熱面積）が増大し、整流器１３Ａの発熱が効
率的に放熱される。また、通風孔２ｂのサイズも大きく
形成されているので、冷却風の風量が増大し、車両用交
流発電機の冷却性がさらに向上される。その結果、交流
発電機の温度上昇が抑えられるので、出力の向上が図ら
れるとともに、構成部品の熱劣化寿命の悪化を抑制でき
る。また、かかる構成においては、整流器が反駆動側ベ
アリングの外周側を大きくするように配設されているの
で、互いの熱的影響が大きく、上述した本複列ベアリン
グに好適である。
【００３７】実施の形態６．この実施の形態６では、図
１１に示されるように、シャフト３の反駆動側端部を反
駆動側ベアリング３０から延出させ、スリップリング８
をシャフト３の延出部に装着している。そして、整流器
１３および電圧調整器２０が反駆動側ブラケット２の外
部に、かつ、反駆動側ベアリング３０の外周に配設して
いる。さらに、ブラケットカバー５０がブラシホルダ１
０、整流器１３および電圧調整器２０を覆うように反駆
動側ブラケット２に装着されている。尚、他の構成は上
記実施の形態１と同様に構成されている。
１１に示されるように、シャフト３の反駆動側端部を反
駆動側ベアリング３０から延出させ、スリップリング８
をシャフト３の延出部に装着している。そして、整流器
１３および電圧調整器２０が反駆動側ブラケット２の外
部に、かつ、反駆動側ベアリング３０の外周に配設して
いる。さらに、ブラケットカバー５０がブラシホルダ１
０、整流器１３および電圧調整器２０を覆うように反駆
動側ブラケット２に装着されている。尚、他の構成は上
記実施の形態１と同様に構成されている。
【００３８】この実施の形態６では、シャフト３の回転
に伴って反駆動側の内扇ファン２５が回転駆動される
と、外気がブラケットカバー５０の通風孔５０ａからブ
ラケットカバー５０内に流入し、整流器１３および電圧
調整器２０のヒートシンク４０、２１に沿って径方向内
方に流れる。これにより、正極側ダイオード４３および
電圧調整器２０で発生した熱がヒートシンク４０、２１
から放熱される。そして、冷却風は、反駆動側ベアリン
グボックス２ａの外周に設けられた通風孔２ｂから反駆
動側ブラケット２内に流入し、回転子６側に流れ、反駆
動側ベアリング３０で発生した熱の一部が反駆動側ベア
リングボックス２ａから放熱される。ついで、内扇ファ
ン２５により遠心方向に曲げられ、固定子巻線７ａのコ
イルエンドを冷却した後、通風孔２ｃから排気される。
なお、駆動側における冷却風の流れは、上記実施の形態
１と同様である。このような冷却風の流れにより、固定
子７、回転子６、整流器１３、電圧調整器２０などの発
熱部品が冷却されるとともに、駆動側および反駆動側ベ
アリング４、３０が冷却される。そこで、この実施の形
態６においても、上記実施の形態１と同様の効果が得ら
れる。
に伴って反駆動側の内扇ファン２５が回転駆動される
と、外気がブラケットカバー５０の通風孔５０ａからブ
ラケットカバー５０内に流入し、整流器１３および電圧
調整器２０のヒートシンク４０、２１に沿って径方向内
方に流れる。これにより、正極側ダイオード４３および
電圧調整器２０で発生した熱がヒートシンク４０、２１
から放熱される。そして、冷却風は、反駆動側ベアリン
グボックス２ａの外周に設けられた通風孔２ｂから反駆
動側ブラケット２内に流入し、回転子６側に流れ、反駆
動側ベアリング３０で発生した熱の一部が反駆動側ベア
リングボックス２ａから放熱される。ついで、内扇ファ
ン２５により遠心方向に曲げられ、固定子巻線７ａのコ
イルエンドを冷却した後、通風孔２ｃから排気される。
なお、駆動側における冷却風の流れは、上記実施の形態
１と同様である。このような冷却風の流れにより、固定
子７、回転子６、整流器１３、電圧調整器２０などの発
熱部品が冷却されるとともに、駆動側および反駆動側ベ
アリング４、３０が冷却される。そこで、この実施の形
態６においても、上記実施の形態１と同様の効果が得ら
れる。
【００３９】実施の形態７．この実施の形態７では、図
１２に示されるように、冷却水５２を流通させる流通路
５１が反駆動側ブラケット２Ａ内に液密に設けられてい
る。ここで、流通路５１および冷却水５２が放熱手段を
構成している。なお、他の構成は上記実施の形態１と同
様に構成されている。
１２に示されるように、冷却水５２を流通させる流通路
５１が反駆動側ブラケット２Ａ内に液密に設けられてい
る。ここで、流通路５１および冷却水５２が放熱手段を
構成している。なお、他の構成は上記実施の形態１と同
様に構成されている。
【００４０】この実施の形態８では、反駆動側ブラケッ
ト２Ａに冷却水５２の流通路５１が設けられているの
で、負極側ダイオード４４で発生した熱がヒートシンク
４１から反駆動側ブラケット２Ａに伝達され、電圧調整
器２０で発生した熱がさらに、反駆動側ベアリング３０
で発生した熱が反駆動側ブラケット２Ａに伝達され、流
通路５１内を流通する冷却水５２に吸熱される。従っ
て、この実施の形態８によれば、整流器１３、電圧調整
器２０および反駆動側ベアリング３０の温度上昇が抑え
られる。また、反駆動側ベアリングの外周を覆うように
流通路が形成されるので、流通路が大きく形成できる本
複列ベアリングは好適である。
ト２Ａに冷却水５２の流通路５１が設けられているの
で、負極側ダイオード４４で発生した熱がヒートシンク
４１から反駆動側ブラケット２Ａに伝達され、電圧調整
器２０で発生した熱がさらに、反駆動側ベアリング３０
で発生した熱が反駆動側ブラケット２Ａに伝達され、流
通路５１内を流通する冷却水５２に吸熱される。従っ
て、この実施の形態８によれば、整流器１３、電圧調整
器２０および反駆動側ベアリング３０の温度上昇が抑え
られる。また、反駆動側ベアリングの外周を覆うように
流通路が形成されるので、流通路が大きく形成できる本
複列ベアリングは好適である。
【００４１】なお、上記各実施の形態では、反駆動側ベ
アリングとして２列のボール軌道を有する複列ベアリン
グを用いるものとして説明しているが、複列ベアリング
は２列のボール軌道を有するものに限定されるものでは
なく、３列以上のボール軌道を有する複列ベアリングで
あっても良い。また、上記各実施の形態では、回転子が
界磁巻線を有するタイプの車両用交流発電機に適用する
ものとしているが、本発明は、界磁巻線をブラケットに
固定し、エアギャップにより回転磁界を供給するように
したブラシを有さないタイプの自動車用交流発電機に適
用しても、同様の効果が得られる。
アリングとして２列のボール軌道を有する複列ベアリン
グを用いるものとして説明しているが、複列ベアリング
は２列のボール軌道を有するものに限定されるものでは
なく、３列以上のボール軌道を有する複列ベアリングで
あっても良い。また、上記各実施の形態では、回転子が
界磁巻線を有するタイプの車両用交流発電機に適用する
ものとしているが、本発明は、界磁巻線をブラケットに
固定し、エアギャップにより回転磁界を供給するように
したブラシを有さないタイプの自動車用交流発電機に適
用しても、同様の効果が得られる。
【００４２】
【発明の効果】この発明は、以上のように構成されてい
るので、以下に記載されているような効果を奏する。
るので、以下に記載されているような効果を奏する。
【００４３】この発明によれば、それぞれ円筒状のベア
リングボックスが端面中央部に設けられた椀状に成形さ
れ、椀状の開口部を対向させて結合された駆動側および
反駆動側ブラケットと、上記両ベアリングボックス内に
配設された駆動側および反駆動側ベアリングを介して上
記両ブラケットに回転自在に支持されたシャフトと、上
記シャフトの駆動側端部に固着されたプーリと、両端が
上記両ブラケットに支持されて配設された固定子と、上
記シャフトに固着されて上記固定子の内径側に配設され
た回転子と、上記反駆動側ブラケットの上記ベアリング
ボックスの外周側に配設された整流器と、上記整流器で
発生する熱を放熱する熱交換部とを備えた車両用交流発
電機において、上記反駆動側ベアリングは、一つずつの
内輪および外輪を有し、ボール軌道がこの内輪と外輪と
の間に軸方向に複数列設けられ、複数個のボールが各列
のボール軌道に配設された複列ベアリングとしたので、
外輪にかかる荷重が軸方向に複数に分散され、反駆動側
ベアリングの体格を大きくすることなく耐荷重性が向上
される。その結果、耐久性を確保しつつ反駆動側ベアリ
ングの小型化が図られるので、熱交換部の面積を大きく
できる。これにより、冷却効率が向上され、反駆動側ベ
アリングおよび整流器の温度上昇が抑えられるので、交
流発電機の温度上昇に起因する出力の低下や寿命の悪化
を抑えることができる車両用交流発電機が得られる。
リングボックスが端面中央部に設けられた椀状に成形さ
れ、椀状の開口部を対向させて結合された駆動側および
反駆動側ブラケットと、上記両ベアリングボックス内に
配設された駆動側および反駆動側ベアリングを介して上
記両ブラケットに回転自在に支持されたシャフトと、上
記シャフトの駆動側端部に固着されたプーリと、両端が
上記両ブラケットに支持されて配設された固定子と、上
記シャフトに固着されて上記固定子の内径側に配設され
た回転子と、上記反駆動側ブラケットの上記ベアリング
ボックスの外周側に配設された整流器と、上記整流器で
発生する熱を放熱する熱交換部とを備えた車両用交流発
電機において、上記反駆動側ベアリングは、一つずつの
内輪および外輪を有し、ボール軌道がこの内輪と外輪と
の間に軸方向に複数列設けられ、複数個のボールが各列
のボール軌道に配設された複列ベアリングとしたので、
外輪にかかる荷重が軸方向に複数に分散され、反駆動側
ベアリングの体格を大きくすることなく耐荷重性が向上
される。その結果、耐久性を確保しつつ反駆動側ベアリ
ングの小型化が図られるので、熱交換部の面積を大きく
できる。これにより、冷却効率が向上され、反駆動側ベ
アリングおよび整流器の温度上昇が抑えられるので、交
流発電機の温度上昇に起因する出力の低下や寿命の悪化
を抑えることができる車両用交流発電機が得られる。
【００４４】また、それぞれ円筒状のベアリングボック
スが端面中央部に設けられた椀状に成形され、椀状の開
口部を対向させて結合された駆動側および反駆動側ブラ
ケットと、上記両ベアリングボックス内に配設された駆
動側および反駆動側ベアリングを介して上記両ブラケッ
トに回転自在に支持されたシャフトと、上記シャフトの
駆動側端部に固着されたプーリと、両端が上記両ブラケ
ットに支持されて配設された固定子と、上記シャフトに
固着されて上記固定子の内径側に配設された回転子と、
上記反駆動側ブラケットの上記ベアリングボックスの外
周側に配設された整流器と、上記反駆動側ブラケットの
上記ベアリングボックスの外周側に穿設された通風孔と
を備え、空気を上記通風孔を通風させることにより上記
整流器を冷却するように構成されている車両用交流発電
機において、上記反駆動側ベアリングは、一つずつの内
輪および外輪を有し、ボール軌道がこの内輪と外輪との
間に軸方向に複数列設けられ、複数個のボールが各列の
ボール軌道に配設された複列ベアリングとしたので、外
輪にかかる荷重が軸方向に複数に分散され、反駆動側ベ
アリングの体格を大きくすることなく耐荷重性が向上さ
れる。その結果、耐久性を確保しつつ反駆動側ベアリン
グの小型化が図られるので、整流器や通風孔の面積を大
きくできる。これにより、冷却効率が向上され、反駆動
側ベアリングおよび整流器の温度上昇が抑えられるの
で、交流発電機の温度上昇に起因する出力の低下や寿命
の悪化を抑えることができる車両用交流発電機が得られ
る。
スが端面中央部に設けられた椀状に成形され、椀状の開
口部を対向させて結合された駆動側および反駆動側ブラ
ケットと、上記両ベアリングボックス内に配設された駆
動側および反駆動側ベアリングを介して上記両ブラケッ
トに回転自在に支持されたシャフトと、上記シャフトの
駆動側端部に固着されたプーリと、両端が上記両ブラケ
ットに支持されて配設された固定子と、上記シャフトに
固着されて上記固定子の内径側に配設された回転子と、
上記反駆動側ブラケットの上記ベアリングボックスの外
周側に配設された整流器と、上記反駆動側ブラケットの
上記ベアリングボックスの外周側に穿設された通風孔と
を備え、空気を上記通風孔を通風させることにより上記
整流器を冷却するように構成されている車両用交流発電
機において、上記反駆動側ベアリングは、一つずつの内
輪および外輪を有し、ボール軌道がこの内輪と外輪との
間に軸方向に複数列設けられ、複数個のボールが各列の
ボール軌道に配設された複列ベアリングとしたので、外
輪にかかる荷重が軸方向に複数に分散され、反駆動側ベ
アリングの体格を大きくすることなく耐荷重性が向上さ
れる。その結果、耐久性を確保しつつ反駆動側ベアリン
グの小型化が図られるので、整流器や通風孔の面積を大
きくできる。これにより、冷却効率が向上され、反駆動
側ベアリングおよび整流器の温度上昇が抑えられるの
で、交流発電機の温度上昇に起因する出力の低下や寿命
の悪化を抑えることができる車両用交流発電機が得られ
る。
【００４５】また、上記整流器は、中心角を１８０度以
上とする円弧状に構成され、径方向に関して上記反駆動
側ベアリングと重なるように該反駆動側ベアリングと同
軸に配設され、上記通風孔は、上記整流器に相対して周
方向に半周以上に渡って円弧状に開口するように上記反
駆動側ブラケットに穿設されているので、整流器の熱交
換部の放熱面積および通風孔から流入する冷却風の風量
が大きくなり、整流器および反駆動側ベアリングが効果
的に冷却される。
上とする円弧状に構成され、径方向に関して上記反駆動
側ベアリングと重なるように該反駆動側ベアリングと同
軸に配設され、上記通風孔は、上記整流器に相対して周
方向に半周以上に渡って円弧状に開口するように上記反
駆動側ブラケットに穿設されているので、整流器の熱交
換部の放熱面積および通風孔から流入する冷却風の風量
が大きくなり、整流器および反駆動側ベアリングが効果
的に冷却される。
【００４６】また、上記回転子の界磁巻線に界磁電流を
供給するためのスリップリングが上記シャフトの反駆動
側に配設され、上記複列ベアリングの直径と上記スリッ
プリングの直径とが略等しく構成されているので、摩耗
したブラスの交換作業時に反駆動側ベアリングがブラシ
に引っ掛からず、ブラシホルダの損傷事故を抑えること
ができる。
供給するためのスリップリングが上記シャフトの反駆動
側に配設され、上記複列ベアリングの直径と上記スリッ
プリングの直径とが略等しく構成されているので、摩耗
したブラスの交換作業時に反駆動側ベアリングがブラシ
に引っ掛からず、ブラシホルダの損傷事故を抑えること
ができる。
【００４７】また、上記シャフトは、その反駆動側端面
が、上記複列ベアリングの反駆動側端面と反駆動側の最
外列のボール軌道中心との間に位置するように上記複列
ベアリングに支持されているので、加重が各列のボール
に均等に加わるようになり、各列の分担加重のアンバラ
ンスが低減される。
が、上記複列ベアリングの反駆動側端面と反駆動側の最
外列のボール軌道中心との間に位置するように上記複列
ベアリングに支持されているので、加重が各列のボール
に均等に加わるようになり、各列の分担加重のアンバラ
ンスが低減される。
【００４８】また、クリープ防止部材が、各列の上記ボ
ール軌道に対応するように上記複列ベアリングの外輪の
外周面に設けられているので、耐クリープ性が向上され
る。
ール軌道に対応するように上記複列ベアリングの外輪の
外周面に設けられているので、耐クリープ性が向上され
る。
【００４９】また、上記複列ベアリングは２列のボール
軌道を有し、上記クリープ防止部材は上記ボール軌道に
配設された上記ボールの直径以下の幅を有する環状体に
成形され、幅方向中心が上記ボール軌道の中心に対して
上記複列ベアリングの端面側にオフセットされて上記ボ
ール軌道のそれぞれに対応して上記外輪の外周面に設け
られているので、クリープ防止効果が向上される。
軌道を有し、上記クリープ防止部材は上記ボール軌道に
配設された上記ボールの直径以下の幅を有する環状体に
成形され、幅方向中心が上記ボール軌道の中心に対して
上記複列ベアリングの端面側にオフセットされて上記ボ
ール軌道のそれぞれに対応して上記外輪の外周面に設け
られているので、クリープ防止効果が向上される。
【００５０】また、上記ブラケットが金属製で、上記ク
リープ防止部材が樹脂製であるので、クリープ防止効果
が大きくなるとともに、生産性が向上される。
リープ防止部材が樹脂製であるので、クリープ防止効果
が大きくなるとともに、生産性が向上される。
【００５１】また、放熱手段が上記反駆動側ブラケット
に設けられているので、反駆動側ベアリングでの発熱が
効率的に放熱され、反駆動側ベアリングの温度上昇が抑
えられる。
に設けられているので、反駆動側ベアリングでの発熱が
効率的に放熱され、反駆動側ベアリングの温度上昇が抑
えられる。
【図１】 この発明の実施の形態１に係る車両用交流発
電機を示す縦断面図である。
電機を示す縦断面図である。
【図２】 この発明の実施の形態１に係る車両用交流発
電機における反駆動側ベアリングを示す縦断面図であ
る。
電機における反駆動側ベアリングを示す縦断面図であ
る。
【図３】 この発明の実施の形態１に係る車両用交流発
電機を反駆動側から見た正面図である。
電機を反駆動側から見た正面図である。
【図４】 この発明の実施の形態１に係る車両用交流発
電機の反駆動側内視図である。
電機の反駆動側内視図である。
【図５】 この発明の実施の形態１に係る車両用交流発
電機に適用される整流器を示す斜視図である。
電機に適用される整流器を示す斜視図である。
【図６】 この発明の実施の形態２に係る車両用交流発
電機における反駆動側ベアリングの構造を示す縦断面図
である。
電機における反駆動側ベアリングの構造を示す縦断面図
である。
【図７】 この発明の実施の形態３に係る車両用交流発
電機における反駆動側ベアリングの構造を示す縦断面図
である。
電機における反駆動側ベアリングの構造を示す縦断面図
である。
【図８】 この発明の実施の形態４に係る車両用交流発
電機における反駆動側ベアリングを示す斜視図である。
電機における反駆動側ベアリングを示す斜視図である。
【図９】 この発明の実施の形態５に係る車両用交流発
電機を反駆動側から見た正面図である。
電機を反駆動側から見た正面図である。
【図１０】 この発明の実施の形態５に係る車両用交流
発電機の反駆動側内視図である。
発電機の反駆動側内視図である。
【図１１】 この発明の実施の形態６に係る車両用交流
発電機を示す縦断面図である。
発電機を示す縦断面図である。
【図１２】 この発明の実施の形態７に係る車両用交流
発電機を示す縦断面図である。
発電機を示す縦断面図である。
【図１３】 従来の車両用交流発電機を示す縦断面図で
ある。
ある。
【図１４】 従来の車両用交流発電機に適用される反駆
動側ベアリングの構造を示す要部断面図である。
動側ベアリングの構造を示す要部断面図である。
１ 駆動側ブラケット、１ａ 駆動側ベアリングボック
ス、２ 反駆動側ブラケット、２ａ 反駆動側ベアリン
グボックス、２ｂ 通風孔、２ｄ 放熱リブ（放熱手
段）、３ シャフト、４ 駆動側ベアリング、６ 回転
子、７ 固定子、８ スリップリング、１１ プーリ、
１３、１３Ａ 整流器、２２ 界磁巻線、３０、３０
Ａ、３０Ｂ、３０Ｃ 反駆動側ベアリング、３１ 内
輪、３２ 外輪、３３ ボール軌道、３４ ボール、３
６ 樹脂バンド（クリープ防止部材）、３７ 金属リン
グ（クリープ防止部材）、４０ 正極側ヒートシンク
（熱交換部）、４１ 負極側ヒートシンク（熱交換
部）、５１ 流通路（放熱手段）、５２冷却水（放熱手
段）。
ス、２ 反駆動側ブラケット、２ａ 反駆動側ベアリン
グボックス、２ｂ 通風孔、２ｄ 放熱リブ（放熱手
段）、３ シャフト、４ 駆動側ベアリング、６ 回転
子、７ 固定子、８ スリップリング、１１ プーリ、
１３、１３Ａ 整流器、２２ 界磁巻線、３０、３０
Ａ、３０Ｂ、３０Ｃ 反駆動側ベアリング、３１ 内
輪、３２ 外輪、３３ ボール軌道、３４ ボール、３
６ 樹脂バンド（クリープ防止部材）、３７ 金属リン
グ（クリープ防止部材）、４０ 正極側ヒートシンク
（熱交換部）、４１ 負極側ヒートシンク（熱交換
部）、５１ 流通路（放熱手段）、５２冷却水（放熱手
段）。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０２Ｋ 9/06 Ｈ０２Ｋ 9/06 Ｃ 11/04 19/22 19/22 11/00 Ｙ Ｆターム(参考） 5H605 AA01 BB03 BB10 CC02 CC04 CC08 DD03 DD11 DD13 EB10 EB19 EB36 FF06 5H607 AA02 BB02 BB07 BB14 CC01 CC03 CC05 DD09 DD16 EE28 FF24 GG01 GG08 JJ07 5H609 BB05 BB13 BB18 PP02 PP05 PP11 PP14 PP16 QQ02 QQ04 QQ12 QQ23 RR02 RR20 RR27 RR36 RR42 RR62 RR63 RR69 5H611 AA09 BB02 BB06 TT03 UA04 UB01 5H619 AA11 BB02 BB17 PP01 PP02 PP10 PP19 PP20 PP22 PP24 PP32
Claims (9)
- 【請求項１】 それぞれ円筒状のベアリングボックスが
端面中央部に設けられた椀状に成形され、椀状の開口部
を対向させて結合された駆動側および反駆動側ブラケッ
トと、 上記両ベアリングボックス内に配設された駆動側および
反駆動側ベアリングを介して上記両ブラケットに回転自
在に支持されたシャフトと、 上記シャフトの駆動側端部に固着されたプーリと、 両端が上記両ブラケットに支持されて配設された固定子
と、 上記シャフトに固着されて上記固定子の内径側に配設さ
れた回転子と、 上記反駆動側ブラケットの上記ベアリングボックスの外
周側に配設された整流器と、 上記整流器で発生する熱を放熱する熱交換部とを備えた
車両用交流発電機において、 上記反駆動側ベアリングは、一つずつの内輪および外輪
を有し、ボール軌道がこの内輪と外輪との間に軸方向に
複数列設けられ、複数個のボールが各列のボール軌道に
配設された複列ベアリングとしたことを特徴とする車両
用交流発電機。 - 【請求項２】 それぞれ円筒状のベアリングボックスが
端面中央部に設けられた椀状に成形され、椀状の開口部
を対向させて結合された駆動側および反駆動側ブラケッ
トと、 上記両ベアリングボックス内に配設された駆動側および
反駆動側ベアリングを介して上記両ブラケットに回転自
在に支持されたシャフトと、 上記シャフトの駆動側端部に固着されたプーリと、 両端が上記両ブラケットに支持されて配設された固定子
と、 上記シャフトに固着されて上記固定子の内径側に配設さ
れた回転子と、 上記反駆動側ブラケットの上記ベアリングボックスの外
周側に配設された整流器と、 上記反駆動側ブラケットの上記ベアリングボックスの外
周側に穿設された通風孔とを備え、空気を上記通風孔を
通風させることにより上記整流器を冷却するように構成
されている車両用交流発電機において、 上記反駆動側ベアリングは、一つずつの内輪および外輪
を有し、ボール軌道がこの内輪と外輪との間に軸方向に
複数列設けられ、複数個のボールが各列のボール軌道に
配設された複列ベアリングとしたことを特徴とする車両
用交流発電機。 - 【請求項３】 上記整流器は、中心角を１８０度以上と
する円弧状に構成され、径方向に関して上記反駆動側ベ
アリングと重なるように該反駆動側ベアリングと同軸に
配設され、上記通風孔は、上記整流器に相対して周方向
に半周以上に渡って円弧状に開口するように上記反駆動
側ブラケットに穿設されていることを特徴とする請求項
２記載の車両用交流発電機。 - 【請求項４】 上記回転子の界磁巻線に界磁電流を供給
するためのスリップリングが上記シャフトの反駆動側に
配設され、上記複列ベアリングの直径と上記スリップリ
ングの直径とが略等しく構成されていることを特徴とす
る請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の車両用交流
発電機。 - 【請求項５】 上記シャフトは、その反駆動側端面が、
上記複列ベアリングの反駆動側端面と反駆動側の最外列
のボール軌道中心との間に位置するように上記複列ベア
リングに支持されていることを特徴とする請求項１乃至
請求項４のいずれかに記載の車両用交流発電機。 - 【請求項６】 クリープ防止部材が、各列の上記ボール
軌道に対応するように上記複列ベアリングの外輪の外周
面に設けられていることを特徴とする請求項１乃至請求
項５のいずれかに記載の車両用交流発電機。 - 【請求項７】 上記複列ベアリングは２列のボール軌道
を有し、上記クリープ防止部材は上記ボール軌道に配設
された上記ボールの直径以下の幅を有する環状体に成形
され、幅方向中心が上記ボール軌道の中心に対して上記
複列ベアリングの端面側にオフセットされて上記ボール
軌道のそれぞれに対応して上記外輪の外周面に設けられ
ていることを特徴とする請求項６記載の車両用交流発電
機。 - 【請求項８】 上記ブラケットが金属製で、上記クリー
プ防止部材が樹脂製であることを特徴とする請求項６又
は請求項７記載の車両用交流発電機。 - 【請求項９】 放熱手段が上記反駆動側ブラケットに設
けられていることを特徴とする請求項１乃至請求項８の
いずれかに記載の車両用交流発電機。
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Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6876111B2 (en) | 2003-02-18 | 2005-04-05 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Bearing structure having a resin case with axial slit |
| JP2007074854A (ja) * | 2005-09-08 | 2007-03-22 | Mitsubishi Electric Corp | 車両用回転電機 |
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Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4360027B2 (ja) * | 2000-11-06 | 2009-11-11 | 株式会社デンソー | 車両用交流発電機 |
| US6828703B2 (en) * | 2003-03-06 | 2004-12-07 | Visteon Global Technologies, Inc. | Diode interconnection in an alternator rectifier |
| US7570488B2 (en) * | 2004-09-21 | 2009-08-04 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Alternator rectifier |
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| FR2886506B1 (fr) | 2005-05-31 | 2011-02-25 | Valeo Equip Electr Moteur | Module electronique pour machine electrique tournante |
| JP2007037280A (ja) * | 2005-07-27 | 2007-02-08 | Mitsubishi Electric Corp | インバータ一体型回転電機 |
| JP2007135372A (ja) * | 2005-11-14 | 2007-05-31 | Denso Corp | 車両用交流発電機 |
| JP4400577B2 (ja) * | 2006-01-20 | 2010-01-20 | 株式会社デンソー | ブラシレス車両用交流発電機 |
| US7629728B1 (en) | 2008-07-15 | 2009-12-08 | Iptrade, Inc. | Scalable piezoelectric package |
| JP4628460B2 (ja) * | 2008-10-22 | 2011-02-09 | 三菱電機株式会社 | 回転電機、及びその製造方法 |
| US20100195286A1 (en) * | 2009-02-02 | 2010-08-05 | Rakesh Kumar Dhawan | Heat sink mechanism for internally integrated inverter hub (i3h) motor for light electric vehicles |
| US8427131B2 (en) | 2009-06-12 | 2013-04-23 | Schweitzer Engineering Laboratories Inc | Voltage regulation at a remote location using measurements from a remote metering device |
| US8476874B2 (en) | 2009-10-13 | 2013-07-02 | Schweitzer Engineering Laboratories, Inc | Systems and methods for synchronized control of electrical power system voltage profiles |
| JP2013187998A (ja) * | 2012-03-07 | 2013-09-19 | Nissan Motor Co Ltd | 電力変換装置 |
| JP5528505B2 (ja) * | 2012-06-14 | 2014-06-25 | 三菱電機株式会社 | 回転電機 |
| WO2014045499A1 (ja) * | 2012-09-19 | 2014-03-27 | 日産自動車株式会社 | 電力変換装置 |
| US9929614B2 (en) * | 2013-07-02 | 2018-03-27 | Nidec Corporation | Motor with integrated slot liner and bobbin with guides for conductor coils |
| JP5805233B2 (ja) * | 2014-02-17 | 2015-11-04 | 三菱電機株式会社 | 車両用交流発電機 |
| JP2017089844A (ja) * | 2015-11-16 | 2017-05-25 | 株式会社ジェイテクト | 転がり軸受 |
| DE102021212205A1 (de) * | 2021-10-28 | 2023-05-04 | Mahle International Gmbh | Elektrisch erregte Synchronmaschine |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3002635A1 (de) * | 1980-01-25 | 1981-07-30 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Waelzlager |
| JPH082162B2 (ja) * | 1984-08-20 | 1996-01-10 | 日本電装株式会社 | 車両用交流発電機の軸受装置 |
| US4739204A (en) * | 1986-01-30 | 1988-04-19 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Liquid cooled a.c. vehicle generator |
| JPH0540686Y2 (ja) | 1987-02-26 | 1993-10-15 | ||
| JPS6434549A (en) | 1987-07-30 | 1989-02-06 | Sumitomo Metal Ind | Belt for continuous casting |
| US5272403A (en) * | 1991-02-15 | 1993-12-21 | The Glacier Metal Company Limited | Low friction backup system for magnetic bearings |
| JPH0522897A (ja) * | 1991-07-12 | 1993-01-29 | Hitachi Ltd | 車両用交流発電機 |
| JP3232706B2 (ja) | 1991-11-06 | 2001-11-26 | 株式会社デンソー | 防爆型回転電機 |
| JPH07227058A (ja) * | 1994-02-09 | 1995-08-22 | Mitsubishi Electric Corp | 軸受装置及び交流発電機の軸受装置 |
| JPH082162A (ja) | 1994-06-14 | 1996-01-09 | Sansui Kogyo Kk | アルバム台紙 |
| JPH1082428A (ja) | 1996-07-17 | 1998-03-31 | Nippon Seiko Kk | 転がり軸受のクリープ防止装置 |
| JP3098223B2 (ja) * | 1998-11-27 | 2000-10-16 | 三菱電機株式会社 | 車両用交流発電機 |
-
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Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6876111B2 (en) | 2003-02-18 | 2005-04-05 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Bearing structure having a resin case with axial slit |
| US7545061B2 (en) | 2005-08-11 | 2009-06-09 | Mitsubishi Electric Corporation | Rotating electric machine for vehicles |
| JP2007074854A (ja) * | 2005-09-08 | 2007-03-22 | Mitsubishi Electric Corp | 車両用回転電機 |
| JP4566868B2 (ja) * | 2005-09-08 | 2010-10-20 | 三菱電機株式会社 | 車両用回転電機 |
| WO2013121555A1 (ja) | 2012-02-16 | 2013-08-22 | 三菱電機株式会社 | 回転電機 |
| JP5631511B2 (ja) * | 2012-02-16 | 2014-11-26 | 三菱電機株式会社 | 回転電機 |
| US9641040B2 (en) | 2012-02-16 | 2017-05-02 | Mitsubishi Electric Corporation | Rotating electric machine |
| JP2013207969A (ja) * | 2012-03-29 | 2013-10-07 | Denso Corp | 駆動装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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