JP2002091060A

JP2002091060A - トナー及び画像形成方法

Info

Publication number: JP2002091060A
Application number: JP2000281117A
Authority: JP
Inventors: Tomohito Handa; 智史半田; Hiroaki Kawakami; 宏明川上; Tatsuya Nakamura; 達哉中村; Koji Inaba; 功二稲葉; Yuji Moriki; 裕二森木; Katsuyuki Nonaka; 克之野中
Original assignee: Canon Inc
Current assignee: Canon Inc
Priority date: 2000-09-18
Filing date: 2000-09-18
Publication date: 2002-03-27

Abstract

(57)【要約】【課題】良好な定着性と保存性を併せもつトナーを提
供することにある。【解決手段】（ｉ）磁場発生手段１７と、（ｉｉ）電
磁誘導により発熱する発熱層及び離型層を少なくとも有
する回転加熱部材１０と、（ｉｉｉ）該回転加熱部材と
ニップを形成している回転加圧部材３０とを少なくとも
有する加熱加圧手段１００を使用し、記録材Ｐを介し
て、該回転加熱部材を押圧しながら、該記録材上のトナ
ー像ｔ１を加熱加圧定着して記録材に定着画像ｔ２を形
成する画像形成方法に適用されるトナーであり、該トナ
ーは、少なくとも、結着樹脂と着色剤を含有し、さらに
該トナーの構造においてコア＝シェル構造を有するトナ
ーであり、コア粒子が平均膜厚０．００５乃至０．７５
μｍのシェル層によって被覆されていることを特徴とす
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、電子写真法、静電
記録法、磁気記録法などを利用した記録方法に用いられ
るトナー、又はトナージェット方式の画像形成方法に用
いられるトナー、及び画像形成方法に関するものであ
る。さらに詳しくは、本発明は、予め静電潜像担持体上
にトナー像を形成後、転写材上に転写させて画像形成す
る、複写機、プリンター、ファックス等の電子写真、静
電記録、静電印刷に用いられるトナー及び画像形成方
法、又はトナージェット方式により記録材に直接トナー
を吐出し画像を得るトナー及び画像形成方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、電子写真での熱定着プロセスとし
ては、熱ローラ方式の定着装置が広く用いられてきてい
る。熱ローラ方式の定着装置の特徴は、熱媒体が剛体の
ローラであるために、加熱と同時に記録材に対して十分
な圧力を与えることができることにある。

【０００３】しかし、熱ローラ方式の定着装置は、定着
ローラの熱容量が大きいために、電源投入後に定着装置
が所定の定着可能温度に立ち上がるまで、かなりの待ち
時間（ウエイトタイム）を必要とするという欠点があっ
た。

【０００４】更に、熱ローラ方式の定着装置は、画像形
成装置のスタンバイ状態時（非画像出力時）において、
定着ローラを所定の温調状態に維持させる目的で、ハロ
ゲンランプに通電したまま保持している必要があり、画
像形成装置の内部昇温や電力消費増加という問題を派生
するといった欠点があった。

【０００５】かかる問題を解決するために、例えば特開
昭６３−３１３１８２号公報、特開平２−１５７８７８
号公報、特開平４−４４０７５号公報、特開平４−２０
４９８０号公報において、フィルム加熱方式の定着装置
が提案されている。

【０００６】これらのフィルム加熱方式の定着装置は、
加熱体としてセラミックヒータと、加圧部材としての加
圧ローラとの間に耐熱性フィルム（定着フィルム）を挟
ませてニップ部を形成させ、該ニップ部のフィルムと加
圧ローラとの間に画像定着すべき未定着トナー画像を形
成担持させた被記録材を導入してフィルムと一緒に狭持
搬送させることでニップ部においてセラミックヒータの
熱をフィルムを介して被記録材に与え、またニップ部の
加圧力にて未定着トナー画像を被記録材面に熱圧定着さ
せるものである。このフィルム加熱方式の定着装置の特
徴としては、セラミックヒータ及びフィルムとして低熱
容量の部材を用いてオンデマンドタイプの装置を構成す
ることができ、画像形成装置の画像形成実行時のみ熱源
としてのセラミックヒータに通電して所定の定着温度に
発熱させた状態にすればよく、画像形成装置の電源オン
から画像形成実行可能状態までの待ち時間が短く（クイ
ックスタート性）、スタンバイ時の消費電力も大幅に小
さい（省電力）等の点があげられる。

【０００７】しかし、大きな熱量が要求されるフルカラ
ー画像形成装置や高速機種用の定着装置としては、連続
定着に必要な迅速な熱量供給が不十分であり、定着不良
や定着画像の光沢ムラ（グロスムラ）やオフセット等の
問題が発生し、さらなる改善が必要である。

【０００８】そこで、かかる問題点を解決するために、
実開昭５１−１０９７３９号公報において、磁束により
定着ローラに電流を誘導させてジュール熱によって発熱
させる誘導加熱定着装置が開示されている。これは、誘
導電流の発生を利用することで直接定着ローラを発熱さ
せることができるために、ハロゲンランプを熱源として
用いた熱ローラ方式の定着装置よりも熱効率が良好な定
着プロセスを達成している。

【０００９】しかしながら、この誘導加熱ローラ定着方
式は、従来のローラー定着同様に定着ローラの熱容量が
大きいために「オンデマンド定着」を達成することは困
難であった。

【００１０】また、高速機種用で「オンデマンド定着」
を達成するために、プロセス速度を高めたフィルム定着
装置において定着部の線圧を高めるといった手法が提案
されている。かかる手法によると、定着時の線圧が高い
ことによって、定着フィルム表面に対して非常に傷がつ
きやすくなり、かかる定着装置と組み合わせるトナーに
対しての制限が大きくなる。

【００１１】そこで、上記の如き定着装置と組み合わせ
るトナーとしては、熱を加えた際の溶融性及び混色性が
良いことが重要であり、軟化点が低く、且つ溶融粘度が
低く、高いシャープメルト性を有するトナーを使用する
ことが好ましい。

【００１２】しかし、トナーの溶融性やフルカラートナ
ーの混色性向上のために、バインダー樹脂成分の軟化点
を下げると、放置中にトナー粒子同士が凝集しトナーの
流動性が変化したり、さらにはトナー粒子同士が融着し
て塊状物を生成し、トナーとしての「耐ブロッキング
性」が悪化する。トナーの「耐ブロッキング性」が悪化
すと、例えば、画像カブリや現像時の画像スジ等の現像
性に障害をきたすために好ましくない。

【００１３】そこで、トナーの「溶融性」又は「混色
性」と「耐ブロッキング性」の両立を達成するために、
トナーの構造を制御しコア＝シェル構造を有するトナー
が開示されている。かかるトナーは、「溶融性」又は
「混色性」に優れるバインダー樹脂をコア材とし、コア
材を熱的安定性の高いシェル樹脂で被覆することで「耐
ブロッキング性」を向上させ、トナーの「溶融性」又は
「混色性」と「耐ブロッキング性」の両立を達成してい
る。

【００１４】しかしながらこのような高い「溶融性」又
は「混色性」を有するトナーは、一般に定着ローラとの
親和性が高く、定着時に定着ローラにオフセットし易い
傾向にある。また、さらに定着オフセットによって付着
したオフセットトナーは、連続定着時の紙間隔、あるい
は待機時の空回転動作で加圧ローラ側に移行し、紙の裏
汚れや、定着紙のローラ巻き付きを発生しやすくなるた
め問題がある。

【００１５】更に上記のごとき問題は、特に連続での印
刷時、又は、フルカラー印刷時に起こりやすい。その理
由としては定かではないが、連続での印刷によって、転
写材へ連続的に熱を与える結果熱供給不足を生じること
が一因として考えられる。特にフルカラー画像形成時に
は、転写材上にマゼンタトナー、シアントナー、イエロ
ートナー、ブラックトナーと複数層のトナー層が形成さ
れるため、単色で現像する場合に比べてトナー層厚が増
大し、定着時の熱や圧力が不十分になり易くなることが
考えられる。

【００１６】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
の従来技術の問題点を解決したトナー及び画像形成方法
を提供することにある。

【００１７】すなわち、本発明の目的は、良好な定着性
と保存性を併せもつトナー及び画像形成方法を提供する
ものである。

【００１８】更に本発明の目的は、定着フィルム削れを
極力抑え、且つ、定着装置とのマッチングに優れたトナ
ー及び画像形成方法を提供するものである。

【００１９】更に本発明の目的は、安定した定着グロス
を実現し、さらに定着装置とのマッチングに優れたカラ
ートナー及び画像形成方法を提供するものである。

【００２０】

【課題を解決するための手段及び作用】上記目的を達成
するために、本発明者は鋭意検討を行った結果、本発明
を開示するに至った。

【００２１】すなわち、第一の発明は、（ｉ）磁場発生
手段と、（ｉｉ）電磁誘導により発熱する厚さ１〜２０
０μｍの発熱層、及び、厚さ１〜１００μｍの離型層を
少なくとも有する回転加熱部材と、（ｉｉｉ）該回転加
熱部材と幅５〜１５ｍｍのニップを形成している回転加
圧部材とを少なくとも有する加熱加圧手段を使用し、記
録材を介して面圧９〜５００ｋＮ／ｍ²で該回転加熱部
材を押圧しながら、定着スピード２０〜３００ｍｍ／秒
の条件で該記録材上のトナー像を加熱加圧定着して記録
材に定着画像を形成する画像形成方法に適用されるトナ
ーであり、該トナーは、少なくとも、結着樹脂と着色剤
を含有し、さらに該トナーの構造においてコア＝シェル
構造を有するトナーであり、コア粒子が平均膜厚０．０
０５乃至０．７５μｍのシェル層によって被覆されてい
ることを特徴とするトナー、及び、画像形成方法に関す
る。

【００２２】また、第二の発明は、（ｉ）磁場発生手段
と、（ｉｉ）電磁誘導により発熱する厚さ１〜２００μ
ｍの発熱層、及び、厚さ１〜１００μｍの離型層を少な
くとも有する回転加熱部材と、（ｉｉｉ）該回転加熱部
材と幅５〜１５ｍｍのニップを形成している回転加圧部
材とを少なくとも有する加熱加圧手段を使用し、記録材
を介して面圧９〜５００ｋＮ／ｍ²で該回転加熱部材を
押圧しながら、定着スピード２０〜３００ｍｍ／秒の条
件で該記録材上のトナー像を加熱加圧定着して記録材に
定着画像を形成する画像形成方法に適用されるトナーで
あり、該トナーは、少なくとも、結着樹脂と着色剤とワ
ックス成分を含有するトナーであって、該トナーの透過
電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用いたトナー粒子の断層面観察
において、ワックス成分を含有してなるコアと、該コア
をシェルが被覆してなるコア＝シェル構造を有するトナ
ーであり、（１）フロー式粒子像測定装置で測定される
トナーの質量基準の円相当重量平均径Ｄ₄（μｍ）に対
し、０．９≦Ｒ／Ｄ₄≦１．１の関係を満たす長径Ｒ
（μｍ）を呈するトナー粒子の断層面を観察し、（２）
トナー粒子の断層面観察においてコア粒子が平均膜厚
０．００５乃至０．７５μｍのシェル層によって被覆さ
れており、さらに（３）ワックスに由来する相分離構造
が存在し、（４）ワックス成分に起因する相分離構造の
うち、最も大きいものの長径ｒをそれぞれ計測し、求め
られたｒ／Ｒの相加平均値（ｒ／Ｒ）ｓｔが、０．０５
≦（ｒ／Ｒ）ｓｔ≦０．９５を満たすように、該ワック
ス成分が結着樹脂中に実質的に球状及び／又は紡錘形の
島状に分散されていることを特徴とするトナー、及び、
画像形成方法に関する。

【００２３】

【発明の実施の形態】まず、本発明の第一の発明である
トナーを詳細に説明する。

【００２４】第一の発明であるトナーは、コア＝シェル
構造を有し、コア粒子が平均膜厚０．００５乃至０．７
５μｍ、さらに好ましくは平均膜厚０．００５乃至０．
３μｍ、より好ましくは平均膜厚０．０１乃至０．２μ
ｍのシェル層によって被覆されているものである。

【００２５】本発明において、トナーのコア＝シェル構
造のシェル平均膜厚を測定する方法は種々の方法が適用
可能である。測定方法の例として、たとえば、トナー粒
子単層に対してＥＳＣＡによる分析を行い得られるバン
ドスペクトルから特定できる元素の元素比から求める方
法、透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）による断層形態観察から
直接的に求める方法、光音響分析（ＰＡＳＳ）と赤外分
光分析（ＩＲ）を組み合わせたＩＲ−ＰＡＳＳ分析によ
るトナー粒子表面とトナー内部の化学組成比から求める
方法が挙げられる。これらの中で特に好ましくは、ＴＥ
Ｍによる断層形態観察から直接的に求める方法が用いら
れる。

【００２６】ここで、透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）観察に
よる具体的観察方法について説明する。

【００２７】透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）観察による観察
は、以下の方法で行う。

【００２８】常温硬化性のエポキシ樹脂中にトナー粒
子を十分に分散させた後、温度４０℃の雰囲気中で２日
間硬化させトナー粒子を含む樹脂硬化物を用意する。得られた樹脂硬化物を適当な大きさに調整し、更に、
四三酸化ルテニウム、または四三酸化オスミウム、ある
いはこれらを併用し染色を施す。試料によっては、染色
せずにコア＝シェル構造が観察できるものもあるため、
染色は必要に応じて行う。前記工程の後、樹脂硬化物をダイヤモンド歯を備えた
ミクロトームを用い薄片状のサンプルを切り出し、観察
用のサンプルを作製する。また、透過電子顕微鏡（ＴＥ
Ｍ）観察の前準備として、観察用のサンプルに対し白金
蒸着を適宜行う。透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用いトナーの断層形態を
観察する。

【００２９】透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）としては、トナ
ーの構造を確認できる能力を有するものであれば特に限
定するものではない。具体的な例を以下に示す。

【００３０】《断面観察条件》装置：透過型電子顕微鏡Ｈ−７５００（日立製作所製）一次加速電圧：４０〜１２０ｋＶ

【００３１】コア＝シェル構造を有するトナー粒子のほ
とんどのものは、芯材と外殻を構成する樹脂との若干の
結晶化度、電子線反射の違いから材料間のコントラスト
として観察される。更に材料間のコントラストが弱く、
観察しにくい場合、観察画像を電子化し、画像のコント
ラスト調節が可能な画像処理ソフト（例えば、Ｓｃａｎ
ＣｒａｆｔＣＳ／キヤノン社製など）によって材料
間のコントラストが強調されるよう適宜調節し、コア＝
シェル構造を観察する。

【００３２】代表的コア＝シェル構造を有するトナーの
断層面観察の一例を図１０ａに示す。

【００３３】後記の実施例で得られたトナー粒子は、ト
ナー粒子中にコア＝シェル構造が形成されていることが
観測された。

【００３４】シェル平均層厚は、得られたトナー粒子の
断層面に対して、フロー式粒子像測定装置で測定される
トナーの質量基準の円相当重量平均径Ｄ₄（μｍ）に対
し、０．９≦Ｒ／Ｄ₄≦１１１の関係を満たす長径Ｒ
（μｍ）を呈するトナー粒子の断層面を２０箇所選び出
し、下記計算によってシェル平均層厚（μｍ）を求め
た。

【００３５】

【数１】シェル平均層厚（μｍ）＝（Ｂ＋Ｃ）×Ｄ₄／
（２×Ａ）Ａ：ＴＥＭ写真上のトナー径（μｍ）Ｂ，Ｃ：上記観察トナーの断層面両端の写真上シェル厚
（μｍ）（図１０参照）

【００３６】ここでのトナーの質量基準の円相当重量平
均径Ｄ₄（μｍ）は、コールターカウンターＴＡ−ＩＩ
型あるいはコールターマルチサイザー（コールター社
製）等を用い、個数分布、体積分布を出力するインター
フェイス（日科機製）及びＰＣ９８０１パーソナルコン
ピューター（ＮＥＣ製）を接続し測定を行った。測定電
解溶液としては、たとえば、ＩＳＯＴＯＮＲ−ＩＩ
（コールターサイエンティフィックジャパン社製）が使
用できる。

【００３７】測定法としては、前記電解溶液１００〜１
５０ｍｌ中に分散剤として界面活性剤（好ましくはアル
キルベンゼンスルホン酸塩）を０．１〜５ｍｌと測定試
料を２〜２０ｍｇ加えた後、超音波分散器で約１〜３分
間分散処理を行ない前記コールターカウンターＴＡ−Ｉ
Ｉ型により測定した。測定した２μｍ以上のトナーの体
積、個数から、体積分布と個数分布とを算出し、重量平
均粒径（Ｄ₄）および個数平均粒径（Ｄ₁）を求める。

【００３８】以上、得られたシェル層厚（μｍ）につい
て、下記〜の統計処理を行い、シェル平均層厚（μ
ｍ）を算出した。

【００３９】同一サンプルについて、トナー粒子１０
個から１０点のシェル層厚測定を行う。得られた１０個のデータから最大と最小の値を削除
し、残り８個のデータの相加平均により、シェル平均層厚
（μｍ）を求める。

【００４０】次に、本発明の第二の発明であるトナーに
ついて詳細に説明する。

【００４１】第一の発明との相違点はワックスの存在、
及びその存在形態にある。

【００４２】すなわち、該トナーは、少なくとも、結着
樹脂と着色剤とワックス成分を含有するトナーであっ
て、該トナーの透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用いたトナ
ー粒子の断層面観察において、コア＝シェル構造を有す
るトナーであり、（１）フロー式粒子像測定装置で測定
されるトナーの質量基準の円相当重量平均径Ｄ₄（μ
ｍ）に対し、０．９≦Ｒ／Ｄ₄≦１．１の関係を満たす
長径Ｒ（μｍ）を呈するトナー粒子の断層面を観察し、
（２）トナー粒子の断層面観察においてコア粒子が平均
膜厚０．００５乃至０．７５μｍのシェル層によって被
覆されており、さらに（３）ワックスに由来する相分離
構造が存在し、（４）ワックス成分に起因する相分離構
造のうち、最も大きいものの長径ｒをそれぞれ計測し、
求められたｒ／Ｒの相加平均値（ｒ／Ｒ）ｓｔが、０．
０５≦（ｒ／Ｒ）ｓｔ≦０．９５を満たすように、該ワ
ックス成分が結着樹脂中に実質的に球状及び／又は紡錘
形の島状に分散されていることを特徴とする。

【００４３】本発明のワックスは、コア＝シェルを形成
するコア部の樹脂に対して層分離構造をとるものであ
る。ワックスと樹脂の層分離形態が結着樹脂中に実質的
に球状及び／又は紡錘形の島状に分散されていることが
好ましい。

【００４４】ワックス成分を含有するトナーの場合、保
存中にワックス成分がトナー粒子からしみ出したり、ト
ナー表面にワックス成分が局在したりして、ワックス成
分が現像装置内部を汚染し、時にはトナーの帯電特性や
スリーブコート性を悪化させるといった問題を生じるこ
とがある。ワックス成分を上記の如く分散させ、トナー
中に内包化させ、さらにトナー粒子表面をシェル層によ
って被覆することにより、トナーの劣化や画像形成装置
への汚染等を防止することができる。

【００４５】トナー表面を被覆するシェル層の平均膜厚
としては、ワックスのしみだし防止と定着性の観点か
ら、０．００５乃至０．７５μｍ、さらに好ましくは
０．００５乃至０．３μｍ、より好ましくは０．０１乃
至０．２μｍが好ましい。

【００４６】更に、ワックスと樹脂の層分離形態は、
（ｒ／Ｒ）ｓｔが０．０５≦（ｒ／Ｒ）ｓｔ≦０．９
５、より好ましくは０．２５≦（ｒ／Ｒ）ｓｔ≦０．９
０を満たす分散状態で結着樹脂中に実質的に球状及び／
又は紡錘形の島状に分散されていることが、定着時のワ
ックスに由来する離型効果向上とコア材の熱安定性の観
点から好ましい。

【００４７】ワックスと樹脂の層分離が不完全な場合、
結着樹脂に対してワックスが可塑剤として働くために、
コアを形成する樹脂がワックス成分の樹脂の可塑効果に
よって軟化し、トナー粒子が機械的ストレスに対して容
易に破壊されやすくなって、現像容器内汚染を生じるた
め好ましくない。さらに、ワックスと樹脂の層分離が不
完全な場合、定着時にワックスが記録材上のトナー層と
定着ローラとの界面で、離型剤として作用しにくくな
り、定着装置へのトナー融着や記録材の定着ローラ巻き
付きといった問題を生じるため好ましくない。

【００４８】このように、ワックスをトナーの結着樹脂
中に実質的に球状及び／又は紡錘形の島状に分散されて
いることによって、定着装置へのトナー融着や記録材の
定着ローラ巻き付きが更に改良され、連続的な画像出力
においても、耐久性に優れた良好なフルカラーの画像形
成が可能になる。

【００４９】本発明においてトナーの断層面を観察する
具体的方法としては、第一の発明同様の観察方法によっ
て行うことができる。代表的な一例を図１０ｂに示す。
後記の実施例で得られたトナー粒子は、トナー粒子がコ
ア＝シェル構造を形成し、且つ、ワックス成分が外殻樹
脂中に内包化されていることが観測された。

【００５０】本発明のトナー用樹脂に用いられるコアと
して使用可能な結着樹脂としては、トナーを製造する際
に用いられるものであれば特に限定されるものではな
い。

【００５１】本発明のトナーのコアとして使用可能な結
着樹脂の具体例としては、以下の重合性単量体の重合
体、又は、重合性単量体単独の重合体の混合物、あるい
は、２種類以上の重合性単量体の共重合生成物が挙げら
れる。更に具体的には、スチレン−アクリル酸共重合体
あるいはスチレン−メタクリル酸系共重合体が好まし
い。

【００５２】スチレン系重合性単量体としては、例えば
スチレン、ｏ−メチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、
ｐ−メチルスチレン、ｐ−メトキシスチレン、ｐ−フェ
ニルスチレン、ｐ−クロルスチレン、３，４−ジクロル
スチレン、ｐ−エチルスチレン、２，４−ジメチルスチ
レン、ｐ−ｎ−ブチルスチレン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチル
スチレン、ｐ−ｎ−ヘキシルスチレン、ｐ−ｎ−オクチ
ルスチレン、ｐ−ｎ−ノニルスチレン、ｐ−ｎ−デシル
スチレン、ｐ−ｎ−ドデシルスチレンの如きスチレン及
びその誘導体が挙げられる。

【００５３】アクリル酸エステル系重合性単量体として
は、例えばメタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、
メタクリル酸プロピル、メタクリル酸ｎ−ブチル、メタ
クリル酸イソブチル、メタクリル酸ｎ−オクチル、メタ
クリル酸ドデシル、メタクリル酸２−エチルヘキシル、
メタクリル酸ステアリル、メタクリル酸フェニル、メタ
クリル酸ジメチルアミノエチル、メタクリル酸ジエチル
アミノエチルの如きα−メチレン脂肪族モノカルボン酸
エステル類；アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、ア
クリル酸ｎ−ブチル、アクリル酸イソブチル、アクリル
酸プロピル、アクリル酸ｎ−オクチル、アクリル酸ドデ
シル、アクリル酸２−エチルヘキシル、アクリル酸ステ
アリル、アクリル酸２−クロルエチル、アクリル酸フェ
ニルの如きアクリル酸エステル類、及びその誘導体が挙
げられる。

【００５４】これらコアを形成する樹脂のガラス転移温
度としては、トナーの定着性及びカラートナーの混色性
を保持するために、通常、４０〜９０℃であり、４５〜
８０℃が好ましく、５０〜７０℃がより好ましい。

【００５５】コアを形成する樹脂のガラス転移温度が４
０℃以下では、微弱な力でカプセル構造が破断しやす
く、保存中にトナー粒子同士が合一してトナーの流動性
が損なわれる、所謂、ブロッキング現象を発生しやすく
なるため好ましくない。また、コアを形成する樹脂のガ
ラス転移温度が９０℃以上では、一定のグロスを持った
定着物を得るために定着器の温度を非常に高く設定する
必要が生じるため、消費エネルギーが甚大になり、ま
た、じっくりと定着熱エネルギーをトナーに与える必要
から、高速での定着が困難になるという問題が生じるた
め好ましくない。

【００５６】本発明において、樹脂のガラス転移温度の
測定としては、ＤＳＣ測定が使用できる。

【００５７】ＤＳＣ測定装置としては、高精度の内熱式
入力補償型の示差走査熱量計で測定することが好まし
い。例えば、パーキンエルマー社製のＤＳＣ−７が利用
できる。ガラス転移点は、サンプルを１回昇温−降温さ
せ前履歴を取った後、温度速度１０℃／ｍｉｎで昇温さ
せた時に測定されるＤＳＣ曲線の変極点から、定法によ
って求められる。

【００５８】本発明のトナー用樹脂に用いられるシェル
は、有機物、無機物に限定するものではないが、高分子
状の有機物であることが好ましく、トナー用に使用可能
な公知の結着樹脂であることが更に好ましい。

【００５９】本発明のトナーのシェルとして好適に用い
られる樹脂の特性としては、コア材よりも熱的、あるい
は機械的安定性の高い特性を有するものである。

【００６０】本発明のトナーのシェルとして好適に用い
られる樹脂の具体例としては、ポリエステル樹脂が好ま
しく、また、以下の重合性単量体の重合体、又は、２種
類以上の重合性単量体の共重合生成物、あるいは、ポリ
カーボネート、オキサイド樹脂などの主鎖に酸素を含有
する樹脂、酸化ポリエチレンのごとき変性ポリアルキレ
ン系樹脂などの極性樹脂も好適に使用することができ
る。

【００６１】本発明のトナーのシェルとしてのポリエス
テル樹脂は、通常、以下に示すような２価以上のアルコ
ール単量体および２価以上のカルボン酸単量体を組み合
わせて縮重合反応によって得られるものが好ましく用い
られる。

【００６２】具体的に２価アルコール成分としては、例
えばポリオキシプロピレン（２．２）−２，２−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、ポリオキシプロ
ピレン（２．０）−ポリオキシエチレン（２．０）−
２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、ポ
リオキシプロピレン（６）−２，２−ビス（４−ヒドロ
キシフェニル）プロパン等のビスフェノールＡのアルキ
レンオキシド付加物；エチレングリコール、ジエチレン
グリコール、１，３−プロピレングリコール、１，４−
ブタンジオール、１，５−ペンタンジオール、１，６−
ヘキサンジオール、ビスフェノールＡのプロピレン付加
物等が挙げられる。

【００６３】３価以上のアルコール成分としては、例え
ばソルビトール、１，４−ソルビタン、ぺンタエリスリ
トール、ジペンタエリスリトール、グリセロール、トリ
メチロールエタン、トリメチロールプロパン等が挙げら
れる。

【００６４】また、酸成分としては、２価のカルボン酸
として、例えばマレイン酸、フマール酸、シトラコン
酸、イタコン酸、グルタコン酸、フタル酸、イソフタル
酸、テレフタル酸、コハク酸、ｎ−オクチルコハク酸、
イソオクチルコハク酸、及びこれらの酸の無水物、もし
くは低級アルキルエステル等が挙げられる。

【００６５】３価以上のカルボン酸としては、例えば
１，２，５−ヘキサントリカルボン酸、１，３−ジカル
ボキシル−２−メチル−２−メチレンカルボキシプロパ
ン、１，２，４−ベンゼントリカルボン酸、ピロメリッ
ト酸及びこれらの酸無水物、低級のアルキルエステル等
が挙げられる。これらの酸成分として、３価のカルボン
酸誘導体が好ましく用いられる。

【００６６】本発明におけるポリエステルの製造方法
は、重縮合反応をする方法であれば特に限定されること
なく、上記の単量体を用いてエステル化、エステル交換
反応により製造することができる。

【００６７】本発明のトナーのシェルとして用いる重合
性単量体の例としては、（メタ）アクリル系樹脂とし
て、ヘキサデシルアクリレート、メトキシカルボニルフ
ェニルアクリレート、フェニルアクリレート、メタクリ
ル酸メチル、シクロヘキシルメタクリレート、ヒドロキ
シプロピルメタクリレート、３，３−ジメチル２−ブチ
ルメタクリレート等が挙げられる。

【００６８】スチレン系重合性単量体として、４−アセ
チルスチレン、４−ベンゾイルスチレン、３，４−ビフ
ェニルスチレン、４−ブロモスチレン、４−クロロ２−
メチルスチレン、クロロスチレン、２−エトキシカルボ
ニルスチレン、４−エトキシスチレン、２−エチルスチ
レン、４−フロロスチレン、２，３，４，５，６−ペン
タフロロスチレン、４−ｉｓｏプロピルスチレン、２−
メトキシカルボニルスチレン、αメチルスチレン、４−
フェニルスチレン、スチレン等が挙げられる。

【００６９】シェルを形成する樹脂のガラス転移温度と
しては、トナーの保存性及びカラートナーの混色性の相
反する特性を両立するために、コアを形成する樹脂のガ
ラス転移温度に対して、通常、５乃至８０℃高いもので
あり、１０乃至５０℃高いものが好ましく、１０乃至３
５℃高いものがより好ましい。

【００７０】シェル層の厚みは、コア材を形成する樹脂
量とシェル材を形成する樹脂量の比率、トナーの粒子
径、粒径分布、およびトナー粒子形状によってコントロ
ール可能である。ここで、実用的なトナーとして要求さ
れるトナーの粒子径、粒径分布、およびトナー粒子形状
を一定とした場合、シェル層の厚みは、製造時のコア材
を形成する樹脂量とシェル材を形成する樹脂量の使用比
率によって容易にコントロールできる。

【００７１】本発明のトナーにおいて、コア材を形成す
る樹脂量とシェル材を形成する樹脂量の使用質量比率
は、通常、１００対０．５乃至１００対１００であり、
１００対１乃至１００対３０が好ましく、更に、１００
対１乃至１００対２０がより好ましい。これらの範囲に
コア材を形成する樹脂量とシェル材を形成する樹脂量の
使用質量比率を制御することで、本発明の好ましいシェ
ル膜厚を有するコア＝シェル構造のトナーを形成するこ
とができる。

【００７２】さらに、第二の発明であるトナーには、定
着時の離型性向上のためにワックス成分が含有されてお
り、ワックス成分としては、コアの結着樹脂中で実質的
に球状及び／又は紡錘形の島状に分散可能なものであれ
ば特に限定せずに使用可能である。

【００７３】コアの結着樹脂中で実質的に球状及び／又
は紡錘形の島状に分散可能なワックス成分の例として
は、具体的に以下の化合物が挙げられる。

【００７４】例えばシリコーン樹脂、ポリエステル、ポ
リウレタン、ポリアミド、エポキシ樹脂、ポリビニルブ
チラール、ロジン、変性ロジン、テルペン樹脂、フェノ
ール樹脂、低分子量ポリエチレン又は低分子量ポリプロ
ピレンの如き脂肪族又は脂環族炭化水素樹脂、芳香族系
石油樹脂、塩素化パラフィン、パラフィンワックスなど
である。

【００７５】これらのワックスから、種々の方法により
ワックスを分子量により分別したワックスも本発明に好
ましく用いられる。また、分別後に酸化やブロック共重
合、グラフト変性を行っても良い。

【００７６】中でも好ましく用いられるワックスは、低
分子量ポリプロピレン及びその副生成物、低分子量ポリ
エステルおよびエステル系ワックス、脂肪族の誘導体で
ある。

【００７７】これらのうち、更に好ましいエステルワッ
クスの代表的化合物の例をエステルワックスの一般構造
式〜として以下に示す。

【００７８】

【化１】（式中、ａ及びｂは０〜４の整数を示し、ａ＋ｂは４で
あり、Ｒ₁及びＲ₂は炭素数が１〜４０の有機基を示し、
且つＲ₁とＲ₂との炭素数差が１０以上である基を示し、
ｎ及びｍは０〜１５の整数を示し、ｎとｍが同時に０に
なることはない。）

【００７９】

【化２】（式中、ａ及びｂは０〜４の整数を示し、ａ＋ｂは４で
あり、Ｒ₁は炭素数が１〜４０の有機基を示し、ｎ及び
ｍは０〜１５の整数を示し、ｎとｍが同時に０になるこ
とはない。）

【００８０】

【化３】（式中、ａ及びｂは０〜３の整数を示し、ａ＋ｂは３で
あり、Ｒ₁及びＲ₂は炭素数が１〜４０の有機基を示し、
且つＲ₁とＲ₂との炭素数差が１０以上である基を示し、
Ｒ₃は炭素数が１以上の有機基を示し、ｎ及びｍは０〜
１５の整数を示し、ｎとｍが同時に０になることはな
い。）

【００８１】

【化４】（式中、Ｒ₁及びＲ₂は炭素数が１〜４０の炭化水素基を
示し、ｎは２〜２０の整数であり、且つＲ₁及びＲ₂は、
お互いに同じでも異なる炭素数でもよい。）

【００８２】

【化５】（式中、Ｒ₁及びＲ₂は炭素数が１〜４０の炭化水素基を
示し、ｎは２〜２０の整数であり、且つＲ₁及びＲ₂は、
お互いに同じでも異なる炭素数でもよい。）

【００８３】更に好適なワックス成分の具体例として、
以下の化合物が挙げられる。

【００８４】

【化６】

【００８５】これらのワックスは定着時の離型性向上を
達成するために、トナー中に一般的に樹脂１００質量部
当り１〜３０質量部、より好ましくは５〜２０質量部が
使用される。ワックス成分が１質量部未満の場合、ワッ
クスとしての離型効果がほとんど発揮できず、また、ワ
ックス成分が３０質量部超では、コア＝シェル構造中に
ワックスが収まりにくくなり、例えば、現像性悪化とい
った定着以外の弊害を生じやすくなるため好ましくな
い。

【００８６】本発明に係るワックス成分は、示差走査熱
量計により測定されるＤＳＣ曲線において、昇温時に５
０〜１００℃の領域に最大吸熱ピークを示し、該最大吸
熱ピークを含む吸熱ピークの始点のオンセット温度が４
０℃以上であることが好ましく、特に該最大吸熱ピーク
のピーク温度と該オンセット温度の温度差が７〜５０℃
の範囲であることが好ましい。

【００８７】昇温時のＤＳＣ曲線において、上記温度領
域で溶融するワックス成分を用いることにより、他の添
加剤の分散性を良好なものとすることができると共に、
ワックス成分自身を前述の如き分散状態に容易にコント
ロールすることができる。

【００８８】これによりトナーの良好な定着性はもとよ
り、該ワックス成分による離型効果が効果的に発現さ
れ、十分な定着領域が確保されると共に、従来から知ら
れるワックス成分による現像性、耐ブロッキング性や画
像形成装置への悪影響が排除されるのでこれらの特性が
格段に向上する。特に粒子形状が球形化するに従い、ト
ナーの比表面積は減少していくので、ワックス成分の分
散状態をコントロールすることは、非常に効果的なもの
となる。

【００８９】更に高画質化を達成する目的でより微小な
潜像ドットを忠実に現像する必要があるが、そのために
はトナー粒子は重量平均径（Ｄ₄）が４乃至９μｍであ
ることが好ましい。重量平均径（Ｄ₄）が４μｍ未満の
トナー粒子においては、感光体から中間転写体、中間転
写体から記録材、感光体から記録材等への、トナー粒子
の転写効率が低下し、未転写の残トナー付着が画像欠陥
の原因となるため本発明で使用するトナーには好ましく
ない。また、トナー粒子の重量平均径（Ｄ₄）が９μｍ
を超える場合には、文字やライン画像の飛び散りが生じ
やすく、高画質化のための微小なドット再現が困難にな
るため好ましくない。

【００９０】更に、トナーの質量基準の円相当重量平均
径Ｄ₄（μｍ）と、トナー粒子の断層面観察におけるシ
ェル平均層厚との比は、コアシェル構造安定化と定着性
を両立する観点から、８乃至１８００であることが好ま
しい。

【００９１】本発明に好適なトナー形状としては、トナ
ーの個数基準の粒径頻度分布における円相当個数平均径
（Ｄ₁粒子径）が２乃至１０μｍであり、円形度頻度分
布における平均円形度が０．９２０乃至０．９９５で、
円形度標準偏差が０．０４０未満であることが、トナー
のコア＝シェル構造を形成するために好ましい。

【００９２】トナーの個数基準の粒径頻度分布における
円相当個数平均径を２乃至１０μｍと小粒径化すること
により、転写性と現像性をバランス良くすることが可能
になる。さらに、トナーの円形度頻度分布の円形度標準
偏差を０．０４０未満とすることで、転写性が更に良好
なものとなる。

【００９３】本発明におけるトナーの円相当個数平均
径、円形度及びそれらの頻度分布とは、トナー粒子の形
状を定量的に表現する簡便な方法として用いたものであ
り、本発明ではフロー式粒子像測定装置ＦＰＩＡ−１０
００型（東亜医用電子社製）を用いて測定を行い、下式
を用いて算出した。

【００９４】

【数２】

【００９５】ここで、「粒子投影面積」とは二値化され
たトナー粒子像の面積であり、「粒子投影像の周囲長」
とは該トナー粒子像のエッジ点を結んで得られる輪郭線
の長さと定義する。

【００９６】本発明における円形度はトナー粒子の凹凸
の度合いを示す指標であり、トナー粒子が完全な球形の
場合に１．００を示し、表面形状が複雑になる程、円形
度は小さな値となる。

【００９７】本発明において、トナーの個数基準の粒径
頻度分布の平均値を意味する円相当個数平均径と粒径標
準偏差ＳＤｄは、粒度分布の分割点ｉでの粒径（中心
値）をｄｉ、頻度をｆｉとすると次式から算出される。

【００９８】

【数３】

【００９９】また、円形度頻度分布の平均値を意味する
平均円形度と円形度標準偏差ＳＤｃは、粒度分布の分割
点ｉでの円形度（中心値）をｃｉ、頻度をｆｃｉとする
と、次式から算出される。

【０１００】

【数４】

【０１０１】具体的な測定方法としては、容器中に予め
不純固形物などを除去したイオン交換水１０ｍｌを用意
し、その中に分散剤として界面活性剤、好ましくはアル
キルベンゼンスルホン酸塩を加えた後、更に測定試料を
０．０２ｇを加え、均一に分散させる。分散させる手段
としては、超音波分散機ＵＨ−５０型（エスエムテー社
製）に振動子として５φのチタン合金チップを装着した
ものを用い、１〜５分間分散処理を用い、測定用の分散
液とする。その際、該分散液の温度が４０℃以上となら
ない様に適宜冷却する。

【０１０２】トナー粒子の形状測定には、前記フロー式
粒子像測定装置を用い、測定時のトナー粒子濃度が３０
００〜１万個／μｌとなる様に該分散液濃度を再調整
し、トナー粒子を１０００個以上計測する。計測後、こ
のデータを用いて、トナーの円相当個数平均径や円形度
頻度分布等を求める。

【０１０３】本発明のコア＝シェル構造を有するトナー
の製造方法は、コア＝シェル構造を形成可能な方法であ
ればなんら限定するものではなく、一般的なｉｎ−Ｓｉ
ｔｕ重合法、二段重合法、多段重合法等の公知の重合法
によるトナー製造方法、トナー粒子径より小さい重合樹
脂粒子を形成した後、相互凝集してトナー粒径にする重
合凝集トナー製造法、粉砕法によりコア粒子を形成し、
機械的表面処理によってトナー粒子表面にシェル層を形
成する乾式機械処理によるトナーの製造方法など、公知
の方法が使用できる。

【０１０４】これらの製造方法の中で、製造工程の簡略
化およびコア＝シェル構造の均一化の観点から、ｉｎ−
Ｓｉｔｕ重合法、二段重合法、多段重合法が好ましく用
いられる。

【０１０５】具体的に、コア＝シェル構造を形成するト
ナー粒子の製造方法の一例として、二段重合方法による
トナーの製造方法について説明する。

【０１０６】二段重合法でのトナーの製造方法例として
は、重合性単量体、架橋剤、重合開始剤、ワックス、顔
料、及び、その他の添加剤等を混合分散し、懸濁分散安
定剤の存在下、水系中で懸濁重合することにより、コア
用重合性着色樹脂粒子を調製し〔第１の重合〕、コア用
重合性着色樹脂粒子が一定の転化率に達した後、次い
で、該コア粒子の存在下に、シェル用重合性単量体を適
量加え、重合を進行させ〔第２の重合〕、コア粒子を被
覆する重合体層を形成すると共にコアの重合体の重合を
完結させることにより重合性着色樹脂粒子を合成し、固
液分離、乾燥の後分級を行なうことによって、本発明に
係るトナーを得ることができる。

【０１０７】上記懸濁分散安定剤の具体的な例として
は、例えば無機系酸化物として、リン酸三カルシウム、
リン酸マグネシウム、リン酸アルミニウム、リン酸亜
鉛、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、水酸化カルシ
ウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、メタ
ケイ酸カルシウム、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、ベ
ントナイト、シリカ、アルミナ、磁性体、フェライト等
が挙げられる。有機系化合物としては、例えばポリビニ
ルアルコール、ゼラチン、メチルセルロース、メチルヒ
ドロキシプロピルセルロース、エチルセルロース、カル
ボキシメチルセルロースのナトリウム塩、デンプン等が
水相に分散させて使用される。これら分散剤は、重合性
単量体１００質量部に対して０．２乃至１０質量部を使
用することが好ましい。

【０１０８】また本発明のトナーに使用しうる着色剤と
しては、従来より知られている無機、有機の染料・顔料
が使用可能である。具体的には次の様なものが挙げられ
る。

【０１０９】イエロー用着色顔料の具体例としては、縮
合アゾ化合物，イソインドリノン化合物，アンスラキノ
ン化合物，アゾ金属錯体，メチン化合物，アリルアミド
化合物に代表される化合物が用いられる。さらに具体的
には、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１，２，３，４，
５，６，７，１０，１１，１２，１３，１４，１５，１
６，１７，２３，６５，７３，８３，９３，９４，９
５，９７，１０９，１１０，１１１，１２０，１２７，
１２８，１２９，１４７，１６８，１７４，１７６，１
８０，１８１，１９１、Ｃ．Ｉ．バットイエロー１，
３，２０等が挙げられる。また、黄鉛、カドミウムイエ
ロー、ミネラルファストイエロー、ネーブルイエロー、
ナフトールイエローＳ、ハンザイエローＧ、パーマネン
トイエローＮＣＧ、タートラジンレーキなども使用する
ことができる。

【０１１０】マゼンタ用着色顔料の具体例としては、
Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド１，２，３，４，５，６，
７，８，９，１０，１１，１２，１３，１４，１５，１
６，１７，１８，１９，２１，２２，２３，３０，３
１，３２，３７，３８，３９，４０，４１，４８，４
９，５０，５１，５２，５３，５４，５５，５７，５
８，６０，６３，６４，６８，８１，８３，８７，８
８，８９，９０，１１２，１１４，１２２，１２３，１
６３，２０２，２０６，２０７，２０９、Ｃ．Ｉ．ピグ
メントバイオレット１９、Ｃ．Ｉ．バットレッド１，
２，１０，１３，１５，２３，２９，３５等が挙げられ
る。

【０１１１】さらに染料としては、Ｃ．Ｉ．ソルベント
レッド１，３，８，２３，２４，２５，２７，３０，４
９，８１，８２，８３，８４，１００，１０９，１２
１、Ｃ．Ｉ．ディスパースレッド９、Ｃ．Ｉ．ディスパ
ースバイオレット１等の油溶染料；Ｃ．Ｉ．べーシック
レッド１，２，９，１２，１３，１４，１５，１７，１
８，２２，２３，２４，２７，２９，３２，３４，３
５，３６，３７，３８，３９，４０等の塩基性染料；
Ｃ．Ｉ．アシッドレッド１、Ｃ．Ｉ．ダイレクトレッド
１，４、Ｃ．Ｉ．モーダントレッド３０等が挙げられ
る。

【０１１２】シアン用着色顔料の具体例としては、Ｃ．
Ｉ．ピグメントブルー２，３，１５，１６，１７、Ｃ．
Ｉ．べーシックブルー３，５、Ｃ．Ｉ．バットブルー
６、Ｃ．Ｉ．ダイレクトブルー１，２、Ｃ．Ｉ．アシッ
ドブルー９，１５，４５、Ｃ．Ｉ．モーダントブルー
７、又は銅フタロシアニン顔料等がある。

【０１１３】黒用着色顔料の具体例としては、カーボン
ブラック、アニリンブラック、アセチレンブラック、オ
イルブラック等がある。また、色用の着色剤を混合し、
黒色着色剤として使用することも可能である。

【０１１４】また、上記着色剤の他に、チタンホワイ
ト、Ｃ．Ｉ．ダイレクトグリーン６、Ｃ．Ｉ．べーシッ
クグリーン４，６、ピグメントグリーンＢ、マラカイト
グリーンレーキ、ファイナルイエローグリーンＧ、クロ
ムグリーン、モリブデンオレンジ、パーマネントオレン
ジＧＴＲ、ピラゾロンオレンジ、ベンジジンオレンジ
Ｇ、Ｃ．Ｉ．べーシックバイオレット１，３，７，１
０，１４，１５，２１，２５，２６，２７，２８、Ｃ．
Ｉ．ソルベントバイオレット８，１３，１４，２１，２
７、マンガン紫、ファストバイオレットＢ、メチルバイ
オレットレーキ等を使用して、上記色以外の色トナー用
着色剤として使用することも可能である。

【０１１５】これらは、単独、あるいは組み合わせて使
用することができ、通常、電子写真特性的観点及び透過
性の観点から、結着樹脂１００質量部に対して０．１〜
６０質量部、好ましくは０．５〜２０質量部使用され
る。

【０１１６】本発明のトナー中の架橋成分に関してなん
ら限定するものではないが、トナー特性向上のために、
以下に例示する架橋性重合性単量体を含有することが好
ましい。

【０１１７】架橋性重合性単量体としては主として２個
以上の重合可能な二重結合を有する重合性単量体が用い
られる。

【０１１８】具体例としては、２官能の架橋剤、例えば
ジビニルベンゼン、ジビニルナフタレン、ビス（４−ア
クリロキシポリエトキシフェニル）プロパン、エチレン
グリコールジアクリレート、１，３−ブチレングリコー
ルジアクリレート、１，４−ブタンジオールジアクリレ
ート、１，５−ペンタンジオールジアクリレート、１，
６−ヘキサンジオールジアクリレート、ネオペンチルグ
リコールジアクリレート、ジエチレングリコールジアク
リレート、トリエチレングリコールジアクリレート、テ
トラエチレングリコールジアクリレート、ポリエチレン
グリコール＃２００、＃４００、＃６００の各ジアクリ
レート、ジプロピレングリコールジアクリレート、ポリ
プロピレングリコールジアクリレート、ポリエステル型
ジアクリレート（ＭＡＮＤＡ日本化薬）、及び以上のア
クリレートをメタクリレートにかえたものが挙げられ
る。

【０１１９】多官能の架橋剤としてペンタエリスリトー
ルトリアクリレート、トリメチロールエタントリアクリ
レート、トリメチロールプロパントリアクリレート、テ
トラメチロールメタンテトラアクリレート、オリゴエス
テルアクリレート及びそのメタクリレート、２，２−ビ
ス（４−メタクリロキシ、ポリエトキシフェニル）プロ
パン、ジアリルフタレート、トリアリルシアヌレート、
トリアリルアソシアヌレート、トリアリルイソシアヌレ
ート、トリアリルトリメリテート、ジアリールクロレン
デート等が挙げられる。

【０１２０】これらの架橋性重合単量体のうち好適に用
いられるものとして、芳香族ジビニル化合物（特にジビ
ニルベンゼン）、芳香族基及びエーテル結合を含む鎖で
結ばれたジアクリレート化合物類が挙げられる。

【０１２１】トナー特性向上のために、これら架橋剤は
他の重合単量体成分１００質量部に対して、０．０１〜
５質量部程度、更には０．０３〜３質量部用いることが
好ましい。

【０１２２】本発明に用いられる結着樹脂を得るため
に、以下に例示するような重合開始剤を用いることが好
ましい。

【０１２３】具体的には、過酸化物系開始剤の例とし
て、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキサノエー
ト、クミンパーピバレート、ｔ−ブチルパーオキシラウ
レート、ベンゾイルパーオキサイド、ラウロイルパーオ
キサイド、オクタノイルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチ
ルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、
１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）３，３，５−ト
リメチルシクロヘキサン、ｎ−ブチル４，４−ビス（ｔ
−ブチルパーオキシ）バリレート、ジクミルパーオキサ
イド、及びこれらの誘導体、過硫酸カリウム、過硫酸ア
ンモニウムなどの過硫酸塩が挙げられる。

【０１２４】また、アゾ系及びジアゾ系開始剤の例とし
て、２，２’−アゾビスイソブチロニトリル、１，１’
−アゾビス（シクロヘキサン−１−カルボニトリル）、
２，２’−アゾビス（２−メチルブチロニトリル）、
２，２’−アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリ
ル）、２，２’−アゾビス（４−メトキシ−２，４−ジ
メチルバレロニトリル）など及びこれらの誘導体が挙げ
られる。

【０１２５】これら重合開始剤は、単独で使用してもよ
く、また複数併用して使用しても良い。その使用量は重
合性単量体１００質量部に対し、０．０５〜１５質量
部、より好ましくは０．５〜１０質量部の濃度で用いら
れる。

【０１２６】また、本発明のトナーは、分子量に関して
なんら限定するものではないが、テトラヒドロフラン溶
媒に可溶な成分のＧＰＣにより測定される分子量分布に
おいて、数平均分子量（Ｍｎ）が８０００乃至３０００
０であることがトナーの保存性及び定着性の点で好まし
く、さらに、数平均分子量（Ｍｎ）が８０００乃至３０
０００で且つ重量平均分子量（Ｍｗ）が５０，０００乃
至５００，０００であることが更に好ましい。

【０１２７】また、本発明では分子量をコントロールす
る目的で、公知の連鎖移動剤を添加しても良い。連鎖移
動剤の具体例としては、四塩化炭素、四臭化炭素、二臭
化酢酸エチル、三臭化酢酸エチル、二臭化エチルベンゼ
ン、二臭化エタン、二塩化エタンの如きハロゲン化炭化
水素化合物；ジアゾチオエーテル、ベンゼン、エチルベ
ンゼン、イソプロピルベンゼンの如き炭化水素類化合
物；ターシャリードデシルメルカプタン、ｎ−ドデシル
メルカプタンの如きメルカプタン化合物；ジイソプロピ
ルザントゲンジスルフィドの如きジスルフィド化合物；
α−メチルスチレンダイマーのごときオリゴマー等が挙
げられる。

【０１２８】これらの連鎖移動剤の添加量は、分子量を
コントロールする目的を達成する量として一般的に０．
００１〜１５質量部が使用される。

【０１２９】本発明のトナーには、公知の荷電制御剤が
使用できる。荷電制御剤にはトナーを負帯電性に制御す
るものと、トナーを正帯電性に制御するものがある。

【０１３０】トナーを負荷電性に制御するものの例とし
て下記物質がある。具体的には、有機金属化合物、キレ
ート化合物が有効であり、具体的には、モノアゾ金属化
合物、アセチルアセトン金属化合物、芳香族ハイドロキ
シカルボン酸、芳香族ダイカルボン酸系の金属化合物が
ある。他には、芳香族ハイドロキシカルボン酸、芳香族
モノ及びポリカルボン酸及びその金属塩、無水物、エス
テル類、ビスフェノール等のフェノール誘導体類などが
ある。また、尿素誘導体、含金属サリチル酸系化合物、
含金属ナフトエ酸系化合物、ホウ素化合物、４級アンモ
ニウム塩、カリックスアレーン、ケイ素化合物、スチレ
ン−アクリル酸共重合体、スチレン−メタクリル酸共重
合体、スチレン−アクリル−スルホン酸共重合体、ノン
メタルカルボン酸系化合物等が挙げられる。

【０１３１】トナーを正荷電性に制御するものの具体例
として下記物質がある。具体的には、ニグロシン及び脂
肪酸金属塩等による変性物、グアニジン化合物、イミダ
ゾール化合物、トリブチルベンジルアンモニウム−１−
ヒドロキシ−４−ナフトスルホン酸塩、テトラブチルア
ンモニウムテトラフルオロボレートなどの４級アンモニ
ウム塩、及びこれらの類似体であるホスホニウム塩等の
オニウム塩及びこれらのレーキ顔料、トリフェニルメタ
ン染料及びこれらのレーキ顔料（レーキ化剤としては、
りんタングステン酸、りんモリブデン酸、りんタングス
テンモリブデン酸、タンニン酸、ラウリン酸、没食子
酸、フェリシアン化物、フェロシアン化物など）、高級
脂肪酸の金属塩：ジブチルスズオキサイド、ジオクチル
スズオキサイド、ジシクロヘキシルスズオキサイドなど
のジオルガノスズオキサイド；ジブチルスズボレート、
ジオクチルスズボレート、ジシクロヘキシルスズボレー
トなどのジオルガノスズボレート類；これらを単独で或
は２種類以上組合せて用いることができる。これらの中
でも、ニグロシン系、４級アンモニウム塩の如き荷電制
御剤が特に好ましく用いられる。

【０１３２】本発明のトナーにおいては、帯電安定性、
現像性、流動性、耐久性向上の目的で、外添剤をトナー
粒子に外添することが好ましい。外添剤の具体的な例と
しては、シリカ微粉末、アルミナ微粉末、酸化チタン微
粉末、又はそれらの疎水化処理粉末、各種樹脂粒子、脂
肪酸金属塩等が挙げられ、これら単独あるいは複数併用
して用いられることが好ましい。

【０１３３】本発明に好適に用いられる外添剤は、ＢＥ
Ｔ法で測定した窒素吸着による比表面積が２０ｍ²／ｇ
以上（特に３０〜４００ｍ²／ｇ）の範囲内のものであ
る。使用量としては、トナー粒子１００質量部に対して
外添剤０．０１〜８質量部、好ましくは０．１〜５質量
部使用するのが良い。該外添剤は、必要に応じ、疎水化
及び帯電性コントロールの目的で、表面処理剤で処理す
ることが好ましい。表面処理剤の具体例としては、シリ
コーンワニス、各種変性シリコーンワニス、シリコーン
オイル、各種変性シリコーンオイル、シランカップリン
グ剤、官能基を有するシランカップリング剤、その他の
有機ケイ素化合物が挙げられる。これらの処理剤は単独
でもあるいは混合して使用しても良い。

【０１３４】更に公知の滑剤粉末をトナーに添加しても
良い。滑剤粉末としては例えばテフロン（登録商標）、
ポリフッ化ビニリデンの如きフッ素樹脂；フッ化カーボ
ンの如きフッ素化合物；ステアリン酸亜鉛の如き脂肪酸
金属塩；脂肪酸、脂肪酸エステルの如き脂肪酸誘導体；
硫化モリブデンが挙げられる。

【０１３５】更に次に示す公知の無機粉体を添加するこ
とも好ましい。マグネシウム、亜鉛、アルミニウム、セ
リウム、コバルト、鉄、ジルコニウム、クロム、マンガ
ン、ストロンチウム、錫、アンチモンの如き金属の酸化
物；チタン酸カルシウム、チタン酸マグネシウム、チタ
ン酸ストロンチウムの如き複合金属酸化物；炭酸カルシ
ウム、炭酸マグネシウム、炭酸アルミニウムの如き金属
塩；カオリンの如き粘土鉱物；アパタイトの如きリン酸
化合物；炭化ケイ素、窒化ケイ素の如きケイ素化合物，
カーボンブラックやグラファイトの如き炭素粉末が挙げ
られる。

【０１３６】これらのうち、酸化亜鉛、酸化アルミニウ
ム、酸化コバルト、二酸化マンガン、チタン酸ストロン
チウム、チタン酸マグネシウムの微粉体が好ましい。

【０１３７】（２）画像形成方法次に、本発明の画像形成方法について述べる。

【０１３８】本発明の特徴の一つは記録材に定着画像を
形成する画像形成方法にある。

【０１３９】図１を参照しながら本発明の画像形成方法
の一例をより具体的に説明する。

【０１４０】図１は画像形成装置の一例の概略構成図で
ある。本例の画像形成装置は電子写真プリンタである。

【０１４１】１０１は有機感光体やアモルファスシリコ
ン感光体でできた感光体ドラム（像担持体）であり、矢
示の方向に所定のプロセススピード（周速度）で回転駆
動される。

【０１４２】感光体ドラム１０１は、その回転過程で帯
電ローラ等の帯電装置１０２で所定の極性・電位の一様
な帯電処理を受ける。

【０１４３】次いでその帯電処理面にレーザ光学箱（レ
ーザスキャナー）１１０から出力されるレーザ光１０３
による、目的の画像情報の走査露光処理を受ける。レー
ザ光学箱１１０は、不図示の画像読み取り装置等の画像
信号発生装置からの目的画像情報の時系列電気デジタル
画素信号に対応して変調（オン／オフ）したレーザ光１
０３を出力して、回転感光体ドラム１０１面に走査露光
した目的画像情報に対応した静電潜像が形成される。

【０１４４】次いでその静電潜像に対して、適切な現像
電位差を与えられた現像装置１０４によって、静電潜像
を感光体ドラム１０１上にトナー画像として顕像化す
る。

【０１４５】そのトナー画像は、感光体ドラム１０１と
転写ローラ１０６との接触ニップ部である転写部におい
て、不図示の給紙部から所定のタイミングで送り込まれ
た記録材Ｐの面に転写されていく。転写ローラ１０６
は、記録材Ｐの背面からトナーと逆極性の電荷を供給す
ることで感光体ドラム１０１面側から記録材Ｐ側へトナ
ー画像を転写する。

【０１４６】転写部を通過した記録材Ｐは、感光体ドラ
ム１０１の面から分離されて像加熱装置（定着装置）１
００へ導入され、未定着トナー画像の加熱定着処理を受
けて画像形成物として機外の不図示の排紙トレーに排出
される。定着装置１００については次の『（３）定着装
置（加熱手段）』で詳述する。

【０１４７】記録材Ｐに対するトナー画像転写後の感光
体ドラム１０１は、クリーナ１０７により転写残りトナ
ー・紙粉等の付着残留物の除去を受けて清掃される。こ
のクリーナ１０７は常時は中間転写体ドラム１０５に接
触状態に保持される。

【０１４８】本例装置は、カートリッジに充填するトナ
ーにモノカラートナーを用いることで、黒以外のモノカ
ラー画像のプリントモードも実行できる。また両面画像
プリントモード、或いは多重画像プリントモードも実行
できる。両面画像プリントモードの場合は、定着装置１
００を出た１面目画像プリント済みの記録材Ｐは、不図
示の再循環搬送機構を介して表裏反転されて再び転写部
へ送り込まれて２面に対するトナー画像転写を受け、再
度、定着装置１００に導入されて２面に対するトナー画
像の定着処理を受けることで両面画像プリントが出力さ
れる。

【０１４９】多重画像プリントモードの場合は、定着装
置１００を出た１回目画像プリント済みの記録材Ｐは不
図示の再循環搬送機構を介して表裏反転されずに再び転
写部へ送り込まれて１回目画像プリント済みの面に２回
目のトナー画像転写を受け、再度、定着装置１００に導
入されて２回目のトナー画像の定着処理を受けることで
多重画像プリントが出力される。

【０１５０】一方、図２は他の画像形成装置の概略構成
図である。本例の画像形成装置は電子写真フルカラープ
リンタである。

【０１５１】１０１は有機感光体やアモルファスシリコ
ン感光体でできた感光体ドラム（像担持体）であり、矢
示の方向に所定のプロセススピード（周速度）で回転駆
動される。

【０１５２】感光体ドラム１０１は、その回転過程で帯
電ローラ等の帯電装置１０２で所定の極性・電位の一様
な帯電処理を受ける。

【０１５３】次いでその帯電処理面にレーザ光学箱（レ
ーザスキャナー）１１０から出力されるレーザ光１０３
による、目的の画像情報の走査露光処理を受ける。レー
ザ光学箱１１０は、不図示の画像読み取り装置等の画像
信号発生装置からの目的画像情報の時系列電気デジタル
画素信号に対応して変調（オン／オフ）したレーザ光１
０３を出力して、回転感光体ドラム１０１面に走査露光
した目的画像情報に対応した静電潜像が形成される。１
０９は、レーザ光学箱１１０からの出力レーザ光を感光
体ドラム１０１の露光位置に偏向させるミラーである。

【０１５４】フルカラー画像形成の場合は、目的のフル
カラー画像の第１の色分解成分画像、例えばイエロー成
分画像についての走査露光・潜像形成がなされ、その潜
像が４色カラー現像装置１０４のうちのイエロー現像器
１０４Ｙの作動でトナー画像として現像される。そのト
ナー画像は、感光体ドラム１０１と中間転写体ドラム１
０５との接触部（或いは近接部）である一次転写部Ｔ１
において中間転写体ドラム１０５の面に転写される。中
間転写体ドラム１０５面に対するトナー画像転写後の回
転感光体ドラム１０１面は、クリーナ１０７により転写
残りトナー等の付着残留物の除去を受けて清掃される。

【０１５５】上記のような帯電・走査露光・現像・一次
転写・清掃のプロセスサイクルが、目的のフルカラー画
像の第２の色分解成分画像（例えばマゼンタ成分画像、
マゼンタ現像器１０４Ｍが作動）、第３の色分解成分画
像（例えばシアン成分画像、シアン現像器１０４Ｃが作
動）、第４の色分解成分画像（例えば黒成分画像、黒現
像器１０４ＢＫが作動）の各色分解成分画像について順
次実行され、中間転写体ドラム１０５面にイエロートナ
ー画像・マゼンタトナー画像・シアントナー画像・黒ト
ナー画像の都合４色のトナー画像が順次重ねて転写され
て、目的のフルカラー画像に対応したカラートナー画像
が合成・形成される。

【０１５６】中間転写体ドラム１０５は、金属ドラム上
に中抵抗の弾性層と高抵抗の表層を有するもので、感光
体ドラム１０１に接触して或いは近接して感光体ドラム
１０１と同じ周速度で矢示の方向に回転駆動され、中間
転写体ドラム１０５の金属ドラムにバイアス電位を与え
て感光体ドラム１０１との電位差で、感光体ドラム１０
１側のトナー画像を前記中間転写体ドラム１０５面側に
転写させる。

【０１５７】上記の回転中間転写体ドラム１０５面に合
成・形成されたカラートナー画像は、前記回転中間転写
体ドラム１０５と転写ローラ１０６との接触ニップ部で
ある二次転写部Ｔ２において、前記二次転写部Ｔ２に不
図示の給紙部から所定のタイミングで送り込まれた記録
材Ｐの面に転写されていく。転写ローラ１０６は、記録
材Ｐの背面からトナーと逆極性の電荷を供給すること
で、中間転写体ドラム１０５面側から記録材Ｐ側へ合成
カラートナー画像を順次に一括転写する。

【０１５８】二次転写部Ｔ２を通過した記録材Ｐは、中
間転写体ドラム１０５の面から分離されて像加熱装置
（定着装置）１００へ導入され、未定着トナー画像の加
熱定着処理を受けてカラー画像形成物として機外の不図
示の排紙トレーに排出される。定着装置１００について
は次の『（３）定着装置（加熱手段）』で詳述する。

【０１５９】記録材Ｐに対するカラートナー画像転写後
の回転中間転写体ドラム１０５は、クリーナ１０８によ
り転写残りトナー・紙粉等の付着残留物の除去を受けて
清掃される。このクリーナ１０８は、常時は中間転写体
ドラム１０５に非接触状態に保持されており、中間転写
体ドラム１０５から記録材Ｐに対するカラートナー画像
の二次転写実行過程において中間転写体ドラム１０５に
接触状態に保持される。

【０１６０】また転写ローラ１０６も、常時は中間転写
体ドラム１０５に非接触状態に保持されており、中間転
写体ドラム１０５から記録材Ｐに対するカラートナー画
像の二次転写実行過程において中間転写体ドラム１０５
に記録材Ｐを介して接触状態に保持される。

【０１６１】本例装置は、白黒画像などモノカラー画像
のプリントモードも実行できる。また両面画像プリント
モード、或いは多重画像プリントモードも実行できる。
両面画像プリントモードの場合は、定着装置１００を出
た１面目画像プリント済みの記録材Ｐは、不図示の再循
環搬送機構を介して表裏反転されて再び二次転写部Ｔ２
へ送り込まれて２面に対するトナー画像転写を受け、再
度、定着装置１００に導入されて２面に対するトナー画
像の定着処理を受けることで両面画像プリントが出力さ
れる。

【０１６２】多重画像プリントモードの場合は、定着装
置１００を出た１回目画像プリント済みの記録材Ｐは、
不図示の再循環搬送機構を介して表裏反転されずに再び
二次転写部Ｔ２へ送り込まれて１回目画像プリント済み
の面に２回目のトナー画像転写を受け、再度、定着装置
１００に導入されて２回目のトナー画像の定着処理を受
けることで多重画像プリントが出力される。

【０１６３】本発明の画像形成方法において、記録材上
のトナー乗り量は、黒トナーの他、マゼンタ，シアン，
イエローのような単色モノカラーの場合０．０５乃至
０．８０ｄｇ／ｍ²が好ましく、０．１乃至０．７ｄｇ
／ｍ²がより好ましく、０．１乃至０．５ｄｇ／ｍ²が特
に好ましい。

【０１６４】０．０５ｄｇ／ｍ²未満の場合には、トナ
ーの着色力を大きくしたとしても、画像濃度の貧弱なも
のしか得られない。０．８０ｄｇ／ｍ²を超える場合に
は、本発明で謳っている効果が明確に発現されにくい。

【０１６５】次に、本発明の定着装置の例について説明
する。

【０１６６】本例では、発熱層と離型層に加えて弾性層
を有する加熱回転部材を有する定着装置を例示したが、
例えば、モノカラーの画像形成装置から出力される画像
を定着する際には、画像の品質などを損なわない限りに
おいて、弾性層を有しない構成も可能である。

【０１６７】その際には、後述の定着ベルトの構成にお
ける発熱層と離型層とを直接接触させれば良く、各層の
接着性を向上させるためにプライマー層を設けても良
い。

【０１６８】（３）定着装置（加熱手段）１００本発明の特徴の一つである定着装置について具体的に説
明するが、本発明の加熱定着装置は例示したものに限定
するものではなく、例えば励磁コイル部分をベルトの外
部に設置した構成の加熱定着装置であっても良い。

【０１６９】図３は、本発明における電磁誘導加熱方式
の定着装置１００の要部の横断側面模式図、図４は要部
の正面模式図、図５は要部の縦断正面模式図を具体的に
示したものである。

【０１７０】本例装置１００は図１２の定着器と同様
に、円筒状の電磁誘導発熱性ベルトを用いた、加圧ロー
ラ駆動方式、電磁誘導加熱方式の装置である。図１２の
装置と共通の構成部材・部分には同一の符号を付して再
度の説明を省略する。

【０１７１】磁場発生手段は、磁性コア１７ａ・１７ｂ
・１７ｃ及び励磁コイル１８からなる。

【０１７２】磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７ｃは高透磁
率の部材であり、フェライトやパーマロイ等といったト
ランスのコアに用いられる材料がよく、より好ましくは
１００ｋＨｚ以上でも損失の少ないフェライトを用いる
のがよい。

【０１７３】励磁コイル１８には、図６に示すように給
電部１８ａ・１８ｂに励磁回路２７を接続してある。こ
の励磁回路２７は、２０ｋＨｚから５００ｋＨｚの高周
波をスイッチング電源で発生できるようになっている。

【０１７４】励磁コイル１８は、励磁回路２７から供給
される交番電流（高周波電流）によって交番磁束を発生
する。

【０１７５】１６ａ・１６ｂは横断面略半円弧状樋型の
ベルトガイド部材であり、開口側を互いに向かい合わせ
て略円柱体を構成し、外側に円筒状の電磁誘導性発熱ベ
ルトである定着ベルト１０をルーズに外嵌させてある。

【０１７６】前記ベルトガイド部材１６ａは、磁場発生
手段としての磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７ｃと励磁コ
イル１８を内側に保持している。

【０１７７】また、ベルトガイド部材１６ａには、図５
に示すように紙面垂直方向長手の良熱伝導部材４０がニ
ップ部Ｎの加圧ローラ３０との対向面側で、定着ベルト
１０の内側に配設してある。

【０１７８】本例においては、良熱伝導性部材４０にア
ルミニウムを用いている。前記良熱伝導部材４０は熱伝
導率λが６．０×１０^-3［Ｊ／ｃｍ・ｓｅｃ・ｄｅｇ］
であり、厚さ１［ｍｍ］である。

【０１７９】また、良熱伝導部材４０は、磁場発生手段
である励磁コイル１８と磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７
ｃから発生する磁場の影響を受けないように、この磁場
の外に配設してある。

【０１８０】具体的には、良熱伝導部材４０を励磁コイ
ル１８に対して磁性コア１７ｃを隔てた位置に配設し、
励磁コイル１８による磁路の外側に位置させて良熱伝導
体４０に影響を与えないようにしている。

【０１８１】２２は、ベルトガイド部材１６ｂの内面平
面部に当接させて配設した横長の加圧用剛性ステイであ
る。

【０１８２】１９は、磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７ｃ
及び励磁コイル１８と加圧用剛性ステイ２２の間を絶縁
するための絶縁部材である。

【０１８３】フランジ部材２３ａ・２３ｂは、ベルトガ
イド部材１６ａ・１６ｂのアセンブリの左右両端部に外
嵌し、前記左右位置を固定しつつ回転自在に取り付け、
定着ベルト１０の回転時に前記定着ベルト１０の端部を
受けて定着ベルトのベルトガイド部材長手に沿う寄り移
動を規制する役目をする。

【０１８４】加圧部材としての加圧ローラ３０は、芯金
３０ａと、前記芯金周りに同心一体にローラ状に成形被
覆させた、シリコーンゴム・フッ素ゴム・フッ素樹脂な
どの耐熱性・弾性材層３０ｂとで構成されており、芯金
３０ａの両端部を装置の不図示のシャーシ側板金間に回
転自由に軸受け保持させて配設してある。

【０１８５】加圧用剛性ステイ２２の両端部と装置シャ
ーシ側のバネ受け部材２９ａ・２９ｂとの間にそれぞれ
加圧バネ２５ａ・２５ｂを縮設することで、加圧用構成
ステイ２２に押し下げ力を作用させている。これによ
り、ベルトガイド部材１６ａの下面と加圧ローラ３０の
上面とが定着ベルト１０を挟んで圧接して所定幅の定着
ニップ部Ｎが形成される。

【０１８６】加圧ローラ３０は駆動手段Ｍにより矢示の
方向に回転駆動される。この加圧ローラ３０の回転駆動
による前記加圧ローラ３０と定着ベルト１０の外面との
摩擦力で定着ベルト１０に回転力が作用し、前記定着ベ
ルト１０が、その内面が定着ニップＮにおいて良熱伝導
部材４０の下面に密着して摺動しながら、矢示の方向に
加圧ローラ３０の回転周速度にほぼ対応した周速度をも
ってベルトガイド部材１６ａ・１６ｂの外回りを回転状
態になる。

【０１８７】この場合、定着ニップ部Ｎにおける良熱伝
導部材４０の下面と定着ベルト１０の内面との相互摺動
摩擦力を低減化させるために、定着ニップ部Ｎの良熱伝
導部材４０の下面と定着ベルト１０の内面との間に耐熱
性グリスなどの潤滑剤を介在させる、あるいは良熱伝導
性部材４０の下面を潤滑部材で被覆することもできる。
これは、良熱伝導部材４０としてアルミニウムを用いた
場合のように表面滑り性が材質的によくない或いは仕上
げ加工を簡素化した場合に、摺動する定着ベルト１０に
傷をつけて定着ベルト１０の耐久性が悪化してしまうこ
とを防ぐものである。

【０１８８】良熱伝導部材４０は長手方向の温度分布を
均一にする効果があり、例えば、小サイズ紙を通紙した
場合、定着ベルト１０での非通紙部の熱量が、良熱伝導
部材４０へ伝熱し、良熱伝導部材４０における長手方向
の熱伝導により、非通紙部の熱量が小サイズ紙通紙部へ
伝熱される。これにより、小サイズ紙通紙時の消費電力
を低減させる効果も得られる。

【０１８９】また、図６に示すように、ベルトガイド部
材１６ａの曲面に、その長手に沿い所定の間隔を置いて
凸リブ部１６ｅを形成具備させ、ベルトガイド部材１６
ａの曲面と定着ベルト１０の内面との接触摺動抵抗を低
減させて定着ベルト１０の回転負荷を少なくしている。
このような凸リブ部はベルトガイド部材１６ｂにも同様
に形成具備することができる。

【０１９０】図７は交番磁束の発生の様子を模式的に表
したものである。磁束Ｃは発生した交番磁束の一部を表
す。磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７ｃに導かれた交番磁
束Ｃは、磁性コア１７ａと磁性コア１７ｂとの間、そし
て磁性コア１７ａと磁性コア１７ｃとの間において定着
ベルト１０の電磁誘導発熱層１に渦電流を発生させる。
この渦電流は電磁誘導発熱層１の固有抵抗によって電磁
誘導発熱層１にジュール熱（渦電流損）を発生させる。
ここでの発熱量Ｑは電磁誘導発熱層１を通る磁束の密度
によって決まり、図７のグラフような分布を示す。図７
のグラフは、縦軸が磁性コア１７ａの中心を０とした角
度θで表した定着ベルト１０における円周方向の位置を
示し、横軸が定着ベルト１０の電磁誘導発熱層１での発
熱量Ｑを示す。ここで、発熱域Ｈは最大発熱量をＱとし
た場合、発熱量がＱ／ｅ以上の領域と定義する。これ
は、定着に必要な発熱量が得られる領域である。

【０１９１】この定着ニップ部Ｎの温度は、不図示の温
度検知手段を含む温調系により励磁コイル１８に対する
電流供給が制御されることで所定の温度が維持されるよ
うに温調される。２６は定着ベルト１０の温度を検知す
るサーミスタなどの温度センサであり、本例においては
温度センサ２６で測定した定着ベルト１０の温度情報を
もとに定着ニップ部Ｎの温度を制御するようにしてい
る。

【０１９２】而して、定着ベルト１０が回転し、励磁回
路２７から励磁コイル１８への給電により上記のように
定着ベルト１０の電磁誘導発熱がなされて定着ニップ部
Ｎが所定の温度に立ち上がって温調された状態におい
て、画像形成手段部から搬送された未定着トナー画像ｔ
が形成された記録材Ｐが定着ニップ部Ｎの定着ベルト１
０と加圧ローラ３０との間に画像面が上向き、即ち定着
ベルト面に対向して導入され、定着ニップ部Ｎにおいて
画像面が定着ベルト１０の外面に密着して定着ベルト１
０と一緒に定着ニップ部Ｎを挟持搬送されていく。この
定着ニップ部Ｎを定着ベルト１０と一緒に記録材Ｐが挟
持搬送されていく過程において定着ベルト１０の電磁誘
導発熱で加熱されて、記録材Ｐ上の未定着トナー画像ｔ
１が加熱定着される。記録材Ｐは定着ニップ部Ｎを通過
すると回転定着ベルト１０の外面から分離して排出搬送
されていく。記録材上の加熱定着トナー画像ｔ２は定着
ニップ部通過後、冷却して永久固着像となる。

【０１９３】本例においては、図３に示すように、定着
フィルム１０のこの発熱域Ｈ（図７）の対向位置に暴走
時の励磁コイル１８への給電を遮断するため、温度検知
素子であるサーモスイッチ５０を配設している。

【０１９４】図８は本例で使用した安全回路の回路図で
ある。温度検知素子であるサーモスイッチ５０は、＋２
４ＶＤＣ電源とリレースイッチ５１と直列に接続され
ており、サーモスイッチ５０が切れると、リレースイッ
チ５１への給電が遮断され、リレースイッチ５１が動作
し、励磁回路２７への給電が遮断されることにより励磁
コイル１８への給電を遮断する構成をとっている。サー
モスイッチ５０はＯＦＦ動作温度を２２０℃に設定し
た。

【０１９５】また、サーモスイッチ５０は定着フィルム
１０の発熱域Ｈに対向して定着フィルム１０の外面に非
接触に配設した。サーモスイッチ５０と定着フィルム１
０との間の距離は約２ｍｍとした。これにより、定着フ
ィルム１０にサーモスイッチ５０の接触による傷が付く
ことがなく、耐久による定着画像の劣化を防止すること
ができる。

【０１９６】本例によれば、装置故障による定着装置暴
走時、図１３のような定着ニップＮで発熱する構成とは
違い、定着ニップＮに紙が挟まった状態で定着器が停止
し、励磁コイル１８に給電が続けられ定着フィルム１０
が発熱し続けた場合でも、紙が挟まっている定着ニップ
部Ｎでは発熱していないために紙が直接加熱されること
がない。また、発熱量が多い発熱域Ｈには、サーモスイ
ッチ５０が配設してあるため、サーモスイッチ５０が２
２０℃を感知して、サーモスイッチが切れた時点で、リ
レースイッチ５１により励磁コイル１８への給電が遮断
される。

【０１９７】本例によれば、紙の発火温度は約４００℃
近辺であるため紙が発火することはなく、定着フィルム
の発熱を停止することができる。

【０１９８】温度検知素子としてサーモスイッチのほか
に温度ヒューズを用いることもできる。

【０１９９】本例では低軟化物質を含有させたトナーを
使用したため、定着装置にオフセット防止のためのオイ
ル塗布機構を設けていないが、低軟化物質を含有させて
いないトナーを使用した場合にはオイル塗布機構を設け
てもよい。また、低軟化物質を含有させたトナーを使用
した場合にもオイル塗布や冷却分離を行ってもよい。

【０２００】本発明の特徴の一つである定着装置の構成
について更に具体的に説明する。

【０２０１】Ａ）励磁コイル１８励磁コイル１８はコイル（線輪）を構成させる導線（電
線）として、一本ずつがそれぞれ絶縁被覆された銅製の
細線を複数本束ねたもの（束線）を用い、これを複数回
巻いて励磁コイルを形成している。本例では１０ターン
巻いて励磁コイル１８を形成している。

【０２０２】絶縁被覆は、定着ベルト１０の発熱による
熱伝導を考慮して耐熱性を有する被覆を用いるのがよ
い。たとえば、アミドイミドやポリイミドなどの被覆を
用いるとよい。

【０２０３】励磁コイル１８は外部から圧力を加えて密
集度を向上させてもよい。

【０２０４】励磁コイル１８の形状は、図３のように発
熱層の曲面に沿うようにしている。本例では定着ベルト
の発熱層と励磁コイル１８との間の距離は約２ｍｍにな
るように設定した。

【０２０５】励磁コイル保持部材１９の材質としては絶
縁性に優れ、耐熱性がよいものがよい。例えば、フェノ
ール樹脂、フッ素樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミド樹
脂、ポリアミドイミド樹脂、ＰＥＥＫ樹脂、ＰＥＳ樹
脂、ＰＰＳ樹脂、ＰＦＡ樹脂、ＰＴＦＥ樹脂、ＦＥＰ樹
脂、ＬＣＰ樹脂などを選択するとよい。

【０２０６】磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７ｃ及び励磁
コイル１８と、定着ベルトの発熱層の間の距離はできる
限り近づけた方が磁束の吸収効率が高く、この距離が５
ｍｍを超えるとこの効率が著しく低下するため５ｍｍ以
内にするのがよい。また、５ｍｍ以内であれば定着ベル
ト１０の発熱層と励磁コイル１８の距離が一定である必
要はない。

【０２０７】励磁コイル１８の励磁コイル保持部材１９
からの引出線すなわち１８ａ・１８ｂ（図６）について
は、励磁コイル保持部材１９から外の部分について束線
の外側に絶縁被覆を施している。

【０２０８】Ｂ）定着ベルト１０図９は本例における定着ベルト１０の層構成模式図であ
る。本例の定着ベルト１０は、電磁誘導発熱性の定着ベ
ルト１０の基層となる金属ベルト等でできた発熱層１
と、その外面に積層した弾性層２と、その外面に積層し
た離型層３の複合構造のものである。発熱層１と弾性層
２との間の接着、弾性層２と離型層３との間の接着のた
め、各層間にプライマー層（不図示）を設けてもよい。
略円筒形状である定着ベルト１０において発熱層１が内
面側であり、離型層３が外面側である。前述したよう
に、発熱層１に交番磁束が作用することで前記発熱層１
に渦電流が発生して前記発熱層１が発熱する。その熱が
弾性層２・離型層３を介して定着ベルト１０を加熱し、
前記定着ニップＮに通紙される被加熱材としての記録材
Ｐを加熱してトナー画像の加熱定着がなされる。

【０２０９】ａ．発熱層１発熱層１は、非磁性の金属でも良いが、より好ましくは
磁束の吸収の良いニッケル、鉄、磁性ステンレス、コバ
ルト−ニッケル合金等の強磁性体の金属が良い。

【０２１０】その厚みは次の式で表される表皮深さより
厚くかつ２００μｍ以下にすることが好ましい。表皮深
さσ［ｍ］は、励磁回路の周波数ｆ［Ｈｚ］と透磁率μ
と固有抵抗ρ［Ωｍ］で σ＝５０３×（ρ／ｆμ）^1/2 と表される。

【０２１１】これは電磁誘導で使われる電磁波の吸収の
深さを示しており、これより深いところでは電磁波の強
度は１／ｅ以下になっており、逆にいうと殆どのエネル
ギーはこの深さまでで吸収されている。

【０２１２】発熱層１の厚さは好ましくは１〜２００μ
ｍがよい。発熱層１の厚みが１μｍよりも小さいとほと
んどの電磁エネルギーが吸収しきれないため効率が悪く
なる。また、発熱層が２００μｍを超えると剛性が高く
なりすぎ、また屈曲性が悪くなり回転体として使用する
には現実的ではない。

【０２１３】ｂ．弾性層２弾性層２は、シリコーンゴム、フッ素ゴム、フルオロシ
リコーンゴム等で耐熱性がよく、熱伝導率がよい材質で
ある。

【０２１４】弾性層２の厚さは、画像を印刷する場合に
記録材の凹凸あるいはトナー層の凹凸に加熱面（離型層
３）が追従できないとによる光沢ムラを予防するため
に、１０〜５００μｍが好ましい。

【０２１５】弾性層２の厚さが１０μｍ未満では、弾性
部材としての機能が発揮されず、定着時の圧力分布が不
均一となることによって、特にフルカラー画像定着時に
二次色の未定着トナーを十分に加熱定着することができ
ずに定着画像のグロスにおいてムラを生じるだけでな
く、溶融不十分なことによってトナーの混色性が悪化
し、高精細なフルカラー画像が得られず好ましくない。
また、弾性層２の厚さが５００μｍを超えると、定着時
の熱伝導性が阻害され、定着面での熱追従性が悪化する
ことにより、クイックスタート性が犠牲になるだけでな
く、定着ムラを生じやすくなるため好ましくない。

【０２１６】弾性層２の硬度は、硬度が高すぎると記録
材あるいはトナー層の凹凸に追従しきれず、画像光沢ム
ラが発生してしまう。そこで、弾性層２の硬度として
は、６０°（Ｊ１Ｓ−Ａ）以下、より好ましくは４５°
（ＪｌＳ−Ａ）以下がよい。

【０２１７】弾性層２の熱伝導率λに関しては、２．５×１０^-3〜８．２×１０^-3［Ｊ／ｃｍ・ｓｅｃ・
ｄｅｇ．］がよい。

【０２１８】熱伝導率λが２．５×１０^-3［Ｊ／ｃｍ・
ｓｅｃ・ｄｅｇ．］よりも小さい場合には、熱抵抗が大
きく、定着ベルトの表層（離型層３）における温度上昇
が遅くなる。熱伝導率λが８．２×１０^-3［Ｊ／ｃｍ・
ｓｅｃ・ｄｅｇ．］よりも大きい場合には、硬度が高く
なりすぎたり、圧縮永久歪みが悪化する。

【０２１９】よって熱伝導率λは２．５×１０^-3〜８．
２×１０^-3［Ｊ／ｃｍ・ｓｅｃ・ｄｅｇ．］がよい。よ
り好ましくは３．３×１０^-3〜６．３×１０^-3［Ｊ／ｃ
ｍ・ｓｅｃ・ｄｅｇ．］がよい。

【０２２０】ｃ．離型層３離型層３はフッ素樹脂、シリコーン樹脂、フルオロシリ
コーンゴム、フッ素ゴム、シリコーンゴム、ＰＦＡ、Ｐ
ＴＦＥ、ＦＥＰ等の離型性かつ耐熱性のよい材料を選択
することができる。

【０２２１】離型層３の厚さは１〜１００μｍが好まし
い。離型層３の厚さが１μｍよりも小さいと塗膜の塗ム
ラで離型性の悪い部分ができたり、耐久性が不足すると
いった問題が発生する。また、離型層が１００μｍを超
えると熱伝導が悪化するという問題が発生し、特に樹脂
系の離型層の場合は硬度が高くなりすぎ、弾性層２の効
果がなくなってしまう。

【０２２２】本発明では、先述の低軟化点物質を含有し
たトナーの適用によって、トナー自身にも離型性があ
り、耐久性が向上する。

【０２２３】ｄ．断熱層また、定着ベルト１０構成において、発熱層１のベルト
ガイド面側（発熱層１の弾性層２とは反対面側）に断熱
層（不図示）を設けてもよい。

【０２２４】断熱層としては、フッ素樹脂、ポリイミド
樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ＰＥＥ
Ｋ樹脂、ＰＥＳ樹脂、ＰＰＳ樹脂、ＰＦＡ樹脂、ＰＴＦ
Ｅ樹脂、ＦＥＰ樹脂などの耐熱樹脂がよい。

【０２２５】また、断熱層の厚さとしては１０〜１００
０μｍが好ましい。断熱層の厚さが１０μｍよりも小さ
い場合には断熱効果が得られず、また、耐久性も不足す
る。一方、１０００μｍを超えると磁性コア１７ａ・１
７ｂ・１７ｃ及び励磁コイル１８から発熱層１までの距
離が大きくなり、磁束が十分に発熱層１に吸収されなく
なる。

【０２２６】断熱層は、発熱層１に発生した熱が定着ベ
ルトの内側に向かわないように断熱できるので、断熱層
がない場合と比較して記録材Ｐ側への熱供給効率が良く
なる。よって、消費電力を抑えることができる。

【０２２７】Ｃ）ニップ本発明の加熱定着装置における回転加熱部材と加圧部材
からなる定着ニップ部Ｎは、良好な定着性を確保するた
めに、幅５．０〜１５．０ｍｍのニップを形成している
とが好ましい。定着ニップＮ部の幅が５．０ｍｍ未満で
は、フルカラー画像形成時、トナーを定着するための熱
量を十分に未定着トナーに与えることができなくなり、
トナーを溶融混色できず、不自然なカラー画像となるた
め好ましくない。

【０２２８】また、定着ニップＮ部の幅が１５．０ｍｍ
を超えると、トナーを定着するための熱量は十分に与え
ることができるものの、定着時のホットオフセットが発
生し易くなり、また、定着ニップ部Ｎの両端部（定着フ
ィルム１０の上流側端部及び下流側端部）において曲率
変化が大きくなりすぎ、定着フィルム１０の耐久性が著
しく悪化するため好ましくない。

【０２２９】Ｄ）面圧本発明の加熱定着装置におけるニップ部の圧力（面圧）
は、記録材を介した状態で、面圧９〜５００ｋＮ／ｍ²
の範囲が好ましく、面圧３０〜３５０ｋＮ／ｍ²の範囲
がより好ましい。面圧が９ｋＮ／ｍ²未満であると、記
録材の搬送ブレを発生しやすく、さらに定着圧力不足に
よる定着不良が起こるので好ましくない。また、面圧が
５００ｋＮ／ｍ²を超える場合、定着フィルム１０の耐
久劣化が著しく悪化するため好ましくない。

【０２３０】ここでの面圧は、転写材に加えられる圧力
と、当接されている長さＬ_Rから、次式で算定する。

【０２３１】

【数５】

【０２３２】転写材に加えられる圧力の調節は、図４に
おけるバネ２５ａ・２５ｂのバネ圧により行うことがで
きる。すなわち、２５ａ・２５ｂに使用するバネのバネ
定数を任意に変更することによって、面圧を制御する。
また、バネ止め位置２９ａ・２９ｂと加圧ローラ３０の
距離を制御することによって、面圧を制御することも可
能である。

【０２３３】Ｅ）定着フィルム１０の周長、及び、定着
スピード本例においては、電磁誘導により発熱する定着フィルム
１０の周長及び定着フィルム１０が一回転するのに要す
る時間を以下のように設定することによって、安定した
定着性を確保したまま、クイックスタートを実現し、か
つ消費電力を小さくしている。

【０２３４】定着フィルム１０の発熱層１は薄いために
熱容量が小さく、また、金属のために熱伝導率が良いた
め放熱性がよい。そのため、定着フィルム１０の周長Ｌ
が２００ｍｍを超える場合、定着フィルム１０が一回転
する間の温度低下が大きすぎて、クイックスタートがで
きなくなる。また、周長の増加に伴う加熱面積の増加に
より、消費電力が大きくなってしまう。このため、定着
フィルム１０の周長Ｌは２００ｍｍ以下が望ましい。

【０２３５】一方、定着フィルム１０の周長Ｌが７０ｍ
ｍ未満の場合、定着ニップ部Ｎの両端部（定着フィルム
１０の上流側端部及び下流側端部）において曲率変化が
大きくなりすぎ、定着フィルム１０の耐久性が著しく悪
化する。このため、定着フィルム１０の周長Ｌは７０ｍ
ｍ以上が望ましい。

【０２３６】また、定着フィルム１０の回転移動速度
（定着速度）は、５乃至３００ｍｍ／ｓｅｃが実用性と
定着性を両立して確保する上で好ましく、５０乃至２８
０ｍｍ／ｓｅｃがより好ましい。

【０２３７】定着フィルム１０の回転移動速度（定着速
度）が５ｍｍ／ｓｅｃ未満では、たとえオンデマンド定
着を実現しても出力の時間がかかり実用的でない。ま
た、３００ｍｍ／ｓｅｃを超えると、定着フィルム１０
を安定して回転させることができず、定着フィルム１０
を破損してしまう。このため、定着フィルム１０の回転
移動速度Ｖとしてのプロセススピードは３００ｍｍ／ｓ
ｅｃ以下が望ましい。

【０２３８】また、図１２は、励磁コイルの交番磁束分
布を定着ニップに集中させて効率を向上させた電磁誘導
加熱方式の定着装置の一例の概略構成である。

【０２３９】１０は電磁誘導発熱層（導電体層、磁性体
層、抵抗体層）を有する、電磁誘導発熱性の回転体とし
ての円筒状の定着フィルムである。

【０２４０】１６は横断面略半円弧状樋型のフィルムガ
イド部材であり、円筒状定着フィルム１０はこのフィル
ムガイド部材１６の外側にルーズに外嵌させてある。

【０２４１】１５はフィルムガイド部材１６の内側に配
設した磁場発生手段であり、励磁コイル１８とＥ型の磁
性コア（芯材）１７とからなる。３０は弾性加圧ローラ
であり、定着フィルム１０を挟ませてフィルムガイド部
材１６の下面と所定の圧接力をもって所定幅の定着ニッ
プ部Ｎを形成させて相互圧接させてある。上記磁場発生
手段１５の磁性コア１７は定着ニップ部Ｎに対応位置さ
せて配設してある。

【０２４２】加圧ローラ３０は駆動手段Ｍにより矢示の
方向に回転駆動される。この加圧ローラ３０の回転駆動
による該加圧ローラ３０と定着フィルム１０の外面との
摩擦力で定着フィルム１０に回転力が作用して、該定着
フィルム１０が、その内面が定着ニップ部Ｎにおいてフ
ィルムガイド部材１６の下面に密着して摺動しながら、
矢示の方向に加圧ローラ３０の回転周速度にほぼ対応し
た周速度をもってフィルムガイド部材１６の外回りを回
転状態になる（加圧ローラ駆動方式）。

【０２４３】フィルムガイド部材１６は、定着ニップ部
への加圧・磁場発生手段１５としての励磁コイル１８と
磁性コア１７の支持、定着フィルム１０の支持、該フィ
ルム１０の回転時の搬送安定性を図る役目をする。この
フィルムガイド部材１６は磁束の通過を妨げない絶縁性
の部材であり、高い荷重に耐えられる材料が用いられ
る。

【０２４４】励磁コイル１８は、不図示の励磁回路から
供給される交番電流によって交番磁束を発生する。交番
磁束は、定着ニップ部Ｎの位置に対応しているＥ型の磁
性コア１７により定着ニップ部Ｎに集中的に分布し、そ
の交番磁束は定着ニップ部Ｎにおいて定着フィルム１０
の電磁誘導発熱層に渦電流を発生させる。この渦電流
は、電磁誘導発熱層の固有抵抗によって電磁誘導発熱層
にジュール熱を発生させる。

【０２４５】この定着フィルム１０の電磁誘導発熱は、
交番磁束を集中的に分布させた定着ニップ部Ｎにおいて
集中的に生じて定着ニップ部Ｎが高効率に加熱される。

【０２４６】定着ニップ部Ｎの温度は、不図示の温度検
知手段を含む温調系により励磁コイル１８に対する電流
供給が制御されることで、所定の温度が維持されるよう
に温調される。

【０２４７】而して、加圧ローラ３０が回転駆動され、
それに伴って円筒状の定着フィルム１０がフィルムガイ
ド部材１６の外回りを回転し、励磁回路から励磁コイル
１８への給電により上記のように定着フィルム１０の電
磁誘導発熱がなされて定着ニップ部Ｎが所定の温度に立
ち上がって温調された状態において、不図示の画像形成
手段部から搬送された未定着トナー画像ｔ１が形成され
た記録材Ｐが定着ニップ部Ｎの定着フィルム１０と加圧
ローラ３０との間に画像面が上向き、即ち定着フィルム
面に対向して導入され、定着ニップ部Ｎにおいて画像面
が定着フィルム１０の外面に密着して定着フィルム１０
と一緒に定着ニップ部Ｎを挟持搬送されていく。この定
着ニップ部Ｎを定着フィルム１０と一緒に記録材Ｐが挟
持搬送されていく過程において定着フィルム１０の電磁
誘導発熱で加熱されて記録材Ｐ上の未定着トナー画像ｔ
１が加熱定着される。記録材Ｐは、定着ニップ部Ｎを通
過すると回転定着フィルム１０の外面から分離して排出
搬送されていく。

【０２４８】上述したように、本発明のトナーと、電磁
誘導加熱方式の定着装置を組み合わせることによって、
電磁誘導加熱方式の定着装置の利点であるクイックスタ
ート性及び省電力に優れた点を生かしつつ、優れた均一
性のある定着画像が安定して得られるようになる。

【０２４９】すなわち、トナーの定着フィルムへの融着
軽減のみならず、ワックスの酸価と水酸基価を制御する
ことでワックスによるフィルム劣化を抑制し、均一性の
ある定着画像が安定して得られる。

【０２５０】また、トナーが有する離型作用効果によっ
て、従来のローラ定着で使用していた定着時のシリコー
ンオイル等の離型性が全く不要なフルカラー画像形成が
可能になる。

【０２５１】かくして、本発明のトナーは、これらの性
能を高次元でバランスした、まさに電子写真用の材料と
して格好のトナーである。

【０２５２】

【実施例】以下、本発明をトナー製造例及び実施例によ
り具体的に説明するが、これは本発明をなんら限定する
ものではない。尚、以下の配合における部数は全て質量
部である。

【０２５３】トナー製造例（１）二段重合方法によるコア＝シェル構造を有するトナー製
造例を示す。

【０２５４】高速撹拌装置ＴＫ−ホモミキサーを具備し
た２リットル用四つ口フラスコ中に、イオン交換水７１
０部と０．１ｍｏｌ／Ｌ−Ｎａ₃ＰＯ₄水溶液４５０部を
添加し、回転数を１２０Ｓ^-1（７０００ｒｐｍ）に調整
し、６０℃に加温せしめた。ここに１．０ｍｏｌ／Ｌ−
ＣａＣｌ₂水溶液６８部を徐々に添加し、微小な難水溶
性分散剤Ｃａ₃（ＰＯ₄）₂を含む水系分散媒体を調製し
た。

【０２５５】一方、・スチレン単量体／２−エチルヘキシルアクリレート単量体混合物１００部（樹脂の設定Ｔｇ＝５５℃）・エチレングリコールジアクリレート単量体０．２部・カーボンブラック（一次粒子径４０ｎｍ）６．５部・テトラエステルワックス５部（Ｍｎ：３２０，Ｍｗ：４３０，Ｍｗ／Ｍｎ：１．３４）・ベンジル酸ホウ素化合物１部上記材料をボールミルを用い３時間分散させた後、ボー
ルミルより内容物を単離した。この内容物に対して、重
合開始剤である２，２’−アゾビス（２，４−ジメチル
バレロニトリル）３部を添加した後、該重合性単量体組
成物を、前記水系分散媒体中に投入し回転数１２０Ｓ^-1
を維持しつつ造粒した。その後、パドル撹拌翼で撹拌し
つつ６０℃で重合を行った〔第１の重合〕。

【０２５６】重合開始後４時間経過した後、該重合粒子
を含む分散溶液に、シェル材となる単量体として、スチ
レン単量体（単独重合体のＴｇ＝１００℃）１０部を添
加し、順次、過硫酸カリウム（５％水溶液）１０部を加
え、８０℃で５時間重合させ重合反応を完結させた〔第
２の重合〕。

【０２５７】更に８０℃で１３．３ｋＰａ（１００Ｔｏ
ｒｒ）以下の圧力で減圧蒸留することでトナー中の残存
単量体量を低減した。

【０２５８】なお、反応１終了時の重合転化率をガスク
ロマトグラフィーにより求めたところ、転化率はスチレ
ン単量体基準で８３％であった。

【０２５９】反応終了後、懸濁液を冷却し、塩酸を加え
て難水溶性分散剤Ｃａ₃（ＰＯ₄）₂を溶解し、濾過、水
洗、乾燥した後に風力分級によって所望の粒度に分級
し、重量平均径（Ｄ₄）７．２μｍの着色粒子（１）を
得た。

【０２６０】上記着色粒子（１）１００部に対して流動
性向上剤として、ヘキサメチルジシラザンと、５０ｍＰ
ａ・ｓのシリコーンオイルで処理した疎水性シリカ微粉
体（ＢＥＴ：３００ｍ²／ｇ）１．５部をヘンシェルミ
キサーで乾式混合して、本発明のトナー（１）とした。

【０２６１】このトナー（１）のトナーの断面観察によ
るシェル厚は０．１１μｍ、トナーの重量平均径
（Ｄ₄）とシェル厚の比率は６５、ワックスはトナー中
に紡錘形の島状で分散しており、（ｒ／Ｒ）ｓｔの値は
０．１３であった。

【０２６２】更に、得られたトナーの円相当個数平均径
Ｄ₁（μｍ）、平均円形度、円形度標準偏差の測定を行
ったところ、円相当個数平均径Ｄ₁は６．２μｍ、平均
円形度０．９７９、円形度標準偏差０．０３３のトナー
であった。

【０２６３】トナー製造例（２）ｉｎ−Ｓｉｔｕ重合方法によるコア＝シェル構造を有す
るトナー製造例を示す。

【０２６４】高速撹拌装置ＴＫ−ホモミキサーを具備し
た２リットル用四つ口フラスコ中に、イオン交換水７１
０部と０．１ｍｏｌ／Ｌ−Ｎａ₃ＰＯ₄水溶液４５０部を
添加し、回転数を１２０Ｓ^-1に調整し、６０℃に加温せ
しめた。

【０２６５】ここに１．０ｍｏｌ／Ｌ−ＣａＣｌ₂水溶
液６８部を徐々に添加し、微小な難水溶性分散剤Ｃａ₃
（ＰＯ₄）₂を含む水系分散媒体を調製した。

【０２６６】一方、・スチレン単量体／２−エチルヘキシルアクリレート単量体混合物１００部（樹脂の設定Ｔｇ＝５５℃）・エチレングリコールジアクリレート単量体０．２部・飽和ポリエステル樹脂１０部（Ｔｇ＝８０℃、酸価１１、ピーク分子量８５００）・カーボンブラック（一次粒子径４０ｎｍ）６．５部・モノエステルワックス１０部（Ｍｎ：４００，Ｍｗ：５００，Ｍｗ／Ｍｎ：１．２５）・ベンジル酸ホウ素化合物１部上記材料をボールミルを用い３時間分散させた後、ボー
ルミルより内容物を単離した。この内容物に対して、重
合開始剤である２，２’−アゾビス（２，４−ジメチル
バレロニトリル）３部を添加した後、該重合性単量体組
成物を、前記水系分散媒体中に投入し回転数１２０Ｓ^-1
を維持しつつ造粒した。その後、パドル撹拌翼で撹拌し
つつ６０℃で４時間重合を行い、さらにそのままの系で
８０℃に昇温し、６時間重合させ重合反応を完結させ
た。更に８０℃で１３．３ｋＰａ以下の圧力で減圧蒸留
することでトナー中の残存単量体量を低減した。

【０２６７】反応終了後、懸濁液を冷却し、塩酸を加え
て難水溶性分散剤Ｃａ₃（ＰＯ₄）₂を溶解し、濾過、水
洗、乾燥した後に風力分級によって所望の粒度に分級
し、重量平均径（Ｄ₄）６．７μｍの着色粒子（２）を
得た。

【０２６８】得られた着色粒子（２）に対して、トナー
製造例（１）と同様に乾式混合して、本発明のトナー
（２）を調製した。

【０２６９】このトナー（２）のトナーの断面観察によ
るシェル厚は０．１０μｍ、トナーの重量平均径
（Ｄ₄）とシェル厚の比率は６５、ワックスはトナー中
に球形で分散しており、（ｒ／Ｒ）ｓｔの値は０．４２
であった。

【０２７０】更に、得られたトナーの円相当個数平均径
Ｄ₁（μｍ）、平均円形度、円形度標準偏差の測定を行
ったところ、円相当個数平均径Ｄ₁は５．７μｍ、平均
円形度０．９７６、円形度標準偏差０．０３２のトナー
であった。

【０２７１】トナー製造例（３）トナー製造例（２）でシェル樹脂であるポリエステルの
量を０．５部に変更する他はトナー製造例（２）と同様
にして、トナー（３）を調製した。

【０２７２】トナー製造例（４）トナー製造例（２）で用いたワックスを使用しない他は
トナー製造例（２）と同様にして、トナー（４）を調製
した。

【０２７３】トナー比較製造例（１）トナー製造例（２）でシェル樹脂であるポリエステルを
使用しない他はトナー製造例（２）と同様にして、比較
トナー（１）を調製した。

【０２７４】トナー比較製造例（２）トナー製造例（２）でシェル樹脂であるポリエステル量
を８０部にする他はトナー製造例（２）と同様にして、
比較トナー（２）を調製した。

【０２７５】以上、トナー製造例（１）〜（４）、比較
トナー（１）〜（２）についてトナー処方、トナーの重
量平均径（Ｄ₄）、円相当個数平均径Ｄ₁（μｍ）、平均
円形度、円形度標準偏差の測定値、トナーの断面観察に
よるシェル厚、トナーの重量平均径（Ｄ₄）とシェル厚
の比率、ワックス分散状態、（ｒ／Ｒ）ｓｔ測定値結果
を表１にまとめる。

【０２７６】また、トナー（１）〜（４）、比較トナー
（１）〜（２）についてトナーの保存性試験を行った。
この評価結果を表１に併記した。

【０２７７】

【表１】

【０２７８】〔実施例１〜４〕（１）画像形成装置例本実施例に用いた画像形成装置について具体的に説明す
る。

【０２７９】図１は、本実施例に用いた電子写真プロセ
スを利用した６００ｄｐｉレーザービームプリンタ（キ
ヤノン製：ＬＢＰ−８６０）改造機の概略図である。本
実施例では、該定着装置を後述する電磁誘導定着装置に
交換して使用した。

【０２８０】感光体ドラム１０１は、基材上に有機光半
導体を有する感光層を有し、矢印方向に回転し、対抗し
接触回転する帯電ローラ１０２（導電性弾性層、芯金）
により感光体ドラム１０１上に約−６００Ｖの表面電位
に帯電させる。露光１０３は、ポリゴンミラーにより感
光体上にデジタル画像情報に応じてオン−オフさせるこ
とで露光部電位が−１００Ｖ、暗部電位が−６００Ｖの
正電荷像が形成される。現像器１０４を用い、トナーを
感光体ドラム１０１上に反転現像方法を用いトナー像を
得た。さらに、特に感光体上にデジタル潜像を形成した
現像システムと組み合わせることで、潜像を乱さないた
めにドット潜像に対して忠実に現像することが可能とな
る。次に、該可視像を転写部材１０６により被転写体Ｐ
上に転写し、更に転写トナー１０４ｂは被転写体Ｐと共
に定着装置１００を通過して定着され、永久画像を得
る。更に、感光体１０１上の転写残トナー１０４ｃはク
リーナー部材１０７により、残トナー用器１０７に回収
される。

【０２８１】本実施例に用いた加熱定着装置（加熱手
段）１００について具体的に説明する。

【０２８２】加熱定着装置（加熱手段）１００には、電
磁誘導加熱方式の装置を用いた。

【０２８３】図３は本例の定着装置１００の要部の横断
側面模式図、図４は要部の正面模式図、図５は要部の縦
断正面模式図である。本例の加熱定着装置１００におい
ては、従来のオイル塗布機構を省略したものを用いた。

【０２８４】磁場発生手段は磁性コア１７ａ・１７ｂ・
１７ｃ及び励磁コイル１８からなる。

【０２８５】磁性コア１７ａ・１７ｂ・１７ｃは、フェ
ライトである。また、励磁コイル１８はコイル（線輪）
を構成させる導線（電線）として、一本ずつがそれぞれ
絶縁被覆された銅製の細線を複数本束ねたもの（束線）
を用い、これを複数回巻いて励磁コイルを形成してい
る。本例では１０ターン巻いて励磁コイル１８を形成し
ている。本例では、励磁コイルにおける励磁周波数の交
番電流を操作することで定着器ニップ部の温度を制御し
た。

【０２８６】図９（ａ）は本例における定着ベルト１０
の層構成模式図である。本例の定着ベルト１０は、電磁
誘導発熱性の定着ベルト１０の基層となる金属ベルト等
でできた発熱層１と、その外面に積層した離型層３の複
合構造のものである。略円筒形状である定着ベルト１０
において発熱層１が内面側であり、離型層３が外面側で
ある。

【０２８７】定着ベルト１０の発熱層１には、厚み１０
μｍのニッケル層を用いた。また、離型層３は厚さ２０
μｍのフッ素樹脂を有するものを用いた。

【０２８８】加圧部材としての加圧ローラ３０は、芯金
３０ａと、前記芯金周りに同心一体にローラ状に成形被
覆させた、耐熱性弾性フッ素ゴム３０ｂとで構成されて
おり、加圧用剛性ステイ２２の両端部と装置シャーシ側
のバネ受け部材２９ａ・２９ｂとの間にそれぞれ加圧バ
ネ２５ａ・２５ｂを縮設することで加圧用構成ステイ２
２に押し下げ力を作用させている。これにより、ベルト
ガイド部材１６ａの下面と加圧ローラ３０の上面とが定
着ベルト１０を挟んで、８０ｇ／ｃｍ²の紙を介した状
態において面圧１００ｋＮ／ｍ²で圧接し、定着ニップ
部Ｎを６．５ｍｍ形成しているものである。

【０２８９】以上の条件で、常温常湿（２５℃，５０％
ＲＨ）環境下、トナー（１）〜（４）を順次、現像器１
０４に充填し、未定着画像のトナー乗り量Ｍ／Ｓが０．
５ｄｇ／ｍ²になるようトナー量を調整した後、プロセ
ス速度を１１７ｍｍ／ｓｅｃにして、黒ベタの画像出力
を行った。これらについて定着温度を１６５，１７５，
１８５，１９５℃となるよう定着装置を調整し、トナー
を定着した。得られた定着画像に対して、定着こすり試
験を行い、定着性について評価した。

【０２９０】〔比較例１〜２〕実施例１〜４と同様にし
て、比較トナー（１）〜（２）を用いて画像出力し、定
着性について評価した。

【０２９１】以上の定着試験結果を表２にまとめる。

【０２９２】

【表２】

【０２９３】実施例１〜４のトナーは低温定着性におい
て良好な結果となったが、これは、トナーがコア＝シェル構造をとり、コアのガラス転移
点が低いことに由来する低温定着性の効果が発揮された
こと、定着装置の定着領域において、未定トナー及び
記録材に対し十分な熱量と圧力を安定して与えることが
できたことの効果によるものであると考えられる。本実
施例１〜４によれば、低温定着が達成され省電力性に優
れたトナー及び画像形成方法が得られるものである。

【０２９４】〔実施例５〜８、比較例３〜４〕実施例１
〜４と同様の現像装置で定着温度を１９０℃に設定した
装置を用い、低温低湿（１５℃，１０％ＲＨ）環境下、
定着装置を十分室温になるまで放冷した状態から画像出
力を行うモード（クイックスタートモード）にて、トナ
ー（１）〜（４）、及び比較トナー（１）〜（２）を順
次現像器１０４に充填し、図１１に示す画像を連続２０
枚出力した。

【０２９５】得られたプリントアウト画像の１枚目と
５，１０，２０枚目に対して、定着こすり試験を行い定
着性を評価した。以上の定着試験結果を表３にまとめ
る。

【０２９６】

【表３】

【０２９７】〔実施例９〜１２、比較例５〜６〕実施例
１〜４、及び比較例１〜２と同様の現像装置で定着温度
を１９０℃に設定した装置を用い、常温常湿（２５℃，
５０％ＲＨ）環境下、装置を停止させることなく連続で
画像出力を行う連続モードにて１００００枚の耐久試験
を、トナー（１）〜（４）、及び比較トナー（１）〜
（２）について行った。

【０２９８】続いて、各々トナー耐久試験後の定着フィ
ルム表面の状態を観察し、後述の評価基準で定着フィル
ム表面劣化を評価した。

【０２９９】

【表４】

【０３００】上記の実施例、並びに、比較例中に記載の
評価項目の説明とその評価基準について述べる。

【０３０１】［トナー評価］＜１＞保存性試験初期のトナーの流動性に対して、トナーを５０℃，５日
間放置したときのトナーの流動性の変化（トナーの耐ブ
ロッキング性）から評価した。Ａ：変化なしＢ：ほとんど変化なしＣ：若干流動性が変化したが、軽い振動を与えて流動性
が回復するＤ：かなり凝集し流動性が損なわれている

【０３０２】［プリントアウト画像評価］＜１＞定着評価Ａ４のＣＬＣ−ＳＫ紙（キヤノン製；１０５ｇ／ｍ²）
に単位面積あたりのトナー質量を０．７ｍｇ／ｃｍ²に
なるように調整し、濃度測定用の１０ｍｍ×１０ｍｍベ
タ画像を多数有する未定着画像を出力する。定着装置の
温度を任意の温度に安定させた後、この未定着画像を定
着した。このときの得られた定着画像の画像濃度を求
め、摺擦前の画像濃度とした。

【０３０３】さらに、得られた定着画像を５０ｇ／ｃｍ
²の加重をかけたシルボン紙で２回摺擦し、摺擦後の画
像濃度を測定し、その画像濃度低下率から以下に基づい
て評価した。Ａ：０．０２未満Ｂ：０．０２以上、０．０７未満Ｃ：０．０７以上、０．２未満Ｄ：０．２以上

【０３０４】［定着フィルム表面の劣化評価］＜１＞フィルム表面曇り一定条件下での耐久試験後の定着フィルムに対して、表
面の長手方向について観察可能な部位（通常はニップ部
の上・下流側）を見つける。この部位に対して、観察す
るに十分な光量の蛍光灯のごとき光源を用い観察しやす
い状態にする。定着フィルム表面の観察は左、中央、右
側の３点について、未使用の定着フィルムと対比して行
った。得られた定着フィルム表面の観察結果を下記の基
準で評価し、各点の最悪評価をもってフィルム表面曇り
評価とした。Ａ：未使用の定着フィルム同等であるＢ：未使用の定着フィルムに対し、若干光沢が低下して
いるＣ：未使用の定着フィルムに対し、かなり光沢が低下し
ているＤ：未使用の定着フィルムに対し、著しく曇っている

【０３０５】＜２＞フィルム表面スジ一定条件下での耐久試験後の定着フィルムに対して、表
面の長手方向について観察可能な部位（通常はニップ部
の上・下流側）を見つける。この部位に対して、観察す
るに十分な光量の蛍光灯のごとき光源を用い観察しやす
い状態にする。定着フィルム表面の観察は左、中央、右
側の３点について、未使用の定着フィルムと対比して行
った。得られた定着フィルム表面の観察結果を下記の基
準で評価し、各点の最悪評価をもってフィルム表面スジ
評価とした。Ａ：スジが確認できないＢ：弱いスジが２本未満Ｃ：弱いスジが５本未満、もしくは強いスジが１本未満Ｄ：弱いスジが５本以上、もしくは強いスジが１本以上

【０３０６】〔比較例７〕実施例１において用いた定着
装置を、電磁誘導発熱性の離型層２の厚みを１１０μｍ
に変更した他は実施例１と同様の装置を用い、トナー
（１）を使用して未定着画像のトナー乗り量が０．５ｄ
ｇ／ｍ²になるよう調整した後、図１１に示す画像を出
力し、定着試験を行った。その画像を評価したところ、
定着画像のオフセット現象による定着不良が生じている
ことがわかった。このことより、この定着画像の定着不
良が発生した原因は、電磁誘導発熱性の定着ベルト１０
の離型層２の厚みが厚すぎ、定着時のトナー粒子への熱
供給が画像定着に対して不足したために、トナーの溶融
不良を招いたのが原因と考えられる。

【０３０７】〔比較例８〕実施例１において用いた定着
装置を、電磁誘導発熱性の定着ベルト１０の発熱層の厚
みを２０５μｍに変更した他は同様にして、トナー
（１）を用いて、未定着画像のトナー乗り量が０．５ｄ
ｇ／ｍ²になるよう調整した後、図１１に示す画像を出
力し、定着試験を行った。その画像を評価したところ、
定着ムラが生じていることがわかった。この定着ムラ
は、そのほとんどが定着方向に対して垂直の方向に発生
していることから、定着時の定着ベルトのスリップが原
因であると考えられる。

【０３０８】〔比較例９〕実施例１において用いた定着
装置において、加圧バネ２５ａ・２５ｂを変更して、８
０ｇ／ｃｍ²の紙を介した状態において面圧５５０ｋＮ
／ｍ²になるよう改造した他は実施例１と同様の方法に
よって、トナー（１）を用いた画像出力を行った。得ら
れた定着画像を評価したところ、トナーの定着画像にオ
フセットによる画像欠陥が見られ、また、トナーのオフ
セットに由来する画像裏汚れが著しく見られた。

【０３０９】〔比較例１０〕実施例１において、プロセ
ス速度を変更して、プロセス速度が３１０ｍｍ／ｓｅｃ
になるよう改造した他は実施例１と同様の方法によっ
て、トナー（１）を用いた画像出力試験を行った。その
結果、定着中に未定着画像を有する記録材が定着装置の
ニップ部を通過するときに、該定着装置の無端ベルトが
定着プロセス速度に追従できず、スリップして異音を発
生した。さらに、得られた定着画像を評価したところ、
トナーの定着画像が記録材の移動方向に乱されていた。

【０３１０】〔実施例１３〕比較例１０において、プロ
セス速度を変更して、プロセス速度が２９５ｍｍ／ｓｅ
ｃになるよう改造した他は実施例１と同様の方法によっ
て、トナー（１）を用いた画像出力試験を行ったとこ
ろ、上記スリップ現象及びそれに由来する異常音は未発
生であり、得られた定着画像も良好であった。

【０３１１】以上、比較例１０と実施例１３から、定着
速度の適正範囲としては３００ｍｍ／ｓｅｃ以内である
ことが好ましいことがわかった。

【０３１２】〔比較例１１〕実施例１において用いた定
着装置を、図１２に示したサーフ定着装置、すなわち、
フィルム加熱方式におけるトナー画像面と接し、且つフ
ィルム状部材のトナー画像と接する面と反対の面に設け
られた加熱手段の熱をトナー画像に付与する定着装置
（面圧１２７ｋＮ／ｍ²；定着速度９６ｍｍ／ｓｅｃ、
定着ニップ近傍温度が１９０℃、ウォームアップ２０
秒）に変えた他は同様の方法によって、トナー（１）を
用いて１００００枚の連続画像出力試験を行った。連続
画像出力後の定着フィルムの表面状態を評価したとこ
ろ、定着フィルムの表面に回転方向の無数の筋が発生し
ていることがわかった。これは、電磁誘導加熱方式に比
べて、サーフ定着装置の加熱手段の熱追従性が悪く、そ
の結果、画像先端を定着した後に熱供給が不足したた
め、画像後端での定着温度が好適な定着温度を大きく下
回ったことが主たる原因であると考えられる。従って、
かかる画像定着装置としては、熱応答性に劣るサーフ定
着装置は適さないことがわかった。

【０３１３】トナー製造例（５）二段重合方法によるコア＝シェル構造を有するトナー製
造例を示す。

【０３１４】高速撹拌装置ＴＫ−ホモミキサーを具備し
た２リットル用四つ口フラスコ中に、イオン交換水７１
０部と０．１ｍｏｌ／Ｌ−Ｎａ₃ＰＯ₄水溶液４５０部を
添加し、回転数を１２０Ｓ^-1（７０００ｒｐｍ）に調整
し、６０℃に加温せしめた。ここに１．０ｍｏｌ／Ｌ−
ＣａＣｌ₂水溶液６８部を徐々に添加し、微小な難水溶
性分散剤Ｃａ₃（ＰＯ₄）₂を含む水系分散媒体を調製し
た。

【０３１５】一方、・スチレン単量体／２−エチルヘキシルアクリレート単量体混合物１００部（樹脂の設定Ｔｇ＝５５℃）・エチレングリコールジアクリレート単量体０．２部・Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー１５６部・テトラエステルワックス５部（Ｍｎ：３２０，Ｍｗ：４３０，Ｍｗ／Ｍｎ：１．３４）・ベンジル酸ホウ素化合物１部上記材料をボールミルを用い３時間分散させた後、ボー
ルミルより内容物を単離した。この内容物に対して、重
合開始剤である２，２’−アゾビス（２，４−ジメチル
バレロニトリル）３部を添加した後、該重合性単量体組
成物を、前記水系分散媒体中に投入し回転数１２０Ｓ^-1
を維持しつつ造粒した。その後、パドル撹拌翼で撹拌し
つつ６０℃で重合を行った〔第１の重合〕。

【０３１６】重合開始後４時間経過した後、該重合粒子
を含む分散溶液の重合転化率をガスクロマトグラフィー
により求めたところ、スチレンモノマー基準の転化率は
８３％であった。該重合粒子を含む分散溶液に、シェル
材となる単量体として、スチレン単量体（単独重合体の
Ｔｇ＝１００℃）１０部を添加し、順次、過硫酸カリウ
ム（５％水溶液）１０部を加え、８０℃で５時間重合さ
せ重合反応を完結させた〔第２の重合〕。

【０３１７】更に８０℃で１３．３ｋＰａ（１００Ｔｏ
ｒｒ）以下の圧力で減圧蒸留することでトナー中の残存
モノマー量を低減した。

【０３１８】反応終了後、懸濁液を冷却し、塩酸を加え
て難水溶性分散剤Ｃａ₃（ＰＯ₄）₂を溶解し、濾過、水
洗、乾燥した後に風力分級によって所望の粒度に分級
し、重量平均径（Ｄ₄）７．２μｍの着色粒子（５）を
得た。

【０３１９】上記着色粒子（５）１００部に対して流動
性向上剤として、ヘキサメチルジシラザンと、５０ｍＰ
ａ・ｓのシリコーンオイルで処理した疎水性シリカ微粉
体（ＢＥＴ：３００ｍ²／ｇ）１１５部をヘンシェルミ
キサーで乾式混合して、本発明のトナー（５）とした。

【０３２０】このトナー（５）のトナーの断面観察によ
るシェル厚は０．１１μｍ、トナーの重量平均径
（Ｄ₄）とシェル厚の比率は６５、ワックスはトナー中
に紡錘形の島状で分散しており、（ｒ／Ｒ）ｓｔの値は
０．１３であった。

【０３２１】更に、得られたトナーの円相当個数平均径
Ｄ₁（μｍ）、平均円形度、円形度標準偏差の測定を行
ったところ、円相当個数平均径Ｄ₁は６．２μｍ、平均
円形度０．９７９、円形度標準偏差０．０３３のトナー
であった。

【０３２２】トナー製造例（６）〜（８）トナー製造例（５）で用いた着色剤をＣ．Ｉ．ピグメン
トブルー１５に換えてＣ．Ｉ．ピグメントレッド１８、
Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー９５、カーボンブラック
（一次粒子径４０ｎｍ）をそれぞれ使用する以外は、ト
ナー製造例（５）と同様にして、トナー（６）〜（８）
を調製した。

【０３２３】トナー製造例（９）ｉｎ−Ｓｉｔｕ重合方法によるコア＝シェル構造を有す
るトナー製造例を示す。

【０３２４】高速撹拌装置ＴＫ−ホモミキサーを具備し
た２リットル用四つ口フラスコ中に、イオン交換水７１
０部と０．１ｍｏｌ／Ｌ−Ｎａ₃ＰＯ₄水溶液４５０部を
添加し、回転数を１２０Ｓ^-1に調整し、６０℃に加温せ
しめた。

【０３２５】ここに１．０ｍｏｌ／Ｌ−ＣａＣｌ₂水溶
液６８部を徐々に添加し、微小な難水溶性分散剤Ｃａ₃
（ＰＯ₄）₂を含む水系分散媒体を調製した。

【０３２６】一方、・スチレン単量体／２−エチルヘキシルアクリレート単量体混合物１００部（樹脂の設定Ｔｇ＝５５℃）・エチレングリコールジアクリレート単量体０．２部・飽和ポリエステル樹脂１０部（Ｔｇ＝８０℃、酸価１１、ピーク分子量８５００）・Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー１５３部・モノエステルワックス１０部（Ｍｎ：４００，Ｍｗ：５００，Ｍｗ／Ｍｎ：１．２５）・ベンジル酸ホウ素化合物１部上記材料をボールミルを用い３時間分散させた後、ボー
ルミルより内容物を単離した。この内容物に対して、重
合開始剤である２，２’−アゾビス（２，４−ジメチル
バレロニトリル）３部を添加した重合性単量体組成物
を、前記水系分散媒体中に投入し回転数１２０Ｓ^-1を維
持しつつ造粒した。その後、パドル撹拌翼で撹拌しつつ
６０℃で４時間重合を行い、さらにそのままの系で８０
℃に昇温し、６時間重合させ重合反応を完結させた。更
に８０℃で１３．３ｋＰａ以下の圧力で減圧蒸留するこ
とでトナー中の残存モノマー量を低減した。

【０３２７】反応終了後、懸濁液を冷却し、塩酸を加え
て難水溶性分散剤Ｃａ₃（ＰＯ₄）₂を溶解し、濾過、水
洗、乾燥した後に風力分級によって所望の粒度に分級
し、重量平均径（Ｄ₄）６．５μｍの着色粒子（９）を
得た。

【０３２８】得られた着色粒子（９）に対して、トナー
製造例（５）と同様に乾式混合して、本発明のトナー
（９）を調製した。

【０３２９】このトナー（９）のトナーの断面観察によ
るシェル厚は０．１０μｍ、トナーの重量平均径
（Ｄ₄）とシェル厚の比率は６５、ワックスはトナー中
に球形で分散しており、（ｒ／Ｒ）ｓｔの値は０．４２
であった。

【０３３０】更に、得られたトナーの円相当個数平均径
Ｄ₁（μｍ）、平均円形度、円形度標準偏差の測定を行
ったところ、円相当個数平均径Ｄ₁は５．５μｍ、平均
円形度０．９７６、円形度標準偏差０．０３２のトナー
であった。

【０３３１】トナー製造例（１０）〜（１２）トナー製造例（９）で用いた着色剤をＣ．Ｉ．ピグメン
トブルー１５に換えてＣ．Ｉ．ピグメントレッド１８、
Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー９５、カーボンブラック
（一次粒子径４０ｎｍ）を各々使用する以外は、トナー
製造例（９）と同様にして、トナー（１０）〜（１２）
を調製した。

【０３３２】トナー製造例（１３）〜（１６）トナー製造例（９）で用いたワックスを使用せず、且
つ、トナー処方を表５に示すように変更した他はトナー
製造例（９）と同様にして、トナー（１３）〜（１６）
を調製した。

【０３３３】トナー比較製造例（３）〜（６）トナー製造例（９）〜（１２）でシェル樹脂であるポリ
エステルを使用しない他はトナー製造例（９）〜（１
２）と同様にして、比較トナー（３）〜（６）を調製し
た。

【０３３４】トナー比較製造例（７）トナー製造例（９）でシェル樹脂であるポリエステル量
を８０部にする他はトナー製造例（９）と同様にして、
比較トナー（７）を調製した。

【０３３５】以上、トナー製造例（５）〜（１６）、比
較トナー（３）〜（７）についてトナー処方、トナーの
重量平均径（Ｄ₄）、円相当個数平均径Ｄ₁（μｍ）、平
均円形度、円形度標準偏差の測定値、トナーの断面観察
によるシェル厚、トナーの重量平均径（Ｄ₄）とシェル
厚の比率、ワックス分散状態、（ｒ／Ｒ）ｓｔ測定値結
果を表５にまとめる。

【０３３６】また、トナー（５）〜（１６）、比較トナ
ー（３）〜（７）についてトナーの保存性試験（評価方
法・基準は表１と同様）を行った。この評価結果を表５
に併記した。

【０３３７】

【表５】

【０３３８】〔実施例１４〜１７〕（１）画像形成装置例本実施例に用いた画像形成装置について具体的に説明す
る。図２は、本実施例に用いた二成分現像方式の電子写
真プロセスを利用した市販のフルカラー複写機ＣＬＣ−
８００（キヤノン製）の概略図である。本実施例では、
該定着装置を後述する電磁誘導定着装置に交換して使用
した。

【０３３９】感光体ドラム１０１は、基材上に有機光半
導体を有する感光層を有し、矢印方向に回転し、対抗し
接触回転する帯電ローラ１０２（導電性弾性層、芯金）
により感光体ドラム１０１上に約−６００Ｖの表面電位
に帯電させる。露光１０３は、ポリゴンミラー１０９に
より感光体上にデジタル画像情報に応じてオン−オフさ
せることで露光部電位が−１００Ｖ、暗部電位が−６０
０Ｖの正電荷像が形成される。複数の現像器１０４Ｙ、
１０４Ｍ、１０４Ｃ、１０４ＢＫを用いイエロートナ
ー、マゼンタトナー、シアントナー、ブラックトナーを
感光体ドラム１０１上に反転現像方法を用いトナー像を
得た。該トナー像は、中間転写体１０５（弾性層、支持
体としての芯金）上に転写され中間転写体１０５上に四
色の色重ね顕色像が形成される。感光体１０１上の転写
残トナーはクリーナー部材１０７により、残トナー用器
１０７に回収される。

【０３４０】中間転写体１０５は、パイプ状の芯金にカ
ーボンブラックの導電付与部材をニトリル−ブタジエン
ラバー（ＮＢＲ）中に十分分散させた弾性層をコーティ
ングした。該コート層の硬度は、「ＪＩＳＫ−６３０
１」に準拠し３０度で、且つ体積抵抗値は、１０⁹Ω・
ｃｍであった。感光体１０１から中間転写１０５への転
写に必要な転写電流は約５μＡであり、これは電源より
＋５００Ｖを芯金上に付与することで得られた。

【０３４１】転写ローラ１０６は、直径１０ｍｍの芯金
上に、カーボンの導電性付与材をエチレン−プロピレン
−ジエン系三次元共重合体（ＥＰＤＭ）の発泡体中に十
分分散させたものをコーティングすることにより生成し
た弾性層の体積固有抵抗値が、１０⁶Ω・ｃｍで、「Ｊ
ＩＳＫ−６３０１」に準拠した硬度が３５度の値を示
すものを用いた。転写ローラには電圧を印加して１５μ
Ａの転写電流を流した。

【０３４２】加熱定着装置（加熱手段）１００には、上
記実施例１等で用いたものと同様の電磁誘導加熱方式の
装置を用いた。

【０３４３】但し、定着ベルト１０として、図９（ｂ）
に示す層構成のものを用いた。本例の定着ベルト１０
は、電磁誘導発熱性の定着ベルト１０の基層となる金属
ベルト等でできた発熱層１と、その外面に積層した弾性
層２と、その外面に積層した離型層３の複合構造のもの
である。略円筒形状である定着ベルト１０において発熱
層１が内面側であり、離型層３が外面側である。

【０３４４】定着ベルト１０の発熱層１には、厚み１０
μｍのニッケル層を用いた。また、弾性層２は、厚さ１
００μｍシリコーンゴムで、「ＪＩＳＫ−６３０１」
に準拠した硬度は３５度の値を示すものを用いた。ま
た、離型層３は厚さ２０μｍのフッ素樹脂を有するもの
を用いた。

【０３４５】面圧と定着ニップ部に関しては、ベルトガ
イド部材１６ａの下面と加圧ローラ３０の上面とが定着
ベルト１０を挟んで、８０ｇ／ｃｍ²の紙を介した状態
において面圧１２５ｋＮ／ｍ²で圧接し、定着ニップ部
Ｎを８．５ｍｍ形成するようにした。

【０３４６】また、用いるトナーはＣＬＣ８００用のキ
ャリアとの比率が８％になるように混合し現像剤とし
た。

【０３４７】以上の条件で、常温常湿（２５℃，５０％
ＲＨ）環境下、トナー（５）〜（８）を各々現像器１０
４Ｙ、１０４Ｍ、１０４Ｃ、１０４ＢＫに充填し、画像
出力を行った。これらについて定着速度９４ｍｍ／ｓｅ
ｃの速度で、定着温度を１６０，１７０，１８０，１９
０℃となるよう定着装置を調整し、トナーを定着した。
得られた定着画像に対して、定着こすり試験を行い、定
着性について評価した。

【０３４８】更に、これらトナー（５）〜（８）を用い
て、フルカラーの画像を形成したところ、フルカラーの
画像形成において、二次色でトナー濃度の高いベタ部に
おいても、定着光沢ムラが無く、定着性になんら問題の
ない定着画像が得られた。

【０３４９】〔実施例１８〜２１〕実施例１４〜１７と
同様にして、トナー（９）〜（１２）を用いて画像出力
し、定着性について評価した。

【０３５０】更に、これらトナー（９）〜（１２）を用
いて、フルカラーの画像を形成したところ、フルカラー
の画像形成において、二次色でトナー濃度の高いベタ部
においても、定着光沢ムラが無く、定着性になんら問題
のない定着画像が得られた。

【０３５１】〔実施例２２〜２５〕実施例１４〜１７と
同様にして、トナー（１３）〜（１６）を用いて画像出
力し、定着性について評価した。

【０３５２】更に、これらトナー（１３）〜（１６）を
用いて、フルカラーの画像を形成したところ、定着自体
には問題がないものの、二次色の高濃度部分において、
僅かに定着画像表面が荒れたような若干光沢ムラのある
定着画像が得られた。

【０３５３】〔比較例１２〜１５〕実施例１４〜１７と
同様にして、比較トナー（３）〜（６）を用いて画像出
力し、定着性について評価した。

【０３５４】更に、これら比較トナー（３）〜（６）を
用いて、フルカラーの画像を形成したところ、光沢ムラ
があり、特に二次色の高濃度部分において、定着画像の
部分的剥離が認められた。

【０３５５】〔比較例１６〕実施例１と同様にして、比
較トナー（７）を用いて画像出力し、定着性について評
価した。評価方法・基準は表２の場合に準ずる。

【０３５６】以上の定着試験結果を表６にまとめる。

【０３５７】

【表６】

【０３５８】実施例１４〜２１のトナーは低温定着性に
おいて良好な結果となったが、これは、トナーがコア
＝シェル構造をとり、コアのガラス転移点が低いことに
由来する低温定着性の効果が発揮されたこと、定着装
置の定着領域において、未定トナー及び記録材に対し十
分な熱量と圧力を安定して与えることができたことの効
果によるものであると考えられる。本実施例１４〜２１
によれば、低温定着が達成され省電力性に優れたトナー
及び画像形成方法が得られるものである。

【０３５９】〔実施例２６〕実施例１４において用いた
定着装置を、電磁誘導発熱性の定着ベルト１０の弾性層
２の厚みを１０μｍにした定着装置に変えた他は実施例
１４〜１７で使用したトナーを用いてフルカラー画像出
力を行った。その画像を評価したところ、定着自体には
問題がないものの、二次色の高濃度部分において、定着
画像の光沢ムラが生じていることがわかった。さらに、
この定着画像の光沢ムラが生じている部分を、反射形の
光学顕微鏡で約３００倍に拡大して観察した結果、トナ
ー粒子が一部溶融せずに残留しているのが観察された。
このことより、この定着画像の光沢ムラが生じたのは、
電磁誘導発熱性の定着ベルト１０の弾性層２の厚みが不
足し、定着時の圧力がフルカラーの画像定着に対して必
要最低限の圧力となったために、トナーの部分的な溶融
不良を招いたのが原因と考えられる。

【０３６０】〔比較例１７〕実施例１４〜１７において
用いた定着装置において、加圧バネ２５ａ・２５ｂを変
更して、８０ｇ／ｃｍ²の紙を介した状態において面圧
５５０ｋＮ／ｍ²になるよう改造した他は同様の方法に
よって、トナー（５）〜（８）を用いたフルカラー画像
出力試験を行った。その画像を評価したところ、トナー
の定着画像にオフセットによる画像欠陥が見られ、ま
た、トナーのオフセットに由来する画像裏汚れが著しく
見られた。

【０３６１】〔比較例１８〕実施例１４〜１７において
用いた定着装置において、定着速度を変更して、３１０
ｍｍ／ｓｅｃになるよう改造した他は実施例１４〜１７
同様の方法によって、トナー（５）〜（８）を用いたフ
ルカラー画像出力試験を行った。その結果、定着中に未
定着画像を有する記録材が定着装置のニップ部を通過す
るときに、該定着装置の無端ベルトが定着プロセス速度
に追従できず、スリップして異音を発生した。さらに、
得られた定着画像を評価したところ、トナーの定着画像
が記録材の移動方向に乱れていた。

【０３６２】〔実施例２７〕比較例１８の定着装置にお
いて、定着速度を変更して、２９５ｍｍ／ｓｅｃになる
よう改造し、同様のフルカラー画像出力試験を行ったと
ころ、上記スリップ現象及びそれに由来する異常音は未
発生であり、得られた定着画像も良好であった。

【０３６３】比較例１８及び実施例２７このことから、
定着速度の適正範囲としては３００ｍｍ／ｓｅｃ以内に
抑えることが好ましい。

【０３６４】〔比較例１９〕実施例１４〜１７において
用いた定着装置を、図１２に示したサーフ定着装置、す
なわち、フィルム加熱方式におけるトナー画像面と接
し、且つフィルム状部材のトナー画像と接する面と反対
の面に設けられた加熱手段の熱をトナー画像に付与する
定着装置（面圧１２７ｋＮ／ｍ²；定着速度９６ｍｍ／
ｓｅｃ、定着ニップ近傍温度が１９０℃、ウォームアッ
プ２０秒）に変えた他は同様の方法によって、トナー
（５）〜（８）を用いてフルカラー画像出力試験を行っ
た。その画像を評価したところ、画像先端と画像後端に
おいて、著しく光沢（グロス）の異なる画像が得られ
た。

【０３６５】この光沢（グロス）が不安定になったの
は、電磁誘導加熱方式に比べて、サーフ定着装置の加熱
手段の熱追従性が悪く、その結果、画像先端を定着した
後に熱供給が不足したため、画像後端での定着温度が好
適な定着温度を大きく下回ったことが主たる原因である
と考えられる。従って、かかるフルカラー画像定着装置
としては、熱応答性に劣るサーフ定着装置は適さないこ
とがわかった。

【０３６６】〔実施例２８〕本実施例では、画像形成装
置をフルカラー画像形成装置であるキヤノン製クリエイ
ティブプロセッサ６６０を改造して実施した。

【０３６７】クリエイティブプロセッサ６６０の具体的
な変更点を示す。ａ．加熱定着装置（加熱手段）１００に、電磁誘導加熱
方式の装置を用いた。加熱定着装置の詳細は以下に示す
部分を除いては、実施例１４と同様の構成を用いた。ｂ．励磁コイルにおける励磁周波数の交番電流を調整
し、定着器ニップ部近傍の温度が１９０℃になるよう設
定した。ｃ．定着ベルト１０において、発熱層１は、ニッケルを
主とする厚み２０μｍの層を用いた。弾性層２は、シリ
コーンゴムで、「ＪＩＳＫ−６３０１」に準拠した硬
度は３５度の値を示すのもを用い、厚さ１００μｍのも
のを用いた。離型層３はフッ素樹脂を有し、厚さ２０μ
ｍのものを用いた。ｄ．バネ２５ａ、２５ｂを調節し、８０ｇ／ｃｍ²の紙
を介した状態において面圧８５ｋＮ／ｍ²になるように
した。ｅ．定着速度をプロセス速度に一致させた。

【０３６８】上記クリエイティブプロセッサ６６０改造
機を用い、一成分のトナー（９）〜（１２）を充填した
カートリッジに変更して、温度２３℃／湿度６５％ＲＨ
の環境下で連続して１０００枚の画像出力を行った。得
られた画像を評価したところ、フルカラーの画像形成に
おいて、二次色でトナー濃度の高いベタ部においても、
定着光沢ムラが無く、定着性に何ら問題のない高精細な
フルカラー画像が得られた。

【０３６９】〔実施例２９〕実施例２７におけるトナー
を、トナー（５）〜（８）に変えた他は実施例２７と同
様にして１０００枚の画像出力を行った。

【０３７０】得られた画像を評価したところ、初期画像
はフルカラーの画像形成において、二次色でトナー濃度
の高いベタ部においても、定着光沢ムラが無くなんら問
題のない定着画像であったが、約２００枚すぎから画像
としては問題のないレベルではあるが、定着装置のフィ
ルム表面に極めて若干トナーの融着発生が確認された。

【０３７１】〔比較例２０〕実施例２７における定着装
置の定着ベルトにおいて、弾性層２の厚みを８．０μｍ
にした定着ベルトを使用した他は実施例２７と同様の定
着装置、及び画像形成装置を用いることによりフルカラ
ー画像を出力した。その結果、複数の色が重なり合う二
次色でトナー濃度の高いベタ部において、トナーの溶融
不良による光沢（グロス）ムラが確認でき、さらに、ト
ナーのオフセット現象が発生し、画像欠陥が生じた。

【０３７２】これは、定着フィルムの弾性層が不十分で
あることによって、フルカラー画像を形成する未定着ト
ナー層に対して圧力が不足したために、トナーの部分的
な溶融不良や低温オフセット現象を招いたのが原因と考
えられる。

【０３７３】

【発明の効果】以上説明したように、第一の発明によれ
ば、電磁誘導による加熱加圧定着装置を用い記録材に定
着画像を形成する画像形成方法において、少なくとも、
結着樹脂と着色剤を含有するトナーであって、該トナー
がコア＝シェル構造を有するトナーであり、コア粒子が
平均膜厚０．００５乃至０．７５μｍのシェル層によっ
て被覆されていることを特徴とするトナーを用いること
によって、クイックスタート性及び省電力に優れた定着
装置の利点を損なうことなく、低温定着性及び保存性に
優れ、定着フィルムの劣化を低減したトナーが得られ、
カラートナーの場合には混色性に優れ、更に定着光沢ム
ラを抑えた良好なフルカラー画像が得られる。

【０３７４】さらに第二の発明によれば、電磁誘導によ
る加熱加圧定着装置を用い記録材に定着画像を形成する
画像形成方法において、少なくとも、結着樹脂とワック
スと着色剤を含有するトナーであって、該トナーがコア
＝シェル構造を有するトナーであり、コア粒子が平均膜
厚０．００５乃至０．７５μｍのシェル層によって被覆
されており、且つ、該ワックス成分が結着樹脂中に実質
的に球状及び／又は紡錘形の島状に分散されていること
を特徴とするトナーを用いることによって、上記の効果
を維持しつつ、トナーの定着フィルムヘの融着を軽減
し、連続印刷時においても定着装置とのマッチングに優
れるトナー、及びフルカラー画像が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明における画像形成装置の概略図である。

【図２】本発明におけるフルカラーの画像形成装置の概
略図である。

【図３】本発明の加熱装置（定着装置）の概略横断側面
模式図である。

【図４】本発明の加熱装置要部の正面模式図である。

【図５】本発明の加熱装置要部の縦断正面模式図であ
る。

【図６】本発明の加熱装置にかかる磁場発生手段の模式
図である。

【図７】交番磁束の発生の様子を模式的に表したもので
ある。

【図８】本発明の加熱装置にかかる安全回路の回路図で
ある。

【図９】本発明の加熱装置にかかる定着ベルト（定着フ
ィルム）の層構成模式図である。

【図１０】本発明のトナーの断層面を模式的に示した図
である。

【図１１】定着試験に用いた出力画像の説明図である。

【図１２】比較例に使用されるサーフ定着装置の概略構
成である。

【図１３】電磁誘導加熱方式の定着装置の一例の概略構
成である。

【符号の説明】

１発熱層２弾性層３離型層４断熱層１０定着ベルト１５磁場発生手段１６，１６ａ，１６ｂフィルム（ベルト）ガイド部材１６ｅ凸リブ部１７，１７ａ，１７ｂ，１７ｃ磁性コア１８励磁コイル１８ａ，１８ｂ給電部１９絶縁部材（励磁コイル保持部材）２２加圧用剛性ステイ２３ａ，２３ｂフランジ部材２５ａ，２５ｂ加圧バネ２６温度センサ２７励磁回路２９ａ，２９ｂバネ受け部材３０加圧ローラ（弾性）３０ａ芯金３０ｂ弾性材層４０良熱伝導部材５０サーモスイッチ５１リレースイッチ１００像加熱装置（定着装置）Ｎ定着ニップＰ転写材（記録材）１０１感光体ドラム１０２帯電装置１０４現像装置Ｔ１一次転写部Ｔ２二次転写部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｇ０３Ｇ 15/20 １０７Ｇ０３Ｇ 15/20 １０７Ｈ０５Ｂ 6/14 Ｈ０５Ｂ 6/14 (72)発明者中村達哉東京都大田区下丸子３丁目30番２号キヤノン株式会社内 (72)発明者稲葉功二東京都大田区下丸子３丁目30番２号キヤノン株式会社内 (72)発明者森木裕二東京都大田区下丸子３丁目30番２号キヤノン株式会社内 (72)発明者野中克之東京都大田区下丸子３丁目30番２号キヤノン株式会社内Ｆターム(参考） 2H005 AA06 AA12 AA13 AA15 CA08 CA12 CA14 CB13 EA03 EA05 EA07 FB01 2H033 AA10 AA11 BA58 BB03 BB04 BB13 BB15 BB17 BB33 BB34 BB37 BE03 BE06 3K059 AA09 AB28 AD01 AD24

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】（ｉ）磁場発生手段と、（ｉｉ）電磁誘
導により発熱する厚さ１〜２００μｍの発熱層、及び、
厚さ１〜１００μｍの離型層を少なくとも有する回転加
熱部材と、（ｉｉｉ）該回転加熱部材と幅５〜１５ｍｍ
のニップを形成している回転加圧部材とを少なくとも有
する加熱加圧手段を使用し、記録材を介して面圧９〜５
００ｋＮ／ｍ²で該回転加熱部材を押圧しながら、定着
スピード２０〜３００ｍｍ／秒の条件で該記録材上のト
ナー像を加熱加圧定着して記録材に定着画像を形成する
画像形成方法に適用されるトナーであり、該トナーは、少なくとも、結着樹脂と着色剤を含有し、
さらに該トナーの構造においてコア＝シェル構造を有す
るトナーであり、コア粒子が平均膜厚０．００５乃至
０．７５μｍのシェル層によって被覆されていることを
特徴とするトナー。
【請求項２】該回転加熱部材に厚さ１０〜５００μｍ
の弾性層を有することを特徴とする請求項１に記載のト
ナー。
【請求項３】該コア粒子が平均膜厚０．００５乃至
０．３μｍのシェル層によって被覆されていることを特
徴とする請求項１又は２に記載のトナー。
【請求項４】該コア粒子が平均膜厚０．０１乃至０．
２μｍのシェル層によって被覆されていることを特徴と
する請求項１乃至３のいずれかに記載のトナー。
【請求項５】該コア＝シェル構造を有するトナーが、（１）フロー式粒子像測定装置で測定されるトナーの質
量基準の円相当重量平均径Ｄ₄（μｍ）に対し、０．９
≦Ｒ／Ｄ₄≦１．１の関係を満たす長径Ｒ（μｍ）を呈
するトナー粒子の断層面を観察し、（２）トナー粒子の断層面観察においてコア粒子が平均
膜厚０．００５乃至０．７５μｍのシェル層によって被
覆されていることを特徴とする請求項１乃至４のいずれ
かに記載のトナー。
【請求項６】該トナーは、コア粒子のガラス転移点
（Ｔｇ）よりもシェル層のＴｇが高いことを特徴とする
請求項１乃至５のいずれかに記載のトナー。
【請求項７】該トナーは、コア＝シェル構造を有する
トナーであって、外殻がポリエステル樹脂からなること
を特徴とする請求項１乃至６のいずれかに記載のトナ
ー。
【請求項８】該コア＝シェル構造を有するトナーの質
量基準の円相当重量平均径Ｄ₄（μｍ）と、トナー粒子
の断層面観察におけるシェル平均層厚との比が８乃至１
８００であることを特徴とする請求項１乃至７のいずれ
かに記載のトナー。
【請求項９】フロー式粒子像測定装置で計測されるト
ナーの個数基準の円相当径−円形度スキャッタグラムに
おいて、該トナーの円相当個数平均径Ｄ₁（μｍ）が２
〜１０μｍであり、且つ、該トナーの平均円形度が０．
９２０〜０．９９５で、円形度標準偏差が０．０４０未
満であることを特徴とする請求項１乃至８のいずれかに
記載のトナー。
【請求項１０】該トナーは、少なくともシリコーンオ
イル処理された無機微粉体を有することを特徴とする請
求項１乃至９のいずれかに記載のトナー。
【請求項１１】該トナーは、結着樹脂と着色剤とワッ
クス成分を含有することを特徴とする請求項１乃至１０
のいずれかに記載のトナー。
【請求項１２】（ｉ）磁場発生手段と、（ｉｉ）電磁
誘導により発熱する厚さ１〜２００μｍの発熱層、及
び、厚さ１〜１００μｍの離型層を少なくとも有する回
転加熱部材と、（ｉｉｉ）該回転加熱部材と幅５〜１５
ｍｍのニップを形成している回転加圧部材とを少なくと
も有する加熱加圧手段を使用し、記録材を介して面圧９
〜５００ｋＮ／ｍ²で該回転加熱部材を押圧しながら、
定着スピード２０〜３００ｍｍ／秒の条件で該記録材上
のトナー像を加熱加圧定着して記録材に定着画像を形成
する画像形成方法に適用されるトナーであり、該トナーは、少なくとも、結着樹脂と着色剤とワックス
成分を含有するトナーであって、該トナーの透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用いたトナー粒
子の断層面観察において、ワックス成分を含有してなる
コアと、該コアをシェルが被覆してなるコア＝シェル構
造を有するトナーであり、（１）フロー式粒子像測定装置で測定されるトナーの質
量基準の円相当重量平均径Ｄ₄（μｍ）に対し、０．９
≦Ｒ／Ｄ₄≦１．１の関係を満たす長径Ｒ（μｍ）を呈
するトナー粒子の断層面を観察し、（２）トナー粒子の断層面観察においてコア粒子が平均
膜厚０．００５乃至０．７５μｍのシェル層によって被
覆されており、さらに（３）ワックスに由来する相分離
構造が存在し、（４）ワックス成分に起因する相分離構造のうち、最も
大きいものの長径ｒをそれぞれ計測し、求められたｒ／
Ｒの相加平均値（ｒ／Ｒ）ｓｔが、０．０５≦（ｒ／Ｒ）ｓｔ≦０．９５を満たすように、
該ワックス成分が結着樹脂中に実質的に球状及び／又は
紡錘形の島状に分散されていることを特徴とするトナ
ー。
【請求項１３】該回転加熱部材に厚さ１０〜５００μ
ｍの弾性層を有することを特徴とする請求項１２に記載
のトナー。
【請求項１４】前記ｒ／Ｒの相加平均値（ｒ／Ｒ）ｓ
ｔが、０．２５≦（ｒ／Ｒ）ｓｔ≦０．９０を満たすように該
ワックス成分が結着樹脂中に実質的に球状及び／又は紡
錘形の島状に分散されていることを特徴とする請求項１
２又は１３に記載のトナー。
【請求項１５】該コア粒子が平均膜厚０．００５乃至
０．３μｍのシェル層によって被覆されていることを特
徴とする請求項１２乃至１４のいずれかに記載のトナ
ー。
【請求項１６】該コア粒子が平均膜厚０．０１乃至
０．２μｍのシェル層によって被覆されていることを特
徴とする請求項１２乃至１４のいずれかに記載のトナ
ー。
【請求項１７】該トナーのワックス含有量が結着樹脂
１００質量部当り１乃至３０質量部であることを特徴と
する請求項１２乃至１６のいずれかに記載のトナー。
【請求項１８】該トナーは、コア粒子のガラス転移点
（Ｔｇ）よりもシェル層のＴｇが高いことを特徴とする
請求項１２乃至１７のいずれかに記載のトナー。
【請求項１９】該トナーは、外殻がポリエステル樹脂
からなるコア＝シェル構造を有することを特徴とする請
求項１２乃至１８のいずれかに記載のトナー。
【請求項２０】該トナーは、少なくともシリコーンオ
イル処理された無機微粉体を有することを特徴とする請
求項１２乃至１９のいずれかに記載のトナー。
【請求項２１】加熱加圧手段により記録材上のトナー
画像を加熱定着して記録材に定着画像を形成する画像形
成方法において、該加熱加圧手段が、（ｉ）磁場発生手段と、（ｉｉ）電
磁誘導により発熱する厚さ１〜２００μｍの発熱層、及
び、厚さ１〜１００μｍの離型層を少なくとも有する回
転加熱部材と、（ｉｉｉ）該回転加熱部材と幅５〜１５
ｍｍのニップを形成している回転加圧部材を使用し、記
録材を介して面圧９〜５００ｋＮ／ｍ²で該回転加熱部
材を押圧しながら、定着スピード２０〜３００ｍｍ／秒
の条件で該記録材上のトナー像を加熱加圧定着して記録
材に定着画像を形成する画像形成方法であり、該トナー画像を形成しているトナーは、少なくとも、結
着樹脂と着色剤を含有し、さらに該トナーの構造におい
てコア＝シェル構造を有するトナーであり、コア粒子が
平均膜厚０．００５乃至０．７５μｍのシェル層によっ
て被覆されていることを特徴とする画像形成方法。
【請求項２２】該回転加熱部材を記録を介して面圧９
〜５００ｋＮ／ｍ²で該回転加圧部材を押圧しながら定
着スピード２０〜３００ｍｍ／秒の条件でトナー画像を
加熱加圧定着することを特徴とする請求項２１に記載の
画像形成方法。
【請求項２３】該回転加熱部材に厚さ１０〜５００μ
ｍの弾性層を有することを特徴とする請求項２１又は２
２に記載の画像形成方法。
【請求項２４】該回転加熱部材を面圧３０〜３５０ｋ
Ｎ／ｍ²で押圧しながら、該記録材上のトナー像を加熱
加圧定着することを特徴とする請求項２１乃至２３のい
ずれかに記載の画像形成方法。
【請求項２５】定着スピードが５０〜２８０ｍｍ／秒
であることを特徴とする請求項２１乃至２４のいずれか
に記載の画像形成方法。
【請求項２６】該コア粒子が平均膜厚０．００５乃至
０．３μｍのシェル層によって被覆されていることを特
徴とする請求項２１乃至２５のいずれかに記載の画像形
成方法。
【請求項２７】該コア粒子が平均膜厚０．０１乃至
０．２μｍのシェル層によって被覆されていることを特
徴とする請求項２１乃至２５のいずれかに記載の画像形
成方法。
【請求項２８】該コア＝シェル構造を有するトナー
が、（１）フロー式粒子像測定装置で測定されるトナーの質
量基準の円相当重量平均径Ｄ₄（μｍ）に対し、０．９
≦Ｒ／Ｄ₄≦１．１の関係を満たす長径Ｒ（μｍ）を呈
するトナー粒子の断層面を観察し、（２）トナー粒子の断層面観察においてコア粒子が平均
膜厚０．００５乃至０．７５μｍのシェル層によって被
覆されていることを特徴とする請求項２１乃至２７のい
ずれかに記載の画像形成方法。
【請求項２９】該トナーは、コア粒子のガラス転移点
（Ｔｇ）よりもシェル層のＴｇが高いことを特徴とする
請求項２１乃至２８のいずれかに記載の画像形成方法。
【請求項３０】該トナーは、外殻がポリエステル樹脂
からなるコア＝シェル構造を有することを特徴とする請
求項２１乃至２９のいずれかに記載の画像形成方法。
【請求項３１】該コア＝シェル構造を有するトナーの
質量基準の円相当重量平均径Ｄ₄（μｍ）と、トナー粒
子の断層面観察におけるシェル平均層厚との比が８乃至
１８００であることを特徴とする請求項２１乃至３０の
いずれかに記載の画像形成方法。
【請求項３２】フロー式粒子像測定装置で計測される
トナーの個数基準の円相当径−円形度スキャッタグラム
において、該トナーの円相当個数平均径Ｄ₁（μｍ）が
２〜１０μｍであり、且つ、該トナーの平均円形度が
０．９２０〜０．９９５で、円形度標準偏差が０．０４
０未満であることを特徴とする請求項２１乃至３１のい
ずれかに記載の画像形成方法。
【請求項３３】該トナーは、少なくともシリコーンオ
イル処理された無機微粉体を有することを特徴とする請
求項２１乃至３２のいずれかに記載の画像形成方法。
【請求項３４】該記録材上のトナー乗り量は、単色の
場合０．８ｄｇ／ｍ ²以下であることを特徴とする請求
項２１乃至３３のいずれかに記載の画像形成方法。
【請求項３５】該記録材上のトナー乗り量は、単色の
場合０．７ｄｇ／ｍ ²以下であることを特徴とする請求
項２１乃至３３のいずれかに記載の画像形成方法。
【請求項３６】加熱加圧手段により記録材上のトナー
画像を加熱定着して記録材に定着画像を形成する画像形
成方法において、該加熱加圧手段が、（ｉ）磁場発生手段と、（ｉｉ）電
磁誘導により発熱する厚さ１〜２００μｍの発熱層、及
び、厚さ１〜１００μｍの離型層を少なくとも有する回
転加熱部材と、（ｉｉｉ）該回転加熱部材と幅５．０〜
１５．０ｍｍのニップを形成している回転加圧部材とを
少なくとも有する加熱加圧手段であり、該トナー画像を
形成しているトナーは、少なくとも、結着樹脂と着色剤
とワックス成分を含有するトナーであって、該トナーの透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用いたトナー粒
子の断層面観察において、ワックス成分を含有してなる
コアと、該コアをシェルが被覆してなるコア＝シェル構
造を有するトナーであり、（１）フロー式粒子像測定装置で測定されるトナーの質
量基準の円相当重量平均径Ｄ₄（μｍ）に対し、０．９
≦Ｒ／Ｄ₄≦１．１の関係を満たす長径Ｒ（μｍ）を呈
するトナー粒子の断層面を観察し、（２）トナー粒子の断層面観察においてコア粒子が平均
膜厚０．００５乃至０．７５μｍのシェル層によって被
覆されており、さらに（３）ワックスに由来する相分離
構造が存在し、（４）ワックス成分に起因する相分離構造のうち、最も
大きいものの長径ｒをそれぞれ計測し、求められたｒ／
Ｒの相加平均値（ｒ／Ｒ）ｓｔが、０．０５≦（ｒ／Ｒ）ｓｔ≦０．９５を満たすように、
該ワックス成分が結着樹脂中に実質的に球状及び／又は
紡錘形の島状に分散されていることを特徴とする画像形
成方法。
【請求項３７】該回転加熱部材を記録を介して面圧９
〜５００ｋＮ／ｍ²で該回転加圧部材を押圧しながら定
着スピード２０〜３００ｍｍ／秒の条件でトナー画像を
加熱加圧定着する画像形成方法に適用されることを特徴
とする請求項３６に記載の画像形成方法。
【請求項３８】該回転加熱部材に厚さ１０〜５００μ
ｍの弾性層を有することを特徴とする請求項３６又は３
７に記載の画像形成方法。
【請求項３９】該回転加熱部材を面圧３０〜３５０ｋ
Ｎ／ｍ²で押圧しながら、該記録材上のトナー像を加熱
加圧定着することを特徴とする請求項３６乃至３８のい
ずれかに記載の画像形成方法。
【請求項４０】定着スピードが５０〜２８０ｍｍ／秒
であることを特徴とする請求項３６乃至３９のいずれか
に記載の画像形成方法。
【請求項４１】前記ｒ／Ｒの相加平均値（ｒ／Ｒ）ｓ
ｔが、０．２５≦（ｒ／Ｒ）ｓｔ≦０．９０を満たすように該
ワックス成分が結着樹脂中に実質的に球状及び／又は紡
錘形の島状に分散されていることを特徴とする請求項３
６乃至４０のいずれかに記載の画像形成方法。
【請求項４２】該コア粒子が平均膜厚０．００５乃至
０．３μｍのシェル層によって被覆されていることを特
徴とする請求項３６乃至４１のいずれかに記載の画像形
成方法。
【請求項４３】該コア粒子が平均膜厚０．０１乃至
０．２μｍのシェル層によって被覆されていることを特
徴とする請求項３６乃至４２のいずれかに記載の画像形
成方法。
【請求項４４】該トナーのワックス含有量が結着樹脂
１００質量部当り１乃至３０質量部であることを特徴と
する請求項３６乃至４３のいずれかに記載の画像形成方
法。
【請求項４５】該トナーは、コア粒子のガラス転移点
（Ｔｇ）よりもシェル層のＴｇが高いことを特徴とする
請求項３６乃至４４のいずれかに記載の画像形成方法。
【請求項４６】該トナーは、外殻がポリエステル樹脂
からなるコア＝シェル構造を有することを特徴とする請
求項３６乃至４５のいずれかに記載の画像形成方法。
【請求項４７】該トナーは、少なくともシリコーンオ
イル処理された無機微粉体を有することを特徴とする請
求項３６乃至４６のいずれかに記載の画像形成方法。
【請求項４８】該記録材上のトナー乗り量は、単色の
場合０．８ｄｇ／ｍ ²以下であることを特徴とする請求
項３６乃至４７のいずれかに記載の画像形成方法。
【請求項４９】該記録材上のトナー乗り量は、単色の
場合０．７ｄｇ／ｍ ²以下であることを特徴とする請求
項３６乃至４７のいずれかに記載の画像形成方法。